DE10218459B3

DE10218459B3 - Verdichter in mehrstufiger Axialbauart

Info

Publication number: DE10218459B3
Application number: DE10218459A
Authority: DE
Inventors: Günter ALBRECHT; Joseph Tomsik; Klaus-Dieter Tartsch; Bernhard Dr. Wöhrl
Original assignee: MTU Aero Engines GmbH
Current assignee: MTU Aero Engines AG
Priority date: 2002-04-25
Filing date: 2002-04-25
Publication date: 2004-01-15
Anticipated expiration: 2022-04-26
Also published as: DE50304419D1; EP1357295A2; CN100339557C; CN1453452A; EP1357295B1; US7011490B2; JP2003328988A; EP1357295A3; US20030233822A1

Abstract

Verdichter in mehrstufiger Axialbauart mit einem fliegend gelagerten Rotor, der mehrere Laufschaufelkränze an miteinander verbundenen Schaufelträgern umfasst, und mit einer Schaufelanordnung, bei der der Laufschaufelkranz der ersten Stufe das am weitesten stromaufwärts angeordnete Schaufelgitter bildet. DOLLAR A Mindestens einer der rotierenden Schaufelträger ist in MMC-Bauweise, d. h. als zumindest bereichsweise faserverstärktes Metallbauteil ausgeführt, und das den Großteil der am Rotor auftretenden Radiallasten aufnehmende Drehlager weist eine Sollbruchstelle auf, die bei Überschreiten einer definierten Radiallast ein radiales Ausweichen des Rotors mit der Folge eines Anstreifens am Stator ermöglicht.

Description

Die Erfindung betrifft einen Verdichter in mehrstufiger Axialbauart mit hohem strömungsmechanischem Wirkungsgrad, gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1.
Durch die spezielle, fliegende Lagerung eines Niederdruckverdichterrotors kann eintrittsseitig auf einen sogenannten Lagerstern, d. h. auf mehrere, vom Verdichtergehäuse radial zur Rotormitte führende, das vordere Wellenlager tragende Streben, verzichtet werden. Die Beschaufelung ist so konzipiert, dass auch kein statisches Vorleitgitter stromaufwärts des ersten Laufschaufelkranzes erforderlich ist. Dieses Konzept erlaubt eine Optimierung des strömungsmechanischen Wirkungsgrades und verbessert zudem die Vogelschlagfestigkeit, da rotierende Schaufelkränze einen auftreffenden Fremdkörper wie eine Vielzahl von Messerschneiden sehr schnell zerstückeln und damit die Aufprallenergie verteilen.
Im Sinne strömungsmechanischer Optimierung wird bei vorgegebenem Druckverhältnis die Stufenzahl, d. h. die Anzahl der Lauf- und Leitschaufelkränze, minimiert, d. h., mit hoher Stufenbelastung gefahren. Da Drehzahlerhöhungen aus mechanischen und anderen Gründen meist nur sehr begrenzt möglich sind, erfordert ein hoher Verdichterdurchsatz entsprechend große Kanalquerschnitte und somit relativ lange und schwere Lauf- und Leitschaufeln. Schwere Laufschaufeln wiederum benötigen besonders stabile und somit ebenfalls schwere Schaufelträger. Dort, wo aus Platzgründen nur ringförmige Schaufelträger mit geringer radialer Querschnittshöhe möglich sind, müssen diese in axialer Richtung überproportional aufgedickt werden, was zu beachtlichem Zusatzgewicht führt. Trotz der Verwendung von Titanlegierungen mit günstigem Festigkeits-/Gewichtsverhältnis für Laufschaufeln und rotierende Schaufelträger ergibt sich letztlich ein relativ schwerer Rotor. Maschinenbautechnisch werden schwere Rotoren bevorzugt beidseitig gelagert, d. h. zwischen zwei Drehlagern angeordnet. Aus den obengenannten Gründen kann jedoch eine fliegende Lagerung an einem „freien" Wellenende gewählt werden, was zu ernsthaften Problemen im Schadensfall führen kann. Tritt z. B. infolge eines Schaufelbruchs bzw. Schaufelverlustes eine starke Rotorunwucht auf, so können über das angrenzende Drehlager so hohe Radiallasten auf den Stator übertragen werden, dass die Triebwerksaufhängung bricht, mit ggf. katastrophalen Folgen für das Flugzeug.

Die US 6 240 719 B1 schützt einen fliegend gelagerten, mehrstufigen Axialverdichter, dessen Drehlagerung eine Sollbruchstelle (220) aufweist. Das die Hauptradiallast aufnehmende Drehlager (218) wird von einem Lagerkonus (210) getragen, dessen Teile über Scherbolzen (256) verbunden sind, die bei Überlastung brechen. Im vorliegenden Fall ist an den Fan ein mehrstufiger „Booster" gekoppelt und mit ersterem fliegend gelagert. Die Sollbruchstelle wird primär dann benötigt, wenn an dem schweren Fan Schaufeln brechen bzw. beschädigt werden. Der beschädigte Verdichter samt Welle wird an benachbarten Bauteilen (Wellen, Gehäuse etc.) durch Reibung abgebremst zur Verhinderung größerer Zerstörungen.

Die Schrift Kosing, O.E.; Scharl, R.; Schmuhl, H.J.: Design improvements of the EJ200 HP compressor. From design verification engine to a future all blisk version-Proceedings of ASME TURBO EXPO 2001: Land, Sea and Air, Juni 2001, New Orleans, USA, 2001GT0283, Seiten 1 bis 6, weist in Verbindung mit dem EJ200-Hochdruckverdichter auf die zukünftige Verwendung von sogenannten Blisks und Blings, d. h. integral beschaufelten Scheiben und Ringen, in MMC-Bauweise (Metal Matrix Composites) hin.

Die DE 196 05 971 C2 schützt eine Lageranordnung zur federelastischen Lagerung von Rotoren, insbesondere für Strömungsmaschinen. Dabei ist ein ein Drehlager (4) tragender Federkäfig (15) mit einer Ölfilmdämpfung und mit einer Sollbruchstelle (8) ausgeführt. Die Sollbruchstelle (8) umfasst mehrere, bei radialer Lagerüberlastung brechende, dünnwandige Verbindungsquerschnitte.

Angesichts dieses Standes der Technik besteht die Aufgabe der Erfindung darin, ein Verdichterkonzept mit fliegender Rotorlagerung vorzuschlagen, das bei hoher Betriebssicherheit eine Reduzierung des Rotorgewichts ermöglicht.

Diese Aufgabe wird durch die in Patentanspruch 1 gekennzeichneten Merkmale gelöst, in Verbindung mit den gattungsbildenden Merkmalen in dessen Oberbegriff. Die Erfindung schlägt vor, mindestens einen der Schaufelträger in MMC-Bauweise (Metal Matrix Composites) auszuführen, um bei gleicher Festigkeit das Gewicht gegenüber reinen Metallausführungen zu reduzieren. Dies wirkt sich dort besonders stark aus, wo aus Platzgründen nur ringförmige Schaufelträger mit kleiner radialer Querschnittshöhe möglich sind. In Kombination mit dieser gewichtssparenden MMC-Technik wird vorgeschlagen, das das rotortragende Wellenende abstützende Drehlager mit einer Sollbruchstelle zu versehen, die bei Überschreiten einer definierten Radiallast den Rotor radial begrenzt freigibt, so dass durch das Anstreifen des Rotors am Stator, verbunden mit starker Reibung, Verschleiß und Deformation, dessen durch Gewichtsreduktion bereits kleinere Rotationsenergie und Unwucht sehr schnell ggf. bis auf „Null" abgebaut werden. Eine Überlastung der Verdichter- bzw. Triebwerksaufhängung wird auf diese Weise sicher vermieden. Die letztlich erforderliche Abschaltung/Stillsetzung des Verdichters bzw. des Triebwerks ist demgegenüber tolerierbar. Die Sollbruchstelle ist entweder mit kraftumlenkenden Kugelführungen und Zugschrauben oder mit Scherringen ausgeführt.

In den Unteransprüchen sind bevorzugte Ausgestaltungen des Verdichters gemäß Hauptanspruch gekennzeichnet.
Die Erfindung wird anschließend anhand der Zeichnung noch näher erläutert. Dabei zeigen in vereinfachter, nicht maßstäblicher Darstellung:
1 einen Halblängsschnitt durch einen dreistufigen Verdichter in Axialbauart,
2 einen Teilschnitt durch einen Schaufelträger mit Faserverstärkung in gegenüber 1 vergrößertem Maßstab,
3 ein Teilschnitt durch eine Kugelführung zur Kraftumlenkung in einer drehlagerzugeordneten Sollbruchstelle,
4 einen mit 3 vergleichbaren, einen größeren Bereich erfassenden Teilschnitt nach dem Auslösen der Sollbruchstelle und
5 einen Teilschnitt durch ein Drehlager mit einer weiteren Sollbruchstellenausführung vor und nach dem Auslösen.
Der Stator 2 des dreistufigen Verdichters 1 gemäß 1 weist ein äußeres, zumindest weitgehend rotationssymmetrisches Gehäuse 3 sowie drei Leitschaufelkränze 4, 5 und 6 auf. Entsprechend besitzt der Rotor 7 drei Laufschaufelkränze 8, 9 und 10 an ring- bzw. scheibenförmigen Schaufelträgern 11, 12 und 13. Der Laufschaufelkranz 8 bildet das am weitesten stromaufwärts gelegene Schaufelgitter, die Strömungsrichtung im Verdichter 1 verläuft demgemäß von links nach rechts. Der Rotor 7 mit den Bauteilen 8 bis 10 und 11 bis 13 ist fliegend gelagert, d. h. mit einem über ein Drehlager 18 vorstehenden Wellenende 17 verbunden. Gemäß Darstellung bilden das Wellenende 17 und der Schaufelträger 12 eine integrale Einheit, diese könnten aber ebenso miteinander verschraubt sein. Das Drehlager 18 ist als Radiallager/Loslager ausgeführt, hier konkret als Zylinderrollenlager. Das üblicherweise mit dem Loslager zusammenwirkende, weiter stromabwärts/rechts liegende Festlager ist nicht dargestellt, da es nicht Teil der Erfindung ist. Das Drehlager 18 ist statorseitig mit einem kegelstumpfförmigen, sich in stromabwärtiger Richtung erweiternden Träger 30 verbunden, der wiederum fest mit dem hintersten Leitschaufelkranz 6 verbunden ist. Auf diese Weise ergibt sich eine relativ steife Verbindung des Drehlagers 18 zum Gehäuse 3 des Verdichters 1. Das Drehlager 18 nimmt aufgrund seiner Anordnung nahe beim oder im Schwerpunkt des Rotors 7 praktisch die gesamten, an letzterem angreifenden Radiallasten auf. Bei starken Rotorunwuchten könnten diese über den Träger 30 weitgehend in voller Stärke auf das Gehäuse 3 übertragen werden mit der Gefahr, dass die Aufhängung eines den Verdichter umfassenden Triebwerks bricht. Erfindungsgemäß ist deshalb zwischen Drehlager 18 und Träger 30 eine Sollbruchstelle 19 zwischengeschaltet, die bei Überschreiten einer definierten Radiallast den Rotor 7 begrenzt radial freigibt. Durch Anstreifen am Stator 2 wird der Rotor 7 zumindest so weit abgebremst, dass die Unwucht sehr schnell auf ein aufhängungsverträgliches Maß reduziert wird. Der dabei sehr stark beschädigte Verdichter muss in aller Regel stillgesetzt werden, das Triebwerk entsprechend abgeschaltet. Dennoch ist dies eine sehr effektive Art der Schadensbegrenzung und Sicherheitssteigerung.
Die Verbindung der Schaufeln der Laufschaufelkränze 8 bis 10 mit ihren Schaufelträgern 11 bis 13 kann konventionell formschlüssig oder integral sein, wobei die Tendenz eher zu integralen Blisk- und Bling-Ausführungen geht, wie in 1 dargestellt. Der vorderste Schaufelträger 11 bildet mit seinem Laufschaufelkranz 8 eine metallische Blisk (Bladed Disk) ohne Faserverstärkung. Da die radiale Erstreckung des Schaufelträgerquerschnitts an dieser Stelle noch relativ groß sein kann, d. h. festigkeitstechnisch unproblematisch, würde eine MMC-Bauweise hier keine entscheidenden Vorteile bieten. Außerdem ist am vorderen Rotorende die Vogelschlag- bzw. FOD-Problematik (Foreign Object Damage) zu beachten, die eine, bei MMC kaum gegebene, Verformbarkeit der Bauteile notwendig macht. Anders verhält es sich beim Schaufelträger 12, der mit seinem Laufschaufelkranz 9 einen Bling (Bladed Ring) in MMC-Bauweise bildet. Bedingt durch die Anordnung radial außerhalb des Drehlagers 18, beschränken die Platzverhältnisse die radiale Querschnittshöhe des Schaufelträgers 12 gravierend, so dass hier eine MMC-Bauweise deutliche Einsparungen an Material und Gewicht erwarten lässt. Der mechanisch höchstbelastete, faserverstärkte Bereich 14 ist kreuzschraffiert dargestellt, wobei die mindestens eine, „endlose" Verstärkungsfaser in gewickelter Anordnung stoffschlüssig in das Matrixmetall integriert sein soll. Zum Vergleich ist strichpunktiert die Schaufelträgerkontur angedeutet, welche etwa ohne Faserverstärkung erforderlich wäre. Bei dieser MMC-Bauweise ist der unter hohen Zugspannungen stehende Übergangsbereich vom faserverstärkten zum nicht-faserverstärkten Werkstoff fertigungstechnisch sehr sensibel, weshalb am Beispiel des Schaufelträgers 13 zwei weitere MMC-Bauweisen erläutert werden. Bedingt durch den sich konisch erweiternden Träger 30 des Drehlagers 18, sind die Platzverhältnisse beim Schaufelträger 13 ähnlich beengt wie bei Position 12, so dass eine MMC-Bauweise auch hier Vorteile verspricht. Anhand des Schaufelträgers 13 werden zwei unterschiedliche Arten der Anbindung faserverstärkter Bereiche dargestellt, wobei pro Schaufelträger aber nur eine Art zur Anwendung kommen soll. Der Querschnitt des Schaufelträgers 13 ist im Bereich seines Innendurchmessers in beide Axialrichtungen nabenartig verlängert. Auf diesen Verlängerungen sitzen paarweise gegenüberliegend faserverstärkte Bereiche 15 oder 16. Der Bereich 16, hier nur rechts dargestellt, soll stoffschlüssig in den Schaufelträger 13 integriert sein. Der Bereich 15, hier nur links dargestellt, ist als separater Ring 20 ausgeführt und reib- sowie formschlüssig am Schaufelträger 13 fixiert. Beide Bauweisen haben den festigkeitstechnischen Vorteil, dass die ringförmigen MMC-Bereiche über die nabenartigen Verlängerungen des Schaufelträgers 13 radial von Innen unter Druckspannungen gesetzt werden, so dass praktisch keine Tendenz gegeben ist, sich voneinander zu lösen. Die Verstärkungsfasern in den Bereichen 15 und 16 werden dabei weitgehend „ideal" unter Zugspannungen gesetzt, d. h. optimal genutzt. Bei dem Bereich 16 werden an einer Stirnseite zusätzlich Schubspannungen übertragen.
Die Anbindung des separaten Ringes 20 ist in 2 nochmals vergrößert dargestellt. Der druckspannungsübertragende Sitz 25 ist als definierter Presssitz ausgeführt, welcher rechnerisch für sich alleine bereits genügt, um den Ring 20 axial und tangential sicher am Schaufelträger 13 zu fixieren. Die Kontaktfläche am Ring 20 kann dabei im Sinne einer günstigen Spannungsverteilung (Hertzsche Pressung) ballig ausgeführt sein, die Kontaktfläche am Schaufelträger 13 ist zylindrisch. Als zusätzliche Sicherung ist eine formschlüssige Fixierung ergänzt. Dazu ist der Ring 20 mit über seinen Umfang verteilten Fortsätzen 21 versehen, welche in entsprechende Ausnehmungen des Schaufelträgers 13 eingreifen. Die Fortsätze 21 besitzen axial offene Nuten 22, der Schaufelträger 13 radial nach Innen offene Nuten 23, in die Sicherungselemente 24 in Gestalt von Nieten, Stiften, Drähten etc. eingesetzt sind. Anstelle der Nuten können auch – schwieriger zu fertigende – Bohrungen bzw. Kanäle vorhanden sein. Der Formschluss wirkt sowohl als zusätzliche Axialsicherung als auch als zusätzliche Verdrehsicherung. Die Bauweise mit separaten Ringen 20 in MMC-Technik hat den Vorteil, dass diese relativ einfach zu montieren und auszutauschen sind. Außerdem sind die Ringe 20 besser auf Fehlstellen zu prüfen als integrale Verbindungen. Es sei dahingestellt, ob die Einheit aus dem Schaufelträger 13 mit beidseitigen, faserverstärkten Bereichen und aus dem Laufschaufelkranz 10 als Bling oder als Blisk zu bezeichnen ist. Die Grenze zwischen diesen beiden Begriffen ist wohl nicht exakt zu definieren.
Der Laufschaufelkranz 8 der ersten Stufe ist gehäuseseitig mit einem sogenannten Casing Treatment, d. h. mit Rezirkulationskanälen 32, kombiniert, welches geeignet ist, die Verdichterstabilität zu verbessern. Eine solche Maßnahme kann auch an anderen Verdichterstufen sinnvoll sein.
Die 3 bis 5 illustrieren den Aspekt des Überlastschutzes durch eine Sollbruchstelle 19 im Bereich des Drehlagers 18. Gemäß 3 und 4 werden Kugelführungen 26 benutzt, um Radiallasten Fr unter Verstärkung in Axialkräfte Fa umzulen ken. Bei Überschreitung definierter Axialkräfte brechen axiale Zugschrauben 28 und geben das Drehlager 18 im Sinne einer begrenzten radialen Beweglichkeit frei. Dabei sind mehrere Kugelführungen 26 mit Kugeln 27 und mehrere Zugschrauben 28 gleichmäßig über den Umfang des Drehlagers 18 und seines Trägers 30 angeordnet. Die Führungsflächen der Kugelführungen 26 sind im dargestellten Beispiel aus einfach zu fertigenden Kegel- und Zylinderflächen zusammengesetzt. Die Kraftverstärkung ergibt sich aus dem Kegelwinkel. Natürlich sind auch andere Geometrien, z. B. mit sphärischen Bereichen, geeignet. 4 zeigt den ausgelösten Zustand nach Lastüberschreitung mit gebrochenen Zugschrauben 28. Man erkennt, dass die radiale Relativverschiebung (hier vertikal) auch eine kleine axiale Relativverschiebung (hier horizontal) zur Folge hat, bedingt durch den Austritt der Kugeln 27 aus der Kegelfläche.
5 zeigt ein alternatives Konstruktionsprinzip für eine Sollbruchstelle 19. Das Drehlager 18 ist im Bereich seines statischen Außenringes axial beidseitig mit Scherringen 29 versehen, welche formschlüssig in den Außenring des Drehlagers 18 und in den Träger 30 bzw. in mit letzterem verbundene Elemente eingreifen. Bei Überschreitung einer definierten Radiallast Fr brechen die Scherringe 29 schlagartig ohne relevante plastische Verformung. Als Werkstoffe für die Scherringe 29 kommen metallische Werkstoffe, keramische Werkstoffe oder auch Kunststoffe in Betracht, jeweils ohne oder mit eingelagerten Zusätzen wie Partikeln, Fasern etc. Wesentlich dabei ist eine möglichst genau berechenbare und reproduzierbare Bruchlast. Der ausgelöste Zustand mit gebrochenem Scherring 29 und radialem Versatz V ist rechts der axialen Mitte des Drehlagers 18 dargestellt. Ergänzend sei noch angemerkt, dass das Drehlager 18 zur Welle hin mit einer Bürstendichtung 31 abgedichtet ist, welche sich relativ tolerant gegenüber radialen Wellenauslenkungen verhält.

Claims

Verdichter in mehrstufiger Axialbauart mit hohem strömungsmechanischem Wirkungsgrad, vorzugsweise zur Verwendung als Niederdruckverdichter einer Fluggasturbine, mit einem fliegend gelagerten, d. h. mit einem von einem Drehlager vorstehenden Wellenende verbundenen Rotor, der mehrere Laufschaufelkränze an miteinander verbundenen, scheiben- oder ringförmigen Schaufelträgern umfasst, und mit einer Schaufelanordnung ohne Vorleitgitter, bei der der Laufschaufelkranz der ersten Verdichterstufe das am weitesten stromaufwärts angeordnete Schaufelgitter bildet, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens einer (12, 13) der rotierenden, scheiben- oder ringförmigen Schaufelträger (11, 12, 13) in MMC-Bauweise (Metal Matrix Composites), d. h. als zumindest bereichsweise faserverstärktes Metallbauteil ausgeführt ist, und/dass das zumindest den Großteil der am Rotor (7) auftretenden Radiallasten aufnehmende Drehlager (18) eine Sollbruchstelle (19) aufweist, die bei Überschreiten einer definierten Radiallast (Fr) ein begrenztes radiales Ausweichen des Rotors (7) mit der Folge eines ggf. bis zum Stillstand drehzahlmindernden Anstreifens am Stator (2) des Verdichters (1) ermöglicht, wobei die Sollbruchstelle (19) am Drehlager (18) mit Kugelführungen (26), welche Radiallasten (Fr) unter Verstärkung in Axialkräfte (Fa) umlenken, sowie mit Zugschrauben (28), welche bei Überschreitung einer definierten Axialkraft brechen, ausgeführt ist, oder wobei die Sollbruchstelle (19) am Drehlager (18) mit Scherringen (29), welche bei Überschreitung einer definierten Radiallast brechen, ausgeführt ist.
Verdichter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der mindestens eine Schaufelträger (12, 13) in MMC-Bauweise im faserverstärkten Bereich (14, 15, 16) eine metallische Matrix, vorzugsweise auf Titanbasis (Ti-Basis), sowie mindestens eine in Wicklungen angeordnete Langfaser aus Siliziumkarbid (SiC) aufweist.
Verdichter nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein Schaufelträger (12) in MMC-Bauweise als ringförmiges Bauteil, insbesondere mit integraler Beschaufelung als sogenannter Bling (Bladed Ring), mit einem stoffschlüssig integrierten, faserverstärkten Bereich (14) ausgeführt ist.
Verdichter nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens ein Schaufelträger (13) in MMC-Bauweise als scheibenförmiges Bauteil, insbesondere mit integraler Beschaufelung als sogenannte Blisk (Bladed Disk), mit zwei symmetrisch zur axialen Scheibenmitte angeordneten, faserverstärkten Bereichen (15, 16) ausgeführt ist, wobei die beiden faserverstärkten Bereiche (15, 16) stoffschlüssig integriert (16) oder reib- und formschlüssig befestigt (15) sind.
Verdichter nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Drehlager (18) als Wälzlager in Radialbauart, insbesondere als Zylinderrollenlager, ausgeführt ist.
Verdichter nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Drehlager (18) an einem kegelstumpfförmigen, sich in stromabwärtiger Richtung erweiternden sowie stromabwärts des Rotors (7) mit dem Stator (2) des Verdichters (1) verbundenen Träger (30) angeordnet ist.
Verdichter nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Drehlager (18) zumindest auf einer Seite eine Bürstendichtung (31) aufweist.
Verdichter nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest ein Laufschaufelkranz (8) des Rotors (7) mit einem sogenannten Casing Treatment, d. h. mit einer Vielzahl von gehäuseseitigen Rezirkulationskanälen (32) im Schaufelspitzenbereich, strömungstechnisch kombiniert ist.