DE10209421A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft

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Abstract

Das Verfahren und die Vorrichtung dienen zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersystem, das eine Hochdrucksäule (3) und eine Niederdrucksäule (4) aufweist. Ein erster Einsatzluftstrom (101, 102) wird in die Hochdrucksäule (3) eingeführt. Mindestens eine Fraktion (7) aus der Hochdrucksäule (3) wird entspannt (9) und in die Niederdrucksäule (4) eingespeist. Eine sauerstoffreiche Fraktion (19) aus der Niederdrucksäule (14) wird flüssig auf Druck gebracht (20) und auf eine Mischsäule (5) aufgegeben (21, 22). Ein zweiter Einsatzluftstrom (201, 202, 204, 205, 206, 207) wird in den unteren Bereich der Mischsäule (5) eingeleitet und in Gegenstromkontakt mit der sauerstoffreichen Fraktion (22) gebracht. Aus dem oberen Bereich der Mischsäule (5) wird ein gasförmiges Kopfprodukt (24) entnommen und als Druckprodukt (25) gewonnen. Mindestens ein Teil des zweiten Einsatzluftstroms (202) wird vor seiner Einleitung (207) in die Mischsäule (5) in einer ersten Entspannungsmaschine (203) arbeitsleistend entspannt. Ein dritter Einsatzluftstrom (301, 302) wird in einer zweiten Entspannungsmaschine (303) arbeitsleistend entspannt und in die Niederdrucksäule (4) eingeführt (304, 305).

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersystem, das eine Hochdrucksäule und eine Niederdrucksäule aufweist. Das Verfahren umfasst die im Patentanspruch 1 aufgeführten Schritte a bis f.
  • Das Rektifiziersystem der Erfindung kann als Zweisäulensystem, beispielsweise als klassisches Doppelsäulensystem, ausgebildet sein, aber auch als Drei- oder Mehrsäulensystem. Es kann zusätzlich zu den Kolonnen zur Stickstoff-Sauerstoff- Trennung weitere Vorrichtungen zur Gewinnung anderer Luftkomponenten, insbesondere von Edelgasen (beispielsweise Krypton, Xenon und/oder Argon) aufweisen.
  • Die sauerstoffreiche Fraktion, die als Einsatz für die Mischsäule verwendet wird, weist eine Sauerstoffkonzentration auf, die höher als diejenige von Luft ist und beispielsweise bei 70 bis 99,5 mol%, vorzugsweise bei 90 bis 98 mol% liegt. Unter Mischsäule wird eine Gegenstromkontaktkolonne verstanden, in der eine leichterflüchtige gasförmige Fraktion einer schwerer flüchtigen Flüssigkeit entgegengeschickt wird.
  • Das erfindungsgemäße Verfahren eignet sich insbesondere zur Gewinnung von gasförmigem unreinem Sauerstoff unter Druck. Als unreiner Sauerstoff wird hier ein Gemisch mit einem Sauerstoffgehalt von 99,5 mol% oder weniger, insbesondere von 70 bis 99,5 mol% bezeichnet. Die Produktdrücke liegen in der Regel unterhalb des Betriebsdrucks der Hochdrucksäule, beispielsweise bei 1,8 bis 4,9 bar, vorzugsweise bei 2,5 bis 4,5 bar. Selbstverständlich kann das Druckprodukt bei Bedarf in gasförmigem Zustand weiter verdichtet werden. Grundsätzlich kann die Erfindung auch bei Mischsäulendrücken oberhalb des Hochdrucksäulendrucks angewendet werden, zum Beispiel bei 4, 5 bis 16 bar, insbesondere bei 5 bis 12 bar.
  • Mischsäulen-Verfahren und -Vorrichtungen sind aus EP 531182 A1, DE 199 51 521 A1 und EP 1139046 A1 bekannt. Hier wird Verfahrenskälte ausschließlich durch arbeitsleistende Entspannung von Luft in einer Einblaseturbine erzeugt; die Turbinenluft wird anschließend in die Niederdrucksäule eingeführt.
  • Verfahren der eingangs genannten Art sind in EP 697576 A1 und EP 698772 A1 gezeigt, bei denen Kälte mindestens zum Teil durch arbeitsleistende Entspannung von Mischsäulenluft (des "zweiten Einsatzluftstroms") gewonnen wird.
  • Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ausgehend von EP 697576 A1 ein Verfahren anzugeben, das flexibler eingesetzt werden kann.
  • Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass ein dritter Einsatzluftstrom in einer ersten Entspannungsmaschine arbeitsleistend entspannt und in die Niederdrucksäule eingeführt wird. Die beiden Entspannungsmaschinen werden in der Regel durch Turbinen realisiert. Die Erfindung stellt in diesem Fall einen Zwei-Turbinen-Prozess dar.
  • Neben den üblichen Vorteilen eines Zwei-Turbinen-Verfahrens gegenüber einem Prozess mit nur einer Turbine kann das Verfahren der Erfindung wesentlich flexibler eingesetzt werden, insbesondere auch bei relativ niedriger Druckdifferenz zwischen Hochdruck- und Mischsäule und/oder bei relativ hohem Kältebedarf der Anlage.
  • Die beiden Turbinen für die arbeitsleistenden Entspannungsschritte können auf jede bekannte Weise gebremst werden (zum Beispiel mittels eines Bremsgebläse oder eines Generators). Vorzugsweise werden in beiden Fällen dissipative Bremsen, insbesondere Ölbremsen eingesetzt. Hierdurch kann das System besonders kostengünstig realisiert werden.
  • Besonders deutlich zum Tragen kommen die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens, wenn ein gasförmiger Stickstoffstrom aus der Hochdrucksäule abgezogen und als weitere Druckprodukt gewonnen wird. Mit Hilfe der Erfindung können damit auf energetisch besonders günstige Weise gleichzeitig gasförmiger Sauerstoff (aus der Mischsäule) und gasförmiger Stickstoff (direkt aus der Hochdrucksäule) als Druckprodukte gewonnen werden.
  • Insbesondere bei dieser Variante der Erfindung ist es günstig, wenn eine stickstoffreiche Flüssigkeit von einer Zwischenstelle der Hochdrucksäule entspannt und auf den Kopf der Niederdrucksäule aufgegeben wird.
  • Vorzugsweise werden der zweite und der dritte Einsatzluftstrom vor ihrer arbeitsleistenden Entspannung mittels externer Energie auf einen Druck verdichtet, der nicht wesentlich höher als der Betriebsdruck der Hochdrucksäule ist. Zum Beispiel wird die Gesamtluft, die alle drei erwähnten Einsatzluftstrome enthält, gemeinsam in einem Hauptluftverdichter auf etwa Hochdrucksäulendruck verdichtet. ("Nicht wesentlich höher" bedeutet schließt hier eine geringfügige Druckdifferenz ein, die benötigt wird, um die Hochdrucksäulenluft [den "ersten Einsatzluftstrom"] gegen die Leitungswiderstände in Reinigungseinrichtung, Wärmetauscher etc. in die Hochdrucksäule zu fördern.)
  • Unter einer Verdichtung "mittels externer Energie" ist ein Kompressor (zum Beispiel ein Hauptluftverdichter) zu verstehen, der von einem Elektromotor oder auch von einer Gas- oder Dampfturbine angetrieben wird. Dabei können, müssen aber nicht der zweite und/oder der dritte Einsatzluftstrom stromabwärts des extern getriebenen Kompressors mittel interner Energie auf über Hochdrucksäulendruck verdichtet werden; dazu können ein oder zwei angetriebene Nachverdichter eingesetzt werden, die beispielsweise von einer beziehungsweise den Entspannungsmaschinen angetrieben werden.
  • Aufgrund der Mehrzahl von Entspannungsmaschinen besteht bei der Erfindung eine gewisse Redundanz, die ebenfalls zur Flexibilität des Prozesses beiträgt. Bestehen nämlich betriebstechnische Probleme bei einer der Entspannungsmaschinen, kann deren Leistung vermindert werden, ohne dass das Verfahren vollständig zum Stillstand kommen muss.
  • Während im Normalbetrieb beide Turbinen mit dem für sie vorgesehenen Normaldurchsatz gefahren werden, wird in diesem Fall - gemäß einem weiteren Aspekt der Erfindung - die erste Entspannungsturbine mit niedrigerem Durchsatz gefahren oder ganz abgeschaltet. Auf Grund der verringerten Kälteleistung, die auch durch ein Hochfahren der anderen Entspannungsmaschine in der Regel nicht vollständig ausgeglichen werden kann, wird die Produktmenge dabei verringert, die Anlage produziert aber mit Teillast weiter und fällt nicht vollständig aus.
  • Bei (Teil-)Ausfall einer der Turbinen kann der Durchsatz der anderen Turbine über den Normaldurchsatz angehoben, eventuell auch die Druckdifferenz erhöht werden.
  • Fällt die zweite Entspannungsmaschine (teilweise) aus, wird der dritte Einsatzluftstrom (gegebenenfalls teilweise) in die erste Entspannungsmaschine eingeführt und von deren Austritt in die Niederdrucksäule eingespeist. Die Mischsäulenluft (der zweite Einsatzluftstrom) wird entweder gemeinsam mit der Niederdrucksäulenluft durch die erste Entspannungsmaschine geleitet oder strömt über ein Drosselventil an dieser vorbei.
  • Bei (Teil-)Ausfall der ersten Entspannungsmaschine wird der zweite Einsatzluftstrom (gegebenenfalls teilweise) in einem Drosselventil entspannt und umgeht damit die erste Entspannungsmaschine.
  • Die Erfindung betrifft außerdem eine Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft gemäß den Patentansprüchen 8 bis 10.
  • Die Erfindung sowie weitere Einzelheiten der Erfindung werden im Folgenden anhand von in den Zeichnungen schematisch dargestellten Ausführungsbeispielen näher erläutert. Hierbei zeigen:
  • Fig. 1 ein Ausführungsbeispiel der Erfindung im Überblick und
  • Fig. 2 bis 4 verschiedene Varianten eines reduzierten Betriebs dieses Systems.
  • In Fig. 1 ist ein Zweisäulen-Prozess dargestellt, bei dem das Rektifiziersystem durch eine Doppelsäule gebildet wird, die eine Hochdrucksäule 3 und eine Niederdrucksäule 4 aufweist.
  • Der Betriebsdruck der Hochdrucksäule 3 beträgt beispielsweise 4,3 bis 6,9 bar, vorzugsweise etwa 5,0 bar. Die Niederdrucksäule 4 wird unter beispielsweise 1,3 bis 1,7 bar, vorzugsweise etwa 1,5 bar betrieben. Mit dem Rektifiziersystem verbunden ist eine Mischsäule 5, deren Betriebsdruck zum Beispiel 2,7 bis 3,7 bar, vorzugsweise etwa 3,2 bar beträgt.
  • Ein Luftverdichter, in dem die Gesamtluft auf etwas über Hochdrucksäulendruck gebracht wird, und eine anschließende Luftreinigung sind in der Zeichnung nicht dargestellt. Über Leitung 1 wird verdichtete und gereinigte Luft unter einem Druck von 5,5 bar herangeführt und in drei Teilströme, den ersten Einsatzluftstrom 101, den zweiten Einsatzluftstrom 201 und den dritten Einsatzluftstrom 301 aufgeteilt. Alle drei strömen einem Hauptwärmetauscher 2, in dem in indirektem Wärmeaustausch mit Produktströme abgekühlt werden.
  • Der erste Einsatzluftstrom 101 strömt vom kalten Ende des Hauptwärmetauschers 2 direkt in den unteren Bereich der Hochdrucksäule 4 und wird keinerlei druckverändernden Maßnahmen unterworfen.
  • Nur bis zu einer Zwischentemperatur abgekühlt wird der zweite Einsatzluftstrom 201. Bei dieser Zwischentemperatur wird er über Leitung 202 aus dem Hauptwärmetauscher 2 entnommen und dem Eintritt einer ersten Entspannungsmaschine (Mischsäulen-Turbine) 203 zugeleitet. Nach arbeitsleistender Entspannung auf etwa Mischsäulendruck wird der zweite Einsatzluftstrom über die Leitungen 204, 205, 206 wieder zum Hauptwärmetauscher 2 geführt, dort weiter auf etwa Taupunktstemperatur abgekühlt und schließlich über Leitung 207 in den unteren Bereich der Mischsäule 5 eingespeist.
  • Bei der gleichen oder einer anderen Zwischentemperatur wird der dritte Einsatzluftstrom 302 aus dem Hauptwärmetauscher 2 entfernt und in der zweiten Entspannungsmaschine Einblaseturbine) 303 arbeitsleistend auf etwa Niederdrucksäulendruck entspannt. Über die Leitungen 304 und 305 wird er schließlich gasförmig in die Niederdrucksäule 4 eingeblasen.
  • Das Rektifiziersystem ist in den Ausführungsbeispielen als klassischer Linde- Doppelsäulen-Apparat mit einem Kondensator-Verdampfer 6 als Hauptkondensator ausgeführt. Die Erfindung kann jedoch auch bei Rektifiziersystemen mit anderer Kondensator- und/oder Säulenkonfiguration eingesetzt werden.
  • Sauerstoffangereicherte Flüssigkeit 7 aus dem Sumpf der Hochdrucksäule 3 wird in einem Unterkühlungs-Gegenströmer 8 abgekühlt und nach Drosselung 9 der Niederdrucksäule 4 an einer Zwischenstelle zugeführt. Gasförmiger Stickstoff 10 vom Kopf der Hochdrucksäule 3 kann zu einem Teil 11 im Hauptwärmetauscher 2 angewärmt und über Leitung 12 als Druckstickstoffprodukt (PGAN) gewonnen werden. Der Rest 13 wird im Hauptkondensator 6 im wesentlichen vollständig kondensiert. Der hierbei gewonnene flüssige Stickstoff 14 wird als Rücklauf auf die Hochdrucksäule 3 aufgegeben.
  • Eine Zwischenflüssigkeit 15 (unreiner Stickstoff) der Hochdrucksäule 3 wird nach Unterkühlung 8 und Drosselung 16 als Rücklauf auf den Kopf der Niederdrucksäule 4 aufgegeben. Gasförmiger Unreinstickstoff 17 vom Kopf der Niederdrucksäule 4 wird in den Wärmetauschern 8 und 2 angewärmt und schließlich über Leitung 18 abgezogen. Er kann als Regeneriergas bei der Luftreinigung eingesetzt werden (nicht dargestellt). Das Rektifiziersystem des Ausführungsbeispiel kann natürlich auch auf bekannte Art abgeändert werden, um reinen Stickstoff in der Niederdrucksäule zu produzieren.
  • Aus dem Sumpf der Niederdrucksäule wird flüssiger Sauerstoff 19 abgezogen, in einer Pumpe 20 auf etwa Mischsäulendruck gebracht, unter dem erhöhten Druck über Leitung 21 zum kalten Abschnitt des Hauptwärmetauschers geführt, dort etwas angewärmt und schließlich über Leitung 22 auf den Kopf der Mischsäule 5 aufgegeben. (Die Spülleitung 23 dient zum gefahrlosen ausschleusen schwerer flüchtiger Bestandteile; über sie wird kontinuierlich oder diskontinuierlich ein kleiner Teil des Sumpfprodukts der Niederdrucksäule 3 abgelassen.)
  • Vom Kopf der Mischsäule 5 wird gasförmiger unreiner Drucksauerstoff 24 abgezogen, im Hauptwärmetauscher 2 angewärmt und über Leitung 25 als gasförmiges Druckprodukt (GOX) gewonnen. Der Mischsäule werden Sumpfflüssigkeit 26/27 und optional eine Zwischenflüssigkeit 28/29 entnommen und nach Unterkühlung 8 an geeigneten Stellen der Niederdrucksäule 4 zugeführt.
  • Fig. 1 zeigt das Verfahren im Normalbetrieb, in dem beide Turbinen 203, 303 mit ihrem vorgesehenen Durchsatz, dem Normaldurchsatz, betrieben werden. Dabei sind die gestrichelt dargestellten Leitungen 51, 53, 54 und 55 geschlossen. Ventil 52 in Leitung 205 ist offen.
  • In den Fig. 2 bis 4 sind verschiedene Varianten eines reduzierten Betriebs dargestellt, die bei Ausfall einer der beiden Entspannungsmaschinen zum Einsatz kommen. Ein solcher Ausfall kann beispielsweise wartungs- oder störungsbedingt sein.
  • Eine erste Variante des reduzierten Betriebs bei Ausfall der Einblaseturbine 303 zeigt Fig. 2. Hier wird Ventil 52 in Leitung 205 geschlossen, die Leitungen 51 und 53 sind dagegen geöffnet. Damit strömt die Luft aus der dritten Einsatzluftleitung 302 in Leitung 206 und weiter in die Mischsäule 5 und bildet damit den "zweiten Einsatzluftstrom". Die Niederdrucksäulenluft ("dritter Einsatzluftstrom") strömt umgekehrt über die zweiten Einsatzluftleitung 202, die ersten Entspannungsmaschine 203, die Leitungen 204, 53 und 305 in die Niederdrucksäule 4. Das Ventil in Leitung 53 dient zur Entspannung von Mischsäulen- auf Niederdrucksäulendruck; alternativ kann der Austrittsdruck der ersten Entspannungsmaschine 203 entsprechend abgesenkt werden.
  • Alternativ kann nach Fig. 3 verfahren werden. Hier wird die Mischsäulenluft (der zweite Einsatzluftstrom) wie in Fig. 1 geführt. Der dritte Einsatzluftstrom wird gemeinsam mit dem zweiten über die Leitungen 202, 204, 205, 206, 207 durch die erste Entspannungsmaschine 203 geführt und stromaufwärts der Einleitung in die Mischsäule 5 über Leitung 55 abgezweigt.
  • Bei Ausfall der Mischsäulenturbine 203 kann die in Fig. 4 gezeigte Schaltung eingesetzt werden. Sie unterscheidet sich von Fig. 1 durch die Öffnung der Bypass- Leitung 54. Der zweite Einsatzluftstrom umgeht damit die arbeitsleistende Entspannung 203 und wird stattdessen drosselentspannt.
  • In dem Rektifiziersystem des erfindungsgemäßen Verfahrens können neben den gasförmigen Produkten auch kleinere Mengen flüssigen Sauerstoffs und/oder flüssigen Stickstoffs erzeugt werden. Auch die Erzeugung von Druck-Stickstoff, Druckluft, hoch reinem Stickstoff in Gas- oder Flüssigform oder von Argon ist möglich.

Claims (10)

1. Verfahren zur Gewinnung eines Druckprodukts durch Tieftemperaturzerlegung von Luft in einem Rektifiziersystem, das eine Hochdrucksäule (3) und eine Niederdrucksäule (4) aufweist, bei dem
a) ein erster Einsatzluftstrom (101, 102) in die Hochdrucksäule (3) eingeführt wird,
b) mindestens eine Fraktion (7) aus der Hochdrucksäule (3) entspannt (9) und in die Niederdrucksäule (4) eingespeist wird,
c) eine sauerstoffreiche Fraktion (19) aus der Niederdrucksäule (14) flüssig auf Druck gebracht (20) und auf eine Mischsäule (5) aufgegeben (21, 22) wird,
d) ein zweiter Einsatzluftstrom (201, 202, 204, 205, 206, 207) in den unteren Bereich der Mischsäule (5) eingeleitet und in Gegenstromkontakt mit der sauerstoffreichen Fraktion (22) gebracht wird,
e) aus dem oberen Bereich der Mischsäule (5) ein gasförmiges Kopfprodukt (24) entnommen und als Druckprodukt (25) gewonnen wird und
f) mindestens ein Teil des zweiten Einsatzluftstroms (202) vor seiner Einleitung (207) in die Mischsäule (5) in einer ersten Entspannungsmaschine (203) arbeitsleistend entspannt wird,
dadurch gekennzeichnet, dass
a) ein dritter Einsatzluftstrom (301, 302) in einer zweiten Entspannungsmaschine (303) arbeitsleistend entspannt und in die Niederdrucksäule (4) eingeführt (304, 305) wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass ein gasförmiger Stickstoffstrom (10, 11) aus der Hochdrucksäule (3) abgezogen und als weiteres Druckprodukt (12) gewonnen wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder Fehler! Verweisquelle konnte nicht gefunden werden, dadurch gekennzeichnet, dass eine stickstoffreiche Flüssigkeit (15) von einer Zwischenstelle der Hochdrucksäule (3) entspannt (16) und auf den Kopf der Niederdrucksäule (4) aufgegeben wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der zweite und der dritte Einsatzluftstrom (201, 301) vor ihrer arbeitsleistenden Entspannung (203, 303) mittels externer Energie auf einen Druck verdichtet werden, der nicht wesentlich höher als der Betriebsdruck der Hochdrucksäule (3) ist.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass in einem ersten Zeitraum das Verfahren in einem Normalbetrieb und in einem zweiten Zeitraum in einem reduzierten Betrieb gefahren wird, wobei in dem Normalbetrieb beide Entspannungsmaschinen mit einem Normaldurchsatz betrieben werden und in dem reduzierten Betrieb ein der beiden Entspannungsmaschinen (203, 303) entweder
mit einem Durchsatz betrieben wird, der niedriger als ihr Normaldurchsatz ist, oder
oder nicht genutzt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass während des reduzierten Betriebs mindestens ein Teil des dritten Einsatzluftstroms durch die erste Entspannungsmaschine (203) in die Niederdrucksäule (4) geleitet (204 - 53 - 305; 204 - 205 - 206 - 207 - 55 - 305) wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, dass während des reduzierten Betriebs mindestens ein Teil des zweite Einsatzluftstroms (102, 202) drosselentspannt (54) und an der ersten Entspannungsmaschine (203) vorbei in die Mischsäule (5) geleitet (205, 206, 207) wird.
8. Vorrichtung zur Gewinnung eines Druckprodukts (45) durch Tieftemperaturzerlegung von Luft mit einem Rektifiziersystem, das eine Hochdrucksäule (3) und eine Niederdrucksäule (4) aufweist, und mit einer Mischsäule (5) sowie mit
a) einer ersten Einsatzluftleitung (101, 102) zur Einleitung eines ersten Einsatzluftstroms in die Hochdrucksäule (5),
b) Mitteln (7, 9) zur Einspeisung mindestens einer Fraktion aus der Hochdrucksäule (3) in die Niederdrucksäule (4),
c) Mitteln (19, 20, 21, 22), um eine sauerstoffreiche Fraktion aus der Niederdrucksäule (4) flüssig auf Druck zu bringen und auf die Mischsäule (5) aufzugeben,
d) eine zweiten Einsatzluftleitung (201, 202, 204, 205, 206, 207) zur Einleitung eines zweiten Einsatzluftstroms in den unteren Bereich der Mischsäule (5), wobei die zweite Einsatzluftleitung durch eine erste Entspannungsmaschine (203) führt,
e) einer Kopfproduktleitung (24, 25) zur Entnahme eines gasförmigen Kopfprodukts aus dem oberen Bereich der Mischsäule (5) als Druckprodukt, gekennzeichnet durch
f) eine dritten Einsatzluftleitung (301, 302, 304, 305) zur Einleitung eines dritten Einsatzluftstroms in Niederdrucksäule (4), wobei die dritte Einsatzluftleitung durch eine zweite Entspannungsmaschine (303) führt.
9. Vorrichtung nach Anspruch 8, gekennzeichnet durch steuerbare Mittel (53; 55) zur Herstellung einer Strömungsverbindung zwischen dem Austritt der ersten Entspannungsmaschine (203) und der dritten Einsatzluftleitung (305) stromabwärts der zweiten Entspannungsmaschine (303) und stromaufwärts der Mischsäule (5).
10. Vorrichtung nach Anspruch 8 oder 9, gekennzeichnet durch eine Bypass-Leitung (54), die ein steuerbares Ventil aufweist und deren Eintritt mit der zweiten Einsatzluftleitung (202) stromaufwärts der ersten Entspannungsmaschine (203) und deren Austritt mit der zweiten Einsatzluftleitung (204, 205) stromabwärts der ersten Entspannungsmaschine (203) verbunden ist.
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Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011116871A2 (de) 2010-03-26 2011-09-29 Linde Aktiengesellschaft Vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
WO2011116981A2 (de) 2010-03-26 2011-09-29 Linde Aktiengesellschaft Vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2503269A1 (de) 2011-03-25 2012-09-26 Linde Aktiengesellschaft Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
EP2505947A1 (de) 2011-03-29 2012-10-03 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Floatglas
DE102011015429A1 (de) 2011-03-29 2012-10-04 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben eines Rebox-Brenners
EP2703757A1 (de) * 2012-09-04 2014-03-05 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Anlage zur Erzeugung flüssiger und gasförmiger Sauerstoffprodukte durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102012021694A1 (de) 2012-11-02 2014-05-08 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einer Luftzerlegungsanlage und Luftzerlegungsanlage
DE102013002094A1 (de) 2013-02-05 2014-08-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Produktion von Luftprodukten und Luftzerlegungsanlage
DE102015015684A1 (de) 2015-12-03 2016-07-21 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft und Luftzerlegungsanlage
EP3179186A1 (de) 2015-12-07 2017-06-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur gewinnung eines flüssigen und eines gasförmigen, sauerstoffreichen luftprodukts in einer luftzerlegungsanlage und luftzerlegungsanlage
FR3069916A1 (fr) * 2017-08-03 2019-02-08 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de degivrage d'un appareil de separation d'air par distillation cryogenique et appareil adapte pour etre degivre par ce procede
EP3438585A3 (de) * 2017-08-03 2019-04-17 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Enteisungsverfahren eines geräts zur trennung von luft durch kryogene destillation, und entsprechend angepasstes gerät, um mit diesem verfahren enteist zu werden

Cited By (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2011116871A2 (de) 2010-03-26 2011-09-29 Linde Aktiengesellschaft Vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
DE102010012920A1 (de) 2010-03-26 2011-09-29 Linde Aktiengesellschaft Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
WO2011116981A2 (de) 2010-03-26 2011-09-29 Linde Aktiengesellschaft Vorrichtung zur tieftemperaturzerlegung von luft
EP2503269A1 (de) 2011-03-25 2012-09-26 Linde Aktiengesellschaft Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE102011015233A1 (de) 2011-03-25 2012-09-27 Linde Ag Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
US9228778B2 (en) 2011-03-25 2016-01-05 Linde Aktiengesellschaft Device for the low-temperature separation of air
EP2505947A1 (de) 2011-03-29 2012-10-03 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Floatglas
DE102011015430A1 (de) 2011-03-29 2012-10-04 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Flachgas
DE102011015429A1 (de) 2011-03-29 2012-10-04 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben eines Rebox-Brenners
WO2014037091A3 (de) * 2012-09-04 2014-12-18 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und anlage zur erzeugung flüssiger und gasförmiger sauerstoffprodukte durch tieftemperaturzerlegung von luft
EP2703757A1 (de) * 2012-09-04 2014-03-05 Linde Aktiengesellschaft Verfahren und Anlage zur Erzeugung flüssiger und gasförmiger Sauerstoffprodukte durch Tieftemperaturzerlegung von Luft
RU2647297C2 (ru) * 2012-09-04 2018-03-15 Линде Акциенгезелльшафт Способ и установка для производства жидких и газообразных кислородсодержащих продуктов низкотемпературным разделением воздуха
WO2014067662A2 (de) 2012-11-02 2014-05-08 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur tieftemperaturzerlegung von luft in einer luftzerlegungsanlage und luftzerlegungsanlage
DE102012021694A1 (de) 2012-11-02 2014-05-08 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft in einer Luftzerlegungsanlage und Luftzerlegungsanlage
DE102013002094A1 (de) 2013-02-05 2014-08-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Produktion von Luftprodukten und Luftzerlegungsanlage
DE102015015684A1 (de) 2015-12-03 2016-07-21 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft und Luftzerlegungsanlage
EP3179187A1 (de) 2015-12-07 2017-06-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur gewinnung eines flüssigen und eines gasförmigen, sauerstoffreichen luftprodukts in einer luftzerlegungsanlage und luftzerlegungsanlage
CN107131718A (zh) * 2015-12-07 2017-09-05 林德股份公司 在空气分离设备中获得液态和气态富氧空气产品的方法及空气分离设备
EP3179186A1 (de) 2015-12-07 2017-06-14 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zur gewinnung eines flüssigen und eines gasförmigen, sauerstoffreichen luftprodukts in einer luftzerlegungsanlage und luftzerlegungsanlage
CN107131718B (zh) * 2015-12-07 2020-12-22 林德股份公司 在空气分离设备中获得液态和气态富氧空气产品的方法及空气分离设备
FR3069916A1 (fr) * 2017-08-03 2019-02-08 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de degivrage d'un appareil de separation d'air par distillation cryogenique et appareil adapte pour etre degivre par ce procede
EP3438585A3 (de) * 2017-08-03 2019-04-17 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Enteisungsverfahren eines geräts zur trennung von luft durch kryogene destillation, und entsprechend angepasstes gerät, um mit diesem verfahren enteist zu werden
US10794630B2 (en) 2017-08-03 2020-10-06 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method and device for separating air by cryogenic distillation
US10866024B2 (en) 2017-08-03 2020-12-15 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Device and method for separating air by cryogenic distillation

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