DE102022207059A1

DE102022207059A1 - Verfahren zum Erkennen eines Schaltvorgangs und Steuerungsvorrichtung

Info

Publication number: DE102022207059A1
Application number: DE102022207059.3A
Authority: DE
Inventors: Andreas Neu
Original assignee: Continental Automotive Technologies GmbH
Current assignee: Continental Automotive Technologies GmbH
Priority date: 2022-07-11
Filing date: 2022-07-11
Publication date: 2024-01-11

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Erkennen eines Schaltvorgangs eines elektromagnetischen Ventils, wobei Stromwerte und Spannungswerte gemessen werden, basierend darauf Widerstand und Induktivität ermittelt werden, basierend darauf ein erwarteter Stromverlauf berechnet wird, dieser mit Messwerten verglichen und ein Fehlermaß ermittelt wird und das Fehlermaß mit einem Schwellenwert verglichen wird. Bei hohem Fehlermaß ist von einem Schaltvorgang auszugehen. Die Erfindung betrifft des Weiteren eine zugehörige Steuerungsvorrichtung.

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Erkennen eines Schaltvorgangs eines elektromagnetischen Ventils sowie eine zugehörige Steuerungsvorrichtung.
Elektromagnetische Ventile werden häufig in Bremssystemen verwendet, um hydraulischen Druck gezielt zu verteilen oder um bestimmte Komponenten wie beispielsweise Pumpen gezielt mit anderen Komponenten zu verbinden oder eben abzutrennen. Häufig ist es problematisch, einen Schaltvorgang eines solchen Ventils zu erkennen.
Es ist deshalb eine Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren zum Erkennen eines Schaltvorgangs eines elektromagnetischen Ventils bereitzustellen, welches im Vergleich zu bekannten Ausführungen alternativ oder besser ausgeführt ist. Es ist des Weiteren eine Aufgabe der Erfindung, eine zugehörige Steuerungsvorrichtung bereitzustellen.
Dies wird erfindungsgemäß durch ein Verfahren sowie eine Steuerungsvorrichtung gemäß den jeweiligen Hauptansprüchen erreicht. Vorteilhafte Ausgestaltungen können beispielsweise den jeweiligen Unteransprüchen entnommen werden. Der Inhalt der Ansprüche wird durch ausdrückliche Inbezugnahme zum Inhalt der Beschreibung gemacht.
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Erkennen eines Schaltvorgangs eines elektromagnetischen Ventils. Das Verfahren weist folgende Schritte auf:

- Anlegen einer Spannung an das Ventil,
- Messen eines durch das Ventil fließenden Stroms und einer anliegenden Spannung zu mindestens einer vorgegebenen Anzahl von Messpunkten, dabei Erzeugen eines Stromwerts und eines Spannungswerts bei jedem Messpunkt,
- Ermitteln eines Widerstands und einer Induktivität basierend auf den Stromwerten und den Spannungswerten,
- Berechnen eines erwarteten Stromverlaufs basierend auf dem Widerstand und der Induktivität,
- Ermitteln eines Fehlermaßes zwischen den Stromwerten und dem erwarteten Stromverlauf,
- Vergleichen des Fehlermaßes mit einem Schwellenwert, und
- Erkennen eines Schaltvorgangs ansprechend darauf, dass das Fehlermaß mindestens so groß ist wie der Schwellenwert.

Mittels eines solchen Verfahrens kann in einfacher Weise ein Schaltvorgang erkannt werden. Grundsätzlich werden dabei Stromwerte und Spannungswerte gemessen, basierend darauf Widerstand und Induktivität ermittelt, wiederum basierend darauf ein erwarteter Stromverlauf berechnet und dieser erwartete Stromverlauf mit den tatsächlich gemessenen Werten verglichen. Bei einer hohen Abweichung, welche durch ein Überschreiten eines Schwellenwerts durch das erwähnte Fehlermaß angezeigt wird, ist von einem Schaltvorgang auszugehen, da sich in diesem Fall die Induktivität einer Spule des Ventils während der Messung geändert hat. Bei Vorliegen eines Schaltvorgangs ist somit die Ermittlung von Widerstand und Induktivität mit wesentlich schlechterer Genauigkeit möglich, was zu einem erhöhten Fehlermaß führt.
Das elektromagnetische Ventil kann insbesondere Bestandteil eines Bremssystems sein. Insbesondere kann es in oder an einem Ventilblock eines Bremssystems angeordnet sein. Jeder Messpunkt entspricht typischerweise einer Zeit, zu welcher eine Messung ausgeführt wird. Es könnte somit auch von einem jeweiligen Messzeitpunkt gesprochen werden. Stromwerte basieren typischerweise auf einer Messung des zu einem jeweiligen Messpunkt fließenden Stroms. Ebenso basieren die Spannungswerte typischerweise auf einer Messung einer Spannung zu einem jeweiligen Messpunkt. Der erwartete Stromverlauf ist typischerweise derjenige Stromverlauf, welcher basierend auf dem ermittelten Widerstand und der ermittelten Induktivität zu erwarten wäre. Hierfür kann auf bekannte elektrotechnische Formeln zurückgegriffen werden. Insbesondere wird der erwartete Stromverlauf unter der Maßgabe berechnet, dass sich Widerstand und Induktivität während des betrachteten Zeitraums nicht ändern. Ändern sie sich doch, insbesondere weil das Ventil geschalten hat, ist die Berechnung des erwarteten Stromverlaufs besonders ungenau, was sich in einem hohen Fehlermaß ausdrückt. Genau dies wird im Rahmen der hierin beschriebenen Verfahrensführung ausgenutzt.
Der Widerstand und die Induktivität können insbesondere aus einem Parametervektor ermittelt werden, welcher durch Multiplikation des Inversen einer Messwertmatrix mit einem Stromvektor berechnet wird. Dies erlaubt die Verwendung einfacher Matrizenrechnung zur Berechnung des Parametervektors, aus welchem sich wiederum Widerstand und Induktivität ermitteln lassen. Eine mögliche Zusammensetzung der Messwertmatrix wird nachfolgend beschrieben werden. Gleiches gilt für den Stromvektor.
Die Messwertmatrix kann insbesondere zwei Spalten und mehrere Zeilen aufweisen. In der linken Spalte kann insbesondere in jeder Zeile die Summe zweier Spannungswerte stehen, welche zu zwei unmittelbar zeitlich benachbarten Messpunkten gemessen wurden. In der rechten Spalte kann insbesondere in jeder Zeile die Summe zweier Stromwerte stehen, welche zu zwei unmittelbar zeitlich benachbarten Messpunkten gemessen wurden. Der früheste Messpunkt jeder Zeile kann insbesondere ab der zweiten Zeile genau um einen Messpunkt später sein als der früheste Messpunkt der eins weiter oben angeordneten Zeile.
Durch die Bildung von Summen aus Spannungswerten bzw. Stromwerten wird in einfacher Weise eine Mittelwertbildung realisiert. Insbesondere bezieht sich dies auf eine Mittelwertbildung zwischen zwei Werten, welche zu unmittelbar zeitlich benachbarten Messpunkten gemessen wurden. Bei aufeinanderfolgenden Messpunkten, welche wie erwähnt insbesondere jeweiligen Messzeiten bzw. Zeitpunkten zugeordnet sind, kann insbesondere von unmittelbar zeitlich benachbarten Messpunkten gesprochen werden, wenn sich zwischen zwei solchen unmittelbar zeitlich benachbarten Messpunkten kein weiterer Messpunkt befindet. Der früheste Messpunkt jeder Zeile ist insbesondere derjenige, welcher zeitlich am frühesten angeordnet ist. Die jeweilige erste Zeile kann insbesondere mit zwei unmittelbar zeitlich benachbarten Messpunkten besetzt werden, welche den Ausgang für die weitere Besetzung der darunterliegenden Zeilen bilden.
In dem Stromvektor kann insbesondere in jeder Zeile die Differenz zweier Stromwerte stehen, welche zu zwei unmittelbar zeitlich benachbarten Messpunkten gemessen wurden. Der früheste Messpunkt jeder Zeile ab der zweiten Zeile kann insbesondere genau um einen Messpunkt später sein als der früheste Messpunkt der eins weiter oben angeordneten Zeile. In der Differenz kann insbesondere jeweils der zu einem früheren Messpunkt gemessene Stromwert vom zu einem späteren Messpunkt gemessenen Stromwert abgezogen werden.
Mittels einer solchen Vorgehensweise kann ein Stromvektor bereitgestellt werden, welcher zur Berechnung des Parametervektors dient. Dabei kann insbesondere auf eine Vorgehensweise bei der Berechnung zurückgegriffen werden, welche weiter unten näher erläutert werden wird.
Die Induktivität kann insbesondere basierend auf einem zeitlichen Abstand zwischen zwei unmittelbar benachbarten Messpunkten geteilt durch oberen Wert des Parametervektors berechnet werden. Insbesondere kann die Induktivität als zeitlicher Abstand zwischen zwei unmittelbar benachbarten Messpunkten geteilt durch oberen Wert des Parametervektors und geteilt durch zwei ermittelt werden. Dies stellt eine Spezifizierung der zuerst genannten Vorschrift dar. Eine Berechnung, die um eine Multiplikation mit einem konstanten Faktor erweitert ist, kann je nach Implementierung als äquivalent angesehen werden. Basierend auf der weiter unten erläuterten Vorgehensweise hat sich dies als zweckmäßige und einfache Berechnungsvorschrift für die Induktivität erwiesen.
Der Widerstand kann insbesondere als unterer Wert des Parametervektors geteilt durch oberen Wert des Parametervektors ermittelt werden. Basierend auf der weiter unten erläuterten Vorgehensweise hat sich dies als einfache und praktikable Berechnungsvorschrift erwiesen.
Der erwartete Stromverlauf kann insbesondere basierend auf folgender Formel berechnet werden: $i_{e s t, j} = I_{0} + \frac{U - I_{0} \cdot R}{R} \cdot (1 - e^{j \cdot T_{S} \cdot \frac{R}{L}})$
Dabei bezeichnen:

iest,j: erwarteter Stromverlauf,
I0: Strom-Nullwert,
U: Spannung,
R: Widerstand,
L: Induktivität,
j: Nummer des Messpunkts,
TS: zeitlicher Abstand zwischen zwei unmittelbar benachbarten Messpunkten.

Eine solche Vorgehensweise hat sich als vorteilhaft erwiesen, da sie den erwarteten Stromverlauf in guter Näherung berechnet, insbesondere unter der Annahme, dass Widerstand und Induktivität über den betrachteten Zeitraum konstant bleiben. Wenn dies nicht der Fall ist, ist die Berechnung wesentlich schlechter, was zu einem höheren Fehlermaß führt. Genau dies wird bei der hierin beschriebenen Vorgehensweise ausgenutzt. Das Fehlermaß kann insbesondere eine Summe von Fehlerquadraten sein. Eine derartige Vorgehensweise hat sich als vorteilhaft erwiesen, da Fehlerquadrate einfach zu berechnen sind und einfach aufaddiert werden können. Insbesondere kann es sich um den Abstand zwischen einem gemessenen Wert und einem berechneten Wert zu einem bestimmten Messpunkt oder Zeitpunkt handeln, welcher quadriert wird, um ein Fehlerquadrat zu bilden. Über die gebildeten Fehlerquadrate wird dann eine Summe genommen, welche ein Fehlermaß darstellt. Grundsätzlich ist jedoch auch die Verwendung anderer Fehlermaße möglich.
Unter dem Strom-Nullwert I₀ kann dabei insbesondere ein Strom zum Zeitpunkt des Starts des ersten Zyklus der Verfahrensführung, also beispielsweise beim ersten Messpunkt, verstanden werden. Es handelt sich typischerweise um einen Messwert. Er ist typischerweise ungleich Null.
Gemäß einer möglichen Ausführung weist das Verfahren ferner folgende Schritte auf:

- Vergleichen des Fehlermaßes mit einem weiteren Schwellenwert, und
- Erkennen keines Schaltvorgangs ansprechend darauf, dass das Fehlermaß höchstens so groß ist wie der weitere Schwellenwert.

Somit kann aktiv erkannt werden, dass kein Schaltvorgang stattgefunden hat. Der weitere Schwellenwert kann dabei in geeigneter Weise gesetzt werden. Er kann insbesondere kleiner sein als der Schwellenwert. Zwischen den beiden Schwellenwerten kann insbesondere ein undefinierter Bereich vorhanden sein, welcher zur Sicherheit vorgesehen werden kann, um falsche Erkennungen auszuschließen. Sollte das Fehlermaß in diesem undefinierten Bereich liegen, kann eine Fehlermeldung ausgegeben werden, oder es kann festgestellt werden, dass das Vorliegen eines Schaltvorgangs weder sicher erkannt noch sicher ausgeschlossen werden kann. Der weitere Schwellenwert kann jedoch auch gerade so groß sein, dass eine klare Unterscheidung in das Erkennen eines Schaltvorgangs und das Erkennen des Fehlens eines Schaltvorgangs in jedem Fall erfolgt.
Gemäß einer weiteren möglichen Ausführung wird kein Schaltvorgang erkannt, wenn das Fehlermaß kleiner ist als der Schwellenwert. Dies entspricht einer einfachen Ausführung.
Das Erkennen keines Schaltvorgangs kann insbesondere als aktive Bestimmung eines Ergebnisses betrachtet werden, d.h. es wird die Information ausgegeben, dass kein Schaltvorgang stattgefunden hat.
Gemäß einer Ausführung beträgt die vorgegebene Anzahl mindestens vier. Dies hat sich als vorteilhaft erwiesen, um mit einer ausreichenden Zuverlässigkeit einen Schaltvorgang zu erkennen oder auszuschließen. Auch jede andere Anzahl kann jedoch verwendet werden. Insbesondere kann eine höhere Anzahl als vier verwendet werden.
Insbesondere kann die Spannung pulsweitenmoduliert angelegt werden. Dadurch kann eine beliebige resultierende Spannung eingestellt werden, ohne dass diese Spannung im Dauerbetrieb erreicht werden muss. Dadurch können Aufwand und mögliche Energieverluste eingespart werden. Alternativ kann die Spannung auch konstant angelegt werden, d.h. sie wird für einen gewissen Zeitraum aufrechterhalten, ohne dass es zu einer Pulsweitenmodulation kommt.
Die Erfindung betrifft des Weiteren eine Steuerungsvorrichtung, welche dazu konfiguriert ist, ein Verfahren wie hierin beschrieben auszuführen. Die Erfindung betrifft des Weiteren ein nichtflüchtiges computerlesbares Speichermedium, welches Programmcode enthält, bei dessen Ausführung ein Prozessor ein hierin beschriebenes Verfahren ausführt. Bezüglich des hierin beschriebenen Verfahrens kann dabei jeweils auf alle hierin beschriebenen Ausführungen und Varianten zurückgegriffen werden.
Das hierin beschriebene Verfahren kann insbesondere in einer Steuerungsvorrichtung bzw. in einer elektronischen Vorrichtung ausgeführt werden.
Allgemein sei erwähnt, dass bei Bremssystemen, insbesondere bei By-Wire-Bremssystemen, Magnetventile zum Einsatz kommen. Beispielhaft seien dabei ein master cylinder cut valve (MCV), circuit separation valve (CSV), pressure feed valve (PFV), Einlassventil oder Auslassventil erwähnt. Oft ist es nützlich zu erkennen, ob ein Ventil noch schalten kann. Beispielsweise kann damit ein hydraulischer Selbsttest ergänzt werden, und die Betriebsbereitschaft kann sichergestellt werden. Es kann dabei eine Induktivitätsänderung beim Schaltvorgang ausgenutzt werden. Diese kommt zustande, indem sich beim Schalten der Luftspalt verringert und damit die Induktivität größer wird. Der Effekt der Induktivitätserhöhung ist bei typischen Ventilen beispielsweise zwischen 20 % und 50 % bezogen auf die Induktivität im Ruhezustand.
Es gibt bereits Ansätze, den geschalteten Zustand zu erkennen, indem beispielsweise im inaktiven Zustand und im aktiven Zustand die jeweilige Induktivität gemessen wird und die beiden Ergebnisse verglichen werden. Dies hat sich jedoch als zeitaufwändig und außerdem als schaltungstechnisch aufwändig erwiesen, da man die beiden Zustände aktiv und inaktiv ansteuern können muss, ohne das Bremssystem zu stören.
Bei der hierin beschriebenen Vorgehensweise sind typischerweise eine an der Spule anliegende Spannung oder ein duty cycle einer Pulsweitenmodulation bekannt. Zudem ist eine Abtastzeit Ts bekannt, welche insbesondere dem zeitlichen Abstand zwischen zwei unmittelbar benachbarten Messpunkten entsprechen kann. Es werden dann typischerweise Spulenströme und zugehörige Spannungen zu den jeweiligen Messpunkten gemessen, was insbesondere hinreichend oft erfolgen kann, beispielsweise jede Millisekunde. Nach beispielsweise den ersten vier Messungen kann die Anwendung eines Schätzverfahrens basierend auf der Methode der kleinsten Quadrate zur Bestimmung der Parameter Spulenwiderstand und Spuleninduktivität erfolgen. Dabei kann insbesondere auf die folgende Formel zurückgegriffen werden: $\frac{d i}{d t} = \frac{1}{L} u - \frac{R}{L} i$
Der Parameter i bezeichnet dabei den Strom, t die Zeit und u die Spannung. Mit den gefundenen Parametern Widerstand und Induktivität wird die Stromkurve nachgebildet, wobei insbesondere auf die bereits weiter oben wiedergegebene Formel (1) zurückgegriffen werden kann. Mit den gewonnenen Ergebnissen kann ein Fehlermaß Q berechnet werden, beispielsweise als Summe von Fehlerquadraten, beispielsweise basierend auf folgender Formel: $Q = \frac{1}{N} {\sum_{j = 1}^{N} (i_{M e s s, j} - i_{e s t, j})}^{2}$
Die Messwerte werden dabei mit i_Mess,j bezeichnet, wobei j jeweils einen bestimmten Messpunkt bezeichnet.
Hat das Ventil nicht geschaltet, so war typischerweise L konstant und die Rekonstruktion der Kurve gelingt gut. Das Kriterium Q ist somit klein bis sehr klein und nur durch eventuelle Messfehler und Ungenauigkeiten begründet. Hat das Ventil jedoch geschaltet, so stimmt die Annäherung mit der Nachbildung nur grob überein und die Summe der Fehlerquadrate ist wesentlich größer.
Nachfolgend werden die theoretischen Grundlagen zur Berechnung von Widerstand und Induktivität dargelegt.
Der Strom i einer Spule mit den Parametern Widerstand R und Induktivität L unter gegebener Spannung u lässt sich mittels der bereits weiter oben erwähnten Gleichung (2) beschreiben: $\frac{d i}{d t} = \frac{1}{L} u - \frac{R}{L} i$
Werden die Messwerte für Strom und Spannung mit einer konstanten Abtastzeit Ts abgetastet, so gilt für jeweils zwei benachbarte Stromwerte i_k+1, i_k sowie benachbarte Spannungswerte u_k+1, u_k: $i_{k + 1} - i_{k} = [u_{k + 1} + u_{k}, - (i_{k + 1} + i_{k})] \cdot [\begin{matrix} \frac{T_{S}}{2 L} \\ \frac{T_{S} R}{2 L} \end{matrix}]$
Für einen Parametervektor p, welcher viele Messpunkte berücksichtigen kann, ergibt sich somit: $p = [\begin{matrix} \frac{T_{S}}{2 L} \\ \frac{T_{S} R}{2 L} \end{matrix}]$
Der oben wiedergegebene Zusammenhang der Formel (4) lässt sich in Matrizenschreibweise mit einer Messwertmatrix S folgendermaßen darstellen: $S = [S_{U}, S_{I}]$
$S_{U} = {[u_{2} + u_{1}, u_{3} + u_{2}, u_{4} + u_{3}, \dots, u_{n + 1} + u_{n}]}^{T}$
$S_{I} = {[i_{2} + i_{1}, i_{3} + i_{2}, i_{4} + i_{3}, \dots, i_{n + 1} + i_{n}]}^{T}$
Ein Stromvektor y wird dann folgendermaßen definiert: $y = {[i_{2} - i_{1}, i_{3} - i_{2}, i_{4} - i_{3}, \dots, i_{n + 1} - i_{n}]}^{T}$
Durch geeignete Umformungen ergibt sich dann: $\begin{array}{l} y = S \cdot p \to \\ p = {(S^{T} \cdot S)}^{- 1} \cdot S^{T} \cdot y \end{array}$
In der letzten Zeile können bei quadratischer Matrix S die beiden transformierten Matrizen S^T auch weggelassen werden, so dass sich einfach $P = S^{- 1} \cdot y$
ergibt.
Für die Berechnung von Induktivität L und Widerstand R ergibt sich somit: $L = T_{S} / (P (1) \cdot 2)$
$R = \frac{P (2)}{P (1)}$
wobei P(1) den oberen Wert des Parametervektors und P(2) den unteren Wert des Parametervektors bezeichnen.
Für den erwarteten Strom ergibt sich somit $i_{e s t, j} = I_{0} + \frac{U - I_{0} \cdot R}{R} \cdot (1 - e^{j \cdot T_{S} \cdot \frac{R}{L}}), j = 1 b i s N,$
womit ein Fehlermaß Q $Q = \frac{1}{N} {\sum_{j = 1}^{N} (i_{M e s s, j} - i_{e s t, j})}^{2}$
berechnet werden kann.
Nachfolgend werden weitere Erläuterungen mit Bezug auf die beigefügte Zeichnung gegeben. Dabei zeigen:

1: eine Steuerungsvorrichtung und ein Ventil,
2: Stromverläufe ohne Schaltvorgang, und
3: Stromverläufe mit Schaltvorgang.

1 zeigt eine Steuerungsvorrichtung 10 gemäß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung, welche mit einem Ventil 20 verbunden ist. Das Ventil 20 ist hier lediglich beispielhaft dargestellt und weist eine Spule 22, eine Ankerstange 24, einen Stößel 26 sowie einen Ventilsitz 28 auf. Die Spule 22 ist elektrisch ansteuerbar und kann durch ein erzeugtes Magnetfeld die Ankerstange 24 bewegen. Der Stößel 26 ist mit der Ankerstange 24 verbunden und kann somit den Ventilsitz 28 schließen oder freigeben.
Die Steuerungsvorrichtung 10 ist dazu konfiguriert, ein erfindungsgemäßes Verfahren auszuführen. Insbesondere kann sie eine Spannung an die Spule 22 anlegen und zu mehreren vorgegebenen Messpunkten einen jeweiligen Spannungswert und einen jeweiligen Stromwert messen, daraus Widerstand und Induktivität berechnen, daraus einen erwarteten Stromverlauf berechnen, basierend auf dem erwarteten Stromverlauf und den gemessenen Werten ein Fehlermaß berechnen, das Fehlermaß mit einem Schwellenwert vergleichen und abhängig davon feststellen, ob das Ventil 20 geschaltet hat oder nicht.
Beispielhafte Kurvenverläufe sind in den 2 und 3 dargestellt. 2 zeigt dabei einen gemessenen Stromverlauf IMeas sowie einen simulierten Stromverlauf ISim, wenn das Ventil 20 nicht geschaltet hat. Die beiden gezeigten Kurven sind dabei weitgehend identisch, so dass sich ein Fehlermaß von lediglich Q=0,000011 ergibt. 3 zeigt demgegenüber den Fall, wenn das Ventil 20 geschaltet hat. Die beiden Kurven sind dabei deutlich unterschiedlicher, so dass sich ein Fehlermaß von Q=0,000323 ergibt. Anhand dieser unterschiedlichen Fehlermaße kann in einfacher Weise erkannt werden, ob das Ventil geschaltet hat oder nicht.
In den 2 und 3 ist auf der horizontalen Achse jeweils die Zeit t und auf der vertikalen Achse der jeweilige Strom I angetragen. Jeweilige Knickpunkte treten insbesondere an jeweiligen Messpunkten auf. Der Abstand der Messpunkte beträgt vorliegend 1 ms.
Im dargestellten Beispiel ist das Verhältnis Q im geschalteten Zustand zu Q im nicht geschalteten Zustand 323/11, also ungefähr 29, somit ist der Unterschied gut detektierbar. In 2 war der Strom bei maximal ca. 520 mA und das Ventil hat nicht geschaltet. In 3 war ein Schaltvorgang zu erkennen mit der beschriebenen Vorgehensweise, somit war der Schaltstrom oberhalb von 520 mA und kleiner als 700 mA. Mit weiteren Messungen lässt sich der Schaltstrom mit einer gewünschten Genauigkeit bestimmen. Hierzu kann beispielsweise das Verfahren nochmals mit Spannungs- bzw. Stromwerten durchgeführt werden, welche zwischen denjenigen Werten liegen, welche unmittelbar vor und unmittelbar nach einem Schaltvorgang angelegt bzw. gemessen wurden.
Vorteile der hierin beschriebenen Vorgehensweise sind insbesondere, dass sie mit gegebener Hardware realisierbar ist, nur wenig Bedarf an Rechenzeit hat, robust ist, schnell ist, immer wieder beobachtend aktiv sein kann, keine Sonderbetriebsart oder zusätzlichen Service benötigt und so erweitert werden kann, dass beispielsweise der Schaltstrom gelernt werden kann.
Erwähnte Schritte des erfindungsgemäßen Verfahrens können in der angegebenen Reihenfolge ausgeführt werden. Sie können jedoch auch in einer anderen Reihenfolge ausgeführt werden, soweit dies technisch sinnvoll ist. Das erfindungsgemäße Verfahren kann in einer seiner Ausführungen, beispielsweise mit einer bestimmten Zusammenstellung von Schritten, in der Weise ausgeführt werden, dass keine weiteren Schritte ausgeführt werden. Es können jedoch grundsätzlich auch weitere Schritte ausgeführt werden, auch solche welche nicht erwähnt sind.
Es sei darauf hingewiesen, dass in den Ansprüchen und in der Beschreibung Merkmale in Kombination beschrieben sein können, beispielsweise um das Verständnis zu erleichtern, obwohl diese auch separat voneinander verwendet werden können. Der Fachmann erkennt, dass solche Merkmale auch unabhängig voneinander mit anderen Merkmalen oder Merkmalskombinationen kombiniert werden können.
Rückbezüge in Unteransprüchen können bevorzugte Kombinationen der jeweiligen Merkmale kennzeichnen, schließen jedoch andere Merkmalskombinationen nicht aus.
Bezugszeichenliste

10: Steuerungsvorrichtung
20: Ventil
22: Spule
24: Ankerstange
26: Stößel
28: Ventilsitz
t: Zeit
I: Strom

Claims

Verfahren zum Erkennen eines Schaltvorgangs eines elektromagnetischen Ventils (20), wobei das Verfahren folgende Schritte aufweist: - Anlegen einer Spannung an das Ventil (20), - Messen eines durch das Ventil (20) fließenden Stroms und einer anliegenden Spannung zu mindestens einer vorgegebenen Anzahl von Messpunkten, dabei Erzeugen eines Stromwerts und eines Spannungswerts bei jedem Messpunkt, - Ermitteln eines Widerstands und einer Induktivität basierend auf den Stromwerten und den Spannungswerten, - Berechnen eines erwarteten Stromverlaufs basierend auf dem Widerstand und der Induktivität, - Ermitteln eines Fehlermaßes zwischen den Stromwerten und dem erwarteten Stromverlauf, - Vergleichen des Fehlermaßes mit einem Schwellenwert, und - Erkennen eines Schaltvorgangs ansprechend darauf, dass das Fehlermaß mindestens so groß ist wie der Schwellenwert.
Verfahren nach Anspruch 1, - wobei der Widerstand und die Induktivität aus einem Parametervektor ermittelt werden, welcher durch Multiplikation des Inversen einer Messwertmatrix mit einem Stromvektor berechnet wird.
Verfahren nach Anspruch 2, - wobei die Messwertmatrix zwei Spalten und mehrere Zeilen hat, - wobei in der linken Spalte in jeder Zeile die Summe zweier Spannungswerte steht, welche zu zwei unmittelbar zeitlich benachbarten Messpunkten gemessen wurden, - wobei in der rechten Spalte in jeder Zeile die Summe zweier Stromwerte steht, welche zu zwei unmittelbar zeitlich benachbarten Messpunkten gemessen wurden, - wobei der früheste Messpunkt jeder Zeile ab der zweiten Zeile genau um einen Messpunkt später ist als der früheste Messpunkt der eins weiter oben angeordneten Zeile.
Verfahren nach einem der Ansprüche 2 oder 3, - wobei in dem Stromvektor in jeder Zeile die Differenz zweier Stromwerte steht, welche zu zwei unmittelbar zeitlich benachbarten Messpunkten gemessen wurden, - wobei der früheste Messpunkt jeder Zeile ab der zweiten Zeile genau um einen Messpunkt später ist als der früheste Messpunkt der eins weiter oben angeordneten Zeile, und - wobei in der Differenz jeweils der zu einem früheren Messpunkt gemessene Stromwert vom zu einem späteren Messpunkt gemessenen Stromwert abgezogen wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 4, - wobei die Induktivität basierend auf einem zeitlichen Abstand zwischen zwei unmittelbar benachbarten Messpunkten geteilt durch oberen Wert des Parametervektors berechnet wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5, - wobei die Induktivität als zeitlicher Abstand zwischen zwei unmittelbar benachbarten Messpunkten geteilt durch oberen Wert des Parametervektors und geteilt durch zwei ermittelt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 6, - wobei der Widerstand als unterer Wert des Parametervektors geteilt durch oberen Wert des Parametervektors ermittelt wird.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei der erwartete Stromverlauf basierend auf folgender Formel berechnet wird: $i_{e s t, j} = I_{0} + \frac{U - I_{0} \cdot R}{R} \cdot (1 - e^{j \cdot T_{S} \cdot \frac{R}{L}})$
dabei bezeichnen: i_est,j erwarteter Stromverlauf I₀ Strom-Nullwert U Spannung R Widerstand L Induktivität j Nummer des Messpunkts T_S zeitlicher Abstand zwischen zwei unmittelbar benachbarten Messpunkten
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei das Fehlermaß eine Summe von Fehlerquadraten ist.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, welches ferner folgende Schritte aufweist: - Vergleichen des Fehlermaßes mit einem weiteren Schwellenwert, und - Erkennen keines Schaltvorgangs ansprechend darauf, dass das Fehlermaß höchstens so groß ist wie der weitere Schwellenwert.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, - wobei kein Schaltvorgang erkannt wird, wenn das Fehlermaß kleiner ist als der Schwellenwert.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei die vorgegebene Anzahl mindestens vier beträgt.
Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, - wobei die Spannung pulsweitenmoduliert angelegt wird.
Steuerungsvorrichtung (10), welche dazu konfiguriert ist, ein Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche auszuführen.