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Die
Erfindung betrifft ein Verfahren zur Ermittlung einer, nach einem
Klimaanlagen-Betrieb zur Raumkühlung, insbesondere zur
Kühlung eines Fahrzeuginnenraums, am Verdampfer verbleibenden,
kondensierten Wassermenge nach dem Patentanspruch 1 sowie eine entsprechende
Vorrichtung nach dem Patentanspruch 12.
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Fahrzeugklimaanlagen
weisen bekanntermaßen einen Kühlmittelkreislauf
mit einem Verdichter und einem Verdampfer auf. Zur Kühlung
des Fahrzeuginnenraums wird ein Frischluftstrom am Verdampfer vorbeigeführt,
dort gekühlt und in den Fahrzeuginnenraum geführt.
Dabei wird dem Frischluftstrom Wasser entzogen, das am Verdampfer
kondensiert und bei abgestelltem Fahrzeug im Verdampfer verbleibt.
Dadurch kann es bei Temperaturen um 10°C nach dem erneuten
Starten der Klimaanlage zu einem Scheibenbeschlag im Fahrzeug kommen.
Ein derartiger Scheibenbeschlag kann sich auch während
des Klimaanlagenbetriebs einstellen, wenn die Umgebungstemperaturen
bei 15 bis 20°C liegen.
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Zur
Ermittlung der nach dem Klimaanlagenbetrieb am Verdampfer verbleibenden,
kondensierten Wassermenge ist es bekannt, den Verdampfer nach erfolgtem
Klimaanlagenbetrieb zu wiegen. Hierzu ist es jedoch erforderlich,
den Verdampfer aufwendig vom Fahrzeug bzw. von der Klimaanlage zu
demontieren.
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Aus
dem Stand der Technik sind Verfahren und Vorrichtungen zur Trocknung
des Verdampfers nach der Außerbetriebnahme des Fahrzeugs
bekannt. So ist aus der
DE
40 23 046 C2 ein Verfahren bekannt, bei dem das dem Verdampfer
zugeordnete Gebläse nach Außerbetriebnahme des
Fahrzeugs über eine vorgebbare Zeitspanne nachläuft.
Die am Verdampfer niedergeschlagene Feuchtigkeit wird nach Beendigung
des Kühlbetriebes von einem darüber streichenden,
vom Gebläse erzeugten Luftstrom aufgenommen. Aus der
DE 100 62 824 A1 ist eine
Klimaanlage bekannt, bei der ein Nässesensor am Verdampfer
angeordnet ist, der bei abgestelltem Fahrzeug ein Zuschalten des
Verdampfer-Gebläses bewirkt, um den Verdampfer zu trocknen.
Aus der
DE 10
2004 019 439 A1 ist ein weiteres Verfahren zur Trocknung
eines Verdampfers in einer Klimaanlage bekannt, bei dem nach einem
Abstellen des Fahrzeugs der Verdampfer mit einer Restwärme
eines Heizers beaufschlagt wird, um den Verdampfer zu trocknen.
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Demgegenüber
sind aus dem Stand der Technik keinerlei Verfahren und Vorrichtungen
bekannt, mit deren Hilfe die nach einem Klimaanlagen-Betrieb am
Verdampfer verbleibende, kondensierte Wassermenge ermittelbar ist,
ohne den Verdampfer hierfür vom Fahrzeug auszubauen.
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Die
Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein Verfahren und eine Vorrichtung
bereitzustellen, mit der in einfacher Weise die nach einem Klimaanlagen-Betrieb
am Verdampfer verbleibende, kondensierte Wassermenge ermittelbar
ist.
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Die
Aufgabe ist mit den Merkmalen des Patentanspruches 1 oder des Patentanspruches
12 gelöst. Gemäß dem Patentanspruch 1
erfolgt nach dem Klimaanlagen-Betrieb ein Trocknungsvorgang, bei dem
die am Verdampfer verblei bende, kondensierte Wassermenge verdunstet
wird. In einem Wassermengenermittlungsschritt wird die während
des Trocknungsvorganges verdunstete Wassermenge bestimmt. Zur Durchführung
des Verfahrens ist eine bauliche Anpassung des Fahrzeugs nicht erforderlich.
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Für
einen einfachen Trocknungsvorgang ist es von Vorteil, wenn nach
dem erfolgten Klimaanlagen-Betrieb, etwa mittels des Verdampfer-Gebläses, ein
vorgegebener Luftmassenstrom durch den Verdampfer geführt
wird. Dadurch kann die sich auf der Verdampferoberfläche
niedergeschlagene Feuchtigkeit in den darüber streichenden
Luftmassenstrom verdampfen. Die Trocknung mittels des Luftmassenstroms
erfordert keine zusätzlichen Bauelemente, wie es etwa bei
einer Trocknung mittels eines zusätzlichen Heizelementes
erforderlich wäre.
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Die
in den durch den Verdampfer geführten Luftmassenstrom verdampfte
Wassermenge kann durch Vergleich des zeitlichen Verlaufs des Wassergehalts
im Innenraum mit dem Wassergehalt der Außenluft in einfacher
Weise ermittelt werden. Hierzu kann stromab des Verdampfers ein
Feuchtesensor sowie ein Temperatursensor vorgesehen werden, mit deren
Hilfe der zeitliche Verlauf von Zustandsparametern des Luftmassenstroms
erfasst wird. Zusätzlich können auch stromauf
des Verdampfers Zustandsparameter, etwa die relative Feuchte und/oder die
Temperatur des Luftmassenstroms, erfasst werden. Sofern eine genaue
Bestimmung des Endzeitpunktes des Trocknungsvorgangs erforderlich
ist, können mittels einer Vergleichseinheit die erfassten Zustandsparameter
stromauf und stromab des Verdampfers miteinander verglichen werden.
Der Trocknungsvorgang ist beendet, sobald die Zustandsparameter
vor und nach dem Verdampfer identisch sind.
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Wie
oben bereits angedeutet, kann die im Trocknungsvorgang verdunstete
Wassermenge auf der Grundlage des zeitlichen Verlaufs der relativen Feuch te,
der Temperatur und des durch den Verdampfer geführten Luftmassenstroms
ermittelt werden. Die relative Feuchte sowie die Temperatur des Luftmassenstroms
kann hierbei durch entsprechende Sensoren stromab des Verdampfers
erfasst werden. Die Größe des Luftmassenstroms
kann demgegenüber messtechnisch einfach auf der Grundlage einer
Druckdifferenz zwischen dem Fahrzeuginnenraum und der Fahrzeugumgebung
ermittelt werden.
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Eine
Vorrichtung zur Durchführung des oben genannten Verfahrens
kann eine Auswerteeinheit aufweisen, die während einer,
nach dem Klimaanlagen-Betrieb erfolgenden Trocknung des Verdampfers die
verdunstete Wassermenge ermitteln kann. Hierzu kann der Auswerteeinheit
stromab und stromauf des Verdampfers ein Feuchtesensor sowie ein
Temperatursensor zugeordnet sein, mit deren Hilfe die während
des Trocknungsvorganges verdunstete Wassermenge ermittelbar ist.
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Bei
der Wassermengen-Bestimmung auf der Grundlage der zeitlichen Änderung
des Wassergehalts stromab des Verdampfers kann der Einfluss von Störgrößen,
insbesondere ein zusätzlicher Wärmeeintrag des
Gebläses stromauf des Verdampfers, reduziert werden.
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Der
Wassergehalt vor/nach dem Verdampfer kann unterschiedlich bestimmt
werden. Für eine einfache Bestimmung des Wassergehaltes
vor dem Verdampfer kann am Eingang eines Frischluftzufuhrkanals
des Fahrzeugs die relative Feuchte sowie die Temperatur des Luftmassenstroms
mittels eines Feuchtesensors und eines Temperatursensors erfasst
werden.
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Auf
der Grundlage der Innen-Temperatur des Luftmassenstroms vor und
nach dem Verdampfer kann bei einem nassen Verdampfer im Rahmen einer Energiebilanzgleichung
nach dem Verdampfer der Wassergehalt des Luftmassenstroms nach dem
Verdampfer – ohne Zuhilfenahme eines zusätzlichen Feuch tesensors
stromab des Verdampfers – berechnet werden. Dieser berechnete
Wassergehalt kann zur Plausibilitätsprüfung des
Wassergehalts der Innenluft herangezogen werden, der auf der Grundlage der
Feuchte und Temperatur der Innenluft ermittelt wurde.
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Die
Bestimmung der relativen Feuchte an der Ausgangsseite des Luftzufuhrkanals
kann träge und ungenau sein. Dies gilt insbesondere im
Falle einer Tröpfchenbildung am Feuchtesensor, bei der eine
alternative Bestimmung des Wassergehaltes auf der Grundlage eines
Mollier-h-x-Diagramms lediglich ungenau sowie verzögerungsbehaftet
erfolgen kann.
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Bevorzugt
kann der Auswerteeinheit stromauf des Verdampfers ein Feuchtesensor
sowie ein Temperatursensor zugeordnet sein, die baulich günstig
am außen zugänglichen Eingang eines Frischluftzufuhrkanals
des Fahrzeugs die relative Feuchte und die Temperatur des Luftmassenstroms
erfassen können. Eine zur Anordnung des Feuchtesensors
und des Temperatursensors erforderliche Demontage des Fahrzeugs
ist daher vorteilig nicht erforderlich.
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Zur
Berechnung der Größe des Luftmassenstroms kann
der Auswerteeinheit zusätzlich ein Differenzdruckmessgerät
zugeordnet sein, das auf der Grundlage eines Druckunterschieds zwischen
dem Fahrzeuginnenraumdruck und einem Umgebungsdruck die Größe
des Luftmassenstroms berechnet.
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Nachfolgend
ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand der beigefügten
Figuren beschrieben:
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Es
zeigen:
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1 in
einer schematischen Darstellung ein in einer Klimakammer angeordnetes
Kraftfahrzeug;
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2 in
einer vergrößerten Darstellung ausschnittsweise
ein Frischluftzufuhrkanal des Kraftfahrzeugs mit einer im Blockschaltdiagramm
dargestellten Vorrichtung zur Ermittlung der im Verdampfer verbleibenden,
kondensierten Wassermenge;
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3 ein
Mollier-h-x-Diagramm, in dem ein zeitlicher Verlauf eines im erfindungsgemäßen
Verfahren erfolgenden Trocknungsvorgangs angedeutet ist; und
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4 Verfahrensschritte
zur Ermittlung des Wassergehalts der Luft im Fahrzeug-Innenraum.
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In
der 1 ist in grob schematischer Darstellung ein Kraftfahrzeug
mit einem hervorgehobenen Frischluftzufuhrkanal 1 gezeigt,
das in einer Klimakammer 2 angeordnet ist. Die Eingangsseite 3 des
Frischluftzufuhrkanals 1 liegt im Bereich einer Fronthaube 5 des
Kraftfahrzeugs. Über den Frischluftzufuhrkanal 1 wird
mittels eines Gebläses 7 ein in der 2 dargestellter
Luftmassenstrom ṁ aus der Umgebung des Fahrzeugs in den
Fahrzeuginnenraum 9 gefördert. Zur Kühlung
des Luftmassenstromes ṁ ist an der Druckseite des Gebläses 7 ein
Verdampfer 11 einer Fahrzeugklimaanlage im Frischluftzufuhrkanal 1 angeordnet.
Unterhalb des Verdampfers 11 ist ein im Querschnitt trichterförmig
dargestellter Kondensatablauf 12 vorgesehen. Im Kondensatablauf 12 sammelt
sich das im Klimaanlagenbetrieb am Verdampfer 11 kondensierte
und von dort abtropfende Wasser, das dann zur Fahrzeugaußenseite
abgeleitet wird.
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Wie
aus der 1 weiter hervorgeht sind an der
Eingangsseite 3 des Luftzufuhrkanals 1 ein Feuchtesensor 13 sowie
ein Temperatursensor 15 vorgesehen. Demgegenüber
ist an der Ausgangsseite 4 des Luftzufuhrkanals 1,
bei spielsweise stromab der Luftaustrittsdüse, im Fahrzeuginnenraum 9 ein weiterer
Temperatursensor 17 sowie ein Feuchtesensor 18 vorgesehen.
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Wie
aus der 2 hervorgeht sind hierbei die
Sensoren 13, 15 stromauf der Eingangsseite 3 des
Zufuhrkanals 1 angeordnet, während die Sensoren 17, 18 stromab
der Ausgangsseite 4 des Zufuhrkanals 1 angeordnet
sind. Auf diese Weise sind die Sensoren 13, 15, 17, 18 konstruktiv
einfach außerhalb des Zufuhrkanals 1 angeordnet.
Aufwendige bauliche Veränderungen am Zufuhrkanal 1 bei
der Anbringung der Sensoren sind daher nicht erforderlich.
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In
der 2 ist der Frischluftzufuhrkanal 1 mit
dem darin angeordneten Gebläse 7 sowie dem Verdampfer 11 vergrößert
in einer Detailansicht dargestellt. Demzufolge sind an der Eingangsseite 3 des Frischluftzufuhrkanals 1 der
Feuchtesensor 13 und der Temperatursensor 15 angeordnet,
während an der Ausgangsseite 4 des Frischluftzufuhrkanals 1 der Temperatursensor 17 und
der Feuchtesensor 18 angeordnet ist. Die Sensoren 13, 15, 17, 18 sind
in der 2 in Signalverbindung mit einer im Blockschaltdiagramm
gezeigten Vorrichtung 20.
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Mit
Hilfe der Vorrichtung 20 kann eine, nach einem Klimaanlagen-Betrieb
am Verdampfer 11 verbleibende, kondensierte Wassermenge
mspeicher ermittelt werden, die ein Kriterium
für die Qualität der Klimaanlage darstellt. Die
im Verdampfer 11 gespeicherte Wassermenge mspeicher besteht
aus den in der 2 angedeuteten kondensierten
Wassertröpfchen 19, die den Verdampfer 11,
d. h. seine nicht näher dargestellten Verdampferlamellen,
aufgrund ihrer Oberflächenspannung benetzen, und im Klimaanlagenbetrieb
nicht in den Kondensatablauf 12 getropft sind.
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Die
Vorrichtung
20 zur Ermittlung der im Verdampfer
11 gespeicherten
Wassermenge weist eine Auswerteeinheit
21 auf, die auf
der Grundlage der fol genden Gleichung die am Verdampfer
11 verbleibende,
kondensierte Wassermenge m
speicher berechnet:
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Dabei
bedeuten:
- Δx
- Differenz aus dem
Wassergehalt xinnen im Luftmassenstrom ṁ stromab
des Verdampfers 11 und dem Wassergehalt xaußen stromauf
des Verdampfers 11;
- dt
- Zeitintervall in Sekunden;
- ṁ
- Luftmassenstrom;
- mSpeicher
- Wassermenge, die nach
dem Klimaanlagenbetrieb am Verdampfer 11 verbleibt.
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Mittels
obiger Gleichung berechnet die Vorrichtung 20 die in vorgegebenen
Zeitintervallen dt, z. B. 2 s, aus der gespeicherten Wassermenge
verdampften bzw. verdunsteten Anteile und summiert sie diese Anteile
auf. Dabei wird der Wassergehalt xaußen mittels
eines im Zwischenspeicher 25 gespeicherten Mollier-h-x-Diagramms
ermittelt, und zwar auf der Grundlage der von den Sensoren 13, 15 erfassten
relativen Feuchte φaußen und
der Temperatur ϑaußen.
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Der
Wassergehalt xinnen wird in dem in der 2 angedeuteten
Berechnungsbaustein 26 der Vorrichtung 20 ermittelt.
Die in dem Berechnungsbaustein 26 erfolgenden Verfahrensschritte
gehen aus dem Blockschaltdiagramm der 4 hervor. Demzufolge
wird in einem ersten Berechnungsschritt 31 der Wassergehalt
im Fahrzeuginneren 9 als xinnen,Mollier auf
der Grundlage des Mollier-h-x-Diagramms mit der gemessenen relativen
Feuchte φinnen und der Temperatur
bestimmt.
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Parallel
dazu wird in einem Berechnungsschritt 32 der Wassergehalt
im Fahrzeuginneren 9 als xinnen,Formel auf
der Grundlage einer Energiebilanz der Energiezustände vor
und nach dem Verdampfer 11 ermittelt, die die folgende
Gleichung wiedergibt: hZuluft,außen =
cP,Luft·ϑinnen +
xinnen(cP,Dampf·ϑinnen + r)
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Dabei
bedeuten:
- hZuluft,außen
- außen spezifische
Enthalpie des Luftmassenstroms an der Eingangsseite 3 des
Frischluftzufuhrkanals
- Cp,Luft
- spezifische Wärmekapazität
von Luft
- cP,Dampf
- spezifische Wärmekapazität
vom Wasserdampf
- r
- Verdampfungsenthalpie
von Wasser
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Aus
der obigen Energiebilanz lässt sich im Berechnungsschritt
32 der
4 wie
folgt der Wassergehalt x
innen an der Luftaustrittsseite
4 des
Frischluftzufuhrkanals
1 vorteilhaft lediglich in Abhängigkeit von
der Innen-Temperatur und der Enthalpie h
außen der
Außenluft ermitteln, d. h. unabhängig von der
relativen Feuchte φ
innen des Luftmassenstroms ṁ stromab
des Verdampfers
11:
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Die
obige Energiebilanz-Formel zur Berechnung von xinnen,Formel bezieht
sich auf Fälle, in denen die fahrzeuginnenseitige Luft
mit ihrem Wassergehalt xinnen auf der Isenthalpen
haußen der Außenluft liegt,
die im Mollier-h-x-Diagramm der 3 gezeigt
ist. Mit obiger Formel lässt sich somit der Wassergehalt
innen ermitteln, der sich ergibt, wenn die Enthalpie der Innenluft
der Enthalpie haußen der Außenluft
entspricht.
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In
einem folgenden Schritt 33 werden die ermittelten Wassergehalte
xinnen,Mollier und xinnen,Formel miteinander
verglichen:
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Für
den Fall, dass xinnen,Mollier kleiner als
xinnen, Formel ist, erfolgt die weitere
Berechnung der gespeicherten Wassermenge auf der Grundlage von xinnen,Mollier. Daher wird im Schritt 34 xinnen,Mollier auf den Parameter xinnen gesetzt. Der vorliegende Fall ist in
der 3 beispielhaft mit dem zeitlichen Verlauf I des Wassergehalts
xinnen (t) im Fahrzeuginnenraum 9 während
eines Trocknungsvorgangs wiedergegeben. Demzufolge bewegt sich xinnen zunächst unterhalb der Isenthalpen
haußen der Außenluft entlang
der Sättigungslinie bis zur Schnittstelle mit der Isenthalpen
haußen. Anschließend bewegt
sich xinnen bei fortschreitender Trocknung
des Verdampfers 11 entlang der Isenthalpen haußen in
Richtung des Wassergehalts xaußen der
Außenluft.
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Für
den Fall, dass xinnen,Mollier größer
als xinnen,Formel ist, erfolgt die weitere
Berechnung der gespeicherten Wassermenge auf der Grundlage von xinnen,Formel. Daher wird gemäß 4 im
Schritt 35 xinnen,Formel auf den
Parameter xinnen gesetzt. Dieser Fall ist
gemäß der 3 im gestrichelt
dargestellten zeitlichen Verlauf II des Wassergehalts xinnen im
Fahrzeuginnenraum 9 während eines Trocknungsvorganges wiedergegeben.
Demzufolge bewegt sich xinnen – wie im
Verlauf I – zunächst unterhalb der Isenthalpen
haußen der Außenluft entlang
der Sättigungslinie bis xinnen (t)
die Isenthalpe der Außenluft haußen kreuzt
und sich oberhalb der Isenthalpen haußen dem
Wassergehalt xaußen der Außenluft
nähert.
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Ein
solcher Verlauf II von xinnen oberhalb der Isenthalpen
haußen kann sich nur ergeben, wenn
die von den Innen-Sensoren 17, 18 ermittelten
Werte φinnen und ϑinnen mit Messfehlern behaftet sind, und
zwar beispielsweise aufgrund von Trägheit bzw. Störungen,
hervorgerufen durch Kondenswasser am Feuchtesensor 18.
Die daraus ermittelten fehlerhaften Werte für den Wassergehalt
xinnen liegen dann, wie in 3 gezeigt,
oberhalb der Isenthalpen haußen.
D. h. die dem ermittelten Wassergehalt xinnen zugeordnete
Enthalpie würde fälschlicherweise scheinbar größer
als die Enthalpie der Außenluft sein.
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Wie
oben dargestellt bilden jedoch diese fehlerhaft ermittelten Werte
für den Wassergehalt xinnen erfindungsgemäß nicht
die Grundlage für die weitere Berechnung. Vielmehr wird
erfindungsgemäß für den Fall, dass xinnen,Molier größer als
xinnen,Formel ist, die obige Energiebilanz-Gleichung
als Berechnungsgrundlage genommen.
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Durch
den im Berechnungsschritt 33 erfolgenden Vergleich wird
daher der im Mollier-h-x-Diagramm ermittelte Wassergehalt xinnen,Mollier auf Plausibilität
geprüft. Bei dieser Plausibilitätsprüfung
ist zur Bestimmung des Wassergehalts xinnen,Formel der Feuchtesensor 18 nicht
erforderlich. Dadurch können abluftseitig die Trägheit
des Feuchtesensor 18, aber auch Störungen, hervorgerufen
durch Kondenswasser, das sich am Feuchtesensor 18 niederschlägt,
eliminiert werden.
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Der
Vorrichtung
20 ist gemäß
2 zusätzlich
ein Differenzdruckmessgerät
27 zugeordnet. Das Differenzdruckmessgerät
27 ermittelt
einen Differenzdruck Δp zwischen einem Umgebungsdruck bzw.
Außendruck p
außen und
einem Innendruck p
innen im Fahrzeuginnenraum
9.
Auf der Grundlage der erfassten Druckdifferenz Δp wird
in einem nachgeschaltetem Berechnungsbaustein
29 mittels
der folgenden Gleichung in Abhängigkeit von der Druckdifferenz Δp
der Luftmassenstrom ṁ berechnet:
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Dabei
bedeutet:
- c
- Koeffizient, der bei
einer Luftmassenstrom-Kalibrierung ermittelbar ist.
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Der
so errechnete Luftmassenstrom ṁ wird von dem Berechnungsbaustein 29 zur
Auswerteeinheit 21 geleitet.
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Nachfolgend
wird das Verfahren zur Ermittlung der, nach dem Klimaanlagen-Betrieb
im Verdampfer 11 gespeicherten, kondensierten Wassermenge
mSpeicher erläutert. Demgemäß erfolgt
zunächst unter vordefinierten, konstanten Zustandsparametern
der Luft in der Klimakammer 2, d. h. mit konstanter Lufttemperatur ϑaußen, konstanter relativer Feuchte φaußen und konstantem Druck paußen für eine vorgegebene
Zeitdauer, beispielsweise zwei Stunden, ein Klimaanlagen-Betrieb
zur Kühlung des Fahrzeuginnenraumes 9. Dadurch
steigt die im Verdampfer 11 gespeicherte Wassermenge mSpeicher auf einen maximalen Wert, der zur
Beurteilung der Qualität der Klimaanlage herangezogen werden
kann.
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In
dem Mollier-h-x-Diagramm aus der 3 sind beispielhaft
die beiden zeitlichen Verläufe I und II des Wassergehalts
xinnen während des nach dem Klimaanlagenbetrieb
startenden Trocknungsvorgangs dargestellt. Demzufolge liegen φinnen, ϑaußen nach
dem Start des Gebläses 7 zur Erzeugung des Luftmassenstroms ṁ bei
100% und ca. 17°C. Die Umgebungstemperatur 9 liegt
bei 30°C und die relativen Feuchte φaußen bei
50%.
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Während
des Trocknungsvorgangs fördert das Gebläse 7 bei
ausgeschaltetem Klimaanlagen-Verdichter den vorgegebenen Luftmassenstrom ṁ in
den Fahrzeuginnenraum 9. Der Luftmassenstrom ṁ wird
dabei mit der am Verdampfer 11 kondensierten Wassermenge
mSpeicher beladen. Der Trocknungs vorgang
ist dann beendet, wenn der Wassergehalt xinnen wieder
identisch mit xaußen ist.
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ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
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Zitierte Patentliteratur
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- - DE 4023046
C2 [0004]
- - DE 10062824 A1 [0004]
- - DE 102004019439 A1 [0004]
