DE102005061668A1 - Aluminum alloy for die casting and manufacturing method for aluminum alloy castings - Google Patents

Aluminum alloy for die casting and manufacturing method for aluminum alloy castings Download PDF

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Abstract

Die vorliegende Erfindung schafft eine Aluminiumlegierung für Druckgußstücke, die eine vorzügliche Gießfähigkeit und Korrosionsbeständigkeit aufweist. Die in den Aluminiumlegierungskomponenten für Druckgußstücke enthaltenen Mengen von Mn, Fe und Cu sind so festgelegt, daß sie eine beträchtliche Wirkung auf die Korrosionsbeständigkeit der Aluminiumlegierung haben. Deshalb enthält die Aluminiumlegierung für Druckgußstücke gemäß der vorliegenden Erfindung 9,0 bis 12,0 Gew.-% Si, 0,20 bis 0,80 Gew.-% Mg und 0,7 bis 1,1 Gew.-% Mn + Fe; wobei das Mn/Fe-Verhältnis 1,5 oder mehr beträgt und der Cu-Anteil als Verunreinigung auf 0,5 Gew.-% oder weniger eingestellt ist und der Rest von Aluminium und unvermeidbaren Verunreinigungen gebildet wird.The present invention provides an aluminum alloy for die castings which has excellent castability and corrosion resistance. The amounts of Mn, Fe and Cu contained in the aluminum alloy components for die castings are set so as to have a considerable effect on the corrosion resistance of the aluminum alloy. Therefore, the aluminum alloy for pressure casting according to the present invention contains 9.0 to 12.0 wt% of Si, 0.20 to 0.80 wt% of Mg, and 0.7 to 1.1 wt% of Mn + Fe ; wherein the Mn / Fe ratio is 1.5 or more and the Cu content as impurity is set to 0.5 wt% or less and the balance of aluminum and unavoidable impurities is formed.

Description

Technisches Gebiet der Erfindungtechnical Field of the invention

Die vorliegende Erfindung betrifft eine Aluminiumlegierung für Druckguß mit vorzüglichen Gießeigenschaften und verbesserter Korrosionsbeständigkeit, ein Herstellungsverfahren für Gußstücke aus einer Aluminiumlegierung und Gußstücke aus einer Aluminiumlegierung.The The present invention relates to an aluminum alloy for die casting with excellent casting properties and improved corrosion resistance, a manufacturing process for Castings off an aluminum alloy and castings an aluminum alloy.

Die japanische, ungeprüfte Patentveröffentlichung Nr.2-232331 beschreibt eine Aluminiumlegierung für Druckgußstücke gemäß dem Stand der Technik, bei welcher der Cu-Gehalt 0,02 Gewichts-% oder weniger beträgt und die 4 bis 13 Gewichts-% Si enthält, wobei der Widerstand gegen Dünnschicht-Korrosion durch Zugabe von 0,05 Gewichts-% Ti und/oder 0,05 bis 0,15 Gewichts-% Be verbessert wird.The Japanese, unchecked Patent publication No. 2-232331 describes an aluminum alloy for die castings according to the prior art, in wherein the Cu content is 0.02% by weight or less, and the Contains 4 to 13% by weight of Si, the resistance to thin-film corrosion by adding 0.05% by weight of Ti and / or 0.05% to 0.15% by weight Be improved.

Kurze Beschreibung der ErfindungShort description the invention

Es muß jedoch bei der Handhabung der aus dem Stand der Technik bekannten Aluminiumlegierung vorsichtig vorgegangen werden, weil sie das toxische Be enthält.It must however in the handling of the known from the prior art aluminum alloy Be careful because it contains the toxic Be.

Obwohl gemäß dem Stand der Technik für Automobilteile aus Aluminiumdruckguß wegen ihrer vorzüglichen Gießeigenschaften typischerweise die Legierung JIS-ADC12 (JIS-H-5302-2000) verwendet wird, besitzt dieses JIS-ADC12 einen geringen Korrosionswiderstand.Even though according to the state the technology for automotive parts for diecast aluminum their excellent casting properties typically the alloy JIS-ADC12 (JIS-H-5302-2000) is used, This JIS-ADC12 has a low corrosion resistance.

Demgemäß tritt bei Erzeugnissen, die in einer Umgebung benutzt werden, wo die Korrosion rasch fortschreitet, wie Umgebungen, in denen die Erzeugnisse Feuchtigkeit ausgesetzt werden, eine Korrosion auf der Materialoberfläche innerhalb einer kurzen Zeitspanne auf, und weil das zu einer Abnahme der Festigkeit führt, ist die Anwendung von JIS-ADC12 schwierig.Accordingly, occurs for products used in an environment where corrosion is rapid progresses, such as environments in which the products moisture be exposed to corrosion on the material surface within a short period of time, and because that leads to a decrease in strength leads, the application of JIS-ADC12 is difficult.

Es kommt hinzu, daß, obwohl JIS-ADC5- und JIS-ADC6-Legierungen einen zufriedenstellenden Korrosionswiderstand aufweisen, weil die Schmelze wegen des hohen Schmelzpunkts einer Aluminiumlegierung beim Kühlen der Oberfläche der Form zum Erstarren neigt, die Schmelze eine schlechte Fließfähigkeit (Fluiditätaufweist, was zu einer schlechten Gießfähigkeit führt. In diesem Zusammenhang bezieht sich der Ausdruck „Gießfähigkeit" in der vorliegenden Beschreibung auf die Gießbarkeit im weiteren Sinne, wobei die Bewertung von Parametern einbezogen ist, wie „Fließfähigkeit der Schmelze", „Lunkerbildung bei der Erstarrung", „der Erstarrung der Schmelze folgender Gußbruch" und „Widerstand gegen Formanhaftung (mold seizure resistance)".It is added that Although JIS-ADC5 and JIS-ADC6 alloys have a satisfactory Have corrosion resistance, because the melt because of the high Melting point of an aluminum alloy in cooling the surface of the mold to solidify, the melt has a poor flowability (Fluiditätaufweist, what a bad pourability leads. In this context, the term "pourability" in the present context Description on the castability in the broader sense, including the evaluation of parameters, like "fluidity the melt "," voids formation at the solidification "," the solidification the melt following cast break "and" resistance against mold adhesion (mold seizure resistance) ".

In Anbetracht dieser Feststellungen ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Aluminiumlegierung für den Druckguß zu schaffen, die keine toxischen Komponenten, wie Be, enthält.In In view of these findings, it is an object of the present Invention to provide an aluminum alloy for diecasting which contains no toxic components, such as Be.

Zusätzlich ist es eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Aluminiumlegierung für den Druckguß zu schaffen, die eine vorzügliche Festigkeit aufweist.In addition is It is another object of the present invention to provide an aluminum alloy for the Die casting too create an excellent one Has strength.

Zusätzlich ist es eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Aluminiumlegierung für den Druckguß zu schaffen, die fähig ist, die Materialhärte zu senken.In addition is It is another object of the present invention to provide an aluminum alloy for the Die casting too create that capable is, the material hardness to lower.

Als Ergebnis der Durchführung umfangreicher Studien der verminderten Korrosionsbeständigkeit von JIS-ADC12 haben die Erfinder der vorliegenden Erfindung fest gestellt, daß die in einer Aluminiumlegierung für den Druckguß enthaltenen Anteile von Mn, Fe und Cu eine beträchtliche Wirkung auf die Korrosionsbeständigkeit der Aluminiumlegierung ausüben.When Result of the implementation extensive studies of reduced corrosion resistance of JIS-ADC12, the inventors of the present invention have stated that the in an aluminum alloy for contained the die-cast Proportions of Mn, Fe and Cu have a significant effect on corrosion resistance exercise the aluminum alloy.

Es wurde nämlich festgestellt, daß im Falle von JIS-ADC12 zusammen mit der Erzeugung von β-AlFeSi-Teilchen, die einen für den Korrosionswiderstand schädlichen Kathoden-Pol (mit positiverem Potential) bilden, auch α-Al(Fe·Mn)Si-Teilchen gebildet werden, die, obwohl sie eine schwächere Wirkung als β-AlFeSi-Teilchen aufweisen, doch in ähnlicher Weise einen Kathodenpol bilden und dadurch den Korrosionswiderstand senken.It was in fact found that in Trap of JIS-ADC12 together with the production of β-AlFeSi particles, the one for damage the corrosion resistance Form cathode pole (with more positive potential), also α-Al (Fe · Mn) Si particles although they have a weaker effect than β-AlFeSi particles but in a similar way Form a cathode pole and thereby the corrosion resistance reduce.

Es wurde gefunden, daß die Erzeugung von β-AlFeSi-Teilchen und α-Al(Fe·Mn)Si-Teilchen stattfindet, weil das Verhältnis der zugefügten Anteile von Mn und Fe bei JIS-ADC12 (Mn/Fe-Verhältnis) so niedrig wie etwa 0,34 ist, und daß dann, wenn dieses Verhältnis der zugefügten Anteile von Mn und Fe (Mn/Fe-Verhältnis) gesteuert wurde, zusammen mit der Fähigkeit, die Erzeugung von β-AlFeSi-Teilchen zu verhindern, auch die den Al(Fe·Mn)Si-Teilchen zuzuschreibende andere Ursache eines schlechten Korrosionswiderstands beseitigt werden konnte.It was found that the Generation of β-AlFeSi particles and α-Al (Fe.Mn) Si particles takes place because of the relationship the added one Shares of Mn and Fe at JIS-ADC12 (Mn / Fe ratio) as low as about 0.34, and that then, if that ratio the added one Shares of Mn and Fe (Mn / Fe ratio) was controlled together with the ability the production of β-AlFeSi particles too also prevent the Al (Fe.Mn) Si particles attributable to another cause of poor corrosion resistance could be eliminated.

Zusätzlich liegt der Cu-Anteil bei JIS-ADC12 vergleichsweise hoch bei 1,5 bis 3,5 Gewichts-%. Demzufolge gibt es viele positive Al2Cu-Phasen und die Mischkristallbildung von Cu in α-Al(Fe·Mn)Si-Teilchen wird gefördert, wodurch das Potential der α-Al(Fe·Mn)Si-Teilchen sogar positiver wird und eine Abnahme des Korrosionswiderstands verursacht.In addition lies the Cu content of JIS-ADC12 is comparatively high at 1.5 to 3.5 % By weight. As a result, there are many positive Al2Cu phases and the Mixed crystal formation of Cu in α-Al (Fe.Mn) Si particles is funded, whereby the potential of the α-Al (Fe · Mn) Si particles even more positive and a decrease in corrosion resistance caused.

Die vorliegende Erfindung ist entstanden auf der Basis der vorstehend genannten Ermittlungsergebnisse und gemäß Anspruch 1 besteht die Erfindung aus einer Aluminiumlegierung für Druckguß umfassend 9,0 bis 12,0 Gewichts-% Si, 0,20 bis 0,80 Gewichts-% Mg und 0,7 bis 1,1 Gewichts-% Mn + Fe; wobei
das Mn/Fe-Verhältnis 1,5 oder mehr beträgt und
der Cu-Anteil als Verunreinigung auf 0,5 Gewichts-% oder weniger eingestellt ist
und der Rest von Aluminium und unvermeidbaren Verunreinigungen gebildet wird.The present invention has arisen on the basis of the above-mentioned evaluation results and according to claim 1, the invention consists of an aluminum alloy for die casting comprising 9.0 to 12.0 weight% Si, 0.20 to 0.80 weight% Mg and 0.7 to 1.1 Weight% Mn + Fe; in which
the Mn / Fe ratio is 1.5 or more and
the Cu content as impurity is set to 0.5% by weight or less
and the rest is formed of aluminum and unavoidable impurities.

Aufgrund von experimentellen Forschungen, die von den Erfindern der vorliegenden Erfindung durchgeführt wurden, wurde gefunden, daß die Erzeugung von für den Korrosionswiderstand schädlichen β-AlFeSi-Teilchen, die einen Kathodenpol (positive Komponente des elektrischen Potentials) bilden, durch die Einstellung des Mn/Fe-Verhältnisses auf 1,5 und mehr verhindert werden kann, während zugleich das Potential der α-Al(Fe·Mn)Si-Teilchen, die in ähnlicher Weise einen Kathodenpol bilden, dadurch abgesenkt werden kann, daß das Fe/Mn-Verhältnis in den Teilchen bei 1 oder niedriger gehalten wird, wodurch es möglich wird, die Ursache für einen schlechten Korrosionswiderstand zu beseitigen.by virtue of from experimental research by the present inventors Invention performed were found that the Generation of for the corrosion resistance of harmful β-AlFeSi particles, the one cathode pole (positive component of the electric potential) by adjusting the Mn / Fe ratio can be prevented to 1.5 and more, while at the same time the potential the α-Al (Fe · Mn) Si particles, in similar Form a cathode pole, can be lowered, that the Fe / Mn ratio in the particle is kept at 1 or lower, whereby it becomes possible the cause of to eliminate a bad corrosion resistance.

Zusätzlich können durch die Steuerung des Cu-Anteils auf 0,5-Gewichts-% oder weniger positive Al2Cu-Phasen verringert, die Mischkristallbildung von Cu in α-Al(Fe·Mn)Si-Teilchen verhindert und das Potential der α-Al(Fe·Mn)Si-Teilchen gesenkt werden.In addition, through control of Cu content to 0.5 wt% or less of positive Al2Cu phases which prevents mixed crystal formation of Cu in α-Al (Fe · Mn) Si particles and the potential of the .alpha.-Al (Fe.Mn) Si particles be lowered.

In Kombination mit den obigen Merkmalen hat sich bestätigt, daß die Erfindung gemäß Anspruch 1 in der Lage ist, die Korrosionsbeständigkeit im Vergleich zu JIS-ADC12 beträchtlich zu verbessern (siehe die später erläuterte 5).In combination with the above features, it has been confirmed that the invention according to claim 1 is able to remarkably improve the corrosion resistance as compared with JIS-ADC12 (see the later explained 5 ).

Eine JIS-ADC12 äquivalente Fließfähigkeit kann erhalten werden, indem man die Menge des zugefügten Si auf den Bereich zwischen 9,0 bis 12,0 Gewichts-% einstellt. Demgemäß kann sowohl die Gießfähigkeit als auch die Korrosionsbeständigkeit für Druckguß realisiert werden.A JIS-ADC12 equivalents Flowability can be obtained by varying the amount of Si added to the area between 9.0 to 12.0% by weight. Accordingly, both the pourability as well as the corrosion resistance realized for die casting become.

Überdies kann zusätzlich zur Verbesserung der Korrosionsbeständigkeit die Materialhärte im Vergleich mit JIS-ADC12 beträchtlich gesenkt werden durch Einstellung der zugefügten Cu-Menge auf 0,5 Gewichts-% oder weniger (siehe die später beschriebene 6). Als Ergebnis können die Gußstücke aus Aluminiumlegierung leicht mit anderen Teilen verbunden werden, weil die Behandelbarkeit, wie durch Preßpassungen und Verstemmen von Gußstücken aus Aluminiumlegierung, zufriedenstellend wird.Moreover, in addition to the improvement in corrosion resistance, the material hardness can be remarkably lowered in comparison with JIS-ADC12 by adjusting the amount of Cu added to 0.5% by weight or less (see the later-described 6 ). As a result, the aluminum alloy castings can be easily bonded to other parts because the workability such as press-fitting and caulking of aluminum alloy castings becomes satisfactory.

Des weiteren verbessert die Verhinderung der vorstehend erwähnten Cu-Mischkristallbildung durch Einstellung der zugefügten Cu-Menge auf 0,5 Gewichts-% oder weniger, die elektrische Leitfähigkeit (Wärmeleitfähigkeit) der Aluminiumlegierung und damit die Wärmeableitung.Of Further, the prevention of the above-mentioned Cu mixed crystal formation improves Adjustment of added Cu amount to 0.5% by weight or less, the electrical conductivity (Thermal conductivity) the aluminum alloy and thus the heat dissipation.

Zusätzlich haben Mn und Fe die Wirkung, daß das Anhaften der Aluminiumlegierung an der Form verhindert wird. Hierbei wird die Verhinderung des Anhaftens der Aluminiumlegierung an der Form unzulänglich, falls der Anteil von Mn + Fe (Gesamtmenge von zugefügtem Mn und Fe) auf weniger als 0,7 Gewichts-% reduziert wird. Andererseits bilden sich zusätzlich zur Abnahme sowohl der Korrosionsbeständigkeit, als auch der Festigkeit und der Dehnbarkeit in dem die Schmelze enthaltenden Ofen massive, auf Al-Si-Fe basierende intermetallische Verbindungen, die die Möglichkeit verstärken, daß schlechte Eigenschaften für das spanabhebende oder andere maschinelle Verarbeiten verursacht werden, wenn der Anteil an Mn + Fe 1,1 Gewichts-% überschreitet. Demgemäß sollte der Anteil an Mn + Fe innerhalb des Bereichs von 0,7 bis 1,1 Gewichts-% liegen.Additionally have Mn and Fe the effect that that Adhere the aluminum alloy to the mold is prevented. in this connection the prevention of adhesion of the aluminum alloy to the Form inadequate, if the proportion of Mn + Fe (total amount of added Mn and Fe) is reduced to less than 0.7% by weight. on the other hand form in addition to decrease both the corrosion resistance and the strength and extensibility in the furnace containing the melt massive, Al-Si-Fe based intermetallic compounds that have the potential strengthen that bad Properties for which causes metal cutting or other mechanical processing when the content of Mn + Fe exceeds 1.1% by weight. Accordingly, should the content of Mn + Fe within the range of 0.7 to 1.1% by weight lie.

Andererseits wird Mg zur Verbesserung der mechanischen Festigkeit zugefügt, und falls der zugefügte Anteil von Mg geringer ist als 0,20 Gewichts-%, ist die Wirkung zur Verbesserung der Festigkeit inadäquat, während die Wirkung zur Verbesserung der Festigkeit abnimmt, wenn die zugefügte Menge an Mg 0,80 Gewichts-% überschreitet. Demgemäß sollte die zugefügte Menge an Mg innerhalb des Bereichs zwischen 0,20 bis 0,80 Gewichts-% liegen (siehe die später erläuterte 8).On the other hand, Mg is added to improve the mechanical strength, and if the amount of Mg added is less than 0.20% by weight, the effect of improving the strength is inadequate, while the effect of improving the strength decreases as the amount added Mg exceeds 0.80% by weight. Accordingly, the amount of Mg added should be within the range of 0.20 to 0.80 wt% (see the later explained 8th ).

Zusätzlich ist die Handhabung der Aluminiumlegierung leicht, weil sie keine toxischen Komponenten, wie Be, enthält.In addition is the handling of the aluminum alloy easily, because they are not toxic Contains components such as Be.

Die Erfindung gemäß Anspruch 2 enthält zusätzlich als Verunreinigung in der Aluminiumlegierung nach Anspruch 1 eine oder mehrere Arten von Ti, B, Zr, Sr, Ca, Na oder Sb. Dies führt zu einer erhöhten Feinkörnigkeit der Primärkristall-α-Al-Phase und einer Umgestaltung der eutektischen Si-Partikel, was es ermöglicht, eine Aluminiumlegierung vorzusehen, bei der die Gießfähigkeit und Festigkeit weiter verbessert ist.The Invention according to claim 2 contains additionally as an impurity in the aluminum alloy according to claim 1 a or more types of Ti, B, Zr, Sr, Ca, Na or Sb. This leads to a increased fineness the primary crystal α-Al phase and a transformation of the eutectic Si particles, which makes it possible To provide an aluminum alloy, in which the pourability and strength is further improved.

Insbesondere haben Ti, B und Zr die Wirkung, die Feinkörnigkeit der Primärkristall-α-Al-Phase zu erhöhen. Sr, Ca, Na und Sb haben die Wirkung, eutektische Si-Partikel umzugestalten, während sie auch die Wirkung haben, die Gießfähigkeit und Festigkeit zu verbessern.Especially Ti, B and Zr have the effect of the fine grain of the primary crystal α-Al phase to increase. Sr, Ca, Na and Sb have the effect of reshaping eutectic Si particles, while they also have the effect of improving pourability and firmness.

Bei der Erfindung gemäß Anspruch 3 wird die Obergrenze des Mn/Fe-Verhältnisses der Aluminiumlegierung nach den Ansprüchen 1 oder 2 mit höchstens 5,0 definiert. Als Ergebnis kann die im Minimum erforderliche Menge an Fe gesichert werden, und die Wirkung, ein Anhaften der Aluminiumlegierung an der Form zu verhindern (Anhaftwiderstand), kann gesichert werden.In the invention according to claim 3, the upper limit of the Mn / Fe ratio of the aluminum alloy according to claims 1 or 2 is defined as at most 5.0. As a result, in the Mi The required amount of Fe can be secured, and the effect of preventing adhesion of the aluminum alloy to the mold (sticking resistance) can be secured.

Die Erfindung gemäß Anspruch 4 ist ein Herstellungsverfahren zur Herstellung von Druckgußstücken aus einer Aluminiumlegierung unter Verwendung der Aluminiumlegierung für Druckguß nach einem der Ansprüche 1 bis 3, umfassend:
einen Dekompressionsschritt in welchem die Form (10, 11) geschlossen und das Innere der Form (10, 11) auf wenigstens einen vorgegebenen Druck dekomprimiert wird, der geringer ist als der Atmosphärendruck, und
einen Schritt zum Einbringen der Schmelze, bei dem eine Schmelze der Aluminiumlegierung nach dem Dekompressionsschritt in die Form (10, 11) eingefüllt wird.The invention according to claim 4 is a manufacturing method for producing aluminum alloy die castings using the aluminum alloy for die casting according to any one of claims 1 to 3, comprising:
a decompression step in which the shape ( 10 . 11 ) and the interior of the mold ( 10 . 11 ) is decompressed to at least a predetermined pressure which is less than the atmospheric pressure, and
a step of introducing the melt, wherein a melt of the aluminum alloy after the decompression step into the mold ( 10 . 11 ) is filled.

Erfindungsgemäß ist, weil eine Schmelze der Aluminiumlegierung in die Form (10, 11) eingefüllt wird, nachdem das Innere der Form (10, 11) auf wenigstens einen vorgegebenen Druck dekomprimiert wurde, der niedriger ist als der atmosphärische Druck, möglich, Erscheinungen zu verhindern, bei denen der interne Druck in der Form (Rückdruck) während der Befüllung mit Schmelze ansteigt und dadurch den Fluß der Schmelze verhindert. Somit kann die Fließfähigkeit der Schmelze weiter verbessert werden.According to the invention, because a melt of the aluminum alloy is in the mold ( 10 . 11 ) is filled after the interior of the mold ( 10 . 11 ) has been decompressed to at least a predetermined pressure lower than the atmospheric pressure, it is possible to prevent phenomena in which the internal pressure in the mold (back pressure) increases during the filling with melt, thereby preventing the flow of the melt. Thus, the flowability of the melt can be further improved.

Die Erfindung gemäß Anspruch 5 ist ein Herstellungsverfahren zur Herstellung von Druckgußstücken aus einer Aluminiumlegierung unter Verwendung der Aluminiumlegierung für Druckguß nach einem der Ansprüche 1 bis 3, umfassend:
einen Entlüftungsschritt, bei welchem die Form (10,11) geschlossen und die Luft im Inneren er Form entlüftet wird,
einen Schritt zur atmosphärischen Einstellung, bei dem der Form (10, 11) nach dem Entlüftungsschritt Sauerstoff zugeführt wird, um das Innere der Form (10, 11) durch eine Sauerstoffatmosphäre zu ersetzen, und
einen Schritt zum Einfüllen der Schmelze, bei welchem nach dem Schritt zur atmosphärischen Einstellung eine Schmelze der Aluminiumlegierung in die Form (10, 11) eingefüllt wird.The invention according to claim 5 is a manufacturing method for producing aluminum alloy die castings using the aluminum alloy for die casting according to any one of claims 1 to 3, comprising:
a venting step in which the mold ( 10 . 11 ) is closed and the air in the interior of the mold is vented,
a step towards atmospheric adjustment, in which the form ( 10 . 11 ) after the deaeration step oxygen is supplied to the interior of the mold ( 10 . 11 ) by an oxygen atmosphere, and
a step of filling the melt, wherein after the step of atmospheric adjustment, a melt of the aluminum alloy into the mold ( 10 . 11 ) is filled.

Erfindungsgemäß kann, weil eine Schmelze der Aluminiumlegierung in die Form (10, 11) eingefüllt wird, nachdem das Inneren der Form (10, 11) durch eine Sauerstoffatmosphäre ersetzt wurde, eine Oxidation der Aluminiumlegierung gefördert werden und die Struktur des Legierungsmaterials verdichtet werden, wodurch die Materialfestigkeit verbessert wird.According to the invention, because a melt of the aluminum alloy in the mold ( 10 . 11 ) is filled after the interior of the mold ( 10 . 11 ) has been replaced by an oxygen atmosphere, oxidation of the aluminum alloy is promoted, and the structure of the alloy material is densified, thereby improving the material strength.

Die Erfindung gemäß Anspruch 6 ist ein unter Anwendung der Aluminiumlegierung für Druckguß nach einem der Ansprüche 1 bis 3 erzeugtes Druckgußstück, das dünnwandige Rippen (31b) aufweist, bei denen die Plattendicke des die geringste Plattendicke aufweisenden Abschnitts 0,5 bis 1,5 mm beträgt.The invention according to claim 6 is a die casting produced using the aluminum alloy for diecasting according to any one of claims 1 to 3, the thin-walled ribs ( 31b ), in which the plate thickness of the portion having the least plate thickness is 0.5 to 1.5 mm.

Nachdem die Fließfähigkeit einer Aluminiumlegierung erfindungsgemäß im Verhältnis zu JIS-ADC12 durch Einstellung der zugegebenen Menge von Si auf den vorher beschriebenen Bereich auf ein hohes Niveau gesteigert werden kann, kann selbst eine Produktform mit dünnwandigen Rippen (31b), wie in Anspruch 6, leicht gegossen werden.According to the present invention, since the flowability of an aluminum alloy can be increased to a high level relative to JIS-ADC12 by adjusting the amount of Si added to the above-described range, even a thin-walled product (FIG. 31b ), as in claim 6, are easily poured.

Die Erfindung gemäß Anspruch 7 ist ein unter Anwendung der Aluminiumlegierung für Druckguß nach einem der Ansprüche 1 bis 3 erzeugtes Druckgußstück, wobei das Druckgußstück ein Kupplungselement (31c) besitzt, das mit einem anderen Stück durch Preßsitz oder Verstemmen verbunden ist.The invention according to claim 7 is a die casting produced using the aluminum alloy for die casting according to any one of claims 1 to 3, wherein the die casting comprises a coupling element ( 31c ), which is connected to another piece by press fitting or caulking.

Bei einer Aluminiumlegierung gemäß der vorliegenden Erfindung kann selbst ein Erzeugnis mit einem Kupplungselement (31c), das mit einem anderen Stück wie im Anspruch 7 durch Preßsitz oder Verstemmen verbunden wird, leicht mechanisch entweder durch Preßsitz oder Verstemmen verbunden werden, weil die Materialhärte im Vergleich zu JIS-ADC12, wie vorher beschrieben durch Einstellung der zugefügten Menge von Cu auf 0,5 Gewichts-% oder weniger, gesenkt werden kann.In an aluminum alloy according to the present invention, even a product with a coupling element ( 31c ), which is press-fitted or caulked to another piece as in claim 7, can be easily mechanically mechanically joined by either press-fitting or caulking because the material hardness becomes 0 as compared with JIS-ADC12 as described above by adjusting the added amount of Cu , 5% by weight or less, can be lowered.

Außerdem bezeichnen die in den obigen Absätzen in Klammern gezeigten Bezugszeichen die Beziehung zu den speziellen, bei den später beschriebenen Ausführungsformen beschriebenen Bestandteilen.In addition, designate those in the paragraphs above in parentheses, the relationship with the specific, at the later described embodiments components described.

KURZE BESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGENSHORT DESCRIPTION THE DRAWINGS

1 ist eine Tabelle der Materialkomponenten der Beispiele 1 bis 5 der vorliegenden Erfindung und Vergleichsbeispielen 1 bis 3. 1 is a table of the material components of Examples 1 to 5 of the present invention and Comparative Examples 1 to 3.

2 ist ein Diagramm der Ergebnisse bei der Fluiditätsbewertung der verschiedenen Aluminiumlegierungsmaterialien der 1. 2 FIG. 12 is a graph of the results in the fluidity evaluation of various aluminum alloy materials. FIG 1 ,

3A und 3B sind Tabellen der Materialkomponenten der in nach JIS definierten Aluminiumlegierungsmaterialien, 3A and 3B are tables of the material components of the aluminum alloy materials defined in JIS,

4 ist eine Tabelle der Materialkomponenten der Beispiele 1 bis 3 der vorliegenden Erfindung und der Vergleichsbeispiele 2 und 3, in welchen Mn/Fe-Verhältnisse und die Anteile von Mn + Fe in 1 hinzugefügt wurden. 4 is a table of the material components of Examples 1 to 3 of the present invention and Comparative Examples 2 and 3, in which Mn / Fe ratios and the proportions of Mn + Fe in 1 were added.

5 ist ein Diagramm der Ergebnisse bei der Bewertung des Korrosionswiderstands der Aluminiumlegierungsmaterialien der 4. 5 FIG. 14 is a graph of results in evaluating the corrosion resistance of aluminum alloy materials. FIG 4 ,

6 ist ein Diagramm der Beziehung zwischen dem den Aluminiumlegierungsmaterialien zugefügten Cu-Anteil und der Materialhärte. 6 FIG. 12 is a graph showing the relationship between the Cu content added to the aluminum alloy materials and the material hardness.

7 ist eine Tabelle der Materialkomponenten der Beispiele 6 bis 8 der vorliegenden Erfindung und des Vergleichsbeispiels 4. 7 is a table of the material components of Examples 6 to 8 of the present invention and Comparative Example 4.

8 ist ein Diagramm der Beziehung zwischen dem den Aluminiumlegierungsmaterialien zugefügten Mg-Anteil und der Materialfestigkeit. 8th FIG. 12 is a graph showing the relationship between the Mg content added to the aluminum alloy materials and the material strength.

9 ist ein schematischer Querschnitt durch ein Beispiel einer Druckgießvorrichtung nach einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. 9 Fig. 10 is a schematic cross-sectional view of an example of a die casting apparatus according to an embodiment of the present invention.

10 ist ein schematischer Querschnitt durch ein weiteres Beispiel einer Druckgießvorrichtung nach einer Ausführungsform der vorliegenden Erfindung. 10 Fig. 12 is a schematic cross-sectional view of another example of a die casting apparatus according to an embodiment of the present invention.

11 ist eine perspektivische Ansicht eines speziellen Beispiels eines erfindungsgemäßen Druckgußprodukts aus einer Aluminiumlegierung, 11 Fig. 12 is a perspective view of a specific example of an aluminum alloy die cast product according to the present invention;

BESCHREIBUNG BEVORZUGTER AUSFÜHRUNGSFORMENDESCRIPTION PREFERRED EMBODIMENTS

Das Folgende stellt eine Beschreibung von Ausführungsformen der vorliegenden Erfindung auf der Basis spezieller Ausführungsformen dar. Die 1 zeigt die Materialkomponenten der Aluminiumlegierungen für Druckguß nach den Beispielen 1 bis 3. Die 2 zeigt die Ergebnisse der Fluiditätsauswertung bei jeder der Materialkomponenten der 1 Das Vergleichsbeispiel 2 ist JID-ADC12, während das Vergleichsbeispiel 3 JIS-AC4C ist.The following is a description of embodiments of the present invention based on specific embodiments 1 shows the material components of the aluminum alloys for die casting according to Examples 1 to 3. Die 2 shows the results of the fluidity evaluation for each of the material components of the 1 Comparative Example 2 is JID-ADC12, while Comparative Example 3 is JIS-AC4C.

Außerdem bedeutet ein „–" für die Materialkomponenten der 1 und der 4, die später beschrieben werden, daß die zugefügte Menge jeder Komponente einem spurenartigen Betrag von weniger als 0,01 Gewichts-% entspricht. Die Materialkomponenten von JIS-ADC12, JIS-ADC5 und JIS-ADC6 sind in den 3A und 3B gezeigt.In addition, a "-" for the material components of the 1 and the 4 which will be described later that the added amount of each component corresponds to a trace amount of less than 0.01% by weight. The material components of JIS-ADC12, JIS-ADC5 and JIS-ADC6 are in the 3A and 3B shown.

Bei den Beispielen 1 bis 5 wird die zugefügte Menge an Si auf 0,1 bis 10,8 Gewichts-% eingestellt, was innerhalb des Bereichs der gemäß der vorliegenden Erfindung zugefügten Si-Menge liegt.at In Examples 1 to 5, the added amount of Si is 0.1 to 10.8% by weight, which is within the range of the present invention Invention added Si amount is.

Die Ergebnisse der Auswertung der Fließfähigkeit in 2 zeigen das Flußlängenverhältnis auf der Basis des Wertes 1 für die Flußlänge von JIS.ADC12 des Vergleichsbeispiels 2. Dabei ist die Flußlänge definiert als die Flußlänge in der Richtung, in der die Schmelze der Aluminiumlegierung fortschreitet, bis sie erstarrt und das Fort schreiten beendet, wenn Schmelzen verschiedener Arten von Aluminiumlegierungen in eine Gießform mit einer vorgegebenen Querschnittsform eingebracht werden.The results of the evaluation of the flowability in 2 show the flow length ratio based on the value 1 for the flow length of JIS.ADC12 of Comparative Example 2. Here, the flow length is defined as the flow length in the direction in which the melt of the aluminum alloy progresses until it solidifies and advances, when Melting of various types of aluminum alloys are introduced into a mold having a predetermined cross-sectional shape.

Nach den Beispielen 1 bis 5 kann ein Flußlängenverhältnis von 0,8 oder mehr auf der Basis der Flußlänge des JIS-ADC12 des Vergleichsbeispiels 2 erhalten werden, womit gezeigt wird, daß ein hohes Niveau der Fließfähigkeit im Verhältnis zu JIS-ADC12 sichergestellt werden kann.To Examples 1 to 5 can have a flow length ratio of 0.8 or more the base of the river length of the JIS-ADC12 of Comparative Example 2, thus showing will that one high level of fluidity in relation to secured to JIS-ADC12 can be.

Im Gegensatz dazu waren bei den Vergleichsbeispielen 1 und 3 die zugefügten Mengen von Si geringer als 6,7 Gewichts-% beziehungsweise 7,0 Gewichts-%. Als Ergebnis wurde ein Flußlängenverhältnis nur um 0,7 erhalten, basierend auf der Flußlänge von JIS.ADC12 des Vergleichsbeispiels 2, womit gezeigt wird, daß die Flußlänge stärker abnimmt als beim Vergleichsbeispiel 2 und den Beispielen 1 bis 5.in the In contrast, in Comparative Examples 1 and 3, the amounts of added were Si is less than 6.7% by weight and 7.0% by weight, respectively. When The result was a flow length ratio only by 0.7, based on the flow length of JIS.ADC12 of the comparative example 2, which shows that the Flow length decreases more as in Comparative Example 2 and Examples 1 to 5.

Als nächstes zeigt die 4 die Mn/Fe-Verhältnisse und die Mengen von Mn + Fe bei den Beispielen 1 bis 5 und den Vergleichsbeispielen 2 und 3. Die Mn/Fe-Verhältnisse der Beispiele 1 bis 5 lagen innerhalb des Bereichs zwischen 2,2 bis 4,8 und die Mengen von Mn + Fe lagen im Bereich zwischen 0,92 bis 1,04 Gewichts-%.Next shows the 4 the Mn / Fe ratios and the amounts of Mn + Fe in Examples 1 to 5 and Comparative Examples 2 and 3. The Mn / Fe ratios of Examples 1 to 5 were within the range of 2.2 to 4.8 and the amounts of Mn + Fe ranged from 0.92 to 1.04% by weight.

Im Gegensatz dazu betrug das Mn/Fe-Verhältnis des Vergleichsbeispiels 2 0,34, was ein Wert ist, der viel geringer ist, als der Bereich gemäß der vorliegenden Erfindung. Zusätzlich wichen sowohl das Mn/Fe-Verhältnis und die Menge von Mn + Fe des Vergleichsbeispiels 3 beträchtlich von ihren entsprechenden Bereichen gemäß der vorliegenden Erfindung ab.in the In contrast, the Mn / Fe ratio of the comparative example was 2 0.34, which is a value much lower than the range according to the present Invention. additionally Dodged both the Mn / Fe ratio and the amount of Mn + Fe of Comparative Example 3 is considerable from their respective areas according to the present invention from.

Die 5 zeigt die Ergebnisse der Auswertung des Korrosionswiderstands eines jeden Materials und stellt, auf der Basis des Wertes 1 für das Verhältnis des Gewichtsverlusts durch Korrosion von JIS.ADC12 des Vergleichsbeispiels 2, das Verhältnis des Gewichtsverlusts durch Korrosion eines jeden Materials dar. Dabei wurde für die Auswertung des Korrosionswiderstands das gewöhnlich meistbenutzte Verfahren für die Auswertung des Korrosionswiderstands in Form des Verfahrens des Salzsprühtests (siehe JIS Z 2371 (2000)) benutzt.The 5 10 shows the results of the evaluation of the corrosion resistance of each material and represents, on the basis of the value 1 for the ratio of the weight loss by corrosion of JIS.ADC12 of Comparative Example 2, the ratio of the weight loss by corrosion of each material of the corrosion resistance, the most commonly used method for the evaluation of the corrosion resistance in the form of the method of salt spray test (see JIS Z 2371 (2000)) used.

Genauer gesagt, wurden Teststücke, die von jedem Legierungsmaterial der Beispiele 1 bis 5 und den Vergleichsbeispielen 2 und 3 hergestellt wurden, in einem Tank angeordnet, der es ermöglichte, sie mit Salzwasser zu besprühen; die Teststücke wurden nach einer vorgegebenen Zeitspanne aus dem Tank entnommen und das Ausmaß der Korrosion der Teststücke (Gewichtsverlust durch Korrosion) wurde zur Bewertung des Korrosionswiderstands derart gemessen, daß ein größerer Gewichtsverlust durch Korrosion als Anzeichen für einen geringeren Korrosionswiderstand gewertet wurde.Specifically, test pieces prepared from each of the alloy materials of Examples 1 to 5 and Comparative Examples 2 and 3 were placed in a tank which allowed them to be sprayed with salt water; the test pieces were removed from the tank after a predetermined period of time and the extent of corrosion of the test pieces (weight loss due to corrosion) became Evaluation of the corrosion resistance measured so that a larger weight loss was considered by corrosion as an indication of a lower corrosion resistance.

Gemäß den Beispielen 1 bis 5 wurden ihre Verhältnisse des Gewichtsverlusts durch Korrosion beträchtlich auf 0,4 oder weniger bezogen auf JIS-ADC12 des Vergleichsbeispiels 2 reduziert und der Korrosionswiderstand wurde bemerkenswert erhöht.According to the examples 1 to 5 were their relationships the weight loss due to corrosion considerably to 0.4 or less reduced based on JIS-ADC12 of Comparative Example 2 and the Corrosion resistance has been remarkably increased.

In diesem Falle besitzt die Legierung JIS-ADC12 des Vergleichsbeispiels 2 einen niedrigen Wert 0,34 für ihr Mn/Fe-Verhältnis, während der zugefügte Cu-Anteil mit 3,08 Gewichts-% groß ist, und diese beiden Faktoren tragen zum Absenken des Korrosionswiderstands bei.In In this case, the alloy has JIS-ADC12 of the comparative example 2 a low value .34 for their Mn / Fe ratio, while the added one Cu content is large at 3.08% by weight, and these two factors contribute to lowering the corrosion resistance.

Zusätzlich lag, obwohl die zugefügte Cu-Menge bei JIS-AC4C des Vergleichsbeispiels 3 auf 0,09 Gewichts-% reduziert ist, ihr Verhältnis des Gewichtsverlusts durch Korrosion um 0,5, weil ihr Mn/Fe-Verhältnis bei 0.33 niedrig ist, und der Korrosionswiderstand des Vergleichsbeispiels 3 war geringer als der der Beispiele 1 bis 5.In addition, although the amount of Cu added in JIS-AC4C of Comparative Example 3 is reduced to 0.09% by weight is, your relationship corrosion loss by 0.5, because of its Mn / Fe ratio 0.33 is low, and the corrosion resistance of the comparative example 3 was lower than that of Examples 1 to 5.

Des weiteren ist auch, weil die Menge von Mn + Fe bei JIS-AC4 des Vergleichsbeispiels 3 auf 0,24 Gewichts-% reduziert ist, ihre das Anhaften der Aluminiumlegierung an der Form verhindernde Wirkung ungenügend.Of Another is also because the amount of Mn + Fe in JIS-AC4 of Comparative Example 3 is reduced to 0.24% by weight, their adherence of the aluminum alloy in the form preventing effect insufficient.

Als nächstes zeigt die 6 Veränderungen der Materialhärte bezogen auf die zugegebene Cu-Menge basierend auf der relativen Härte, wie sie durch Zuordnung des Wertes 1 zur Materialhärte von JAS-ADC12 bestimmt ist. Beim Beispiel nach 6 wird der zugefügte Cu-Anteil von JIS-ADC12 mit 2,5 Gewichts-% definiert. Andererseits werden die zugefügten Cu-Anteile bei den Beispielen 6, 7 und 8 und beim Vergleichsbeispiel mit 1,0 Gewichts-% oder weniger definiert. Außerdem waren die Materialzusammensetzungen der Beispiele 6, 7 und 8 und beim Vergleichsbeispiel 4 wie in 7 gezeigt.Next shows the 6 Changes in material hardness based on the added amount of Cu based on the relative hardness, as determined by assigning the value 1 to the material hardness of JAS-ADC12. For example 6 The added Cu content of JIS-ADC12 is defined as 2.5% by weight. On the other hand, the added amounts of Cu in Examples 6, 7 and 8 and Comparative Example are defined as 1.0% by weight or less. In addition, the material compositions of Examples 6, 7 and 8 and Comparative Example 4 were as in 7 shown.

Weil die zugefügten Cu-Anteile in der Reihenfolge Vergleichsbeispiel 4, Beispiel 8, Beispiel 7 und Beispiel 6 abnehmen, kann, wie in 6 gezeigt, gesehen werden, daß die Materialhärte abgenommen hat. Durch Steuerung der zugefügten Cu-Menge insbesondere auf 0,5 Gewichts-% oder weniger, wurde die die relative Härte, basierend auf JIS-ADC12 in großem Ausmaß auf um 0,8 reduziert. Als Ergebnis ermöglicht dies, Teile mit durch Druckguß aus einer Aluminiumlegierung hergestellten Gußstücken durch Preßsitz oder Verstemmen zu verbinden.Because the added Cu contents decrease in the order of Comparative Example 4, Example 8, Example 7 and Example 6, as shown in FIG 6 shown can be seen that the material hardness has decreased. By controlling the amount of Cu added, more specifically, to 0.5% by weight or less, the relative hardness based on JIS-ADC12 was greatly reduced by 0.8. As a result, this makes it possible to press-fit or caulk parts of cast aluminum die cast parts.

Als nächstes zeigt die 8 Veränderungen der Materialfestigkeit bezogen auf die zugefügte Mg-Menge auf der Basis der relativen Festigkeit, wie sie durch Zuordnung des Wertes 1 zur resultierenden Festigkeit (insbesondere der Zugfestigkeit) bestimmt ist, wenn die zugegebene Mg-Menge Null ist.Next shows the 8th Changes in material strength relative to the amount of Mg added based on the relative strength as determined by assigning the value of 1 to the resulting strength (especially tensile strength) when the amount of Mg added is zero.

Wie aus 8 ersichtlich ist, kann die Zugfestigkeit der Aluminiumlegierung wirksam dadurch verbessert werden, daß die zugegebene Mg-Menge innerhalb des Bereichs von 0,20 bis 0,80 Gewichts-% (und vorzugsweise innerhalb des Bereichs von 0,35 bis 0,60 Gewichts-%) liegt.How out 8th As can be seen, the tensile strength of the aluminum alloy can be effectively improved by adding the amount of Mg added within the range of 0.20 to 0.80 wt% (and preferably within the range of 0.35 to 0.60 wt%. ) lies.

Außerdem erschien der in 8 gezeigte, bei den durch Zugabe von Mg verursachten Veränderungen beobachtete Trend zur Änderung der Festigkeit der Aluminiumlegierung auch bei den Beispielen 1 bis 8.In addition, the in 8th As shown in the changes caused by addition of Mg, the trend for changing the strength of the aluminum alloy was also found in Examples 1 to 8.

Des weiteren wurde bei den Beispielen 1 bis 8 der Gehalt an unvermeidlichen Verunreinigungen von Aluminiumlegierungen, wie Zn, Ni, Sn, Pb und Bi, gesteuert, die insbesondere den Korrosionswiderstand verringern. Die Anteile von Zn, Ni und Sn liegen vorzugsweise bei 0,05 Gewichts-% oder weniger, während die Anteile von Pb und Bi vorzugsweise 0,005 Gewichts-% oder weniger betragen.Of Further, in Examples 1 to 8, the content of inevitable Impurities of aluminum alloys such as Zn, Ni, Sn, Pb and Bi, in particular, reduce the corrosion resistance. The proportions of Zn, Ni and Sn are preferably 0.05% by weight. or less while the proportions of Pb and Bi are preferably 0.005% by weight or less be.

Als nächstes wird ein Herstellungsverfahren (Druckgußverfahren) für Aluminiumdruckgußstücke erläutert, bei dem eine Aluminiumlegierung gemäß der vorliegenden Erfindung benutzt wird. Zum Anfang ist unter Bezugnahme auf 9 eine Erläuterung einer erfindungsgemäßen Druckgießvorrichtung vorgesehen. Diese Druckgießvorrichtung besitzt eine Form, die aus einer stationären Platte 10 und einer beweglichen, dieser feststehenden Platte gegenüberliegenden Platte 11 besteht.Next, a manufacturing method (die casting method) for aluminum die castings using an aluminum alloy according to the present invention will be explained. The beginning is with reference to 9 an explanation of an inventive Druckgießvorrichtung provided. This die casting apparatus has a shape consisting of a stationary plate 10 and a movable plate opposite to this fixed plate 11 consists.

Die bewegliche Platte besteht aus einem beweglichen Block 12. einem Abstandshalter 13 und einer Formbasis 14. Ein nicht gezeigter hydraulisch antreibbarer Mechanismus samt Zubehör ist mit der Formbasis 14 der beweglichen Platte 11 gekuppelt, so daß die bewegliche Platte 11 in 9 nach links und rechts bewegt werden kann.The movable plate consists of a movable block 12 , a spacer 13 and a mold base 14 , A not shown hydraulically driven mechanism including accessories is with the mold base 14 the movable plate 11 coupled, so that the movable plate 11 in 9 can be moved to the left and right.

Die 9 zeigt den Zustand, in dem die Form geschlossen ist, als Ergebnis einer Bewegung des beweglichen Blocks 12 der beweglichen Platte 11 in eine Position, in der sie an der stationären Platte 10 anliegt und ein Hohlraum 15 zwischen der beweglichen Block 12 und der stationären Platte 10 gebildet ist, in dem ein geformtes Produkt als Druckgußformkörper aus einer Aluminiumlegierung erzeugt wird.The 9 shows the state in which the mold is closed as a result of movement of the movable block 12 the movable plate 11 in a position where they are on the stationary plate 10 abuts and a cavity 15 between the moving block 12 and the stationary plate 10 is formed, in which a molded product is produced as Druckgußformkörper of an aluminum alloy.

An der Außenseite der stationären Platte 10 ist eine zylindrische Einspritzhülse angeordnet und ein Ende des Innenraums der Einspritzhülse 16 steht mit dem Hohlraum 15 über eine die stationäre Platte 10 durchdringende Kolbenbüchse 10a in Verbindung. Eine Öffnung 16a für die Beschickung mit Schmelze steht in der oberen Oberfläche der Einspritzhülse 16 offen.On the outside of the stationary plate 10 a cylindrical injection sleeve is arranged and one end of the interior of the injection sleeve 16 stands with the cavity 15 over a the stationary plate 10 penetrating piston sleeve 10a in connection. An opening 16a for the charge of melt is in the upper surface of the injection sleeve 16 open.

Ein Einspritzkolben 17 ist in die Einspritzhülse 16 eingepaßt. Dieser Einspritzkolben 17 ist mit einem nicht gezeigten, hydraulisch betätigbaren Mechanismus samt Zubehör gekuppelt und ist fähig, sich in axialer Richtung der Einspritzhülse 16 (nach links und rechts in 9) zu bewegen.An injection piston 17 is in the injection sleeve 16 fitted. This injection piston 17 is coupled with a hydraulically operated mechanism (not shown), including accessories, and is capable of axial movement of the injection sleeve 16 (left and right in 9 ) to move.

Die 9 zeigt den Einspritzkolben 17 zurückgezogen zur Öffnung der Beschickungsöffnung 16a für die Schmelze. Eine Gießpfanne 18 übernimmt die Rolle einer Einspritzvorrichtung, die die Schmelze der Aluminiumlegierung in die Einspritzhülse 16 einspritzt, und die in einem nicht gezeigten Ofen enthaltene Schmelze der Aluminiumlegierung wird durch die Gießpfanne 18 in die Einspritzhülse 16 von der Öffnung 16a für die Beschickung mit Schmelze eingespritzt.The 9 shows the injection piston 17 retracted to the opening of the feed opening 16a for the melt. A ladle 18 takes on the role of an injector that injects the melt of the aluminum alloy into the injection sleeve 16 and the melt of the aluminum alloy contained in a furnace (not shown) passes through the ladle 18 into the injection sleeve 16 from the opening 16a injected for the feed with melt.

Eine motorbetriebene oder andere Bauart einer Vakuumpumpe 19 und ein Vakuumbehälter 20 bilden eine Dekompressionsvorrichtung zur Dekompression des Raums innerhalb der Form, der den Hohlraum 15 einschließt, auf einen vorgegebenen Druck, der geringer ist als der atmosphärische Druck, und der Vakuumbehälter 20 steht mit dem Hohlraum 15 über einen Schlauch 21 und einen Verbindungspfad 22 innerhalb des beweglichen Blocks 12.A motorized or other type of vacuum pump 19 and a vacuum container 20 form a decompression device for decompressing the space within the mold, the cavity 15 includes, to a predetermined pressure, which is lower than the atmospheric pressure, and the vacuum vessel 20 stands with the cavity 15 over a hose 21 and a connection path 22 inside the moving block 12 ,

An einer Zwischenposition am Schlauch 21 ist dabei eine motorbetriebene oder andere Bauart eines Absperrventils 21a angeordnet. Insbesondere ist der Verbindungspfad 22 mit dem Hohlraum 15 in einem Bereich verbunden, der sich auf der gegenüberliegenden Seite des Bereichs befindet, in dem die Einspritzhülse 16 angeschlossen ist. Zusätzlich ist ein Druckmesser (Vakuummesser) 23 an den Verbindungspfad 22 angeschlossen und der Druck innerhalb der Form (Dekompressionsgrad) kann mit diesem Druckmesser 23 gemessen werden.At an intermediate position on the hose 21 is a motorized or other type of shut-off valve 21a arranged. In particular, the connection path is 22 with the cavity 15 connected in an area located on the opposite side of the area where the injection sleeve 16 connected. In addition, a pressure gauge (vacuum gauge) 23 to the connection path 22 connected and the pressure within the mold (decompression degree) can with this pressure gauge 23 be measured.

Außerdem sind ein Absperrstift 25, der als eine zum Öffnen und Schließen des Verbindungspfads 22 geeignete Absperrvorrichtung dient, Auswerfstifte 26 und eine Auswerfplatte 27 samt Zubehör auf der beweglichen Platte 11 angebracht.There is also a shut-off pin 25 as one to open and close the connection path 22 suitable shut-off device is used, Auswerfstifte 26 and an ejection plate 27 including accessories on the movable plate 11 appropriate.

Als nächstes erfolgt eine Erläuterung eines Herstellungsverfahrens von Formkörpern aus einer Aluminiumlegierung (Druckgußverfahren) unter Verwendung der vorerwähnten Druckgußvorrichtung. Zunächst wird der bewegliche Block 12 der beweglichen Platte 11, wie in 9 gezeigt, zu Anlage an der feststehenden Platte 10 gebracht, und während sich die Form im geschlossenen Zustand befindet (Verriegelungszustand der Form), wird der Einspritzkolben 17 in seine am weitesten zurückgezogene, in 9 in durchgehenden Linien dargestellte Position bewegt, um die Öffnung 16a für die Beschickung mit Schmelze zu öffnen.Next, an explanation will be given of a manufacturing method of aluminum alloy molded articles (die casting method) using the above-mentioned die casting apparatus. First, the moving block 12 the movable plate 11 , as in 9 shown, to rest on the fixed plate 10 is brought, and while the mold is in the closed state (locking state of the mold), the injection piston 17 in his most withdrawn, in 9 moved to the opening shown in solid lines 16a to open for the feed with melt.

Während dieses Zustands wird eine Schmelze einer Aluminiumlegierung mittels der Gießpfanne 18 über eine Öffnung 16a in die Einspritzhülse 16 eingespritzt.During this state, a melt of an aluminum alloy by means of the ladle 18 over an opening 16a into the injection sleeve 16 injected.

Nach Vollendung der Einspritzung der Schmelze in die Einspritzhülse wird der Einspritzkolben 17 in die durch die unterbrochene Linie 17a in 9 angezeigte Zwischenposition vorgeschoben. Zu diesem Zeitpunkt muß die der Zufuhr der Schmelze dienende Öffnung 16a nicht komplett geschlossen sein, was jedoch wichtig ist, daß das Innere der Form durch das Vorrücken des Einspritzkolbens 17 abgedichtet wird, so daß die Atmosphäre innerhalb der Form gegenüber der Luft (der Außenatmosphäre) isoliert ist.Upon completion of injection of the melt into the injection sleeve, the injection piston becomes 17 in through the broken line 17a in 9 indicated intermediate position advanced. At this time, the opening of the supply of the melt must 16a not completely closed, but what is important is that the interior of the mold by the advance of the injection plunger 17 is sealed so that the atmosphere within the mold is isolated from the air (the outside atmosphere).

Als nächstes wird ein Dekompressionsschritt durchgeführt, bei dem der den Hohlraum 15 einschließende Raum innerhalb der Form auf wenigstens einen vorgegebenen Druck dekomprimiert wird, der geringer ist als der Atmosphärendruck. Insbesondere werden das Absperrventil 21a, ob motorbetrieben oder von anderer Bauart, und der Absperrstift 25 in den Öffnungszustand versetzt und die Luft im Innenraum der Form wird aufgrund des hohen Vakuums innerhalb des Vakuumbehälters 20 über den Verbindungspfad 22 und den Schlauch 21 in Richtung auf den Vakuumbehälter 20 abgesaugt, um den Raum innerhalb der Form zu dekomprimieren.Next, a decompression step is performed in which the cavity 15 enclosing space within the mold is decompressed to at least a predetermined pressure which is less than the atmospheric pressure. In particular, the shut-off valve 21a whether powered or otherwise, and the shut-off pin 25 placed in the open state and the air in the interior of the mold is due to the high vacuum within the vacuum vessel 20 over the connection path 22 and the hose 21 towards the vacuum tank 20 aspirated to decompress the space within the mold.

Wenn der Innendruck in der Form wenigstens auf einen vorgegebenen Druck (beispielsweise 13,3 kPa) abgesenkt ist, der vorab durch Messen des Drucks innerhalb der Form mittels des Druckmessers 23 eingestellt wurde, werden auf der Basis des Meß signals vom Druckmesser 23 das Absperrventil 21a und der Absperrstift 25 in den geschlossenen Zustand zurückgeführt.When the internal pressure in the mold is lowered to at least a predetermined pressure (for example, 13.3 kPa) in advance by measuring the pressure inside the mold by means of the pressure gauge 23 has been set are based on the measurement signal from the pressure gauge 23 the shut-off valve 21a and the shut-off pin 25 returned to the closed state.

Danach beginnt der Einspritzkolben 17 sich auf der Basis des Meßsignals vom Druckmesser 23 vorwärts zu bewegen und die Schmelze innerhalb der Einspritzhülse 16 wird in den Hohlraum 15 eingespritzt. Weil das Innere der Form vorab auf wenigstens den zuvor erwähnten vorgegebenen Druck dekomprimiert wurde, gibt es während dieses Füllschritts keine den Füllvorgang begleitende Zunahme des Rückdrucks (Druck im Innenraum vor der Schmelze in deren Fließrichtung). Es kann deshalb die Schmelze sanft in den Hohlraum 15 eingefüllt werden.Then the injection piston starts 17 on the basis of the measuring signal from the pressure gauge 23 to move forward and the melt inside the injection sleeve 16 gets into the cavity 15 injected. Because the inside of the mold has been decompressed to at least the aforementioned predetermined pressure in advance, there is no increase in the back pressure accompanying the filling operation (pressure in the interior space before the melt in the flow direction thereof) during this filling step. It can therefore melt the gently into the cavity 15 be filled.

Die unterbrochene Linie 17b in 9 zeigt die vordere Grenzposition des Einspritzkolbens 17, und das Einfüllen der Schmelze in den Hohlraum 15 wird vollendet, wenn der Einspritzkolben diese vordere Grenzposition 17b erreicht. Auf die Vollendung der Befüllung folgend, wird der Einspritzkolben 17 in der vorderen Grenzposition 17b gehalten, bis die Schmelze im Hohlraum 15 sich verfestigt hat.The broken line 17b in 9 shows the front limit position of the injection piston 17 , and filling the melt in the cavity 15 is completed when the injection piston this front limit position 17b reached. Upon completion of filling, the injection piston becomes 17 in the front limit position 17b held until the melt in the cavity 15 has solidified.

Nachdem die Schmelze sich verfestigt hat, wird die bewegliche Platte 11 in der Richtung bewegt, in der sie sich von der feststehenden Platte 19 entfernt (in 9 nach links), um die Form zu öffnen, und die Auswerfstifte 26 werden in 9 nach rechts bewegt und das Produkt (das Gußstück), das sich innerhalb des Hohlraums 15 verfestigt hat, wird aus der Form genommen.After the melt has solidified, the movable plate becomes 11 moving in the direction in which they are from the fixed plate 19 removed (in 9 to the left) to open the mold and the ejector pins 26 be in 9 moved to the right and the product (the casting), which is inside the cavity 15 is solidified, is taken out of shape.

Nun wird unter Bezugnahme auf 10 ein anderes Beispiel einer Druckgußvorrichtung gemäß der vorliegenden Erfindung erläutert. Beim Beispiel nach 10 ist der Druckgußvorrichtung nach 9 eine Sauerstoffversorgungsvorrichtung 24 hinzugefügt. Diese Sauerstoffversorgungsvorrichtung 24 dient dazu, das den Hohlraum 15 enthaltende Innere der Form mit Sauerstoff zu versorgen und ist insbesondere mit einem den Sauerstoff mit einem vorgegebenen Druck speichernden Sauerstoffbehälter 24a, einem Versorgungsrohr 24b und einem Absperrventil 24c einer motorbetriebenen oder anderen Bauart versehen, das den über das Versorgungsrohr 24b führenden Pfad öffnet und schließt.Now, referring to 10 another example of a die casting apparatus according to the present invention explained. For example 10 is the Druckgußvorrichtung after 9 an oxygen supply device 24 added. This oxygen supply device 24 serves to make up the cavity 15 containing inside of the mold to supply oxygen and is in particular with an oxygen storage at a predetermined pressure oxygen tank 24a , a supply pipe 24b and a shut-off valve 24c motor-powered or other type provided by the supply pipe 24b leading path opens and closes.

Das Ende des Versorgungsrohrs 24b öffnet sich an einer Stelle des Innenraums, die durch die Einspritzhülse 16 und die Kolbenbüchse 10a gebildet wird, die weiter in der Vorschubrichtung des Einspritzkolbens 17 liegt als die Zwischenposition 17a und dem Innenraum der Form über das Innere der Kolbenbüchse 10a Sauerstoff zuführt.The end of the supply pipe 24b opens at a point in the interior through the injection sleeve 16 and the piston sleeve 10a is formed, which further in the feed direction of the injection piston 17 lies as the intermediate position 17a and the interior of the mold via the interior of the piston sleeve 10a Supplying oxygen.

Als nächstes folgt eine Erläuterung eines Herstellungsverfahrens für Gußstücke aus einer Aluminiumlegierung (Druckgußverfahren), das die Druckgußvorrichtung nach 10 benutzt. Zunächst wird eine Schmelze der Aluminiumlegierung über die Öffnung 16 für die Schmelzezufuhr in die Einspritzhülse 16 eingespritzt. Dieser Schritt zur Schmelzeeinspritzung ist der gleiche wie bei dem in 9 gezeigten Beispiel, und auf die Vollendung der Schmelzeeinspritzung in die Einspritzhülse 16 folgend wird der Einspritzkolben 17 zur Zwischenposition 17a vorgeschoben.Next, an explanation will be given of a manufacturing method for aluminum alloy castings (die casting method) which incorporates the die casting apparatus 10 used. First, a melt of the aluminum alloy over the opening 16 for the melt supply into the injection sleeve 16 injected. This melt injection step is the same as that in FIG 9 shown example, and the completion of the melt injection into the injection sleeve 16 Following is the injection piston 17 to the intermediate position 17a advanced.

Danach wird ein Entlüftungsschritt (oder Vakuumerzeugungsschritt) ausgeführt, bei dem die atmosphärische Komponente aus dem den Hohlraum 15 einschließenden Innenraum der Form abgezogen wird. Obwohl dieser Entlüftungsschritt ein Äquivalent zu dem Dekompressionsschritt des in 9 gezeigten Beispiels darstellt, besteht sein Zweck nicht darin, das Innere der Form zu dekomprimieren, sondern vielmehr darin, die atmosphärische Komponente aus dem Inneren der Form abzuziehen.Thereafter, a deaeration step (or vacuum generating step) is carried out, in which the atmospheric component of the cavity 15 enclosing interior of the form is subtracted. Although this venting step is one equivalent to the decompression step of in 9 As shown, its purpose is not to decompress the interior of the mold, but rather to strip the atmospheric component from inside the mold.

Auf diesen Entlüftungsschritt folgend wird ein Schritt zur atmosphärischen Einstellung ausgeführt, bei welchem das Innere der Form durch eine Sauerstoffatmosphäre ersetzt wird. Es wird nämlich bei diesem Schritt zur atmosphärischen Einstellung das Absperrventil 24c des Versorgungsrohrs 24b geöffnet und Sauerstoff aus dem Inneren des Sauerstoffbehälters 24a der Sauerstoffversorgungsvorrichtung 24 dem Hohlraum 15 über das Versorgungsrohr 24b, die Einspritzhülse 16 und die Kolbenbüchse 10a zugeführt.Following this deaeration step, an atmospheric adjustment step is performed, in which the interior of the mold is replaced by an oxygen atmosphere. Namely, in this step for atmospheric adjustment, the shut-off valve becomes 24c of the supply pipe 24b opened and oxygen from the inside of the oxygen tank 24a the oxygen supply device 24 the cavity 15 over the supply pipe 24b , the injection sleeve 16 and the piston sleeve 10a fed.

Wenn festgestellt wird, daß der Druck der Sauerstoffatmosphäre innerhalb der Form auf einen vorgegebenen Druck angestiegen ist, der gemäß Druckmesser 23 den atmosphärischen Druck überschreitet, wird das Absperrventil 24c des Versorgungsrohrs 24b automatisch geschlossen, um den Schritt zur atmosphärischen Einstellung zu vollenden.If it is determined that the pressure of the oxygen atmosphere within the mold has risen to a predetermined pressure, according to the pressure gauge 23 exceeds the atmospheric pressure, the shut-off valve 24c of the supply pipe 24b automatically closed to complete the atmospheric adjustment step.

Danach wird nach dem Schritt zum Einfüllen der Schmelze, dem Festhalten der Schmelze im Füllzustand und dem Öffnen der Form, das Erzeugnis (Formstück) in gleicher Weise wie beim vorerwähnten Beispiel nach 9 entnommen.Thereafter, after the step of filling the melt, holding the melt in the filling state and opening the mold, the product (molding) is recovered in the same manner as in the aforementioned example 9 taken.

Gemäß dem Beispiel nach 10 kann, wenn die Schmelze einer Aluminiumlegierung nach dem Austausch des Forminneren gegen eine Sauerstoffatmosphäre in die Form eingefüllt wird, die Oxidation der Aluminiumlegierung aggressiv gefördert werden und die Struktur des Aluminiummaterials kann durch diese Oxidation verdichtet werden, wodurch die Materialfestigkeit verbessert wird.According to the example 10 For example, when the melt of an aluminum alloy is filled in the mold after the exchange of the mold interior against an oxygen atmosphere, the oxidation of the aluminum alloy can be promoted aggressively and the structure of the aluminum material can be densified by this oxidation, thereby improving the material strength.

Als nächstes folgt unter Bezugnahme auf 11 eine Erläuterung eines speziellen Beispiels eines erfindungsgemäßen Druckgußerzeugnisses aus einer Aluminiumlegierung. Die 11 zeigt ein Beispiel der Bildung eines Kühlrippenelements 31 eines elektrischen, Wärme erzeugenden Elements 30 aus einem Aluminiumdruckguß gemäß der vorliegenden Erfindung. Insbesondere ist das elektrische, Wärme erzeugende Element 30 eine Diode.Next follows with reference to 11 an explanation of a specific example of an aluminum alloy die cast product according to the invention. The 11 shows an example of the formation of a cooling fin element 31 an electrical, heat generating element 30 from an aluminum die casting according to the present invention. In particular, the electrical, heat generating element 30 a diode.

Das Kühlrippenelement 31 besitzt eine Mehrzahl dünnwandiger Rippen 31b die an der Ober- und der Unterseite einer plattenförmigen Trägers 31a einstückig angeformt sind. Ein kreisförmiges Befestigungsloch 31c öffnet sich im flachen Abschnitt des Trägers 31a, wo keine Rippen 31 angeformt sind, und das Wärme erzeugende Element 30, das mit einer rauhen, zylindrischen, äußeren Umfangsfläche versehen ist, wird in diesem kreisförmigen Befestigungsloch 31c durch Preßsitz befestigt.The cooling fin element 31 has a plurality of thin-walled ribs 31b the at the top and the bottom of a plate-shaped carrier 31a are integrally formed. A circular mounting hole 31c opens in the flat section of the carrier 31a where no ribs 31 are formed, and the heat-generating element 30 , which is provided with a rough, cylindrical, outer peripheral surface, is in this circular mounting hole 31c fixed by press fit.

Die Dicke t der Abschnitte der dünnwandigen Rippen 31b mit der geringsten Dicke (die Spitzen) liegt bei etwa 0,5 bis 1,5 mm. Ein Erzeugnis mit einer dünnwandigen plattenförmigen Gestalt wie dieses kann während des Druckgusses von Druckgußstücken aus einer Aluminiumlegierung wegen ihrer verbesserten Fließfähigkeit ausgeformt werden.The thickness t of the sections of thin-walled ribs 31b with the smallest thickness (the tips) is about 0.5 to 1.5 mm. A product having a thin-walled plate-like shape such as this can be molded during die-casting of aluminum alloy die castings for its improved flowability.

Zusätzlich kann entsprechend den erfindungsgemäßen Gußstücken aus einer Aluminiumlegierung die Befestigung des Wärme erzeugende Elements 30 im Befestigungsloch 31c des Trägers 31a des Kühlrippenelements 31 durch Preßsitz wirkungsvoll und mit zufriedenstellender Qualität ausgeführt werden, weil die Materialhärte der Aluminiumlegierung verringert ist.In addition, according to the castings of aluminum alloy according to the invention, the attachment of the heat generating element 30 in the mounting hole 31c of the carrier 31a of the cooling fin element 31 be performed by press fit effectively and with satisfactory quality, because the material hardness of the aluminum alloy is reduced.

Obwohl das Wärme erzeugende elektrische Element 30 am Träger 31a des Kühlrippenelements 31 in 11 durch Preßsitz befestigt ist, kann selbst im Falle einer Befestigung des Wärme erzeugenden elektrischen Elements 30 am Träger 31a des Kühlrippenelements 31 durch Verstemmen, das Verstemmen des Trägers 31a des Kühlrippenelements 31 wegen der verringerten Materialhärte der Aluminiumlegierung wirkungsvoll und mit zufriedenstellender Qualität ausgeführt werden.Although the heat generating electrical element 30 on the carrier 31a of the cooling fin element 31 in 11 is fixed by press fitting, even in case of attachment of the heat generating electrical element 30 on the carrier 31a of the cooling fin element 31 by caulking, caulking the carrier 31a of the cooling fin element 31 due to the reduced material hardness of the aluminum alloy can be carried out effectively and with satisfactory quality.

Bei den in den 9 und 10 gezeigten Druckgußvorrichtungen ist der Antriebsmechanismus der bewegliche Platte 11 nicht auf einen hydraulischen Mechanismus beschränkt, vielmehr kann ein Antriebsmechanismus benutzt werden, der verschiedene Bauformen von Leistungsquellen anwendet, wie einen Elektromotor, Wasserdruck oder Luftdruck. In ähnlicher Weise können zusätzlich zu einem Elektromotor Leistungsquellen wie Öldruck, Wasserdruck oder Luftdruck als Leistungsquellen für den Antrieb der Vakuumpumpe 19 benutzt werden.In the in the 9 and 10 shown die casting devices is the drive mechanism of the movable plate 11 not limited to a hydraulic mechanism, but a drive mechanism may be used, which applies various types of power sources, such as an electric motor, water pressure or air pressure. Similarly, in addition to an electric motor, power sources such as oil pressure, water pressure or air pressure may be used as power sources for driving the vacuum pump 19 to be used.

Claims (8)

Anlasser umfassend: einen zur Erzeugung einer Drehkraft geeigneten Motor; und ein Reduziergetriebe, durch das die Drehzahl der Motordrehung zur Erhöhung der Drehkraft verringerbar und die sich ergebende, durch das Reduziergetriebe erhöhte Drehkraft für dessen Start auf die Kurbelwelle eines Verbrennungsmotors übertragbar ist; wobei das Reduziergetriebe mehrere auf einer gemeinsamen Achse angeordnete Schrägstirnräder einschließt; und wobei die mehreren Schrägstirnräder so gestaltet sind, daß sie entsprechende Teilkreisradien, Schrägungswinkel der jeweiligen Zähne und Schrägungsrichtungen der entsprechenden Zähne derart aufweisen, daß die Gesamtheit der in den entsprechenden Achsrichtungen auftretenden Schubkräfte im wesentlichen den Wert Null aufweist.Starter comprising: one to produce a torque suitable engine; and a reducer, by the speed of the motor rotation for increasing the rotational force can be reduced and the resulting, increased by the reduction gear torque for its Start transferable to the crankshaft of an internal combustion engine is; wherein the reduction gear multiple on a common Axial arranged helical gears includes; and wherein the plurality of helical gears designed so they are corresponding pitch radii, helix angles of the respective Teeth and Schrägungsrichtungen the corresponding teeth such that the Totality of occurring in the respective axial directions Shear forces in essentially has the value zero. Anlasser nach Anspruch 1, bei welchem: die jeweiligen Teilkreisradien der Mehrzahl von Schrägstirnrädern so gewählt sind, daß sie auf ein gefordertes Reduktionsgetriebeverhältnis abgestimmt sind, und die entsprechenden Schrägungswinkel entsprechend dem jeweiligen Teilkreisradius derart gewählt sind, daß die Gesamtheit der Schubkräfte, die in den entsprechenden axialen Richtungen auftreten, im wesentlichen den Wert Null aufweist.A starter according to claim 1, wherein: the respective ones Partial radii of the plurality of helical gears are selected so that they a required reduction gear ratio are matched, and the corresponding helix angle are selected according to the respective pitch radius such that the Totality of shear forces, which occur in the respective axial directions, substantially has the value zero. Anlasser nach Anspruch 1, bei welchem: die mehreren Schrägstirnräder so gestaltet sind, daß die entsprechenden Schrägungswinkel willkürlich gewählt werden und die entsprechenden Teilkreisradien unter Berücksichtigung der entsprechenden Schrägungswinkel so gewählt werden, daß die Gesamtheit der in den entsprechenden axialen Richtungen auftretenden Schubkräfte im wesentlichen den Wert Null aufweist.A starter according to claim 1, wherein: the several Helical gears designed in this way are that the corresponding helix angle arbitrarily chosen and the corresponding pitch radii are taken into account the corresponding helix angle so chosen be that the Totality of occurring in the corresponding axial directions thrusts essentially has the value zero. Anlasser nach Anspruch 1, bei welchem: die mehreren Schrägstirnräder so gestaltet, daß alle entsprechenden Schrägungswinkel identisch sind und die entsprechenden Teilkreisradien unter Berücksichtigung der entsprechenden Schrägungswinkel so gewählt werden, daß die Gesamtheit der in den entsprechenden axialen Richtungen auftretenden Schubkräfte im wesentlichen den Wert Null aufweist.A starter according to claim 1, wherein: the several Helical gears are designed that all corresponding helix angle are identical and the corresponding pitch radius under consideration the corresponding helix angle so chosen be that the Totality of occurring in the corresponding axial directions thrusts essentially has the value zero. Anlasser umfassend: einen eine Drehkraft erzeugenden Motor; eine Ausgangswelle, über die die Drehung des Motors ausgegeben wird; ein Anlasserritzel, das mit dem äußeren Umfang der Ausgangswelle zur gemeinsamen Drehung mit dieser in Eingriff steht; eine Zwischenwelle, deren beide Enden von einem Gehäuse derart abgestützt werden, daß sie sich in einer zur Ausgangswelle parallelen Position befindet; ein erstes Reduzierzahnrad, das drehbar über ein Lager von der Zwischenwelle derart getragen wird, daß es in Eingriff mit dem Anlasserritzel drehbar ist; und ein zweites Reduzierzahnrad, das über eine Kupplung koaxial zum ersten Reduzierzahnrad angeordnet ist, um die Drehung des ersten Reduzierzahnrads über die Kupplung zu übertragen, wobei das zweite Reduzierzahnrad mit einem Kurbelwellenzahnrad in Eingriff gehalten wird, das auf der Kurbelwelle eines Verbrennungsmotors ausgebildet ist, um die Übertragung einer Drehkraft vom zweiten Reduzierzahnrad auf das Kurbelwellenzahnrad zu gestatten, wobei das Anlasserritzel, das erste Reduzierzahnrad und das zweite Reduzierzahnrad jeweils Schrägstirnräder einschließen und wobei das das erste Reduzierzahnrad bildende Schrägstirnrad und das das zweite Reduzierzahnrad bildende Schrägstirnrad entsprechende, in der gleichen Steigungsrichtung geformte Zähne aufweisen und entsprechende Teilkreisradien und Schrägungswinkel der Zähne so gewählt sind, daß der Gesamtwert der in axialer Richtung wirkenden Schubkraft des ersten Reduzierzahnrads und der in axialer Richtung wirkenden Schubkraft des zweiten Reduzierzahnrads im wesentlichen den Wert Null aufweist.A starter comprising: a torque generating motor; an output shaft through which the rotation of the motor is output; a starter pinion engaging with the outer circumference of the output shaft for common rotation therewith; an intermediate shaft whose both ends are supported by a housing so as to be in a position parallel to the output shaft; a first Reduzierzahnrad which is rotatably supported via a bearing of the intermediate shaft such that it is rotatable in engagement with the starter pinion; and a second reduction gear disposed via a clutch coaxial with the first reduction gear to transfer the rotation of the first reduction gear via the clutch, the second reduction gear being held in mesh with a crankshaft gear formed on the crankshaft of an internal combustion engine allowing the transmission of a rotational force from the second Reduzierzahnrad on the crankshaft gear, wherein the starter pinion, the first Reduzierzahnrad and the second Reduzierzahnrad respectively include helical gears and wherein the first Reduzierzahnrad forming helical gear and the second Reduzierzahnrad forming helical gear corresponding, formed in the same pitch direction teeth and corresponding pitch radii and helix angles of the teeth are chosen such that the total value of the forces acting in the axial direction Thrust of the first Reduzierzahnrads and the thrust force acting in the axial direction of the second Reduzierzahnrads has substantially the value zero. Anlasser nach Anspruch 5, bei welchem: wenn die in den axialen Richtungen des ersten und des zweiten Reduzierzahnrads auftretenden Schubkräfte als Ka1 beziehungsweise Ka2 bezeichnet werden, vertikale, in tangentialer Richtung des ersten und des zweiten Reduzierzahnrads auftretende Lasten als Kt1 beziehungsweise Kt2 bezeichnet werden, die Teilkreisradien des ersten und des zweiten Reduzierzahnrads als r1 beziehungsweise r2 bezeichnet werden, und die Schrägungswinkel der Zähne des ersten und des zweiten Reduzierzahnrads als β1 beziehungsweise β2 bezeichnet werden, werden die Teilkreisradien r1, r2 und die Schrägungswinkel β1, β2 so gewählt, daß die folgenden Gleichungen erfüllt werden: Kt1 × r1 + Kt2 × r2 = 0 und Kt1 + Kt2 = Kt1 × tanβ1 + Kt2 × tanβ2 = 0. A starter according to claim 5, wherein: when the thrust forces occurring in the axial directions of the first and second reduction gears are referred to as Ka1 and Ka2, respectively, vertical loads occurring in the tangential direction of the first and second reduction gears are referred to as Kt1 and Kt2, respectively Pitch diameters of the first and second reduction gears are referred to as r1 and r2, respectively, and the helix angles of the teeth of the first and second reduction gears are designated as β1 and β2 respectively, the pitch radii r1, r2 and the helix angles β1, β2 are selected so that the following Equations are met: Kt1 × r1 + Kt2 × r2 = 0 and Kt1 + Kt2 = Kt1 × tanβ1 + Kt2 × tanβ2 = 0. Reduziergetriebe für einen Anlasser, bei welchem die Drehzahl eines Motors reduziert wird, damit eine Drehkraft auf die Kurbelwelle eines Verbrennungsmotors übertragen werden kann, wobei das Reduziergetriebe umfaßt: mehrere koaxial angeordnete Schrägstirnräder, wobei die mehreren Schrägstirnräder entsprechende Teilkreisradien, Zähne mit Schrägungswinkeln und Schrägungsrichtungen aufweisen, die so gewählt sind, daß die Gesamtheit der Schubkräfte, die in den entsprechenden axialen Richtungen auftreten, im wesentlichen den Wert Null aufweistReducing gear for a starter, in which The speed of a motor is reduced, thus a rotational force the crankshaft of an internal combustion engine can be transmitted, wherein the reducer includes: several Coaxially arranged helical gears, wherein the pitch circle radii corresponding to a plurality of helical gears, Teeth with helix angles and skew directions that are chosen that the Totality of shear forces, which occur in the respective axial directions, substantially has the value zero Reduziergetriebe für einen Anlasser, bei welchem die Drehzahl eines Motors reduziert wird, damit eine Drehkraft auf die Kurbelwelle eines Verbrennungsmotors übertragen werden kann, wobei das Reduziergetriebe umfaßt: ein Anlasserritzel, das mit dem äußeren Umfang der Ausgangswelle zur gemeinsamen Drehung mit dieser in Eingriff steht; ein erstes Reduzierzahnrad, das parallel zur Ausgangswelle des Motors angeordnet von einer Zwischenwelle über ein Lager derart drehbar getragen wird, daß es mit dem Anlasserritzel in Eingriff steht; und ein zweites Reduzierzahnrad, das über eine die Drehung des ersten Reduzierzahnrads übertragende Kupplung koaxial zum ersten Reduzierzahnrad angeordnet ist; wobei das Anlasserritzel, das erste Reduzierzahnrad und das zweite Reduzierzahnrad jeweils schrägverzahnte Zahnräder sind; und wobei das das erste Reduzierzahnrad bildende Schrägstirnrad und das das zweite Reduzierzahnrad bildende Schrägstirnrad jeweils Zähne aufweisen, die mit der gleichen Schrägungsrichtung geformt sind und die entsprechende Teilkreisradien und Schrägungswinkel der Zähne so gewählt sind, daß der Gesamtwert der in axialer Richtung wirkenden Schubkraft des ersten Reduzierzahnrads und der in axialer Richtung wirkenden Schubkraft des zweiten Reduzierzahnrads im wesentlichen den Wert Null aufweist.Reducing gear for a starter, in which The speed of a motor is reduced, thus a rotational force the crankshaft of an internal combustion engine can be transmitted, wherein the reducer includes: one Starter pinion with the outer circumference the output shaft for common rotation with this engaged stands; a first Reduzierzahnrad, parallel to the output shaft of the motor arranged rotatable by an intermediate shaft via a bearing it is borne that it engaged with the starter pinion; and a second reduction gear, the above a clutch transmitting the rotation of the first reduction gear coaxial is arranged to the first Reduzierzahnrad; the starter pinion, the first Reduzierzahnrad and the second Reduzierzahnrad each helically toothed gears are; and wherein the helical gear forming the first reduction gear and the helical gear forming the second reduction gear each has teeth which with the same direction of skew are shaped and the corresponding pitch radii and helix angle the teeth so chosen are that the Total value of the thrust force of the first acting in the axial direction Reduzierzahnrads and acting in the axial direction of thrust of the second Reduzierzahnrads essentially has the value zero.
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