DD157287A5 - FERRORESONANCE POWER SUPPLY DEVICE FOR DEVICE AND HIGH VOLTAGE SWITCHING OF A TV TELEPHONE - Google Patents
FERRORESONANCE POWER SUPPLY DEVICE FOR DEVICE AND HIGH VOLTAGE SWITCHING OF A TV TELEPHONE Download PDFInfo
- Publication number
- DD157287A5 DD157287A5 DD80218683A DD21868380A DD157287A5 DD 157287 A5 DD157287 A5 DD 157287A5 DD 80218683 A DD80218683 A DD 80218683A DD 21868380 A DD21868380 A DD 21868380A DD 157287 A5 DD157287 A5 DD 157287A5
- Authority
- DD
- German Democratic Republic
- Prior art keywords
- voltage
- winding
- deflection
- high voltage
- coupled
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N3/00—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages
- H04N3/10—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical
- H04N3/16—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical by deflecting electron beam in cathode-ray tube, e.g. scanning corrections
- H04N3/18—Generation of supply voltages, in combination with electron beam deflecting
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N3/00—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages
- H04N3/10—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical
- H04N3/16—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical by deflecting electron beam in cathode-ray tube, e.g. scanning corrections
- H04N3/18—Generation of supply voltages, in combination with electron beam deflecting
- H04N3/185—Maintaining dc voltage constant
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N3/00—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages
- H04N3/10—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical
- H04N3/16—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical by deflecting electron beam in cathode-ray tube, e.g. scanning corrections
- H04N3/18—Generation of supply voltages, in combination with electron beam deflecting
- H04N3/19—Arrangements or assemblies in supply circuits for the purpose of withstanding high voltages
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Multimedia (AREA)
- Signal Processing (AREA)
- Details Of Television Scanning (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
- Television Receiver Circuits (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
Ferroresonanz-Stromversorgungseinrichtung fuer eine Ablenk- und Hochspannungsschaltung eines Fernsehempfaengers, die gegenueber vergleichbaren Schaltungen einen geringeren Aufwand erfordert. Ein Ferroresonanz-Transformator (65) traegt eine von einer Wechselspannungsquelle gespeiste Wicklung (65a), eine Hochspannungserzeugerwicklung (65c) und eine Wicklung (65b) zum Erzeugen der Ablenkschaltungs-Versorgungsspannung. Eine Anordnung (91) hat genuegend Kapazitaet fuer mindestens eine Wicklung (65b oder c), um zirkulierende Stroeme zu erzeugen, die waehrend jedes Zyklus der Wechselspannung eine Saettigung der Kernteile unter den Wicklungen (65b und c) derart bewirken, dass geregelte Hoch- und Ablenkspannungen erzeugt werden. Eine Ablenkwicklung (80) ist mit einem Ablenkschalter (78) gekoppelt, um waehrend eines jeden Ablenkzyklus ein Hinlauf- und ein Ruecklaufintervall zu erzeugen. Mit der letztgenannten Wicklung (80) ist ferner eine Spannungsquelle (81) zur Ablenkstromerzeugung gekoppelt. Eine Bildroehrenhochspannungsklemme (U) ist mit einer Hochspannungsanordnung (84) gekoppelt, die aus der geregelten Hochspannung die Bildroehrenhochspannung erzeugt.Ferroresonant power supply device for a deflection and high voltage circuit of a Fernsehgehpfaengers, which requires less effort compared to comparable circuits. A ferroresonant transformer (65) carries a winding (65a) powered by an AC voltage source, a high voltage generator winding (65c), and a winding (65b) for generating the deflection circuit power supply voltage. An array (91) has sufficient capacity for at least one winding (65b or c) to produce circulating currents that cause saturation of the core parts under the windings (65b and c) during each cycle of the AC voltage such that controlled high and low Deflection voltages are generated. A deflection winding (80) is coupled to a deflection switch (78) for generating a trace and retrace interval during each deflection cycle. With the latter winding (80), a voltage source (81) for deflecting current generation is further coupled. An image tube high voltage terminal (U) is coupled to a high voltage array (84) which generates the image tube high voltage from the regulated high voltage.
Description
-A--A-
218 6 8 3218 6 8 3
Ferroresonanz-Stromversorgungseinrichtung für eine Ablenk- und Hochspännungsschaltung eines Fernsehempfängers Ferroresonance current source device for a deflection and high-voltage circuit of a television receiver
Anwendungsgebiet der Erfindung: .Areas of application of the invention:.
Die vorliegende Erfindung betrifft eine Ferroresonanz-Stromversorgungseinrichtung, gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1. Charakteristik der bekannten technischen Lösungen: Bei den Ablenk- und Hochspannungs-Stromversorgungseinrichtungen für Fernsehempfänger wird die gewöhnlich mit B+ bezeichnete Betriebsspannung für die Ablenkschaltungen und die Bildröhrenhochspannung gewöhnlieh auf zwei verschiedene Arten erzeugt. Die B+Spannung wird durch Gleichrichten und Glätten aus der Netzwechsel spannung gewonnen, während die Bildröhrenhochspannung durch Gleichrichtung von Rücklaufimpulsen von einem Horizontalausgangs- oder Zeilentransformator erzeugt wird. Bei einer solchen Anordnung werden also zwei relativ unabhängige und kostspielige Stromversorgungseinrichtungen benötigt.The present invention relates to a Ferroresonanz- power supply device, according to the preamble of claim 1. Characteristics eristik the known technical solutions: In the deflection and high voltage power supplies for television receiver usually called B + operating voltage for the deflection circuits and the picture tube Hochspannung usually to two different Species generated. The B + voltage is obtained by rectifying and smoothing the AC line voltage, while the CRT is generated by rectification of flyback pulses from a horizontal output or line transformer. In such an arrangement, therefore, two relatively independent and expensive power supplies are needed.
ί · .' " * Um die Hochspannung zu stabilisieren wird entweder diese selbst geregelt oder die B+Spannung wird geregelt, typischerweise durch ver- ° hältnismäßig komplizierte elektronische Reihenschaltregler oder Parallelregler. Schaltungen dieser Art sind jedoch verhältnismäßig teuer und anfällig für Störungen, welche zusätzliche Schutzschaltungen ί · . '"* To stabilize the high voltage either it is self-regulated or the B + voltage is regulated, typically by means of relatively complicated electronic series regulators or parallel regulators, but circuits of this type are relatively expensive and susceptible to disturbances involving additional protection circuits
Λ- 2 t 8 6 8 3 erforderlich machen, die den Fernsehempfänger bei einem anomalen Ansteigen der Hochspannung abschalten.2- 2 t 8 6 8 3 which turn off the television receiver in the event of an abnormal increase in high voltage.
Viele Fernsehempfänger enthalten Schaltungen, die die Rasterbreite unabhängig von Schwankungen des Bildröhrenstromes konstant halten. Dies kann dadurch bewirkt werden, daß man die B+Rasterspannung im Gleichlauf mit den Änderungen der Bildröhrenhochspannung so ändert, daß die Rasterbreite und damit die Bildgröße konstant bleiben, auch wenn sich die Bildröhrenhochspannung ändert. Die Änderung der B+Spannung wird typischerweise durch einen Reihenwiderstand, der mit der Primärwicklung des Zeilentransformators galvanisch gekoppelt ist, oder durch Verwendung einer zusätzlichen B+Regelschaltung bewirkt, die auf die Änderungen des Strahlstroms anspricht und die B+Spannung entsprechend steuert. Bei der ersterwähnten Schaltung kann eine unerwünschte Verlustleistung im Reihenwiderstand auftreten, während die als zweites erwähnte Schaltung zusätzlichen Schaltungsaufwand und zusätzliche Kosten verursacht.Many television receivers incorporate circuits that keep the screen width constant regardless of fluctuations in the picture tube current. This can be accomplished by changing the B + raster voltage in synchronism with the changes in the CRT high voltage so that the raster width and thus the image size remain constant even when the CRT high voltage changes. The change in B + voltage is typically effected by a series resistor galvanically coupled to the primary winding of the flyback transformer or by the use of an additional B + control circuit responsive to the changes in the beam current and controlling the B + voltage accordingly. In the first-mentioned circuit, an undesirable power loss can occur in the series resistance, while the second mentioned circuit causes additional circuit complexity and additional costs.
Es sind auch B+Regler bekannt, die einen regelnden Netztransformator enthalten, wie einen 60 Hz-Ferroresonanztransformator, um eine geregelte B+Spannung zu erzeugen. Wegen der relativ niedrigen Netzfrequenz wird hierfür ein verhältnismäßig großer und schwerer Transformator benötigt. Außerdem muß für die Erzeugung der Hochspannung dann noch ein eigener, relativ großer Zeilentransformator, der für die benötigte Leistung bemessen ist, vorgesehen v/erden.Also known are B + controllers which include a regulating mains transformer, such as a 60 Hz ferroresonant transformer, to produce a regulated B + voltage. Because of the relatively low line frequency, this requires a relatively large and heavy transformer. In addition, for the generation of high voltage then a separate, relatively large flyback transformer, which is sized for the required power, provided v / ground.
Bei anderen Regelschaltungen für Fernsehempfänger ist es bekannt, die Hochspannung mittels eines Rücklaufimpulstransformators zu erzeugen, der selbst mit Ferroresonanz arbeitet. Der Transformator hat eine Primärwicklung, auf die Rücklaufimpulse gekoppelt werden, und eine Hochspannungswicklung für die Bildröhrenhochspannung, die auf eine gewünschte Frequenz abgestimmt wird. Da die B+Spannung eigens erzeugt wird, z.B. durch ein Netzteil, muß für sie eine eigene Regelschaltung vorgesehen werden, wenn sie stabilisiert sein soll. Wenn die B+Spannung nicht stabilisiert wird, sind im allgemeinen andere Schaltungen erforderlich, um die Rasterbreite konstant zu halten.In other control circuits for television receivers, it is known to generate the high voltage by means of a flyback pulse transformer, which operates even with ferroresonance. The transformer has a primary winding, to which flyback pulses are coupled, and a high voltage winding for the picture tube high voltage, which is tuned to a desired frequency. Since the B + voltage is generated by itself, e.g. by a power supply, a separate control circuit must be provided for them if they should be stabilized. If the B + voltage is not stabilized, other circuits are generally required to keep the grid width constant.
' · * ' 218 683 Bei vielen typischen, durch Rück!aufimpulse gespeisten Hochspannungsschaltungen des Standes der Technik ist der Spitzenwert der erzeugten Hochspannung wesentlich kleiner als die erforderliche Bildröhrenhochspannung, um die Anzahl der Windungen der Hochspannungswicklung nicht zu groß werden zu lassen. Die Spannung wird dann durch einen Hochspannungsvervielfacher auf den erforderlichen Wert gebracht. Bei vielen Spannungsvervielfachern werden beide Polaritäten der Eingangswechselspannung ausgenutzt und es ist dann wünschenswert, die Spannungsvervielfacherschaltung mit einer Wechselspannung zu speisen, bei der die Amplituden der positiven und negativen Teile möglichst gleich sind. Wenn die Amplituden der einen Polarität wesentlich kleiner sind als die der anderen, tragen die während der einen Polarität arbeitenden ;f Kondensatoren und Dioden nur sehr wenig zur Ausgangsspannung bei. Dies - ist auch der Fall,'wenn die Rücklaufimpulse zur Speisung einer Spannungsvervielfacherschaltung verwendet werden. Bei der Speisung einer • Spannungsvervielfacherschaltung mit RücklaufimpuTsen kleinen Tastverhältnisses (kleinen Stromflüßwinkels) wird eine Spannungsversechsfacherschaltung mit sechs Dioden und sechs Kondensatoren benötigt, um die Eingangsspannung um den Faktor 3 zu erhöhen. Ziel der .,Erfindung;In many typical prior art high voltage circuits powered by reverse pulses, the peak value of the high voltage generated is substantially less than the required picture tube high voltage so as not to make the number of turns of the high voltage winding too large. The voltage is then brought to the required value by a high voltage multiplier. In many voltage multipliers both polarities of the input AC voltage are utilized and it is then desirable to feed the voltage multiplier circuit with an AC voltage in which the amplitudes of the positive and negative parts are as equal as possible. If the amplitudes of one polarity are much smaller than those of the others, they will work during one polarity; f capacitors and diodes contribute very little to the output voltage. This is also the case when the flyback pulses are used to power a voltage multiplier circuit. When feeding a low-repetition (low-current-flux-return) voltage multiplying circuit, six-diode voltage six-capacitor voltage shunting is required to increase the input voltage by a factor of 3. Aim of., Invention;
Der vorliegenden Erfindung liegt dementsprechend die Aufgabe zugrunde, eine Stromversorgungseinrichtung für eine Ablenk- und Hochspannungsschaltung eines Fernsehempfängers anzugeben, die einen geringeren Schaltungsaufwand erfordert und insgesamt bessere Betriebseigenschaften hat als vergleichbare bekannte Stromversorgungseinrichtungen, des Wesens der Erfindung:.The present invention is therefore an object of the invention to provide a power supply device for a deflection and high voltage circuit of a television receiver, which requires less circuitry and overall better operating characteristics than comparable known power supply devices, the essence of the invention :.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im Patentanspruch 1 gekennzeichnete Stromversorgungseinrichtung gelöst.This object is achieved by the characterized in claim 1 power supply device.
ου Weiterbildungen und vorteilhafte Ausgestaltungen der Stromversorgungseinrichtung gemäß der Erfindung sind Gegenstand von Unteransprüchen. ου Further developments and advantageous embodiments of the power supply device according to the invention are the subject of subclaims.
s Ein bevorzugtes iAusführungsbeispiel der Erfindung ist eine Ferroresonanz-Stromversorgungseinrichtunq für eine Ablenk- und Hochspan- s A preferred iAusführungsbeispiel the invention is a ferroresonant Stromversorgungseinrichtunq for a deflection voltage and high-
""
nungsschaltung eines Fernsehempfängers mit einer Wechselspannungsquelle und einem Resonanztransformator. Dieser hat einen Magnetkern, eine mit der Wechselspannungsquelle gekoppelte erste Wicklung und einetion circuit of a television receiver with an AC voltage source and a resonance transformer. This has a magnetic core, coupled to the AC voltage source first winding and a
-*~ 218 6 83- * ~ 218 6 83
• 1 um einen Teil des Magnetkerns gewickelte sowie mit einer Hochspannungskienime gekoppelte Hochspannungswicklung zum Erzeugen einer Hochspannung. Um den erwähnten Teil des Magnetkernes ist ferner eine zweite Wicklung gewickelt, die mit einer Ablenkversorgungsspannungsklemme für eine Ablenkversorgungsspannung gekoppelt ist. Mindestens eine Wicklung des Ferroresonanztransformators ist mit einer Anordnung genügender Kapazität gekoppelt, so daß kreisende oder Resonanzströme entstehen, die die Kernteile unter der Hochspannungswicklung und der zweiten Wicklung während jedes Zyklus der Wechselspannung sättigen. Hierdurch werden die Hochspannung und die Ablenkversorgungsspannung stabilisiert oder geregelt. Ein Ablenkschalter ist mit einer Ablenkwicklung gekoppelt, um Hinlauf- und RücklaufIntervalle für jeden Äblenkzyklus zu erzeugen. Mit der Ablenkwicklung ist eine Ablenkspannungsquelle gekoppelt, um'in der Ablenkwicklung einen Ablenkstrom zu erzeugen. Die ge- regelte Ablenkversorgungsspannung ist über eine erste Anordnung mit der Ablenkspannungsquelle gekoppelt. Die Bildröhrenhochspannung ist an einer Bildröhrenhochspannungsklemme abnehmbar. Eine Hochspannungsanordnung ist mit der Hochspannungsklemme und mit der Bildröhrenhochspannungsklemme gekoppelt, um die Bildröhrenhochspannung aus der ge- regelten Hochspannung zu erzeugen1 high-voltage winding wound around a part of the magnetic core and coupled to a high voltage circuit to generate a high voltage. To the mentioned part of the magnetic core, a second winding is further wound, which is coupled to a Ablenkversorgungsspannungsklemme for a Ablenkversorgungsspannung. At least one winding of the ferroresonant transformer is coupled to an array of sufficient capacitance to provide circulating or resonant currents that saturate the core portions below the high voltage winding and the second winding during each cycle of the AC voltage. As a result, the high voltage and the deflection supply voltage are stabilized or regulated. A deflection switch is coupled to a deflection winding to produce trace and return intervals for each deflection cycle. A deflection voltage source is coupled to the deflection winding to generate a deflection current in the deflection winding. The regulated deflection supply voltage is coupled to the deflection voltage source via a first arrangement. The kinescope high voltage is removable on a kinescope high voltage clamp. A high voltage assembly is coupled to the high voltage clamp and to the kinescope high voltage clamp to generate the kinescope high voltage from the regulated high voltage
AttsfuhrimgsTpeispiele tAttsfuhrimgsTpeispiele t
Im folgenden v/erden Ausführungsbeispiele der Erfindung unter. Bezugnahme auf die Zeichnung näher erläutert. Es zeigen:In the following, embodiments of the invention are described below. Referring to the drawing explained in more detail. Show it:
Fig. 1 ein Schaltbild einer Hochfrequenz-Ferroresonanz-Stromversorgungseinrichtung gemäß einer Ausführungsform der Erfindung für eine Ablenk- und Hochspannungsschaltung;1 is a circuit diagram of a high-frequency ferroresonant power supply device according to an embodiment of the invention for a deflection and high-voltage circuit;
Fig. 2 eine Kern- und Wicklungsanordnung eines Hochfrequenz-Ferroresonanztransformators für die Schaltungsanordnung gemäß . Fig. 1;2 shows a core and winding arrangement of a high-frequency ferroresonant transformer for the circuit arrangement according to FIG. Fig. 1;
Fig. 3 einen Querschnitt in einer Ebene 3-3 der Fig. 2;Fig. 3 is a cross-section in a plane 3-3 of Fig. 2;
Fig. 4 einen anderen Kern für den Transformator gemäß Fig. 2; undFIG. 4 shows another core for the transformer according to FIG. 2; FIG. and
Fig. 5 Diagramme von Spannungen und Strömen, die beim Betrieb der 35FIG. 5 shows diagrams of voltages and currents which occur during the operation of FIG
Schaltung gemäß Fig. 1 in dieser auftreten.Circuit according to FIG. 1 occur in this.
^" 218 6 83 Die Schaltungsanordnung gemäß Fig. 1 hat zwei Netzklemmen 21 und 22, über die eine Netzwechsel spannung von z.B. 120 V, 60 Hz, zwei Eingangsklemmen 23 und 24 einer Vollweg-Gleichrichterbrücke 25 zugeführt wird. Zwischen den Klemmen 21 und 23 ist ein Strombegrenzungswiderstand 30 geschaltet. An einer nicht geerdeten Ausgangsklemme 26 der Gleichrichterbrücke entsteht eine Gleichspannung von z.B. 150 V, die durch einen Kondensator 27 geglättet wird, der zwischen die Klemme 26 und eine Klemme 28 geschaltet ist, die mit einem galvanisch nicht vom Netz getrennten Masseanschluß verbunden ist. Mit der +150 V führenden Klemme 26 ist ein Anschluß eines Widerstandes 29 gekoppelt, dessen anderer Anschluß mit einer Kathode einer Zenerdiode 33 verbunden ist, deren Anode an Masse liegt. An einer mit der Kathode der Zenerdiode 33 verbundenen Klemme 32 "steht eine niedrige Gleichspannung von z.B. +2^0 V zur Verfugung.1 has two power terminals 21 and 22, via which a mains voltage of, for example, 120 V, 60 Hz, two input terminals 23 and 24 is fed to a full-wave rectifier bridge 25. Between terminals 21 and 23 a current limiting resistor 30 is connected to a non-grounded output terminal 26 of the rectifier bridge produces a DC voltage of eg 150 V, which is smoothed by a capacitor 27 which is connected between the terminal 26 and a terminal 28, which is not electrically isolated from the mains A terminal of a resistor 29, the other terminal of which is connected to a cathode of a Zener diode 33 whose ground is grounded, is coupled to the +150 V terminal 26. A terminal 32 "connected to the cathode of the Zener diode 33 is connected to ground. is a low DC voltage of eg + 2 ^ 0 V available.
Bei der Schaltungsanordnung gemäß Fig. 1 ist ferner ein Hochfrequenz-Rechteckschwingungs-Leistungsoszillator 35 vorgesehen, der einen Sinusoszillator 36, eine Gegentaktstufe 37, die die Schwingungen rechteckig macht, und eine Leistungsendstufe 38 enthält. Der Sinusoszillator 36 ist selbstschwingend und enthält einen Transistor 39, dessen Kollektorelektrode mit einem LC-Tankresonanzkreis 45 gekoppelt ist, welcher einen Kondensator 40 und eine Wicklung 41a eines Kopplungstransformators 41 enthält. Dem Transistor 39 wird eine Kollektorspannung von der +20 V führenden Klemme 32 über einen Widerstand 42 und einen Abgriff 48 der Wicklung 41a zugeführt. Mit dem Abgriff 48 ist ein Ableitkondensator 43 gekoppelt. Der Widerstand 42 setzt die Spannung von 20 V auf 17 V herab und der Kondensator 43 verringert die Wenigkeit der gleichgerichteten Eingangsspannung. Damit der Oszillator schwingt, ist eine Wechselspannungsrückkopplung vom Tankkreis 45 zur Basiselektrode <jes Transistors 39 Über einen Kondensator 44 vorgesehen.'Die Basis ist mit einer Gleichspannung vorgespannt, die durch einen Spannungsteiler aus Widerständen 46 und 47 erzeugt wird, welche zwischen den Widerstand 42 und Masse geschaltet sind.In the circuit arrangement according to FIG. 1, a high-frequency square-wave power oscillator 35 is furthermore provided, which contains a sine-wave oscillator 36, a push-pull stage 37, which makes the oscillations rectangular, and a power output stage 38. The sine wave oscillator 36 is self-oscillating and includes a transistor 39 whose collector electrode is coupled to an LC tank resonant circuit 45 which includes a capacitor 40 and a winding 41a of a coupling transformer 41. The transistor 39 is supplied with a collector voltage from the +20 V leading terminal 32 via a resistor 42 and a tap 48 of the winding 41a. With the tap 48, a bypass capacitor 43 is coupled. Resistor 42 lowers the voltage from 20V to 17V, and capacitor 43 reduces the number of rectified input voltages. In order for the oscillator to oscillate, AC feedback from the tank circuit 45 to the base electrode of transistor 39 is provided via a capacitor 44. The base is biased with a DC voltage generated by a voltage divider of resistors 46 and 47 connected between resistors 42 and Ground are connected.
3$ Der Oszillator 36 erzeugt eine relativ hochfrequente sinusförmige Spannung in der Wicklung 41a. Die Resonanzfrequenz des Parallelresonanz- oder Tankkreises 45 wird beispielsweise etwa gleich·der Zeilenfrequenz 1/TH von etwa 15,75 kHz gewählt. Der Oszillator 36 hat ferner eine 3 $ The oscillator 36 generates a relatively high frequency sinusoidal voltage in the winding 41a. The resonant frequency of the parallel resonant or tank circuit 45 is selected, for example, approximately equal to the line frequency 1 / T H of approximately 15.75 kHz. The oscillator 36 also has a
"κ 218 683 "κ 218 683
Synchronisierungseingangsklemme 69, der Zeilenrücklaufimpulse 67 von einem Versorgungs- oder Norm-Rücklauftransformator 68, der gegebenenfalls einfach sein kann, zugeführt werden. Von der Klemme 69 v/erden die Rücklaufimpulse 67 wechsel spannungsmäßig über einen Kondensator und einen Widerstand 71 eines diesen Widerstand und einen Widerstand 72 enthaltenden Spannungsteilers auf den Emitter des Transistors 39 gekoppelt. Die Rücklaufimpulse 67 synchronisieren die Frequenz des Oszillators 36 mit der Zeilenfrequenz, indem sie den Transistor 39 während der Zeilenrücklaufintervalle sperren.Synchronization input terminal 69, the line retrace pulses 67 from a supply or standard flyback transformer 68, which may be simple, be supplied. From the terminal 69 v / earth the flyback pulses 67 change voltage coupled via a capacitor and a resistor 71 of a resistor and a resistor 72 containing voltage divider to the emitter of the transistor 39. The flyback pulses 67 synchronize the frequency of the oscillator 36 with the line frequency by blocking the transistor 39 during the line retrace intervals.
Die hochfrequente sinusförmige Spannung in der Wicklung 41a des Oszillators 36 wird über eine Wicklung 41b des Transformators 41 und Widerstände 51 bzw. 52 auf die Basiselektroden von Gegentakttransistoren 49 bzw. 50 gekoppelt. Die Wicklung 41b hat einen Mittelabgriff, der an Masse liegt. Die Gegentaktstufe 37 wandelt die vom Oszillator 36 erzeugte sinusförmige Spannung in eine Rechteckspannung der gleichen Frequenz um. Die Rechtecksp'annung eignet sich besser als eine Sinusspannung für die Ansteuerung der Leistungsendstufe 38.The high-frequency sinusoidal voltage in the winding 41a of the oscillator 36 is coupled through a winding 41b of the transformer 41 and resistors 51 and 52, respectively, to the base electrodes of push-pull transistors 49 and 50, respectively. The winding 41b has a center tap which is grounded. The push-pull stage 37 converts the sinusoidal voltage generated by the oscillator 36 into a square wave voltage of the same frequency. The square-wave voltage is better suited than a sine-wave voltage for controlling the power output stage 38.
Die durch die Gegentaktstufe 37 erzeugte hochfrequente Rechteckspannung wird von einer Wicklung 53a eines Kopplungstransformators 53 über eine Wicklung 53b.dieses Transformators und entsprechende Widerstände 56 und 57 den Basiselektroden von im Gegentakt geschalteten Leistungstransistoren 54 und 55 zugeführt. Zwischen einen Mittelabgriff der Wicklung 53b und einen gemeinsamen Anschlußpunkt für die Emitter der Transistoren 54 und 55 ist eine Parallelschaltung aus einem Widerstand 58 und einem Kondensator 59 geschaltet. Der Widerstand 58 und der Kondensator 59 erzeugen eine negative Vorspannung an den Basen der Leistungstransistoren der Endstufe. Zwischen die Kollektorelektrode und die Emitterelektrode des Transistors 54 ist eine Diode 60 gekoppelt, deren Kathode mit dem Kollektor des Transistors 54 verbunden ist. In entsprechender V/eise ist zwischen die Kollektorelektrode und die Emitterelektrode des Transistors 55 eine Diode 61 geschaltet, deren Kathode mit dem Kollektor des Transistors 55 gekoppelt ist. Die Dioden 60 und 61 dienen zur Begrenzung des Spitzenwertes von unerwünschten Spannungsspitzen, die die Transistoren beschädigen könnten.The high-frequency square-wave voltage generated by the push-pull stage 37 is supplied from a winding 53a of a coupling transformer 53 through a winding 53b of this transformer and corresponding resistors 56 and 57 to the base electrodes of power transistors 54 and 55 connected in a push-pull manner. Between a center tap of the winding 53b and a common connection point for the emitters of the transistors 54 and 55, a parallel circuit of a resistor 58 and a capacitor 59 is connected. The resistor 58 and the capacitor 59 produce a negative bias at the bases of the power transistors of the final stage. Between the collector electrode and the emitter electrode of the transistor 54, a diode 60 is coupled, the cathode of which is connected to the collector of the transistor 54. In a corresponding manner, a diode 61 is connected between the collector electrode and the emitter electrode of the transistor 55, the cathode of which is coupled to the collector of the transistor 55. Diodes 60 and 61 are used to limit the peak level of unwanted spikes that could damage the transistors.
218 6 83218 6 83
Die Leistungsendstufe 38 liefert an Ausgangsklemmen 62 und 63, die mit der Kollektorelektrode des Transistors 54 bzw. 55 verbunden sind, eine verhältnismäßig hochfrequente, rechteckförmige Wechselspannung 64. Die Wechselspannung 64 dient als ungeregelte Energie oder Erregungsspannung zur Speisung eines Hochfrequenz-Ferroresonanz-Transformators 65. An die Ausgangsklemmen 62 und 63 der Endstufe 38 ist eine Eingangsoder Primärwicklung 65a des Transformators 65 gekoppelt. Die Speisespannung für die Endstufe 38 ist die ungeregelte Gleichspannung von z.B. +150 V an der Klemme 26, die einem Mittelabgriff 66 der Primärwicklung 65a zugeführt wird.The power output stage 38 provides at output terminals 62 and 63 which are connected to the collector electrode of the transistor 54 and 55, a relatively high-frequency, rectangular AC voltage 64. The AC voltage 64 serves as unregulated energy or excitation voltage for feeding a high-frequency ferroresonance transformer 65th To the output terminals 62 and 63 of the output stage 38, an input or primary winding 65a of the transformer 65 is coupled. The supply voltage for the output stage 38 is the unregulated DC voltage of, for example, +150 V at the terminal 26, which is supplied to a center tap 66 of the primary winding 65a.
Der Regel- oder Resonanztransformator 65 enthält außer der Primärwicklung 65a eine Niederspannungs-Sekundärwicklung 65b, eine Hochspannungs-Sekundärwicklung 65c und einen Magnetkern 165. Wie Fig. 2 zeigt, kann der Magnetkern 165 zwei Kernteile 165a und 165b enthalten. Das Kernteil 165a ist etwa C-förmig. Das Kernteil 165b ist eine verhältnismäßig dünne, rechteckige, streifenförmige Platte aus Magnetmaterial mit einem verhältnismäßig großen Verhältnis von Oberfläche zu Volumen. Wie Fig. 2 zeigt, ist die Primärwicklung 65a um den mittleren Abschnitt des C-förmigen Kernteils 165a gewickelt. Die Niederspannungs-Sekundärwicklung 65b ist um den streifenförmigen Magnetkernteil 165b gewickelt. Die Hochspannungswicklung 65c ist konzentrisch auf die Niederspannungswicklung 65b gewickelt. Die Sekundärwicklungen 65b und 65c können jeweils lagenweise auf zylindrische Spulenkörper 265b bzw. 265c gewickelt sein. Man kann stattdessen auch andere Wicklungsanordnungen verwenden, z.B. kann die Hochspannungswicklung 65c lagenweise direkt auf die Niederspannungswicklung 65b gewickelt sein. Ferner kann man segmentierte Pi-Wicklungen für die Niederspannungsund Hochspannungswicklungen verwenden. Alternativ kann, .wie es in Fig. 4 dargestellt ist, ein rechteckiger Magnetkern 165 verwendet werden, der aus zwei C-förmigen Kernteilen 765 und 865 besteht, deren Schenkel stumpf aneinanderstoßen, wobei die einen Schenkel 765a und 86f5a der beiden C-förmigen Ker'nteile eine wesentlich geringere Querschnittsfläche haben als der Rest der Kernteile. Die Niederspannungswicklung 65b und die Hochspannungswicklung 65c, die in Fig. 4 nichtThe regulating or resonating transformer 65 includes, in addition to the primary winding 65a, a low-voltage secondary winding 65b, a high-voltage secondary winding 65c, and a magnetic core 165. As shown in FIG. 2, the magnetic core 165 may include two core portions 165a and 165b. The core part 165a is approximately C-shaped. The core portion 165b is a relatively thin, rectangular, strip-shaped plate of magnetic material having a relatively large surface to volume ratio. As shown in Fig. 2, the primary winding 65a is wound around the central portion of the C-shaped core portion 165a. The low-voltage secondary winding 65b is wound around the strip-shaped magnetic core part 165b. The high voltage winding 65c is concentrically wound on the low voltage winding 65b. The secondary windings 65b and 65c may each be wound in layers on cylindrical bobbins 265b and 265c, respectively. It is also possible to use other winding arrangements, eg, the high-voltage winding 65c may be wound in layers directly on the low-voltage winding 65b. Furthermore, one can use segmented pi windings for the low and high voltage windings. Alternatively, as shown in Fig. 4, a rectangular magnetic core 165 may be used which consists of two C-shaped core parts 765 and 865, the legs of which abut against each other, wherein the one leg 765a and 86 f 5a of the two C shaped Ker'nteile have a much smaller cross-sectional area than the rest of the core parts. The low-voltage winding 65b and the high-voltage winding 65c, which in Fig. 4 not
dargestellt sind, werden dann ganz entsprechend wie in Fig. 2 konzen-' trisch um die Schenkel'765a und 865a gewickelt, während die Eingangs-2 are then wound concisely around the legs 765a and 865a, as shown in FIG.
T 218 6 83T 218 6 83
] oder Primärwicklung 65a um die anderen Schenkel gewickelt ist, wie es in Fig. 2 bzw. 3 dargestellt ist.] or primary winding 65a is wound around the other legs, as shown in Fig. 2 and 3, respectively.
Wie Fig. 1 zeigt, ist ein Anschluß der Niederspannungs-Sekundärwicklung 65b mit einer Klemme 101 und ein zweiter Anschluß mit einer Masserückleitungsklemme 102 gekoppelt, die gegen das Netz galvanisch isoliert ist. Diese Klemme kann Erdpotential führen. Die Niederspannungssekundärwicklung 65b ist mit einer Ablenk-Versorgungsspannungsklemme 301 über einen. Halbweggleichrichter 401 gekoppelt. Die durch die Niederspannungswicklung 65b zwischen den Klemmen 101 und 102 erzeugte hochfrequente Wechselspannung wird' durch den Gleichrichter 401 halbweggleichgerichtet und durch einen Kondensator 501 geglättet. An der Klemme 301 steht dadurch eine Ablenk-Versorgungsgleichspannung B+ von typische-rweise +120 V zur Verfügung. ·'As shown in Fig. 1, one terminal of the low-voltage secondary winding 65b is coupled to a terminal 101 and a second terminal is coupled to a ground return terminal 102 which is galvanically isolated from the mains. This terminal can carry ground potential. The low voltage secondary winding 65b is connected to a deflection supply voltage terminal 301 via a. Semi-rectifier 401 coupled. The high-frequency AC voltage generated by the low-voltage winding 65b between the terminals 101 and 102 is half-rectified by the rectifier 401 and smoothed by a capacitor 501. At terminal 301, this provides a deflection DC supply voltage B + of typically + 120V. · '
Die Niederspannungs-Sekundärwicklung 65b weist noch weitere Abgriffe auf, die mit entsprechenden Gleichrichterschaltungen 403 bis 405 gekoppelt sind, um relativ niedrige Gleichspannungen von z.B.+30 V, +72 V und +210 V an entsprechenden Klemmen 303 bis 305 zu erzeugen. Mit den Kathoden der Dioden der Gleichrichter 403 bis 405 sind entsprechende Filter- oder Glättungskondensatoren 503 bis 505 gekoppelt.The low voltage secondary winding 65b has still further taps coupled to respective rectifier circuits 403-405 to produce relatively low DC voltages of, for example, + 30V, +72V and +210V at respective terminals 303-305. Corresponding filter or smoothing capacitors 503 to 505 are coupled to the cathodes of the diodes of the rectifiers 403 to 405.
Im unteren Teil der Fig. 1 ist eine Zeilenablenkschaltung 73 beispielsweise dargestellt, die eine konventionelle Zeilenoszillator- und Treiberschaltung 74, einen Hinlaufschalter 76 mit einer Dämpfungsdiode 77 und einem Zeilenendtransistor 78, einen Zeilenrlicklaufkondensator 79 und eine Reihenschaltung aus einer Ablenkwicklung 80 und einem Hinlaufkondensator 81 enthält. Am Hinlaufkondensator 81 entsteht eine Spannung V^, die während des Ablenk- oder Hinlaufteiles als Ablenk-For example, in the lower part of Fig. 1, there is shown a line deflection circuit 73 including a conventional row oscillator and driver circuit 74, a trace switch 76 having a snubber diode 77 and a flyback transistor 78, a flyback capacitor 79 and a series combination of a deflection winding 80 and a trace capacitor 81 , The trace condenser 81 produces a voltage V 1 which, during the deflection or trace section, is used as a deflection voltage.
Spannungsquelle für eine Zeilenablenkwicklung 80 dient. Der Hinlaufschalter 76 leitet während jedes Zeilenhinlauf- oder Zeilenablenkintervalles und legt dadurch die Ablenkspannung V. an die Zeilenablenkwicklung 80, so daß in dieser der erforderliche, sägezahnförmige Zeilenablenkstrom fließt. . Voltage source for a Zeilenablenkwicklung 80 is used. The trace switch 76 conducts during each Zeilenhinlauf- or Zeilenablenkintervalles and thereby sets the deflection voltage V to the Zeilenablenkwicklung 80 so that in this the required sawtooth Zeilenablenkstrom flows. ,
Zum Erzeugen der Hinlauf- oder Ablenkspannung V^ wird der Hinlaufkondensator 81 über eine Primärwicklung 68a eines Einheits- oder Standard-Rücklauf- oder Zeilentransformators 68 mit der B+Ablenkver-For generating the trace or deflection voltage V ^, the trace capacitor 81 is connected across a primary winding 68a of a standard or standard flyback or flyback transformer 68 to the B + deflection transformer.
> 218 683 sorgungsspannungsklemme 301 gekoppelt. Der Mittel- oder Gleichspanhungswert der Hinlauf- oder Ablenkspannung Vt ist also im wesentlichen gleich der B+Ablenkversorgungsgleichspannung von +120 V.> 218 683 supply voltage terminal 301 coupled. The mean or Gleichspanhungswert the Hinlauf- or deflection voltage V t is thus substantially equal to the B + deflection DC supply voltage of +120 V.
Während des Zeilenrücklaufintervalles sperrt der Ablenk- oder Hinlaufschalter 76 und die Zeil.enablenkwicklung 80 führt mit dem Zeilenrücklaufkondensator 79 eine Halbschwingung der Resonanzfrequenz dieser Bauelemente aus. Der dabei in der Primärwicklung 68a des Standard-Rücklauftransformators 68 entstehende Zeilenrücklaufimpuls wird transformatorisch auf Sekundärwicklungen 68b und 68c des Rücklauftransformators 68 gekoppelt. Die Sekundärwicklung 68b weist Klemmen 82 und 83 auf, von denen die Standard-Rücklaufimpulse anderen Schaltungsteilen, wie der Austast- und Zeilensynchronisierschaltung zugeführt werden. Die Sekundärwicklung 68c liefert die Rücklaufimpulse 67 zur Synchronisa-During the line retrace interval, the deflection or trace switch 76 locks and the line deflection coil 80 performs a half-wave of the resonant frequency of these devices with the retrace line capacitor 79. The flyback pulse produced in the primary winding 68a of the standard flyback transformer 68 is transformer-coupled to secondary windings 68b and 68c of the flyback transformer 68. The secondary winding 68b has terminals 82 and 83, from which the standard flyback pulses are applied to other circuit parts, such as the blanking and row synchronizing circuit. The secondary winding 68c supplies the flyback pulses 67 for synchronizing
.15 tion des Oszillators 36 des Hochfrequenz-Rechteck-Leistungsoszillators 35.. 15 tion of the oscillator 36 of the high-frequency square-wave power oscillator 35th
In vielen konventionellen Fernsehempfänger-Stromversorgungsschaltungen wird die Bildröhrenhochspannung durch Gleichrichtung der Rücklaufimpulse gewonnen. Bei der Einrichtung gemäß Fig. 1 ist es jedoch die hochfrequente Wechselspannung an der Hochspannungs-Sekundärwicklung 65c, aus der die Bildröhrenhochspannung gewonnen wird. Die an Klemmen 106 und 107 der Hochspannungswicklung.65c erzeugte hohe Wechselspannung wird durch eine Spannungsvervielfacherschaltung 84 gleichgerichtet und vervielfacht, die drei Dioden 85 bis 87 sowie drei Kondensatoren 88 bis 90 enthält. Die Kathode der Diode 87 ist mit einer Bildröhrenhochspannungsklemme U gekoppelt, an der die zur letztlichen Beschleunigung des Elektronenstrahls dienende Bildröhrenhochspannung von z.B. +27 kV zur Verfügung steht. Eine hohe Gleichspannung eines etwas niedrigeren,In many conventional television receiver power supply circuits, the picture tube high voltage is obtained by rectifying the flyback pulses. In the device according to FIG. 1, however, it is the high-frequency alternating voltage at the high-voltage secondary winding 65c from which the picture tube high voltage is obtained. The high AC voltage generated at terminals 106 and 107 of the high voltage winding 65c is rectified and multiplied by a voltage multiplier circuit 84 which includes three diodes 85 to 87 and three capacitors 88 to 90. The cathode of the diode 87 is coupled to a kinescope high-voltage terminal U at which the kinescene high voltage of, for example, +27 kV used for the ultimate acceleration of the electron beam is available. A high DC voltage of a slightly lower,
3" mittleren Wertes steht an einer mit der Diode der Kathode 85 verbundenen Klemme F zur Verfügung, sie kann als Fokussierspannung für die Fokussierelektrode einer Kathodenstrahl-Bildröhre des Empfängers verwendet werden.3 "average value is available at a terminal F connected to the diode of the cathode 85, it can be used as a focusing voltage for the focusing electrode of a cathode ray tube of the receiver.
° Da der Ferroresonanztransformator 65 sowohl die Hochspannung in der Hochspannungs-Sekundärwicklung 65c als auch die Niederspannung in der Sekundärwicklung 65b erzeugt, können sowohl die Bildröhrenhochspannung, als auch die Versorgungsspannung B+ für die Zeilenendstufe geregeltSince the ferroresonant transformer 65 generates both the high voltage in the high voltage secondary winding 65c and the low voltage in the secondary winding 65b, both the CRT high voltage and the B + line supply voltage can be regulated
218 683218 683
werden, ohne daß hierfür relativ komplizierte und störungsanfällige elektronische Regelschaltungen benötigt werden. Zur Regelung oder Stabilisierung der Spannungen an den Sekundärwicklungen 65b und 65c kann mit der Niederspannungssekundärwicklung 65b über die Klemme 101 ein Resonanzkondensator 91 gekoppelt sein, wie es in Fig. 1 beispielsweise dargestellt ist; der Resonanzkondensator kann jedoch auch mit einer anderen Wicklung gekoppelt sein, die um den dünnen, streifenförmigen Kernteil 165b gewickelt ist. Der Wert des Kondensators 91 wird so gewählt, daß der Kondensator-91 und die Niederspannungs-Sekundärwicklung 65b einen Resonanzkreis mit einer Eigenfrequenz bilden, die in der Nähe der Frequenz der erregenden Spannung liegt,d.h. bei dem vorliegenden Beispiel in der Nähe der Frequenz von 15,75 kHz der relativ hochfrequenten Wechselspannung 64. In gewissen Fällen, auf die unten noch eingegangen werden wird, kann der Kondensator 91 zur Einsparung von Kosten weggelassen werden. Wenn die Hochspannungs-Sekundärwicklung eine ausreichende Wicklungskapazität hat, ist ein zusätzlicher Kondensator überflüssig. . 'be, without the need for this relatively complicated and fault-prone electronic control circuits are needed. For regulating or stabilizing the voltages at the secondary windings 65b and 65c, a resonant capacitor 91 may be coupled to the low voltage secondary winding 65b via the terminal 101, as shown in Fig. 1, for example; however, the resonant capacitor may also be coupled to another winding wound around the thin, strip-shaped core part 165b. The value of the capacitor 91 is selected so that the capacitor 91 and the low-voltage secondary winding 65b form a resonance circuit with a natural frequency which is close to the frequency of the exciting voltage, that is, the resonant circuit. in the present example, near the frequency of 15.75 kHz of the relatively high frequency AC voltage 64. In certain cases, which will be discussed below, the capacitor 91 may be omitted to save costs. If the high-voltage secondary winding has sufficient winding capacity, an additional capacitor is unnecessary. , '
Der in der Wicklung 65b und dem Kondensator 91 zirkulierende Resonanzstrom trägt dazu bei, den Kern unter sowohl der Niederspannungswicklung 65b als auch, der Hochspannungswicklung 65c während jeder Halbwelle des zirkulierenden Resonanz- oder Schwingungsstromes magnetisch zu sättigen. Durch diese Sättigung des ferromagnetisehen Kerns werden die in den beiden Sekundärwicklungen 65b und 65c induzierten Spannungen stabilisiert.The resonant current circulating in winding 65b and capacitor 91 helps to magnetically saturate the core under both low voltage winding 65b and high voltage winding 65c during each half cycle of the circulating resonant or oscillatory current. This saturation of the ferromagnetic core stabilizes the voltages induced in the two secondary windings 65b and 65c.
Wie Fig. 5a zeigt, ist die an der Primärwicklung 65a des Hochfrequenz-Ferroresonanz-Transformators 65 eine symmetrische Rechteckspannung Vgr mit einer Frequenz von 15,75 kHz und einer Periode T,, = 63,5 \is. Die Hochspannung an der Sekundärwicklung 65c ist ebenfalls eine verhältnismäßig symmetrische Spannung Vg5 mit näherungsweise rechteckigem Verlauf, wie er in Fig. 5b dargestellt ist. Die näherungsweise rechteckförmige Spannung V65,, die.durch die Niederspannungswicklung 65b an den Klemmen 101 und 102 erzeugt wird, ist in Fig. 5c dargestellt, die verhältnismäßig ebenen Impulsdächer treten während des Leitens des Gleichrichters 401 auf. Der Eingangsstrom ige,, der von. der Klemme 26 in die Primärwicklung 65a fließt, ist in Fig. 5d dargestellt undAs shown in FIG. 5a, the primary winding 65a of the high-frequency ferroresonance transformer 65 is a symmetrical square wave voltage Vgr with a frequency of 15.75 kHz and a period T ,, = 63.5 \ is. The high voltage at the secondary winding 65c is also a relatively symmetrical voltage Vg 5 with approximately rectangular course, as shown in Fig. 5b. The approximately rectangular voltage V 65 generated by the low voltage winding 65b at the terminals 101 and 102 is shown in FIG. 5c, the relatively planar pulse pitches occur during the conduction of the rectifier 401. The input current ige ,, of. the terminal 26 flows into the primary winding 65a is shown in Fig. 5d and
218 683218 683
] hat einen verhältnismäßig konstanten Wert, ausgenommen in der Nähe der Zeitpunkte, in denen die Transistoren 54 und 55 schalten und damit in der Nähe der Vorder- und Rückflanken der Rechteckspannung Vgr gemäß Fig. 5a.] has a relatively constant value, except in the vicinity of the times in which the transistors 54 and 55 switch and thus in the vicinity of the leading and trailing edges of the square wave voltage Vgr of FIG. 5a.
Der in Fig. 5e dargestellte Resonanzstrom i , der im Schwingkreis aus dem Kondensator 91 und der Niederspannungs-Sekundärwicklung 65b zwischen Klemmen 101 und 102 zirkuliert, hilft bei der magnetischen Sättigung des Kernteils 165b mit, das sich sowohl unter der Hochspannungs-"IO Sekundärwicklung 65c als auch unter der Niederspannungs-Sekundärwicklung 65b befindet. Die Sättigung tritt in der Nähe der Spitzen 94 und 95 des zirkulierenden Resonanzstromes i ein.The resonant current i shown in Fig. 5e circulating in the resonant circuit of the capacitor 91 and the low-voltage secondary winding 65b between terminals 101 and 102 assists in the magnetic saturation of the core portion 165b extending under both the high-voltage IO secondary winding 65c and below the low-voltage secondary winding 65b. Saturation occurs in the vicinity of the peaks 94 and 95 of the circulating resonant current i.
Damit sich der Kernteil·; 165b sättigen kanns während der Kernteil 165a unter der Primärwicklung 65a ungesättigt bleibt, ist die Querschnittsfläche der streifenförmigen Platte 165b des in Fig. 2 dargestellten Kernes kleiner als die Querschnittsfläche des C-förmigen Kernteiles 165a. Wie der in Fig. 3 dargestellte Querschnitt längs einer Ebene 3-3 der Fig. 2 zeigt, ist die Querschnittsfläche a = t · w das Produkt aus. der Dicke t und der Breite w des streifenförmigen Kernteils 165b wesentlich kleiner als die Querschnittsfläche a = wf entsprechend dem Produkt der Breite w und der Dicke f des C-förmigen Kernteils 165a. Bei dem vorliegenden Beispiel beträgt das Verhältnis a/A etwa 0,19.So that the core part ·; S can saturate 165b while the core portion 165a remains unsaturated with the primary winding 65a, the cross-sectional area of the strip-shaped plate 165b of the FIG. Core smaller than the cross sectional area of the C-shaped core member 165a illustrated. 2 As the cross-section shown in Fig. 3 along a plane 3-3 of Fig. 2 shows, the cross-sectional area a = t · w is the product of. the thickness t and the width w of the strip-shaped core part 165b are substantially smaller than the cross-sectional area a = wf corresponding to the product of the width w and the thickness f of the C-shaped core part 165a. In the present example, the ratio a / A is about 0.19.
Es kann zweckmäßig sein, den Temperaturanstieg in dem in die Sättigung ausgesteuerten Kernteil 165b unter der Niederspannungs-Sekundärwicklung 65b und der Hochspannungs-Sekundärwicklung 65c nach der Einschaltung der Schaltungsanordnung gemäß Fig. 1 zu begrenzen. Die Sättigungsflußdichte B. des Kernmaterials nimmt nämlich mit ansteigender Temperatur ab. Da bei einem Ferroresonanz-Transformator die an den Sekundärwicklungen 65b und 65c entstehenden Spannungen Funktionen der Sättigungsflußdichte B sind, kann es vorteilhaft sein, den Temperaturäffstieg dadurch zu begrenzen, indem man eine Sekundärwicklungsund Kernstruktur vorsieht, die eine gute Kühlung gewährleisten. Der Temperaturanstieg kann durch die bei dem Betrieb mit der relativ hohen Frequenz im Magnetkern auftretenden Verluste und durch die durch die verhältnismäßig hohen Schwingkreisströme verursachten ohmschen Ver-It may be desirable to limit the temperature rise in the saturable controlled core portion 165b below the low voltage secondary winding 65b and the high voltage secondary winding 65c after the circuit arrangement of FIG. 1 is turned on. Namely, the saturation flux density B. of the core material decreases with increasing temperature. In a ferro-resonance transformer, since the voltages developed at the secondary windings 65b and 65c are functions of saturation flux density B, it may be advantageous to limit the temperature rise thereby by providing a secondary winding and core structure which ensures good cooling. The increase in temperature may be due to the losses occurring during operation at the relatively high frequency in the magnet core and to the ohmic effects caused by the comparatively high resonant circuit currents.
218683218683
luste (I R-Verluste) verursacht werden.losses (I R losses) are caused.
Die Fig. 2 und 3 zeigen, daß das Kernteil 165b eine verhältnismäßig dünne, streifenförmig Platte m'it der Dicke t, der Breite w und der Länge list. Bei den unten angegebenen typischen Werten ist das Verhältnis von Oberfläche zu Volumen des plattenförmigen Kernteils 165b verhältnismäßig groß, z.B. 40:1, so daß für die Kühlung eine verhältnismäßig große Oberfläche zur Verfügung steht.Figures 2 and 3 show that the core part 165b has a relatively thin strip-shaped plate of thickness t, width w and length l. At the typical values given below, the surface area to volume ratio of the plate core portion 165b is relatively large, e.g. 40: 1, so that a relatively large surface is available for cooling.
Außerdem wird der Innendurchmesser D des zylindrischen Spulenkörpers 265b vorteilhafterweise größer als die Dicke t des streifenförmigen Kernteils 165b gemacht, so daß die Wicklungen 65b und 65c lose um das streifenförmig Kernteil 165b gewickelt sind und ein verhältnismäßig großer Luftzwischenraum zwischen den Wicklungen und dem Kern verbleibt. Hierdurch ist eine wirksame Kühlung durch Konvektion gewährleistet.In addition, the inner diameter D of the cylindrical bobbin 265b is advantageously made larger than the thickness t of the strip-shaped core part 165b, so that the windings 65b and 65c are loosely wound around the strip-shaped core part 165b and a relatively large air gap remains between the windings and the core. This ensures effective cooling by convection.
Wenn der.Anstieg der Kerntemperatur keine wesentliche Rolle spielt, kann ein Kernteil 165b konventionellerer Konfiguration verwendet werden, z.B. ein Kernteil mit quadratischem oder kreisförmigem Querschnitt, das von den Wicklungen 65b und 65c mit engerem Abstand umgeben ist.If the increase in core temperature does not play a significant role, a core portion 165b of more conventional configuration may be used, e.g. a square or circular cross-section core part which is more closely spaced by the turns 65b and 65c.
Wie aus Fig. 5b ersichtlich ist, ist die an der Hochspannungswicklung 65c auftretende Hochspannung 65c eine verhältnismäßig symmetrische Rechteckschwingung, bei der der Betrag der Amplitude des positiven Teiles 92 ungefähr gleich dem Betrag der Amplitude des negativen Teiles 93 ist. Wenn der von Spitze zu Spitze gerechnete Spannungshub der Span-. nung Vgr beispielsweise 18 kV beträgt, benötigt man in der Hochspannungsvervielfacherschaltung 84 der Fig. 1 nur drei Gleichrichter und zwei oder drei Kondensatoren, um die Bildröhrenhochspannung von z.B. +2? kV zu erzeugen. Die Dioden 85 und 87 richten die positiven Teile oder Halbwellen von Vggc gleich, die Diode 86 die negativen Teile oder Halbwellen. Die Bildröhrenhochspannung ist also ungefähr gleich dem Doppelten des Betrages der positiven Amplitude von VÄr zuzüglich desAs can be seen from FIG. 5b, the high voltage 65c appearing on the high voltage winding 65c is a relatively symmetrical square wave in which the magnitude of the amplitude of the positive portion 92 is approximately equal to the magnitude of the amplitude of the negative portion 93. When the peak-to-peak voltage swing of the chip. For example, if Vgr is 18 kV, only three rectifiers and two or three capacitors are needed in the high voltage multiplier circuit 84 of FIG. 1 to provide the picture tube high voltage of eg +2? kV to produce. The diodes 85 and 87 rectify the positive parts or half-waves of Vgg c , the diode 86 the negative parts or half-waves. The picture tube high voltage is thus approximately equal to twice the amount of the positive amplitude of V r Ä plus the
nc DOCnc DOC
öD Betrages der negativen Amplitude. Der Kondensator 90 kann entfallen, wenn die Kapazität der leitenden Beschichtung der Bildröhre für die Glättung ausreicht. In konventionellen Hochspannungsteilen, bei denen oD amount of the negative amplitude. The capacitor 90 may be omitted if the capacity of the conductive coating of the picture tube is sufficient for the smoothing. In conventional high voltage parts, in which
218 683218 683
positive Rücklaufimpulse der gleichen Größe wie die positiven Teile 92 in Fig. 5b gleichgerichtet werden, wäre eine Spannungsvervielfacherschaltung mit fünf oder sechs Dioden und zugehörigen Kondensatoren erforderlich, um 'die gleiche Bildröhrenhochspannung zu erzeugen.rectifying positive flyback pulses of the same magnitude as the positive portions 92 in Figure 5b would require a voltage multiplier circuit with five or six diodes and associated capacitors to produce the same picture tube high voltage.
Die beschriebene Hochfrequenz-Ferroresonanz-Transformatoreinrichtung gemäß der Erfindung liefert sowohl eine geregelte Ablenkschaltungs-Versorgungsspannung B+, so daß auch die Ablenkspannung V.. geregelt ist, als auch eine geregelte Hochspannung. Bei einer solchen Einrichtung können die Anforderungen hinsichtlich der Konstruktion der Zeilenablenkschaltung 73 wesentlich herabgesetzt werden. Zum Beispiel braucht der Rücklauf- oder Zeilentransformator 68 die für die Bildröhrenhochspannung erforderliche Energie nicht mehr zu .übertragen, so daß er wesentlich kleiner gehalten werden kann, da in ihm nur mehr ein sehr geringer Laststrom fließt. Da der Zeilenendstufentransistor 78 nurmehr wenig Gleichstrom führt, können seine Größe, sein Nennstrom ,seine Nennspannung sowie seine Kühlmittel kleiner gewählt werden. Bei entsprechender Auslegung der Schaltung kann eine Ablenkwicklung 80 mit niedriger Impedanz verwendet werden, so daß dann eine viel niedrigere Spitzenspannung von typischerweise 200 V genügt, anstatt daß ein verhältnismäßig, großer Zeilenrücklaufimpuls mit einer typischen Amplitude von 1000 V erzeugt wird.The described high-frequency ferroresonant transformer device according to the invention provides both a regulated deflection circuit supply voltage B +, so that the deflection voltage V .. is regulated, as well as a regulated high voltage. With such a device, the requirements for the construction of the line deflection circuit 73 can be significantly reduced. For example, the flyback or flyback transformer 68 no longer needs to transfer the energy required for the kinescope high voltage so that it can be kept substantially smaller because it only has very little load current flowing in it. Since the Zeilenendstufentransistor 78 only leads little DC, its size, rated current, rated voltage and its coolant can be made smaller. With appropriate design of the circuit, a low impedance deflection winding 80 may be used so that a much lower peak voltage, typically 200V, will then suffice, rather than producing a relatively large line retrace pulse with a typical amplitude of 1000V.
Da der Hochfrequenz-Ferroresonanztransformator 65 sowohl die Versorgungsgleichspannung B+ für die Zeilenablenkschaltung als auch die Bildröhrenhochspannung liefert, kann man eine relativ gute Stabilität der Bildbreite auch ohne die Verwendung von elektronischen Regel schaltungen oder diskreten Reihenwiderständen erreichen. Wenn die Belastung an der Bildröhrenhochspannungsklemme U mit steigendem Strahl strom zunimmt, fällt die Bildröhrenhochspannung a4b. Der zunehmende Gleichstromanteil des Laststromes, der in der Hochspannungswicklung 65c fließt, bewirkt, daß das Kernteil 165b etwas entmagnetisiert wird und der Arbeitspunkt dieses Kernteils von der größeren Sättigung etwas in Richtung auf den Knick der B-H-Hysteresisschleife des Transformators verschoben wird, wodurch die Hochspannung etwas verringert wird. Da jedoch die Niederspannungswicklung 65b und die Hochspannungswicklung 65c mit dem gleichen sättigenden .Kernteil gekoppelt sind, setztSince the high-frequency ferroresonant transformer 65 supplies both the DC supply voltage B + for the Zeilenablenkschaltung and the picture tube high voltage, one can achieve a relatively good stability of the image width without the use of electronic control circuits or discrete series resistors. If the load on the picture tube high voltage terminal U increases with increasing beam current, the picture tube high voltage falls a 4 b. The increasing DC component of the load current flowing in the high voltage winding 65c causes the core portion 165b to become somewhat demagnetized and the operating point of this core portion to be slightly displaced from the greater saturation towards the bend of the BH hysteresis loop of the transformer, causing the high voltage somewhat is reduced. However, since the low voltage winding 65b and the high voltage winding 65c are coupled to the same saturating core part
"£" 218 683"£" 218 683
der in der Wicklung 65c fließende erhöhte Laststrom auch die Versorgungsspannung B+ für die Zeilenablenkschaltung herab, was im wesentlichen auf eine Regelung oder Stabilisierung der Rasterbreite hinausläuft.the increased load current flowing in the winding 65c also decreases the supply voltage B + for the line deflection circuit, which substantially results in control or stabilization of the grid width.
Anders erläutert bewirken die Streuinduktivitäten des Transformators 65 einen zunehmenden Spannungsabfall mit zunehmender Videostrahlbelastung, was einen Abfall sowohl der Hochspannung als auch der B+Spannung zur Folge hat. Die Streuinduktivität zwischen der Hochspannungsund aer Niederspannungs-Sekundärwicklung 65b bzw. 65c und der Grad und Ort der Kernsättigung werden so gewählt, daß sich die gewünschte Stabilisierung der Rasterbreite ergibt.In other words, the stray inductances of the transformer 65 cause an increasing voltage drop as the video beam load increases, resulting in a drop in both the high voltage and the B + voltage. The leakage inductance between the Hochspannungsund aer low-voltage secondary winding 65b and 65c and the degree and location of core saturation are selected so that the desired stabilization of the grid width is determined.
Für die Erzeugung der relativ hohen Spannung.an der Hochspannungs-Sekundärwicklung 65c wird eine relativ große Anzahl von Windungen benötigt. Durch richtige Wahl der Parameter, wie Windungskonfiguration, Lagenabstand und Drahtstärke kann die Streu- oder Eigenkapazität der Wicklungen und zwischen den Wicklungen so groß gemacht werden, daß die Hochspannungswicklung 65c selbst die richtige Eigenfrequenz hat.um den Kernteil 165b zu sättigen und damit die Spannung sowohl der Hochspannungs-Sekundärwicklung als auch der Niederspannungs-Sekundärwicklung zu rege.ln. Eine solche verteilte Resonanzkapazität ist in Fig. 1 durch einen Kondensator 665 versinnbildl.icht, der der Hochspannungswicklung 65c parallelgeschaltet ist, in Wirklichkeit ist natürlich diese Kapazität auf die Windungen der Wicklung verteilt.For generating the relatively high voltage on the high voltage secondary winding 65c, a relatively large number of turns are needed. By proper choice of parameters, such as winding configuration, ply spacing and wire gauge, the stray capacitance of the windings and between the windings can be made so large that the high voltage winding 65c itself has the proper natural frequency to saturate the core portion 165b and hence the voltage the high-voltage secondary winding as well as the low-voltage secondary winding to rege.ln. Such a distributed resonant capacitance is illustrated in Fig. 1 by a capacitor 665 which is connected in parallel with the high voltage winding 65c, in reality, of course, this capacitance is distributed among the turns of the winding.
Wenn die verteilte Kapazität 665 und die Hochspannungswicklung 65c den Schwingstrom für die Sättigung des Kernteils 165b erzeugen, wird der Kondensator 91 nicht mehr benötigt. Eine Alterung oder ein Ausfall von diskreten Bauteilen, die einen Anstieg der Hochspannung ver-Ursachen könnten, entfallen. Die Verwendung eines Resonanztransforma- · tors mit in die Sättigung ausgesteuertem ferromagnetisehen Kern zur Erzeugung der Hochspannung ergibt außerdem von Natur aus einen Hochspannungsschutz, da Änderungen der Induktivität einer Windung oder des Kapazitätswertes einer Schwingkreiskapazität typischerweise einen Ausfall des Resonanzbetriebes und damit ein Absinken der Wicklungsspannung zur Folge haben.When the distributed capacitance 665 and the high voltage winding 65c generate the saturation saturation current of the core part 165b, the capacitor 91 is no longer needed. An aging or a failure of discrete components, which could ver cause an increase in high voltage, eliminated. The use of a resonant transformer with ferromagnetic core scaled to saturation to generate the high voltage also inherently provides high voltage protection because changes in the inductance of a turn or the capacitance value of a resonant circuit capacitance typically results in failure of the resonant mode and thus a decrease in winding voltage to have.
1S1S
H 218 6 83H 218 6 83
Da der Resonanztransformator 65 sowohl die Hochspannung als auch die Versorgungsspannung B+ für die Ablenkschaltung liefert, kann auch ein relativ starker Anstieg der Kerntemperatur nach dem Einschalten zugelassen werden, ohne daß dadurch die Rasterbreite übermäßig beeinflußt wird. Da die Hochspannungs-Sekundärwicklung 65c und die Niederspannungs-Sekundärwicklung 65b um das gleiche Kernteil 165b gewickelt sind, setzt eine durch einen Temperaturanstieg verursachte Abnahme der Sättigungsflußdichte B sowohl die Bildröhrenhochspannung als auch die Versorgungsspannung B+ für die Zeilenablenkschaltung herab, so daß die Rasterbreite im wesentlichen konstant bleibt.Also, since the resonant transformer 65 supplies both the high voltage and the B + supply voltage for the deflection circuit, a relatively large increase in core temperature after turn-on can be allowed without unduly affecting the raster width. Since the high-voltage secondary winding 65c and the low-voltage secondary winding 65b are wound around the same core portion 165b, a decrease in the saturation flux density B caused by a temperature rise lowers both the picture tube high voltage and the line deflection circuit supply voltage B +, so that the grid width becomes substantially constant remains.
Typische Werte eines mit der der Hochspannungswicklung 65c zugeordneten verteilten Kapazität arbeitenden Hochfrequenz-Ferroresonanz-Transformator 65, wie er in den Fig. 1 bis 3 .dargestellt ist, sind: 15Typical values of a high frequency ferro-resonance transformer 65 operating with the distributed capacitance associated with the high voltage winding 65c, as shown in FIGS. 1 to 3 are: FIG
Kern 165: C-förmiger Kernteil 165a mit einer Querschnittsfläche vonCore 165: C-shaped core portion 165a having a cross-sectional area of
2,32 cm ,einer Länge des äußeren Schenkels von-5,1. cm und einer Länge des Mittelabschnitts von 7,1 cm und einem dünnen streifenförmigen Kernteil 165b mit einer Dicke t = 2,79 mm, Breite w =15,5 mm, Länge 1 = 7,1 cm und Querschnittsfläche 43,2 mm ; Kernmaterial Ferrit mit B von etwa 4000 Gauß bei 25°C, wie das von der Firma Ferroxcube Corporation, Saugerties, New York, unter-der Bezeichnung Ferroxcube 3E2A oder das von der Firma RCA Corporation, Indianapolis, Indiana, unter der Bezeichnung"RCA 540" vertriebene Material.2.32 cm, a length of the outer leg of -5.1. cm and a length of the center section of 7.1 cm and a thin strip-shaped core part 165b with a thickness t = 2.79 mm, width w = 15.5 mm, length 1 = 7.1 cm and cross-sectional area 43.2 mm; Nuclear material ferrite with B of about 4000 gauss at 25 ° C, such as that available from the company Ferroxcube Corporation, Saugerties, New York, under the designation Ferroxcube 3E2A or the company RCA Corporation, Indianapolis, Indiana, under the designation "RCA 540 "distributed material.
Primärwicklung 65a: Nylonumsponnene Kupferlackdrahtlitze 30/40, lagengewickelt mit vier Lagen, Mittelabgriff, bifilargewickelt, insgesamt 200 Windungen ohne Lagenisolation; Wicklungslänge 3,94 cm.Primary winding 65a: Nylon braided copper wire 30/40 strand wound with four layers, center tap, bifilar wound, 200 turns total without ply insulation; Winding length 3.94 cm.
Niederspannungswicklung 65b: Zylindrischer Spulenkörper 265b mit einem Innendurchmesser von 18,2 mm, einem Außendurchmesser von 21,6 mm und einer Länge von 42,55 mm. Wicklung 65b nylonumsponnene Kupferlackdrahtlitze 25/38, bifilar, lagengewickelt mit=insgesamt 190 Windungen in vier Lagen von etwa 48 Windungen proLage; eine fünfte Lage aus vierLow Voltage Winding 65b: Cylindrical bobbin 265b having an inner diameter of 18.2 mm, an outer diameter of 21.6 mm and a length of 42.55 mm. Winding 65b nylon braided copper wire strand 25/38, bifilar, wrapped with = total 190 turns in four layers of about 48 turns per layer; a fifth layer of four
*" Windungen dient zur Erzeugung einer Kathodenstrahlröhren-Heizspannung von etwa 6,3 V, 900 mA; Wicklungslänge 42,55 mm.* "Turns serves to produce a cathode ray tube heating voltage of about 6.3V, 900mA, winding length 42.55mm.
-Ab--From-
218 6 8 3218 6 8 3
Hochspannungswicklung 65c: Zylindrischer Spulenkörper 265c mit einem Innendurchmesser von 29,21 mm, einer Wandstärke von 1,52 mm und einer Länge von 20,67 mm. Wicklung 65c aus 0,1007 mm Kupferlackdraht, lagengewickelt mit 32 Lagen, von denen die ersten 31" jeweils 147 Windungen und die letzte Lage 43 Windungen enthielt; die Lagen waren jeweils gegeneinander durch eine 0,05 bis 0,10 mm dicke Polyesterfolie getrennt und isoliert; Gesamcwindungszahl 4600; Wicklungslänge 19 mm.High-voltage winding 65c: cylindrical bobbin 265c with an inner diameter of 29.21 mm, a wall thickness of 1.52 mm and a length of 20.67 mm. Winding 65c of 0.1007 mm enameled copper wire wound with 32 layers, of which the first 31 "each had 147 turns and the last layer 43 turns, the layers being separated from each other by a 0.05 to 0.10 mm thick polyester film and isolated, total number of turns 4600, winding length 19 mm.
Die Litze 30/40 enthält 30 isolierte Adern mit einem Durchmesser von jeweils 0,07987 mm, die Litze 25/38 enthält 25 isolierte Adern mit einem Durchmesser von jeweils 0,1007 mm.The strand 30/40 contains 30 insulated wires each with a diameter of 0.07987 mm, the strand 25/38 contains 25 insulated wires with a diameter of 0.1007 mm.
Der Rücklauf- oder Zeilentransformator 68 kann ein ganz gewöhnliches, einfaches und handelsübliches Bauteil sein. 15The flyback or line transformer 68 may be a very ordinary, simple and commercially available component. 15
23.1.80 3523.1.80 35
Claims (16)
20contains high alternating voltage. , ,
20
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US781579A | 1979-01-30 | 1979-01-30 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DD157287A5 true DD157287A5 (en) | 1982-10-27 |
Family
ID=21728262
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DD80218683A DD157287A5 (en) | 1979-01-30 | 1980-01-28 | FERRORESONANCE POWER SUPPLY DEVICE FOR DEVICE AND HIGH VOLTAGE SWITCHING OF A TV TELEPHONE |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6028471B2 (en) |
| KR (1) | KR830001248B1 (en) |
| AT (1) | ATA45980A (en) |
| AU (1) | AU529783B2 (en) |
| BE (1) | BE881414A (en) |
| CA (1) | CA1140254A (en) |
| DD (1) | DD157287A5 (en) |
| DE (1) | DE3003321C2 (en) |
| DK (1) | DK37680A (en) |
| EG (1) | EG14160A (en) |
| ES (1) | ES488068A1 (en) |
| FI (1) | FI70355C (en) |
| FR (1) | FR2448267B1 (en) |
| GB (1) | GB2041668B (en) |
| HK (1) | HK26784A (en) |
| IT (1) | IT1130872B (en) |
| MY (1) | MY8500288A (en) |
| NL (1) | NL8000557A (en) |
| NZ (1) | NZ192740A (en) |
| PL (1) | PL125454B1 (en) |
| SE (1) | SE447527B (en) |
| ZA (1) | ZA80460B (en) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2739503A1 (en) * | 1977-09-02 | 1979-03-08 | Licentia Gmbh | LINE TRANSFORMER FOR A TELEVISION RECEIVER |
| US4424469A (en) | 1981-04-02 | 1984-01-03 | Rca Corporation | Television receiver ferroresonant high voltage power supply using temperature stable core material |
| US4385263A (en) * | 1980-08-04 | 1983-05-24 | Rca Corporation | Television receiver, push-pull inverter, ferroresonant transformer power supply synchronized with horizontal deflection |
| CA1177157A (en) * | 1980-12-29 | 1984-10-30 | Donald H. Willis | Television receiver ferroresonant load power supply |
| US4446405A (en) * | 1980-12-29 | 1984-05-01 | Rca Corporation | Television receiver ferroresonant load power supply |
| US4390819A (en) * | 1981-04-02 | 1983-06-28 | Rca Corporation | Television receiver ferroresonant power supply using a two-material magnetizable core arrangement |
| US4353014A (en) * | 1981-04-20 | 1982-10-05 | Rca Corporation | Television receiver ferroresonant load power supply with reduced saturable reactor circulating current |
| US4415841A (en) * | 1981-05-29 | 1983-11-15 | Rca Corporation | Television receiver ferroresonant power supply with permanent magnet biasing |
| JP4389306B2 (en) | 1999-10-21 | 2009-12-24 | ソニー株式会社 | Switching power supply |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3798497A (en) * | 1972-12-04 | 1974-03-19 | Zenith Radio Corp | Solid-state television receiver with magnetically regulated power supply |
| US3868538A (en) * | 1973-05-11 | 1975-02-25 | Zenith Radio Corp | Ferro-resonant high voltage system |
| GB1551013A (en) * | 1975-11-07 | 1979-08-22 | Rca Corp | Power supply arrangement with minimum interaction between plural loads |
| DE2606351A1 (en) * | 1976-02-18 | 1977-08-25 | Loewe Opta Gmbh | Mains-isolated chassis for TV receiver - has mains supply and horizontal deflection generator as single unit independent of chassis |
-
1980
- 1980-01-08 EG EG15/80A patent/EG14160A/en active
- 1980-01-18 CA CA000343941A patent/CA1140254A/en not_active Expired
- 1980-01-21 IT IT19347/80A patent/IT1130872B/en active
- 1980-01-22 GB GB8002120A patent/GB2041668B/en not_active Expired
- 1980-01-23 AU AU54861/80A patent/AU529783B2/en not_active Ceased
- 1980-01-23 FI FI800193A patent/FI70355C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-01-23 SE SE8000548A patent/SE447527B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-01-25 PL PL1980221592A patent/PL125454B1/en unknown
- 1980-01-25 ZA ZA00800460A patent/ZA80460B/en unknown
- 1980-01-26 KR KR1019800000290A patent/KR830001248B1/en active
- 1980-01-28 DD DD80218683A patent/DD157287A5/en unknown
- 1980-01-29 AT AT0045980A patent/ATA45980A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-01-29 FR FR8001929A patent/FR2448267B1/en not_active Expired
- 1980-01-29 JP JP55009907A patent/JPS6028471B2/en not_active Expired
- 1980-01-29 DK DK37680A patent/DK37680A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-01-29 NL NL8000557A patent/NL8000557A/en not_active Application Discontinuation
- 1980-01-29 BE BE0/199163A patent/BE881414A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-01-29 NZ NZ192740A patent/NZ192740A/en unknown
- 1980-01-30 DE DE3003321A patent/DE3003321C2/en not_active Expired
- 1980-01-31 ES ES488068A patent/ES488068A1/en not_active Expired
-
1984
- 1984-03-22 HK HK267/84A patent/HK26784A/en unknown
-
1985
- 1985-12-30 MY MY288/85A patent/MY8500288A/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU529783B2 (en) | 1983-06-23 |
| ZA80460B (en) | 1981-02-25 |
| NL8000557A (en) | 1980-08-01 |
| JPS55102969A (en) | 1980-08-06 |
| SE447527B (en) | 1986-11-17 |
| FI70355C (en) | 1986-09-15 |
| ATA45980A (en) | 1986-08-15 |
| JPS6028471B2 (en) | 1985-07-04 |
| SE8000548L (en) | 1980-07-31 |
| FI800193A (en) | 1980-07-31 |
| KR830002465A (en) | 1983-05-28 |
| KR830001248B1 (en) | 1983-06-27 |
| FR2448267B1 (en) | 1986-10-24 |
| FI70355B (en) | 1986-02-28 |
| HK26784A (en) | 1984-03-30 |
| NZ192740A (en) | 1982-12-07 |
| PL221592A1 (en) | 1980-11-03 |
| MY8500288A (en) | 1985-12-31 |
| PL125454B1 (en) | 1983-05-31 |
| IT8019347A0 (en) | 1980-01-21 |
| ES488068A1 (en) | 1980-09-16 |
| CA1140254A (en) | 1983-01-25 |
| EG14160A (en) | 1983-09-30 |
| BE881414A (en) | 1980-05-16 |
| IT1130872B (en) | 1986-06-18 |
| DE3003321C2 (en) | 1985-02-21 |
| DE3003321A1 (en) | 1980-07-31 |
| GB2041668A (en) | 1980-09-10 |
| AU5486180A (en) | 1980-08-07 |
| DK37680A (en) | 1980-07-31 |
| GB2041668B (en) | 1983-06-15 |
| FR2448267A1 (en) | 1980-08-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE938851C (en) | Cathode ray deflector with autotransformer | |
| DE2514102C3 (en) | Circuit arrangement consisting of a supply voltage circuit and a deflection circuit for a television display device | |
| DD157287A5 (en) | FERRORESONANCE POWER SUPPLY DEVICE FOR DEVICE AND HIGH VOLTAGE SWITCHING OF A TV TELEPHONE | |
| DD141894A1 (en) | CONTROLLED DISCHARGE CIRCUIT | |
| DE3631138C2 (en) | Voltage source with DC converter | |
| DE2437633C3 (en) | Voltage regulating circuit for a deflection circuit | |
| DE3239736C2 (en) | ||
| DE2360025C3 (en) | Circuit arrangement with a coil through which a sawtooth current flows | |
| DE3346203C2 (en) | Television receiver having a plurality of power supply circuits | |
| DE19855457C2 (en) | Demagnetization circuit | |
| DE3044917A1 (en) | DEMAGNETIZING CIRCUIT FOR A COLOR TV RECEIVER | |
| DE910673C (en) | Arrangement for the supply of operating voltages to circuit parts that lead to high alternating voltages in relation to their surroundings | |
| DE1910349A1 (en) | Voltage regulation system | |
| DE3129293C2 (en) | ||
| DE2846885A1 (en) | TELEVISION RECEIVER CIRCUIT | |
| DD201959A5 (en) | POWER SUPPLY SWITCH FOR TV TELEVISION | |
| DE3445346A1 (en) | LINE DISPLAY CIRCUIT WITH STABILIZATION OF THE GRID WIDTH | |
| DE3151203C2 (en) | ||
| DE1237699B (en) | Circuit arrangement for generating an adjustable DC voltage for a cathode ray tube | |
| DE2852942B2 (en) | Image display circuitry | |
| DE2258132C2 (en) | Flyback high voltage and sawtooth generator | |
| EP0611496B1 (en) | Amplifying tubes heated by transformed a.c. | |
| DE2436742C3 (en) | High voltage generator for refocusing color picture tube | |
| DE2158326A1 (en) | POWER SUPPLY CIRCUIT FOR TELEVISION RECEIVER | |
| EP0314918B1 (en) | Control circuit for electron beam generator |