CZ310012B6 - A procedure of determining the total sediment content - Google Patents
A procedure of determining the total sediment content Download PDFInfo
- Publication number
- CZ310012B6 CZ310012B6 CZ2022-163A CZ2022163A CZ310012B6 CZ 310012 B6 CZ310012 B6 CZ 310012B6 CZ 2022163 A CZ2022163 A CZ 2022163A CZ 310012 B6 CZ310012 B6 CZ 310012B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- weight
- methyl esters
- residual
- viscosity
- filter
- Prior art date
Links
- 239000013049 sediment Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 235000019387 fatty acid methyl ester Nutrition 0.000 claims abstract description 29
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 18
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000004165 Methyl ester of fatty acids Substances 0.000 claims description 24
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 19
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 22
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 14
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 13
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 7
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 7
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 5
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 5
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 5
- 150000004702 methyl esters Chemical class 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N N-Heptane Chemical compound CCCCCCC IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 3
- 239000010763 heavy fuel oil Substances 0.000 description 3
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 3
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 3
- RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N Acetaminophen Chemical compound CC(=O)NC1=CC=C(O)C=C1 RZVAJINKPMORJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000003908 quality control method Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 238000004809 thin layer chromatography Methods 0.000 description 2
- 239000010754 BS 2869 Class F Substances 0.000 description 1
- 206010035148 Plague Diseases 0.000 description 1
- 241000607479 Yersinia pestis Species 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000005388 borosilicate glass Substances 0.000 description 1
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000005189 flocculation Methods 0.000 description 1
- 230000016615 flocculation Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 229920002521 macromolecule Polymers 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 238000003878 thermal aging Methods 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- 238000004448 titration Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/26—Oils; Viscous liquids; Paints; Inks
- G01N33/28—Oils, i.e. hydrocarbon liquids
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N1/00—Sampling; Preparing specimens for investigation
- G01N1/28—Preparing specimens for investigation including physical details of (bio-)chemical methods covered elsewhere, e.g. G01N33/50, C12Q
- G01N1/38—Diluting, dispersing or mixing samples
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G99/00—Subject matter not provided for in other groups of this subclass
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
- C10L1/10—Liquid carbonaceous fuels containing additives
- C10L1/14—Organic compounds
- C10L1/18—Organic compounds containing oxygen
- C10L1/19—Esters ester radical containing compounds; ester ethers; carbonic acid esters
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N1/00—Sampling; Preparing specimens for investigation
- G01N1/28—Preparing specimens for investigation including physical details of (bio-)chemical methods covered elsewhere, e.g. G01N33/50, C12Q
- G01N1/44—Sample treatment involving radiation, e.g. heat
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/22—Fuels; Explosives
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/26—Oils; Viscous liquids; Paints; Inks
- G01N33/28—Oils, i.e. hydrocarbon liquids
- G01N33/2805—Oils, i.e. hydrocarbon liquids investigating the resistance to heat or oxidation
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/26—Oils; Viscous liquids; Paints; Inks
- G01N33/28—Oils, i.e. hydrocarbon liquids
- G01N33/2835—Specific substances contained in the oils or fuels
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N5/00—Analysing materials by weighing, e.g. weighing small particles separated from a gas or liquid
- G01N5/04—Analysing materials by weighing, e.g. weighing small particles separated from a gas or liquid by removing a component, e.g. by evaporation, and weighing the remainder
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06T—IMAGE DATA PROCESSING OR GENERATION, IN GENERAL
- G06T7/00—Image analysis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
- C10G2300/30—Physical properties of feedstocks or products
- C10G2300/302—Viscosity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/80—Additives
- C10G2300/802—Diluents
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N1/00—Sampling; Preparing specimens for investigation
- G01N1/28—Preparing specimens for investigation including physical details of (bio-)chemical methods covered elsewhere, e.g. G01N33/50, C12Q
- G01N2001/2893—Preparing calibration standards
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Emergency Medicine (AREA)
- Computer Vision & Pattern Recognition (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
- Fats And Perfumes (AREA)
- Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
- Paper (AREA)
Abstract
Description
Postup stanovení celkového obsahu sedimentuProcedure for determining the total sediment content
Oblast technikyField of technology
Vynález se týká laboratorního postupu stanovení celkového obsahu sedimentu jako ukazatele stability zbytkových frakcí s viskozitou vyšší než 55 mm2/s při teplotě 100 °C pomocí filtrace za horka (100 °C). Uvedené zbytkové frakce nelze běžnými normovanými postupy filtrovat z důvodu jejich vysoké viskozity, kvůli které dochází během filtrace při 100 °C k ucpání kapilár filtračního zařízení s následným zalepením dvojice borosilikátových filtrů bez možnosti výpočtu hmotnostní bilance.The invention relates to a laboratory procedure for determining the total sediment content as an indicator of the stability of residual fractions with a viscosity higher than 55 mm 2 /s at a temperature of 100 °C using hot filtration (100 °C). The listed residual fractions cannot be filtered by normal standardized procedures due to their high viscosity, which causes the capillaries of the filter device to clog during filtration at 100 °C, with the subsequent sticking of a pair of borosilicate filters without the possibility of mass balance calculation.
Dosavadní stav technikyCurrent state of the art
Zbytkové frakce s vysokou viskozitou se v rafineriích v současnosti získávají nejčastěji ze sekundárních procesů zpracování ropy, jakými jsou například termické či katalytické štěpení ropných zbytků. Takto získané zbytkové frakce jsou často složitou směsí různých vakuových a atmosférických zbytkových frakcí, které dosahují vysokých hodnot viskozity. Z důvodu správného řízení jednotlivých procesů je nezbytné monitorovat kvalitu i těchto vysokoviskózních frakcí, které jsou dále zpracovávány, např. v technologii parciální oxidace. Aby tyto zbytkové vysokoviskózní frakce našly další uplatnění jako lodní palivo podle příslušné produktové normy [ISO 8217:2012 Petroleum products - Fuels (class F) - Specifications of marine fuels], musí se dále mísit s vhodnými méně viskózními frakcemi tak, aby byly splněny normou požadované a sledované parametry, především pak kombinace viskozity a hustoty.Residual fractions with high viscosity are currently most often obtained in refineries from secondary oil processing processes, such as thermal or catalytic cracking of oil residues. The residual fractions thus obtained are often a complex mixture of various vacuum and atmospheric residual fractions, which reach high viscosity values. Due to the correct management of individual processes, it is necessary to monitor the quality of these high-viscosity fractions, which are further processed, e.g. in partial oxidation technology. In order for these residual high-viscosity fractions to find further application as marine fuel according to the relevant product standard [ISO 8217:2012 Petroleum products - Fuels (class F) - Specifications of marine fuels], they must be further mixed with suitable less viscous fractions so that they meet the standard required and monitored parameters, especially the combination of viscosity and density.
Samotnou vysokoviskózní zbytkovou frakci nelze hodnotit běžně používanou metodou pro sledování celkového obsahu sedimentu/stability lodních paliv [ISO 10307-1:2009 Petroleum products - Total sediment in residual fuel oils - part 1: Determination by hot filtration]. Tato metoda je založená na principu filtrace vzorku za horka (100 °C - ohřev pomocí generátoru vodní páry) za vyvinutého podtlaku 40 kPa přes dvojici filtrů z borosilikátového skla třídy GF/A s nominální porozitou 0,0016 mm o průměru 47 mm. Výsledek je spočten jako aritmetický průměr dvou paralelních stanovení S (I. a II.), uváděný v % hmotn. Možné jsou rovněž postupy pro sledování obsahu celkových sedimentů po chemickém (TSA - Total Sediment Accelerated (Celkový sediment - zrychlený)) či termickém (TSP - Total Sediment Potential (Celkový sediment - potenciální)) stárnutí. Filtrace se v těchto případech liší pouze předúpravou analyzovaného vzorku. Parametry TSP či TSA se stanovují postupem [ISO 10307-2:2009 Petroleum products - Total sediment in residual fuel oils - Part 2: Determination using standard procedures for ageing], při němž se provádí filtrace chemicky či termicky zestárnutého vzorku při teplotě 100 °C. Tento normovaný postup stanovení celkového obsahu sedimentu v lodních palivech je vhodný pro vzorky s maximální viskozitou nepřesahující 55 mm2/s při 100 °C. Při překročení této limitní viskozity hodnoceného vzorku, nastávají technické problémy vedoucí k neprůchodnosti filtrační aparatury s následným zalepením skleněných borosilikátových filtrů. Hmotnostní bilance v těchto případech nemůže být vypočtena a výsledkem je, že daný vzorek nelze touto metodou hodnotit.The high-viscosity residual fraction alone cannot be evaluated by the commonly used method for monitoring the total sediment content/stability of marine fuels [ISO 10307-1:2009 Petroleum products - Total sediment in residual fuel oils - part 1: Determination by hot filtration]. This method is based on the principle of hot filtration of the sample (100 °C - heating using a steam generator) under a developed negative pressure of 40 kPa through a pair of borosilicate glass filters of class GF/A with a nominal porosity of 0.0016 mm and a diameter of 47 mm. The result is calculated as the arithmetic mean of two parallel determinations of S (I. and II.), given in % wt. Procedures for monitoring the content of total sediments after chemical (TSA - Total Sediment Accelerated) or thermal (TSP - Total Sediment Potential) aging are also possible. Filtration in these cases differs only in the pre-treatment of the analyzed sample. TSP or TSA parameters are determined by the procedure [ISO 10307-2:2009 Petroleum products - Total sediment in residual fuel oils - Part 2: Determination using standard procedures for ageing], during which a chemically or thermally aged sample is filtered at a temperature of 100 °C . This standardized procedure for determining the total sediment content in marine fuels is suitable for samples with a maximum viscosity not exceeding 55 mm 2 /s at 100 °C. When this limit viscosity of the evaluated sample is exceeded, technical problems occur leading to the impassability of the filter apparatus with subsequent sticking of glass borosilicate filters. The mass balance in these cases cannot be calculated and the result is that the given sample cannot be evaluated by this method.
Výše uvedenou nevýhodu nelze řešit ani záměnou parního generátoru za jiný zdroj tepla, pomocí kterého by bylo možné vzorky filtrovat za vyšší teploty. Při teplotách v rozmezí 140 až 160 °C je analyzovaný vzorek zbytkové frakce natolik tekutý, že jej lze přes skleněné filtry filtrovat, nicméně při následném zchladnutí filtrační aparatury na laboratorní teplotu, není možné dvojici skleněných filtrů bezpečně oddělit. Problematickou manipulací se tak vnáší nežádoucí chyba při stanovení hmotnostní bilance. V některých případech jí nelze spočítat.The above-mentioned disadvantage cannot be solved even by replacing the steam generator with another heat source, with the help of which the samples could be filtered at higher temperatures. At temperatures between 140 and 160 °C, the analyzed sample of the residual fraction is sufficiently liquid that it can be filtered through glass filters, however, when the filter apparatus is subsequently cooled to room temperature, it is not possible to safely separate the pair of glass filters. Problematic handling thus introduces an undesirable error in the determination of the mass balance. In some cases, it cannot be calculated.
Charakter zbytkových frakcí, které mají vysokou viskozitu, vysokou hustotu a rovněž velký podíl destilační frakce vroucí nad 500 °C (více než 90 % hmotn.), znemožňuje širší použití pokročilýchThe nature of the residual fractions, which have a high viscosity, high density, as well as a large proportion of the distillation fraction boiling above 500 °C (more than 90% by weight), prevents the wider use of advanced
- 1 CZ 310012 B6 analytických metod, pomocí kterých by bylo možné hodnotit jejich stabilitu alternativním způsobem. Mezi jedny z mála takovýchto metod, aplikovatelných pro hodnocení zbytkových frakcí, lze použít metodu založenou na principu tenkovrstvé chromatografie s detekcí ionizací plamenem (TLC-FID - Thin Layer Chromatography with Flame-Ionization Detector), pomocí které lze zjistit skupinové složení, respektive obsah nasycených uhlovodíků, aromátů, látek na bázi pryskyřic a makromolekul asfaltenické povahy (SARA - Staturated, Aromatics, Resins and Asphaltenes) v analyzovaném vzorku zbytkové frakce. Parametr SARA však představuje pouze informaci o skupinovém složení a neposkytuje přímou informaci o stabilitě analyzovaného vzorku. Další možností je využití analytické metody S-value, založené na principu rozpouštění vzorku v toluenu s následnou titrací n-heptanem. Provedením analýzy se získá flokulační bod, kdy se asfalteny ve vzorku začnou shlukovat nebo-li flokulovat. Celý proces je detekován optickou sondou. Nevýhodou v tomto případě je, že přidávaná rozpouštědla mohou do jisté míry ovlivnit koloidní stabilitu vzorku, čímž nedochází ke stanovení sedimentů v podobě kalu či sraženin. Značnou nevýhodou výše uvedených pokročilých analytických metod je také potřeba speciálního jednoúčelového zařízení, které představuje značné investiční náklady. Zmiňované analýzy rovněž bývají časově náročné.- 1 CZ 310012 B6 analytical methods, which could be used to evaluate their stability in an alternative way. One of the few such methods applicable for the evaluation of residual fractions is a method based on the principle of thin layer chromatography with flame-ionization detector (TLC-FID - Thin Layer Chromatography with Flame-Ionization Detector), which can be used to determine the group composition, or the content of saturated hydrocarbons, aromatics, substances based on resins and macromolecules of an asphaltene nature (SARA - Staturated, Aromatics, Resins and Asphaltenes) in the analyzed sample of the residual fraction. However, the SARA parameter represents only information about the group composition and does not provide direct information about the stability of the analyzed sample. Another possibility is the use of the S-value analytical method, based on the principle of dissolving the sample in toluene followed by titration with n-heptane. By performing the analysis, the flocculation point is obtained, when the asphaltenes in the sample begin to cluster or flocculate. The entire process is detected by an optical probe. The disadvantage in this case is that the added solvents can affect the colloidal stability of the sample to some extent, which prevents the determination of sediments in the form of sludge or precipitates. A significant disadvantage of the above-mentioned advanced analytical methods is also the need for special single-purpose equipment, which represents significant investment costs. The aforementioned analyzes also tend to be time-consuming.
Z výše uvedených důvodů nelze adekvátním způsobem stanovit stabilitu zbytkových frakcí s vysokou viskozitou, která přesahuje stanovený limit 55 mm2/s při 100 °C.For the reasons stated above, the stability of residual fractions with high viscosity, which exceeds the specified limit of 55 mm 2 /s at 100 °C, cannot be adequately determined.
Podstata vynálezuThe essence of the invention
Výše uvedené nevýhody alespoň z části odstraňuje postup stanovení celkového obsahu sedimentu jako ukazatele stability zbytkových frakcí s viskozitou přesahující 55 mm2/s při teplotě 100 °C, charakterizovaný tím, že se zbytková frakce ředí přidáním až 50 % hmota, methyl esterů mastných kyselin a homogenizuje, pak se kapka zhomogenizované směsi nanese na filtrační papír, který se následně zahřívá na teplotu 100 °C po dobu jedné hodiny, přičemž se na filtračním papíru vytvoří skvrna, pak se pořídí digitální fotografie skvrny, která se počítačovým softwarem upraví do módu plastického 3D skenu ve stupních šedi, u kterého se provede obrazová analýza pro spočtení procentuálního zastoupení vysokoviskózních podílů, přičemž se určí vhodný mísící poměr zbytkové frakce a methyl esterů mastných kyselin a stanoví celkový obsah sedimentu podle rovnice (ms - 7ti4) - (m3 - m2) ' 100 mi wz kde:The above-mentioned disadvantages are at least partly removed by the procedure for determining the total sediment content as an indicator of the stability of residual fractions with a viscosity exceeding 55 mm 2 /s at a temperature of 100 °C, characterized by the fact that the residual fraction is diluted by adding up to 50% mass, methyl esters of fatty acids and homogenized, then a drop of the homogenized mixture is placed on a filter paper, which is then heated to 100 °C for one hour, while a spot is formed on the filter paper, then a digital photograph of the spot is taken, which is edited into plastic 3D mode with computer software scan in grayscale, for which image analysis is performed to calculate the percentage representation of high-viscosity fractions, while determining the appropriate mixing ratio of the residual fraction and methyl esters of fatty acids and determining the total sediment content according to the equation (m s - 7ti 4 ) - (m 3 - m 2 ) ' 100 mi w from where:
S = sediment v hmotnostních procentech - jednotlivá paralelní stanovení, ze kterých je parametr TS spočten jako aritmetický průměr,S = sediment in mass percent - individual parallel determinations from which the parameter TS is calculated as an arithmetic mean,
TS = celkový obsah sedimentu (Total Sediment), mi = hmotnost připravené směsi nalité na filtr, m2 = hmotnost spodního filtru (B) před filtrací, m3 = hmotnost spodního filtru (B) po filtraci, nu = hmotnost horního filtru (A) před filtrací, ni : = hmotnost horního filtru (A) po filtraci, wz = hmotnostní zlomek zastoupené zbytkové frakce ve směsi s methyl estery mastných kyselin.TS = total sediment content (Total Sediment), mi = weight of the prepared mixture poured onto the filter, m2 = weight of the lower filter (B) before filtration, m3 = weight of the lower filter (B) after filtration, nu = weight of the upper filter (A) before by filtration, ni : = mass of the upper filter (A) after filtration, w z = mass fraction of the residual fraction represented in the mixture with methyl esters of fatty acids.
Postup stanovení celkového obsahu sedimentu jako ukazatele stability zbytkových frakcí s vysokou viskozitou, při němž se zbytková frakce o vysoké viskozitě, vyšší než 55 mm2/s, při teplotě 100 °C smísí ve vhodném poměru s ředicí složkou v podobě methyl esterů mastnýchThe procedure for determining the total sediment content as an indicator of the stability of residual fractions with high viscosity, in which the residual fraction with high viscosity, higher than 55 mm 2 /s, at a temperature of 100 °C is mixed in a suitable ratio with a diluting component in the form of fatty methyl esters
-2 CZ 310012 B6 kyselin tak, aby splňovala podmínku maximální hodnoty viskozity 55 mm2/s při teplotě 100 °C dle požadavků normy ISO 10307-1 a 2. Připravená směs zbytkové frakce s methyl estery mastných kyselin vykazuje díky ředicí složce nižší viskozitu bez nežádoucího ovlivnění koloidní stability a je jí možné podrobit stanovením celkového obsahu sedimentu pomocí normovaného postupu a příslušné aparatury se standardním generátorem páry (ohřevem na 100 °C) a podtlakem 40 kPa dle postupu ISO 10307-1 a 2. Methyl estery mastných kyselin nejsou hodnoceny jako jedna z komponent, v tomto postupu figurují pouze jako pomocná ředicí složka pro provedení příslušné analýzy, která vzhledem ke své chemické povaze neovlivňuje výsledek zkoušky.-2 CZ 310012 B6 acids so that it meets the condition of a maximum viscosity value of 55 mm 2 /s at a temperature of 100 °C according to the requirements of ISO 10307-1 and 2. The prepared mixture of the residual fraction with methyl esters of fatty acids shows a lower viscosity without unwanted influence on colloidal stability and can be subjected to it by determining the total sediment content using a standardized procedure and appropriate apparatus with a standard steam generator (heated to 100 °C) and a vacuum of 40 kPa according to the ISO 10307-1 and 2 procedure. Methyl esters of fatty acids are not evaluated as one of the components, in this procedure they figure only as an auxiliary diluting component for carrying out the relevant analysis, which due to their chemical nature does not affect the test result.
Vhodný ředicí poměr se určí pomocí připravené ředicí řady analyzovaného vzorku zbytkové frakce a pomocné ředicí složky methyl esterů mastných kyselin. Z připravené řady jsou provedeny spot testy podle normy ASTM D 4740-20. Z výsledných spot testů se pořídí digitální fotografie. Digitální fotografie je následně upravena vhodným softwarem na „plastický 3D sken ve stupních šedi, který lze hodnotit co do procentuálního výskytu vysokoviskózních struktur. Na základě výše uvedené obrazové analýzy lze určit minimální množství přídavku methyl esteru mastných kyselin, které je potřebné k možnosti stanovení celkového obsahu sedimentu dle normovaného postupu ISO 10307-1 a 2.The appropriate dilution ratio is determined using the prepared dilution series of the analyzed sample of the residual fraction and the auxiliary dilution component of methyl esters of fatty acids. From the prepared series, spot tests are performed according to the ASTM D 4740-20 standard. Digital photos are taken from the resulting spot tests. The digital photograph is then edited with appropriate software to a "plastic 3D scan in grayscale, which can be evaluated in terms of the percentage of high-viscosity structures. On the basis of the above-mentioned image analysis, it is possible to determine the minimum amount of addition of methyl ester of fatty acids, which is necessary for the possibility of determining the total content of the sediment according to the ISO 10307-1 and 2 standardized procedure.
V prvním kroku se připraví směs zbytkové frakce s methyl estery mastných kyselin ve hmotnostním poměru vyplývajícím ze vstupních hodnot viskozity zbytkové frakce, zpravidla bývá obsah methyl esterů mastných kyselin v intervalu 0 až 50 % hmotn. Po důkladné homogenizaci při teplotě nepřesahující 100 °C se provede spot test podle normy ASTM D 474020. Následně je pořízena digitální fotografie výsledných spot testů (obrázek 1) a upraví se v počítačovém softwaru do módu „plastického 3D skenu (obrázek 2), který se dále převede na „plastický 3D sken ve stupních šedi“ (obrázek 3). Tento závěrečný krok odhalí tmavé segmenty, které představují vysokoviskózní podíly zbytkové frakce, způsobující technické potíže během filtrace za horka. Následně se pomocí počítačového softwaru pro obrazovou analýzu tyto tmavé segmenty označí a zjistí se procentuální zastoupení plochy představující těžké podíly z celkové plochy vyhodnocovaného spot testu (obrázek 4). Na základě procentuálního zastoupení těchto vysokoviskózních podílů (koeficientu SV) je možné určit nejvhodnější poměr zbytkové frakce a methyl esteru mastných kyselin, tedy maximální procentuální zastoupení těchto vysoko viskózních podílů, které je možné akceptovat pro stanovení celkového obsahu sedimentů horkou filtrací. Koeficient SV nabývá hodnot od 0 do 100 % a jeho hraniční hodnoty jsou uvedeny v tabulce 1.In the first step, a mixture of the residual fraction with methyl esters of fatty acids is prepared in the mass ratio resulting from the input viscosity values of the residual fraction, usually the content of methyl esters of fatty acids is in the range of 0 to 50% by weight. After thorough homogenization at a temperature not exceeding 100 °C, a spot test is performed according to the ASTM D 474020 standard. Subsequently, a digital photograph of the resulting spot tests is taken (Figure 1) and edited in the computer software into the "plastic 3D scan" mode (Figure 2), which is it further converts to a "plastic 3D grayscale scan" (Figure 3). This final step reveals the dark segments that represent the high-viscosity fractions of the residual fraction, causing technical difficulties during hot filtration. Subsequently, with the help of computer software for image analysis, these dark segments are marked and the percentage representation of the area representing heavy shares of the total area of the evaluated spot test is determined (Figure 4). Based on the percentage representation of these highly viscous fractions (SV coefficient), it is possible to determine the most suitable ratio of the residual fraction and methyl ester of fatty acids, i.e. the maximum percentage representation of these highly viscous fractions, which can be accepted for determining the total content of sediments by hot filtration. The SV coefficient takes on values from 0 to 100% and its limit values are listed in Table 1.
Tabulka 1 - Hraniční hodnoty SV koeficientu pro přípravu nej vhodnějšího poměru zbytkové frakce s methyl estery mastných kyselinTable 1 - Limit values of the SV coefficient for the preparation of the most suitable ratio of the residual fraction with methyl esters of fatty acids
Po přípravě směsi zbytkové frakce s methyl estery mastných kyselin v adekvátním poměru je možné zbytkovou frakci podrobit stanovení celkového obsahu sedimentu. Výsledek celkového obsahu sedimentu zbytkové frakce lze spočítat z níže uvedených výpočtových rovnic hmotnostních bilancí.After preparing a mixture of the residual fraction with methyl esters of fatty acids in an adequate ratio, it is possible to subject the residual fraction to the determination of the total sediment content. The result of the total sediment content of the residual fraction can be calculated from the mass balance calculation equations below.
Výsledná hodnota celkového obsahu sedimentu TS v původním vzorku (ISO 10307-1) nebo obsahu sedimentu TSP u vzorku po termickém stárnutí (ISO 10307-2) se pro zbytkové frakce s vysokou viskozitou vypočte jako aritmetický průměr dvou získaných hodnot paralelních stanovení S (I. a II.), které se získají dosazením příslušných hodnot do rovnice 1.The resulting value of the total sediment content TS in the original sample (ISO 10307-1) or the sediment content TSP in the sample after thermal aging (ISO 10307-2) is calculated for residual fractions with high viscosity as the arithmetic mean of two obtained values of parallel determinations S (I. and II.), which are obtained by substituting the respective values into equation 1.
-3 CZ 310012 B6 (m5 — m4) — 100 ,,, S^.™> = tni.w.-3 CZ 310012 B6 (m 5 — m 4 ) — 100 ,,, S ^.™> = tni . w .
Výsledná hodnota celkového obsahu sedimentu TSA u vzorku po chemickém stárnutí (ISO 10307-2) se pro zbytkové frakce s vysokou viskozitou vypočte jako aritmetický průměr dvou získaných hodnot paralelních stanovení S (I. a II.), které se získají dosazením příslušných hodnot do rovnice 2.The resulting value of the total TSA sediment content of the sample after chemical aging (ISO 10307-2) is calculated for high-viscosity residual fractions as the arithmetic mean of the two obtained values of parallel determinations of S (I. and II.), which are obtained by substituting the respective values into Eq. 2.
_ (?n5 - >n4) - (m3 ~ m2) · 100 (tw)- 0,928- mi -wz kde:_ (?n 5 - >n 4 ) - (m 3 ~ m 2 ) · 100 (tw)- 0.928- mi -w from where:
S je sediment v hmotnostních procentech - jednotlivá paralelní stanovení, ze kterých je parametr TS, TSP či TSA spočten jako aritmetický průměr,S is the sediment in mass percent - individual parallel determinations from which the parameter TS, TSP or TSA is calculated as an arithmetic mean,
TS je celkový obsah sedimentu (Total Sediment),TS is the total sediment content (Total Sediment),
TSP je celkový obsah sedimentu - potenciální (Total Sediment Potential),TSP is the total sediment content - potential (Total Sediment Potential),
TSA je celkový obsah sedimentu - zrychlený (Total Sediment Accelerated), mi je hmotnost připravené směsi nalité na filtr, m2 je hmotnost spodního filtru (B) před filtrací, m3 je hmotnost spodního filtru (B) po filtraci, nu je hmotnost horního filtru (A) před filtrací, nií je hmotnost horního filtru (A) po filtraci,TSA is the total sediment content - accelerated (Total Sediment Accelerated), mi is the weight of the prepared mixture poured onto the filter, m 2 is the weight of the lower filter (B) before filtration, m3 is the weight of the lower filter (B) after filtration, nu is the weight of the upper filter (A) before filtration, i.e. the weight of the upper filter (A) after filtration,
Wz je hmotnostní zlomek zastoupené zbytkové frakce ve směsi s methylestery mastných kyselin.Wz is the mass fraction of the residual fraction represented in the mixture with fatty acid methyl esters.
Objasnění výkresůClarification of drawings
Na výkresech, s jejichž pomocí je vynález blíže objasněn, jsou znázorněny následující obrázky:In the drawings, with the help of which the invention is explained in more detail, the following figures are shown:
Obrázek 1: Digitální fotografie spot testů zbytkové frakce s přídavkem methyl esterů, kde A = 0, B = 20, C = 30 a D = 50 % hmotn.Figure 1: Digital photograph of spot tests of the residual fraction with the addition of methyl esters, where A = 0, B = 20, C = 30 and D = 50 wt%.
Obrázek 2: Plastický 3D sken spot testů zbytkové frakce s přídavkem methyl esterů, kde A = 0, B = 20, C = 30 a D = 50 % hmotn.Figure 2: Plastic 3D scan of spot tests of the residual fraction with the addition of methyl esters, where A = 0, B = 20, C = 30 and D = 50 wt%.
Obrázek 3: Plastický 3D sken ve stupních šedi spot testů zbytkové frakce s přídavkem methyl esterů, kde A = 0, B = 20, C = 30 a D = 50 % hmotn.Figure 3: Grayscale plastic 3D scan of spot tests of the residual fraction with the addition of methyl esters, where A = 0, B = 20, C = 30 and D = 50 wt%.
Obrázek 4: Obrazová analýza plastického 3D skenu ve stupních šedi spot testů zbytkové frakce s přídavkem methyl esterů, kde A =0, B = 20, C = 30 a D =50 % hmotn.Figure 4: Image analysis of a plastic 3D scan in grayscale of spot tests of the residual fraction with the addition of methyl esters, where A =0, B = 20, C = 30 and D =50 wt%.
-4 CZ 310012 B6-4 CZ 310012 B6
Příklady uskutečnění vynálezuExamples of implementation of the invention
Příklad 1Example 1
Zbytková frakce, jejíž viskozita přesáhla 55 mm2/s při 100 °C (viskozita byla stanovena na hodnotě 391 mm2/s při 150 °C), byla smí sena s methyl estery mastných kyselin v přídavku 50, 30 a 20 % hmotn. a důkladně zhomogenizovaná. Následně byly provedeny spot testy, kdy se kapka směsi přenesla pomocí skleněné tyčinky na filtrační papír o průměru 110 mm a hustotě 84 g/m2, který byl následně umístěn na jednu hodinu v sušárně vyhřáté na 100 °C. Pak byla pořízená digitální fotografie vzniklých skvrn zkoumaného vzorku zbytkové frakce s testovanými přídavky methyl esterů mastných kyselin. Fotografie byly upraveny v počítačovém softwaru pro úpravu digitálních fotografií do módu „plastického 3D skenu“, následovalo převedení na „plastický 3D sken ve stupních šedi. Pomocí počítačového softwaru pro obrazovou analýzu byl vypočítán SV koeficient pro jednotlivá ředění, představující procentuální zastoupení těžkých podílů na celkové ploše analyzovaného spot testu. Na základě SV koeficientu, který měl hodnotu 2 %, byl zvolen nej vhodnější přídavek methyl esteru mastných kyselin (tabulka 2).The residual fraction, whose viscosity exceeded 55 mm 2 /s at 100 °C (viscosity was determined to be 391 mm 2 /s at 150 °C), was mixed with methyl esters of fatty acids in an addition of 50, 30 and 20% by weight. and thoroughly homogenized. Subsequently, spot tests were carried out, when a drop of the mixture was transferred using a glass rod to filter paper with a diameter of 110 mm and a density of 84 g/m 2 , which was then placed for one hour in a drying oven heated to 100 °C. Then a digital photograph of the resulting spots of the investigated sample of the residual fraction with the tested additions of methyl esters of fatty acids was taken. Photographs were edited in computer digital photo editing software into “plastic 3D scan” mode, followed by conversion to “plastic 3D grayscale scan. Using computer software for image analysis, the SV coefficient was calculated for individual dilutions, representing the percentage representation of heavy shares on the total area of the analyzed spot test. Based on the SV coefficient, which had a value of 2%, the most suitable addition of methyl ester of fatty acids was chosen (table 2).
Tabulka 2 - Zvolení nej vhodnějšího ředicího poměru na základě SV koeficientuTable 2 - Selection of the most suitable dilution ratio based on the SV coefficient
Následně byl vzorek připraven ve vybraném poměru, v tomto případě se jednalo o 50 % hmotn. přídavek methyl esterů mastných kyselin, v dostatečném množství pro stanovení celkového obsahu sedimentu dle normy ISO 10307-1. Pro analyzovaný vzorek zbytkové frakce byl vypočten parametr TS dle rovnice 1, jeho hodnota byla 0,45 % hmotn.Subsequently, the sample was prepared in the selected ratio, in this case it was 50% by weight. addition of methyl esters of fatty acids, in sufficient quantity to determine the total content of the sediment according to the ISO 10307-1 standard. For the analyzed sample of the residual fraction, the TS parameter was calculated according to equation 1, its value was 0.45% by weight.
Příklad 2Example 2
Zbytková frakce, jejíž viskozita přesáhla 55 mm2/s při 100 °C (viskozita byla stanovena na hodnotě 226 mm2/s při 150 °C), byla smísena s methyl estery mastných kyselin v přídavku 50, 30 a 20 % hmotn. a důkladně zhomogenizovaná. Následně byly provedeny spot testy, kdy se kapka směsi přenesla pomocí skleněné tyčinky na filtrační papír o průměru 110 mm a hustotě 84 g/m2, který byl následně umístěn na jednu hodinu v sušárně vyhřáté na 100 °C. Pak byla pořízená digitální fotografie vzniklých skvrn zkoumaného vzorku zbytkové frakce s testovanými přídavky methyl esterů mastných kyselin. Fotografie byly upraveny v počítačovém softwaru pro úpravu digitálních fotografií do módu „plastického 3D skenu“, následovalo převedení na „plastický 3D sken ve stupních šedi. Pomocí počítačového softwaru pro obrazovou analýzu byl vypočítán SV koeficient pro jednotlivá ředění, představující procentuální zastoupení těžkých podílů na celkové ploše analyzovaného spot testu. Na základě SV koeficientu, který měl hodnotu 13 %, byl zvolen nej vhodnější přídavek methylesteru mastných kyselin (tabulka 3).The residual fraction, whose viscosity exceeded 55 mm 2 /s at 100 °C (viscosity was determined to be 226 mm 2 /s at 150 °C), was mixed with methyl esters of fatty acids in an addition of 50, 30 and 20% by weight. and thoroughly homogenized. Subsequently, spot tests were carried out, when a drop of the mixture was transferred using a glass rod to filter paper with a diameter of 110 mm and a density of 84 g/m 2 , which was then placed for one hour in a drying oven heated to 100 °C. Then a digital photograph of the resulting spots of the investigated sample of the residual fraction with the tested additions of methyl esters of fatty acids was taken. Photographs were edited in computer digital photo editing software into “plastic 3D scan” mode, followed by conversion to “plastic 3D grayscale scan. Using computer software for image analysis, the SV coefficient was calculated for individual dilutions, representing the percentage representation of heavy shares on the total area of the analyzed spot test. Based on the SV coefficient, which had a value of 13%, the most suitable addition of methyl ester of fatty acids was chosen (Table 3).
Tabulka 3 - Zvolení nej vhodnějšího ředicího poměru na základě SV koeficientuTable 3 - Selection of the most suitable dilution ratio based on the SV coefficient
-5 CZ 310012 B6-5 CZ 310012 B6
Následně byl vzorek připraven ve vybraném poměru, v tomto případě se jednalo o 30 % hmotn. přídavek methyl esterů mastných kyselin, v dostatečném množství pro stanovení celkového obsahu sedimentu dle normy ISO 10307-1. Pro analyzovaný vzorek zbytkové frakce byl vypočten parametr TS dle rovnice 1, jeho hodnota byla 1,12 % hmotn., dle normy se tedy jednalo o TS > 0,50 % hmotn.Subsequently, the sample was prepared in the selected ratio, in this case it was 30% by weight. addition of methyl esters of fatty acids, in sufficient quantity to determine the total content of the sediment according to the ISO 10307-1 standard. For the analyzed sample of the residual fraction, the TS parameter was calculated according to equation 1, its value was 1.12% by weight, according to the standard it was TS > 0.50% by weight.
Průmyslová využitelnostIndustrial applicability
Postup stanovení celkového obsahu sedimentu jako ukazatele stability zbytkových frakcí s viskozitou přesahující 55 mm2/s při teplotě 100 °C je průmyslově využitelný pro kontrolu kvality zbytkových frakcí sloužících jako základ pro přípravu lodních paliv. Postup stanovení celkového obsahu sedimentu lze uplatnit před plánovanou produkcí jako monitoring kvality vstupního materiálu, nebo v jejím průběhu v rámci výstupních kontrol. Tento postup mohou využívat provozní i výzkumné laboratoře, zajišťující kontrolu kvality, případně výzkumné činnosti v oblasti lodních zbytkových paliv.The procedure for determining the total sediment content as an indicator of the stability of residual fractions with a viscosity exceeding 55 mm 2 /s at a temperature of 100 °C is industrially usable for quality control of residual fractions serving as a basis for the preparation of marine fuels. The procedure for determining the total sediment content can be applied before the planned production as a monitoring of the quality of the input material, or during it as part of output controls. This procedure can be used by operational and research laboratories, ensuring quality control, or research activities in the field of marine residual fuels.
Postup stanovení celkového obsahu sedimentu jako ukazatele stability zbytkových frakcí s viskozitou přesahující 55 mm2/s při teplotě 100 °C je průmyslově využitelný pro vzájemné porovnávání kvalitativních vlastností zbytkových frakcí jako meziproduktů, pomocí kterého lze navrhnout následné uplatnění.The procedure for determining the total sediment content as an indicator of the stability of residual fractions with a viscosity exceeding 55 mm 2 /s at a temperature of 100 °C is industrially usable for mutual comparison of the qualitative properties of residual fractions as intermediate products, with the help of which subsequent application can be proposed.
Claims (1)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2022-163A CZ310012B6 (en) | 2022-04-21 | 2022-04-21 | A procedure of determining the total sediment content |
| PL444164A PL244487B1 (en) | 2022-04-21 | 2023-03-22 | Procedure for determining the total sediment content |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2022-163A CZ310012B6 (en) | 2022-04-21 | 2022-04-21 | A procedure of determining the total sediment content |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2022163A3 CZ2022163A3 (en) | 2023-11-01 |
| CZ310012B6 true CZ310012B6 (en) | 2024-05-08 |
Family
ID=88469739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2022-163A CZ310012B6 (en) | 2022-04-21 | 2022-04-21 | A procedure of determining the total sediment content |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ310012B6 (en) |
| PL (1) | PL244487B1 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ30254U1 (en) * | 2016-12-16 | 2017-01-10 | Unipetrol výzkumně vzdělávací centrum, a.s. | A diluted residual fraction |
| WO2021252171A1 (en) * | 2020-06-09 | 2021-12-16 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Marine fuel compositions |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ306562B6 (en) * | 2015-10-26 | 2017-03-08 | Unipetrol Výzkumně Vzdělávací Centrum, A. S. | A procedure for assessing stability of heating oil |
-
2022
- 2022-04-21 CZ CZ2022-163A patent/CZ310012B6/en unknown
-
2023
- 2023-03-22 PL PL444164A patent/PL244487B1/en unknown
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ30254U1 (en) * | 2016-12-16 | 2017-01-10 | Unipetrol výzkumně vzdělávací centrum, a.s. | A diluted residual fraction |
| WO2021252171A1 (en) * | 2020-06-09 | 2021-12-16 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Marine fuel compositions |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| MICHAEL D. KASS, BETH L. ARMSTRONG, BRIAN C. KAUL, RAYNELLA MAGGIE CONNATSER, SAMUEL LEWIS, JAMES R. KEISER, JIHEON JUN, GAVIN WAR: "Stability, Combustion, and Compatibility of High-Viscosity Heavy Fuel Oil Blends with a Fast Pyrolysis Bio-Oil", ENERGY & FUELS 2020 34 (7), 8403-8413, vol. 34, no. 7, 11 June 2020 (2020-06-11), pages 8403 - 8413, ISSN: 0887-0624 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL444164A1 (en) | 2023-10-23 |
| CZ2022163A3 (en) | 2023-11-01 |
| PL244487B1 (en) | 2024-01-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH08337783A (en) | Method for characterization of feedstock fed into catalytic cracking apparatus | |
| US9638682B2 (en) | Method for fast estimation of distillation residues and coke characteristics | |
| GB2446867A (en) | Method for determining Total Acid Number (TAN) | |
| CZ310012B6 (en) | A procedure of determining the total sediment content | |
| US20020140925A1 (en) | Method and device for predicting the flocculation threshold of asphaltenes contained in hydrocarbon mixtures | |
| CA2050108C (en) | Spectroscopic determination of amount of one constituent of a fluid mixture in another constituent or in the fluid mixture itself, following separation of the mixture into its constituents | |
| KR20060117976A (en) | Application of test for residual wax contamination in basestocks to correlate with the low temperature viscometric properties of fully formulated oils | |
| CN105954285A (en) | Method for fast determining solid contents of catalytic cracking slurry | |
| US9140674B2 (en) | Method for determining methanol content in crude oils | |
| Barborak et al. | Detection and estimation of Re-refined engine oil bottoms in asphalt binders: Texas department of transportation’s approach with wavelength dispersive X-ray fluorescence spectroscopy | |
| CN110567852A (en) | Rapid detection method for quinoline insoluble substances in asphalt | |
| CN110462399A (en) | The method of the stability reserves and solubility parameter of the process stream containing asphalitine is measured by the way that turbidimetry and refractive index is used in combination | |
| Marques et al. | The digitalization of bottle tests nuclear magnetic resonance evaluation of emulsion stability | |
| RU2705135C1 (en) | Procedure for complex choice of solvent composition for action on bituminous oil | |
| CZ306562B6 (en) | A procedure for assessing stability of heating oil | |
| Singh et al. | Storage stability of visbroken residual fuel oils: compositional studies | |
| Patrick et al. | The strength of industrial cokes. 5. Influence of coke breeze in a coal charge on tensile strength of coke | |
| RU2733748C1 (en) | Method of determining compatibility and stability of fuel mixture components | |
| CN109943627B (en) | Method for quantitatively detecting peanut components in sesame paste and sesame paste by using dual digital PCR (polymerase chain reaction) | |
| Hao et al. | Identification and Evaluation of Oil or Fuel Contaminants in Airport Asphalt Pavements | |
| RU2426116C1 (en) | Method for determining secondary residual products of oil refining in mixed fuels | |
| Stock et al. | Quantitative Procedures for The Determination of Dirt in Crude Natural Rubber | |
| RU2368900C1 (en) | Method of detecting secondary residual products from refining oil in mixed fuels | |
| Atausinchi | Exploring the Development of a Rapid Method to Assess Blending Potential of Aged Binder in Recycled Asphalt Pavement (RAP) Using Heptane-Toluene Solutions | |
| Dai et al. | Quantitative determination of the oleophobicity of food packaging paper using headspace gas chromatographic technique |