CZ308964B6 - Sestava trysky s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku - Google Patents
Sestava trysky s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku Download PDFInfo
- Publication number
- CZ308964B6 CZ308964B6 CZ2018516A CZ2018516A CZ308964B6 CZ 308964 B6 CZ308964 B6 CZ 308964B6 CZ 2018516 A CZ2018516 A CZ 2018516A CZ 2018516 A CZ2018516 A CZ 2018516A CZ 308964 B6 CZ308964 B6 CZ 308964B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- nozzle
- plasma
- adapter
- reduced
- liquid
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 43
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 32
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000003780 insertion Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000037431 insertion Effects 0.000 claims abstract description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 4
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010951 brass Substances 0.000 claims description 3
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 abstract 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 73
- 239000000463 material Substances 0.000 description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 19
- 238000013461 design Methods 0.000 description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 4
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 2
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/24—Generating plasma
- H05H1/26—Plasma torches
- H05H1/28—Cooling arrangements
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/24—Generating plasma
- H05H1/26—Plasma torches
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/24—Generating plasma
- H05H1/26—Plasma torches
- H05H1/32—Plasma torches using an arc
- H05H1/34—Details, e.g. electrodes, nozzles
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/24—Generating plasma
- H05H1/26—Plasma torches
- H05H1/32—Plasma torches using an arc
- H05H1/34—Details, e.g. electrodes, nozzles
- H05H1/3478—Geometrical details
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05H—PLASMA TECHNIQUE; PRODUCTION OF ACCELERATED ELECTRICALLY-CHARGED PARTICLES OR OF NEUTRONS; PRODUCTION OR ACCELERATION OF NEUTRAL MOLECULAR OR ATOMIC BEAMS
- H05H1/00—Generating plasma; Handling plasma
- H05H1/24—Generating plasma
- H05H1/26—Plasma torches
- H05H1/32—Plasma torches using an arc
- H05H1/34—Details, e.g. electrodes, nozzles
- H05H1/3484—Convergent-divergent nozzles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K10/00—Welding or cutting by means of a plasma
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Geometry (AREA)
- Plasma Technology (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Předmětem vynálezu je sestava trysky pro plazmový hořák a adaptér pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku. Tryska (100) je uzpůsobena pro připojení ke kapalinou chlazenému dvouplynovému plazmovému hořáku (300) s pomocí adaptéru (200), přičemž tryska (100) je opatřena upevňovací plochou (110) pro upevnění k plazmovému hořáku (300). Tryska (100) je dále opatřena těsněním (109) proti průchodu kapaliny a/nebo plynu skrze spojení mezi tryskou (100) a adaptérem (200). Tryska má konvergentní oblast (X) a divergentní oblast (Y) , konvergentní oblast (X) obsahuje otvor (101), (121) pro průchod proudu plazmy, jehož průřez je dimenzován na proudové zatížení 70 až 90 A/1 mm2. Tryska (100) je opatřena ochlazovanou plochou (103) pro přímé chlazení kapalným chladivem. Adaptér (200) je na straně (202) opatřen dosedací částí pro zasunutí trysky, na straně (201) je opatřen tvarováním pro zasunutí do těla plazmového hořáku.
Description
Sestava trysky s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku
Oblast techniky
Vynález se týká trysky, jejíž největší vnější průměr je zmenšen oproti obvyklým tryskám, a která je uspořádána v sestavě s adaptérem, který umožňuje použití této zmenšené trysky v obvyklém kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku. Tryskou se zde rozumí plazmová tryska, to znamená tryska, která má otvor trysky, kterým při provozu plazmového hořáku prochází plazma.
Dosavadní stav techniky
Plazmový hořák se používá pro plazmové obloukové řezání kovových materiálů, jako je ocel. Obloukový plazmový hořák se obecně skládá z těla hořáku, chladicí trubky, elektrody, vířivého kroužku, trysky, držáku trysky, ochranného krytu, a krytu trysky.
Samotné řezání probíhá proudem plazmy vytvořeným v plazmovém hořáku. Tento proud plazmy je tvořen ionizovaným plynem nebo plyny o vysoké teplotě. Ionizovaný plyn o vysoké teplotě pod tlakem proudí přes otvor trysky. Tímto je proud ionizovaného plynu zúžen do koncentrovaného proudu plazmy, který následně vytváří plazmový oblouk.
Takto vytvořený plazmový oblouk dosahuje teploty až 30 000 °C a energetické hustoty až 2xl06 W/cm2. Čím je energetická hustota a teplota plazmového oblouku vyšší, tím je možné řezat kovové materiály o větší tloušťce a vyšší rychlostí.
Během posledních 30 let došlo k mnoha konstrukčním změnám u kapalinou chlazených plazmových hořáků. Jednou ze změn je konstrukce plazmového hořáku umožňující používání dvou oddělených plynů, totiž plazmového plynu a ochranného plynu. Starší kapalinou chlazené plazmové hořáky používaly pouze plazmový plyn. Z důvodu složitější konstrukce kapalinou chlazených dvouplynových plazmových hořáků se zvětšil jejich rozměr, a to jejich délka i průměr.
Plazmový hořák, jímž při provozu za účelem jeho ochlazování protéká chladicí kapalina, je kapalinou chlazený plazmový hořák. Jednotlivé součásti plazmového hořáku, které přijdou přímo do kontaktu s protékající chladicí kapalinou, jsou přímo chlazené součásti plazmového hořáku.
Obdobným konstrukčním vývojem prošly i jednotlivé součásti plazmového hořáku, zejména elektroda a tryska. Z důvodu zvětšení rozměrů kapalinou chlazených dvouplynových plazmových hořáků se zvětšily rozměry plazmových trysek používaných v kapalinou chlazených dvouplynových plazmových hořácích. Tato skutečnost zvýšila materiálovou náročnost na výrobu plazmových trysek. Podle dosavadního stavu techniky se plazmové trysky pro kapalinou chlazené dvouplynové plazmové hořáky s přímým chlazením kapalinou vyráběly nebo vyrábí s největším vnějším průměrem v rozsahu 16,0 mm až 36,5 mm pro zatížení na 15 A až 130 A, a v rozsahu 18,5 mm až 36,5 mm pro zatížení nad 130 A. Podle dosavadního stavu techniky se plazmové trysky pro kapalinou chlazené dvouplynové plazmové hořáky s nepřímým chlazením pro zatížení na 15 A až 260 A vyráběly nebo vyrábí s největším vnějším průměrem v rozsahu 26,0 mm až 34,0 mm.
Z ekonomických důvodů jsme zkoumali nejmenší možný rozměr těla plazmové trysky s přímým a nepřímým chlazením pro proudové zatížení v rozsahu 15 A až 400 A. Cílem bylo snížení výrobních nákladů na výrobu, a vylepšení funkčních vlastností a životnosti plazmové trysky s
-1 CZ 308964 B6 přímým chlazením jakož i plazmové trysky s nepřímým chlazením pro kapalinou chlazené dvouplynové plazmové hořáky.
Konstrukcí trysky lze ve značné míře ovlivnit parametry koncentrovaného proudu plazmy. Tryska ovlivňuje parametry proudu plazmy jako například průměr proudu plazmy, rychlost proudění, teplotu a energetickou hustotu proudu plazmy.
Tryska se v místě otvoru trysky, přes který prochází proud plazmy, velmi zahřívá. Přehřátí trysky zrychluje její opotřebení. Tomu se předchází ochlazováním trysky plynem nebo kapalinou co nejblíže k místu největšího zahřívání trysky. Při přehřátí trysky dojde k natavení materiálu, z něhož je tryska vyrobena, a k nesymetrickému zvětšení otvoru, který usměrňuje proud ionizovaného plynu v koncentrovaný proud plazmy. Tryska s nesymetricky zvětšeným otvorem nekoncentruje dostatečně proud plazmy a vlivem nesymetričnosti otvoru vychyluje proud plazmy do strany. Takto opotřebenou trysku je nutno vyměnit za novou.
Pro životnost trysky je důležitá stabilita plazmového oblouku, aby proud plazmy plynule procházel osou otvoru trysky. Stabilní plazmový oblouk je důležitý pro kvalitní řez. Nestabilní plazmový oblouk se projevuje nekvalitním povrchem na řezaném materiálu, a ovlivněním rozměrů vyřezaného výrobku. Stabilitu plazmového oblouku řeší konstrukce plazmové trysky podle patentu US 5317126. Takto konstruovaná tryska umožňuje stabilizaci plazmového oblouku díky odvodu části plazmového plynu, a tím upravuje tlak plazmového plynu v prostoru vzniku plazmového oblouku. Toto řešení konstrukce plazmové trysky 38 je znázorněno na obr. 1. Je zde znázorněna tryska 38, která se skládá ze dvou částí, těla trysky a vnitřní vlisované vložky. Tryska 38 obsahuje otvor 38c trysky, kterým prochází plazmový oblouk. V místě 38b je tryska 38 po obvodu ochlazována proudem kapaliny. Tryska 38 je zkonstruována tak, že mezi tělem trysky a vlisovanou vložkou je vytvořen prostor 18 a prostor 36 pro průchod plynu ve směru 16 z prostoru vzniku plazmového oblouku 36c k bočnímu otvoru 20a. Bočním otvorem 20a odchází část plazmového plynu, čímž dochází ke stabilizaci tlaku plazmového plynu v místě vzniku plazmového oblouku 36c. Vnější průměr trysek uvedených na trh firmou Hypertherm podle tohoto patentu byl například 26,85 nebo 32,80 mm.
Pro prodloužení životnosti trysky je důležité její chlazení plynem nebo kapalinou. Na obr. 2 je znázorněna plazmová tryska 4 podle patentu EP 140739 Bl. Tato konstrukce trysky 4 řeší optimální nasměrování proudu chladicí kapaliny tak, aby byla tryska 4 ochlazována rovnoměrně po celém vnějším obvodu. Díky dostatečné chladicí ploše a rovnoměrnému proudění chladicí kapaliny se prodlouží životnost plazmové trysky 4. Vnější průměr trysky uvedené na trh firmou Kjellberg podle tohoto patentu byl 21,98 mm.
Materiál, z něhož je vyrobená plazmová tryska ovlivňuje svými vlastnostmi životnost plazmové trysky. Na obr. 3 je znázorněna plazmová tryska 14 podle patentu EP 1531652 Bl. U této varianty plazmové trysky je životnost trysky 14 prodloužena použitím vložky 26 v místě otvoru 22, jímž prochází plazmový oblouk 16. Vložka 26 je vyrobená z žáruvzdorného materiálu. Toto konstrukční řešení podstatně prodlužuje životnost plazmové trysky 14. Vnější průměr trysky uvedené na trh firmou Thermacut podle tohoto patentu byl 22,1 mm.
Podstata vynálezu
Při hledání optimální co nejmenší konstrukce plazmové trysky jsme zjistili, že pro její životnost je rozhodující materiál, ze kterého je vyrobená část plazmové trysky v oblasti průchodu plazmového oblouku, chlazení plazmové trysky na dostatečné ploše a v optimální vzdálenosti od části trysky, kterou prochází plazmový oblouk, tvar otvoru, jímž prochází plazmový oblouk, konstrukce trysky umožňující stabilizaci plazmového oblouku, a rozměry plazmového hořáku. Tyto aspekty mají největší vliv na potřebné rozměry a tvar plazmové trysky.
- 2 CZ 308964 B6
Při studiu konstrukce obvyklých kapalinou chlazených dvouplynových plazmových hořáků jsme zjistili, že průměr plazmového hořáku v místě napojení plazmové trysky nelze zmenšit a přitom plně zachovat stávající funkčnost plazmového hořáku a nesnížit jeho životnost. Tímto jsme vyloučili možnost zmenšení rozměru plazmové trysky prostým zmenšením průměru plazmového hořáku v místě napojení plazmové trysky.
Pokud celou plazmovou trysku nebo její část vyrobíme z materiálu wolfram s teplotou tavení nad 3000 °C, tak jak je uvedeno v EP 1531652 Bl, docílíme vysoké odolnosti trysky proti poškození v místě průchodu proudu plazmy a prodloužení její životnosti. Ale výrobní náklady na takovou plazmovou trysku budou tak vysoké, že se toto řešení ekonomicky nevyplatí. Jako nejvhodnější materiál se nám osvědčila slitina mědi Cu-ETP CW004A, která má vysokou tepelnou a elektrickou vodivost, je lépe obrobitelná než wolfram a má podstatně nižší cenu.
Z hlediska funkčnosti jsme trysku rozdělili na dvě části. První část trysky, která je přímo v kontaktu s plazmovým obloukem, a na druhou část trysky, která má rozměry a tvar potřebné pro napojení do plazmového hořáku. První částí trysky prochází plazmový oblouk, a je nejvíce tepelně namáhána. První část trysky má vysoké nároky na vlastnosti materiálu, ze kterého je vyrobená, a na dostatečné chlazení a vzdálenost ochlazované plochy od místa, jímž prochází plazmový oblouk. Tuto trysku, která je součástí sestavy trysky s adaptérem podle vynálezu, v popise dále označujeme také názvem zmenšená tryska nebo zmenšená plazmová tryska. Druhá část sestavy trysky s adaptérem podle vynálezu vyžaduje, aby její rozměry a tvar byly uzpůsobeny pro napojení zmenšené trysky do obvyklého plazmového hořáku. Tuto část dále označujeme jako adaptér.
Nyní jsme se soustředili na nalezení řešení, jak plazmovou trysku rozdělit na tyto dvě výše uvedené samostatné funkční části, tak, aby jejich sestava ve výsledku měla nižší výrobní náklady, vylepšené funkční vlastnosti a prodlouženou životnost.
Sestava trysky s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku podle vynálezu sestává ze zmenšené trysky a z adaptéru pro připojení této zmenšené trysky ke kapalinou chlazenému dvouplynovému plazmovému hořáku. Tryska je opatřena upevňovací plochou pro upevnění v plazmovém hořáku a těsněním pro zabránění průchodu kapaliny a/nebo plynu skrze spojení mezi tryskou a adaptérem. Tryska má konvergentní oblast a divergentní oblast, přičemž divergentní oblast obsahuje otvor trysky pro průchod proudu plazmy, jehož průřez je dimenzován pro proudové zatížení 70 až 90 A na 1 mm2 průřezu otvoru trysky. Tryska v sestavě trysky s adaptérem podle vynálezu je dále opatřena ochlazovanou plochou pro přímé chlazení kapalným chladivém, přičemž adaptér je na své první straně opatřen dosedací částí pro zasunutí trysky a na své druhé straně je opatřen tvarováním pro zasunutí do těla plazmového hořáku.
U plazmové trysky s přímým chlazením kapalinou, kdy je část plochy trysky přímo v kontaktu s chladicí kapalinou, jsme zjistili, že potřebný vnější průměr zmenšené trysky pro zatížení na 15 A až 130 A je alespoň 12,3 mm a u zmenšené trysky pro zatížení nad 130 A je potřebný vnější průměr alespoň 13,5 mm. U plazmové trysky s nepřímým chlazením kapalinou, kdy plocha trysky není v kontaktu s chladicí kapalinou, jsme zjistili, že nejmenší potřebný vnější průměr u zmenšené trysky pro zatížení až 400 A je alespoň 18 mm.
Tyto rozměry závisí na vnějším průměru plazmové elektrody, na velikosti potřebného prostoru pro průchod plazmového plynu mezi elektrodou a tryskou, a na tloušťce stěny trysky. Průměr elektrody je dán jejím maximálním zatížením, a to nechceme snižovat. Prostor mezi vnějším průměrem elektrody a vnitřním průměrem trysky mimo jiné určuje potřebná vzdálenost obou ploch, aby mezi nimi nedocházelo ke zkratu. Rozměr prostoru pro průchod plazmového plynu mezi elektrodou a tryskou nelze z funkčního hlediska zmenšit.
-3CZ 308964 B6
Omezujícím faktorem pro zmenšování vnějšího průměru trysky však je, vedle způsobu jejího chlazení, také vzdálenost ochlazované plochy od otvoru trysky. Dalšími testy jsme zjistili, že pokud je přímo chlazená plocha trysky ve vzdálenosti od otvoru trysky, jímž prochází plazmový oblouk, větší než 2,5 mm a menší než 10 mm, disponuje zmenšená tryska pro zatížení na 15 A až 130 A při vnějším průměru nad 13,0 mm dostatečnou plochou pro chlazení a dostatečným průřezem pro odvod tepla od místa zahřívání zmenšené trysky k ochlazované ploše zmenšené trysky, tak aby snesla zatížení na 15 A až 130 A. Podle vynálezu je při vzdálenosti mezi ochlazovanou plochou a otvorem trysky v rozmezí 2,5 až 10 mm největší vnější průměr trysky pro proudové zatížení do 130 A, která je zmenšená proti tryskám obvyklým ze stavu techniky, s výhodou menší než 15,9 mm. Zmenšená tryska pro zatížení nad 130 A při vzdálenosti ochlazované plochy 2,5 až 10 mm od otvoru, jímž prochází plazmový oblouk, a vnějším průměru nad 16 mm, disponuje dostatečnou plochou pro chlazení a dostatečným průřezem pro odvod tepla od místa zahřívání zmenšené trysky k ochlazované ploše zmenšené trysky, tak aby snesla zatížení při řezání proudem nad 130 A. Podle vynálezu je při vzdálenosti mezi ochlazovanou plochou a otvorem trysky v rozmezí 2,5 až 10 mm největší vnější průměr zmenšené trysky pro proudové zatížení nad 130 A s výhodou menší než 18,5 mm.
Variantu odchylnou od předloženého vynálezu představuje sestava trysky s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku, ve které je plazmová tryska, která není přímo chlazená kapalinou. U plazmové trysky, která není přímo chlazená kapalinou, je pro její dostatečné chlazení důležitý průřez těla trysky a velikost kontaktní plochy. Při dostatečném průřezu těla trysky je materiál, ze kterého je vyrobena plazmová tryska, schopen díky své tepelné vodivosti odvést potřebné množství tepelné energie z místa zahřátí plazmové trysky ke kontaktní ploše. Přes kontaktní plochu předá tryska tepelnou energii chladnějšímu materiálu, na nějž doléhá kontaktní plocha trysky. Omezujícím faktorem pro zmenšování vnějšího průměru trysky v tomto případě však je velikost kontaktní plochy. Při testech jsme zjistili, že při velikosti kontaktní plochy k zatížení trysky větší jak 0,8 mm2 najeden ampér zatížení a vnějším průměru trysky nad 19,7 mm již tryska disponuje dostatečným průřezem pro odvod tepla od místa zahřívání trysky ke kontaktní ploše v kombinaci s přijatelnou velikostí kontaktní plochy, aby snesla zatížení až 400 A. Největší vnější průměr trysky s nepřímým chlazením, která je zmenšená proti tryskám obvyklým ze stavu techniky, pro proudové zatížení až 400 A tedy může být menší než 25,9 mm.
Dále jsme při testech zjistili, že při dlouhém použití plazmové trysky klesá kvalita řezu z důvodu zanesení otvoru trysky. K zanesení otvoru dochází z důvodu usazování drobných částí vypáleného materiálu z plazmové elektrody. Ve všeobecné praxi se u plazmového řezání osvědčilo měnit plazmovou trysku společně s plazmovou elektrodou. Opotřebený, nebo zanesený otvor trysky ovlivňuje negativně koncentraci a směr proudu plazmy a tímto se zhoršuje kvalita a kolmost řezu na vyřezávaném výrobku. U plazmové elektrody dochází při jejím použití k opotřebení v místě kontaktu s plazmovým obloukem. Během použití elektrody dochází k opotřebení elektrody do hloubky až 3 mm v závislosti na typu elektrody. Část vypáleného materiálu z elektrody se usadí v otvoru trysky a tímto se zhoršuje kvalita a kolmost řezu na vyřezávaném výrobku. Při postupném vypálení materiálu z elektrody v místě kontaktu s plazmovým obloukem dochází k prodloužení plazmového oblouku. Při vypálení elektrody o 2 mm se plazmový oblouk prodlouží o 2 mm, a tím se negativně změní jeho parametry a následně se sníží energie proudu plazmy a poklesne kvalita řezu a kolmost řezu na vyřezaném výrobku. Pokud dojde při řezání k poškození elektrody nebo trysky, projeví se to na zhoršené kvalitě a kolmosti řezu na řezaném výrobku. Materiál vypálený z elektrody a usazený v otvoru trysky sníží schopnost trysky správně koncentrovat proud ionizovaného plynu do proudu plazmy, a tím se zhorší kvalita a kolmost řezu na vyřezávaném výrobku.
Zjistili jsme, že pokud zvětšíme otvor trysky, snížíme tímto zahřívání plazmové trysky a také snížíme usazování materiálu vypáleného z elektrody na stěnách otvoru trysky. Zvětšením otvoru ale dojde ke snížení koncentrace proudu plazmy, a tím ke snížení rychlosti a tloušťky řezu. Pro dodržení požadovaných řezných vlastností je potřeba docílit minimálně zatížení 70 A na 1 mm2 průřezu otvoru trysky přes který prochází proud plazmy.
-4CZ 308964 B6
Ve výhodném vytvoření sestavy trysky s adaptérem má tryska otvor trysky, který má, postupně ve směru proudu plazmy, úsek kuželovitého tvaru, za nímž následuje úsek, ve kterém se otvor trysky rozšiřuje již nikoliv kuželovité, to znamená v pohledu v řezu ve stále stejném úhlu, ale má rádiusový tvar, to znamená rozšiřuje se kruhovým obloukem, a končí úsekem, ve kterém má eliptický tvar, to znamená úsekem, kde se otvor trysky rozšiřuje, opět v pohledu v řezu, křivkou se zvětšujícím se poloměrem. Jednoduše vyjádřeno, otvor trysky s výhodou má, postupně ve směru proudu plazmy, úsek kuželovitého tvaru, za nímž následuje první zaoblený úsek s obloukovitě zaoblenou stěnou a končí druhým zaobleným úsekem s elipticky zaoblenou stěnou. S výhodou se otvor kuželovité rozšiřuje za svým nejužším místem ve směru průtoku plazmy v úhlu v rozmezí od 0,5° až 3,0°, nejvýhodněji 1,8° až 2,2°.
Zmenšená plazmová tryska v sestavě trysky s adaptérem podle vynálezu, s lepším chlazením a správnou vzdáleností ochlazované plochy od otvoru, jímž prochází plazmový oblouk, snese zatížení až 90 A na 1 mm2 průřezu otvoru trysky, přes který prochází proud plazmy.
Zmenšená plazmová tryska v sestavě trysky s adaptérem podle vynálezu je s výhodou opatřena bočními otvory pro odvod části plazmového plynu do ochranného plynu pro vyrovnání tlaku plazmového plynu.
Dále jsme zjistili, že životnost zmenšené trysky můžeme prodloužit, když ji galvanicky pokovíme vrstvou niklu a/nebo chrómu o tloušťce 0,008 až 0,012 mm po celé její ploše.
Adaptér v sestavě trysky s adaptérem podle vynálezu je pro napojení zmenšené plazmové trysky do vodou chlazeného dvouplynového plazmového hořáku uzpůsoben tak, aby do jeho přední části dosedala zmenšená plazmová tryska. Spojení mezi zmenšenou plazmovou tryskou a adaptérem je s výhodou volně rozebíratelné. Adaptér je na druhé straně tvarově uzpůsoben pro zasunutí do těla hořáku. Tento adaptér není v kontaktu s plazmovým obloukem. Tato skutečnost umožňuje, aby při kombinaci se zmenšenou plazmovou tryskou, která je přímo chlazená kapalinou, byl adaptér vyroben z materiálu s nižší tepelnou odolností, například z mosazi.
Náklady na plazmovou trysku se nám podařilo obecně snížit díky skutečnosti, že naše zmenšená plazmová tryska v sestavě trysky s adaptérem má podstatně nižší výrobní náklady než obvyklá velká plazmová tryska. A dále díky tomu, že námi vyvinutý adaptér lze používat opakovaně, protože se díky své konstrukci neopotřebovává.
Objasnění výkresů
Obr. 1 znázorňuje známou plazmovou trysku podle patentu US5317126A pro kapalinou chlazený dvouplynový plazmový hořák.
Obr. 2 znázorňuje známou plazmovou trysku podle patentu EP 2140739 Bl pro kapalinou chlazený dvouplynový plazmový hořák.
Obr. 3 znázorňuje známou plazmovou trysku podle patentu EP 1531652 Bl pro kapalinou chlazený dvouplynový plazmový hořák.
Obr. 4 znázorňuje řez kapalinou chlazeným dvouplynovým hořákem se sestavou trysky s adaptérem podle vynálezu.
Obr. 5 znázorňuje řez zmenšenou plazmovou tryskou, která je součástí sestavy trysky s adaptérem podle vynálezu.
-5CZ 308964 B6
Obr. 6 znázorňuje řez zmenšenou plazmovou tryskou, která je součástí sestavy trysky s adaptérem, ve variantě odchylné od vynálezu.
Obr. 7 a-d znázorňují v řezu různé obměny zmenšené plazmové trysky, která je součástí sestavy trysky s adaptérem podle vynálezu.
Obr. 8 e-g znázorňují v řezu různé obměny zmenšené plazmové trysky, která je součástí sestavy trysky s adaptérem, ve variantě odchylné od vynálezu.
Obr. 9 a-f znázorňují v řezu různé obměny adaptéru, který je součástí sestavy trysky s adaptérem.
Obr. 10 představuje srovnání plazmové trysky pro zatížení na 130 A podle dosavadního stavu techniky (a) a plazmové trysky s adaptérem pro stejné zatížení ve variantě odchylné od vynálezu (b).
Obr. 11 představuje srovnání plazmové trysky pro zatížení na 30 A podle dosavadního stavu techniky (a) a plazmové trysky s adaptérem pro stejné zatížení ve variantě odchylné od vynálezu (b).
Obr. 12 představuje srovnání plazmové trysky pro zatížení na 130 A podle dosavadního stavu techniky (a) a plazmové trysky s adaptérem pro stejné zatížení podle vynálezu (b).
Obr. 13 znázorňuje v řezu sestavu trysky s adaptérem podle vynálezu ve dvou různých provedeních pro použití ve dvou rozdílných kapalinou chlazených dvouplynových plazmových hořácích.
Obr. 14 představuje srovnání plazmové trysky pro zatížení na 260 A podle dosavadního stavu techniky (a) a plazmové trysky s adaptérem pro stejné zatížení podle vynálezu (b).
Obr. 15 představuje alternativní srovnání plazmové trysky pro zatížení na 260 A podle dosavadního stavu techniky (a) a plazmové trysky s adaptérem pro stejné zatížení podle vynálezu (b).
Příklady uskutečnění vynálezu
Obr. 4 znázorňuje řez kapalinou chlazeným dvouplynovým plazmovým hořákem 300 se sestavou trysky 100 s adaptérem 200 podle vynálezu, se zmenšenou plazmovou tryskou 100 pro zatížení na 260 A, která na první straně 202 adaptéru dosedá do adaptéru 200. Na první straně 202 adaptéru je spojení zmenšené trysky 100 a adaptéru 200 utěsněno těsnicím kroužkem 109 proti průniku kapaliny a plynu. Adaptér 200 dosedá na druhé straně 201 do plazmového hořáku 300.
Pro napojení zmenšené plazmové trysky 100 do vodou chlazeného dvouplynového plazmového hořáku 300 jsme vyvinuli adaptér 200, který toto napojení umožňuje. Tento adaptér 200 je uzpůsoben tak, aby do jeho přední části na první straně 202 adaptéru dosedala zmenšená plazmová tryska 100. Spojení mezi zmenšenou plazmovou tryskou 100 a adaptérem 200 na první straně 202 adaptéru je utěsněno pružným těsněním 109 proti průchodu kapaliny nebo plynu. Spojení mezi zmenšenou plazmovou tryskou 100 a adaptérem 200 je volně rozebíratelné. Po zasunutí zmenšené plazmové trysky 100 do adaptéru 200 je zmenšená plazmová tryska 100 fixována v adaptéru 200 pomocí pružného těsnění 109, které je ve spoji mezi zmenšenou plazmovou tryskou 100 a adaptérem 200. Díky této fixaci nevypadne zmenšená plazmová tryska 100 vlastní váhou z adaptéru 200 ani při vertikální poloze, jak je zobrazená na obr. 4. Zmenšená plazmová tryska 100 je upevněna v plazmovém hořáku 300 pomocí držáku trysky, který na ni dosedá v místě upevňovací plochy 110. Bez této upevňovací plochy 110 nelze zmenšenou trysku 100 v plazmovém hořáku 300 upevnit. Adaptér 200 je na druhé straně 201 adaptéru tvarově
-6CZ 308964 B6 uzpůsoben pro zasunutí do těla plazmového hořáku 300. Tento adaptér 200 není v kontaktu s plazmovým obloukem. Tato skutečnost umožňuje, aby, ve variantě odchylné od vynálezu, při kombinaci se zmenšenou plazmovou tryskou 100, která je přímo chlazená kapalinou, byl adaptér 200 vyroben z materiálu s nižší tepelnou odolností, například z mosazi.
Obr. 5 znázorňuje řez zmenšenou plazmovou tryskou 100, která je součástí sestavy trysky 100 s adaptérem 200 podle vynálezu, pro zatížení na 260 A, pro použití v plazmovém vodou chlazeném dvouplynovém hořáku 300. v němž je plazmová tryska 100 chlazená přímo kapalinou. Zmenšená tryska 100 obsahuje otvor 101 trysky, kterým prochází proud plazmy ve směru V. Otvor 101 trysky, přes který prochází proud plazmy, je divergentní. Divergentní otvor 101 trysky se rozšiřuje ve směru V proudění plazmy. Divergentní otvor má v kuželovitém úseku 105 kuželovitý tvar. Divergentní otvor má, viděno v podélném řezu, v prvním zaobleném úseku 106 rádiusový tvar, to znamená že jeho stěna je zaoblena do oblouku s konstantním poloměrem. Divergentní otvor má ve druhém zaobleném úseku 108 eliptický tvar, to znamená že jeho sténaje zaoblena do oblouku se zvětšujícím se poloměrem. Otvor 101 trysky v tomto příkladném provedení neobsahuje válcovitý tvar. Otvor 101 trysky ve zmenšené plazmové trysce 100 se za nejužším místem 104 otvoru rozšiřuje pod úhlem A° ve směru V proudění plazmy. U zmenšené trysky 100 je v příkladném provedení úhel A° 2°. Tato konstrukce vychází z Lavalovy trysky (konvergentně-divergentní tryska). Tryska 100 má konvergentní oblast X a divergentní oblast Y. Konvergentní oblast X a divergentní oblast Y mají dohromady délku LI otvoru trysky. V konvergentní oblasti X trysky 100 dochází při provozu plazmového hořáku 300 pomocí energie elektrického oblouku k ionizaci stlačeného plynu, který disociuje energií elektrického oblouku. Ionizovaný plyn je zhuštěn a zkoncentrován při průchodu nejužším místem 104 otvoru trysky 100. V divergentní oblasti Y trysky 100 již proudí zkoncentrovaný proud plazmy, u kterého probíhá expanze objemu vlivem probíhající disociace. Průměr D4 ústí otvoru 101 trysky je větší než průměr Dl nejužšího místa otvoru 101 trysky. Tím, že se otvor 101 trysky rozšiřuje ve směru V proudění plazmy, je snížené tření proudu plazmy o stěnu otvoru 101 trysky v kuželovitém úseku 105. prvním zaobleném úseku 106 a druhém zaobleném úseku 108. Tímto jsme snížili usazování materiálu vypáleného z elektrody na stěnách otvoru 101 trysky. Dále jsme snížili ztrátové teplo plazmového oblouku vlivem nižšího tření proudu plazmy o stěnu otvoru 101 trysky v kuželovitém úseku 105, prvním zaobleném úseku 106 a druhém zaobleném úseku 108. Tímto dochází k menšímu zahřívání zmenšené plazmové trysky 100. Zmenšená tryska 100 obsahuje tři boční otvory 102, které odvádí část plazmového plynu z konvergentní oblasti X trysky 100 a tím vyrovnávají tlak plazmového plynu v této konvergentní oblasti X Zmenšená tryska 100 je na svém povrchu opatřena ochlazovanou plochou 103 pro přímé chlazení kapalinou. Součástí sestavy trysky 100 s adaptérem 200 je těsnění 109. které brání průchodu kapaliny a plynu přes spoj mezi zmenšenou plazmovou tryskou 100 a adaptérem 200. Na vnějším obvodu má zmenšená plazmová tryska 100 největší průměr D2, který je ve znázorněném příkladném provedení 15,7 mm.
Obr. 6 znázorňuje řez zmenšenou plazmovou tryskou 120, která je součástí sestavy trysky 120 s adaptérem 200. pro zatížení na 260 A, pro použití v plazmovém vodou chlazeném dvouplynovém hořáku 300 ve variantě, která je odchylná od vynálezu, ve které není plazmová tryska 100 chlazená přímo kapalinou. Zmenšená tryska 120 obsahuje otvor 101 trysky, kterým prochází proud plazmy ve směru V. Otvor 101 trysky přes který prochází proud plazmy je divergentní. Divergentní otvor 101 trysky se rozšiřuje ve směru V proudění plazmy. Divergentní otvor 101 trysky má v kuželovitém úseku 105 kuželovitý tvar. Divergentní otvor 101 trysky má v prvním zaobleném úseku 106 rádiusový tvar a ve druhém zaobleném úseku 108 má eliptický tvar. Otvor 101 trysky neobsahuje válcovitý tvar. Otvor 101 trysky ve zmenšené plazmové trysce 120 se za nejužším místem 104 otvoru ve směru V proudění plazmy rozšiřuje pod úhlem A°. U zmenšené trysky 120 je v příkladném provedení úhel A° 1,6°. Tato konstrukce vychází z Lavalovy trysky (konvergentně-divergentní tryska). Tryska 120 má konvergentní oblast X a divergentní oblast Y. Konvergentní oblast X a divergentní oblast Y mají dohromady délku LI otvoru 101 trysky. V konvergentní oblasti X trysky 120 dochází pomocí energie elektrického oblouku k ionizaci stlačeného plynu, který disociuje energií elektrického oblouku. Ionizovaný plyn je zhuštěn a
-7 CZ 308964 B6 zkoncentrován při průchodu nejužším místem 104 otvoru 101 trysky 120. V divergentní oblasti Y již proudí zkoncentrovaný proud plazmy, u kterého probíhá expanze objemu vlivem probíhající disociace. Průměr ústí D4 otvoru 101 trysky je větší než průměr Dl nejužšího místa otvoru 101 trysky. Tím, že se otvor 101 trysky rozšiřuje ve směru V proudění plazmy, je sníženo tření proudu plazmy o stěnu otvoru 101 trysky v kuželovitém úseku 105. prvním zaobleném úseku 106 a druhém zaobleném úseku 108. Tímto jsme snížili usazovaní materiálu vypáleného z elektrody na stěnách otvoru 101 trysky. Dále jsme snížili ztrátové teplo plazmového oblouku vlivem nižšího tření proudu plazmy o stěnu otvoru 101 trysky 120 v kuželovitém úseku 105. prvním zaobleném úseku 106 a druhém zaobleném úseku 108. Tímto dochází k menšímu zahřívání zmenšené plazmové trysky 120. Zmenšená plazmová tryska 120 je opatřena ochlazovanou plochou 123 pro nepřímé chlazení. Touto ochlazovanou plochou 123 pro nepřímé chlazení dosedá tryska 120 v adaptéru 200. Přes plochu 123 pro nepřímé chlazení dochází k ochlazování zmenšené plazmové trysky 120, kdy chladnější adaptér 200 přejímá teplo z teplejší zmenšené plazmové trysky 120. Součástí zmenšené plazmové trysky 120 je těsnění 109, které brání průchodu a plynu přes spoj mezi zmenšenou plazmovou tryskou 120 a adaptérem 200. Na vnějším obvodu má zmenšená tryska 120 největší průměr D22. který je ve znázorněném příkladném provedení 22,8 mm.
Obr. 7 a-d znázorňují v řezu různé obměny tvaru zmenšené plazmové trysky 100. která může být součástí sestavy trysky 100 s adaptérem 200 podle vynálezu. V provedeních znázorněných na pravé straně obr. 7, která jsou označena b, d, má tryska 100 podle vynálezu otvor 121 trysky, který má, na rozdíl od provedení popsaného podrobněji v souvislosti s obr. 5, válcovitý tvar.
Obr. 8 e-g znázorňují v řezu různé obměny tvaru zmenšené plazmové trysky 120, která může být součástí sestavy trysky 120 s adaptérem 200 ve variantě odchylné od vynálezu. V provedeních, která jsou označena b, d, má zmenšená tryska 100 otvor 121 trysky, který má, na rozdíl od provedení popsaného podrobněji v souvislosti s obr. 6, válcovitý tvar.
Dále jsou uvedeny příklady konkrétních použití trysky 100. 120 a přitom dosažených účinků.
Příklad č. 1 (varianta odchylná od vynálezu)
Na tomto příkladu je znázorněno srovnání obvyklé plazmové trysky pro zatížení na 130 A a naší zmenšené plazmové trysky 120, která může být součástí sestavy trysky 120 s adaptérem 200 ve variantě odchylné od vynálezu, pro zatížení na 130 A při použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku 300. V tomto provedení není plazmová tryska 120 chlazená přímo kapalinou, ale zmenšená plazmová tryska 120 je opatřena ochlazovanou plochou 123 pro nepřímé chlazení. Touto ochlazovanou plochou 123 pro nepřímé chlazení dosedá tryska 120 v adaptéru 200. Kapalinou je chlazená elektroda a tělo plazmového hořáku 300.
Obvyklá tryska 130 pro zatížení na 130 A, znázorněná na levé straně obr. 10, má největší vnější průměr 32,8 mm. Celá je vyrobená z mědi CuTeP CW118C. Po opotřebení obvyklé trysky 130 v místě nejvíce namáhané části 140 je nutné opotřebovanou obvyklou trysku 130 nahradit za novou neopotřebovanou obvyklou trysku 130.
Zmenšená tryska 120 pro zatížení na 130 A, znázorněná na pravé straně obr. 10, je vyrobená v rozměru potřebném pro optimální fúnkčnost této trysky 120. Zmenšená tryska 120 má největší vnější průměr D2 22,8 mm. Zmenšená tryska 120 je vyrobená z materiálu Cu-OF CW008A (EN13601). Zmenšená tryska 120 vyrobená z materiálu Cu-OF CW008A (EN13601) vykazovala stejnou životnost jako obvyklá tryska 130 vyrobená z materiálu CuTeP CW118C. Po galvanickém pokovení niklem nebo chromém vykazovala zmenšená tryska 120 prodloužení životnosti v průměru o 26 %. Napojení plazmové trysky 120 do plazmového hořáku 300 zajišťuje adaptér 200. který je vyroben z materiálu EN CW 617 N (CuZn40Pb2). Ve volně rozebíratelném spoji mezi zmenšenou tryskou 120 a adaptérem 200 je těsnění 109 zabraňující průchodu kapaliny a plynu. Těsnění 109 je součástí zmenšené trysky 120. Těsnění 109 je možné umístit na jakékoli
-8CZ 308964 B6 styčné ploše mezi zmenšenou tryskou 120 a adaptérem 200. Po opotřebení zmenšené trysky 120 v místě nejvíce namáhané části 140 je nutné opotřebenou zmenšenou trysku 120 nahradit novou neopotřebovanou zmenšenou tryskou 120. U adaptéru 200 nedochází k opotřebení. Adaptér 200 plnil svou funkci i po spotřebování 20 ks zmenšených trysek 120.
Když jsme srovnali výrobní náklady na 20 ks obvyklých trysek pro zatížení na 130 A vůči výrobním nákladům na 20 ks zmenšených trysek 120 pro zatížení na 130 A + 1 ks adaptéru 200, tak jsme zjistili, že u našeho řešení jsme snížili potřebu materiálu o 69,5 % a výrobní čas zkrátili o 45,4 %.
Příklad 2 (varianta odchylná od vynálezu)
Na tomto příkladu je znázorněno srovnání obvyklé trysky 130 pro zatížení na 30 A, a naší zmenšené plazmové trysky 120 pro zatížení na 30 A, která může být součástí sestavy trysky 120 s adaptérem 200 ve variantě odchylné od vynálezu, pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku 300. V tomto provedení není plazmová tryska 120 chlazená přímo kapalinou,ale je opatřena ochlazovanou plochou 123 pro nepřímé chlazení. Kapalinou je chlazená elektroda a tělo plazmového hořáku 300.
Obvyklá tryska 130 pro zatížení na 30 A, znázorněná na levé straně obr. 11, má největší vnější průměr 32,8 mm. Celá je vyrobená z mědi CuTeP CW118C. Po opotřebení trysky 120 v místě nejvíce namáhané části 140 je nutné opotřebovanou obvyklou trysku 130 nahradit za novou neopotřebovanou obvyklou trysku 130.
Zmenšená tryska 120 pro zatížení na 30 A, znázorněná na pravé straně obr. 11, je vyrobená v rozměru potřebném pro optimální funkčnost této trysky 120. Zmenšená tryska 120 má největší vnější průměr D2 22,8 mm. Zmenšená plazmová tryska 120 pro zatížení na 30 A obsahuje dva boční otvory 102 pro odvod části plazmového plynu s vyústěním do ochranného plynu. Zmenšená tryska 120 je vyrobená z materiálu Cu-OF CW008A (EN13601). Zmenšená tryska 120 vyrobená z materiálu Cu-OF CW008A (EN13601) vykazovala delší životnost než obvyklá tryska 130 vyrobená z materiálu CuTeP CW118C. Napojení plazmové trysky 120 do plazmového hořáku 300 zajišťuje adaptér 200. který je vyroben z materiálu EN CW 617 N (CuZn40Pb2). Ve volně rozebíratelném spoji mezi zmenšenou tryskou 120 a adaptérem 200 je těsnění 109 zabraňující průchodu kapaliny a plynu. Těsnění 109 je součástí zmenšené trysky 120. Těsnění 109 je možné umístit na jakékoli styčné ploše mezi zmenšenou tryskou 120 a adaptérem 200. Použili jsme stejný adaptér 200 jako v příkladu 1. Tento stejný adaptér 200 jsme použili pro testování zmenšených plazmových trysek pro zatížení na 30 A, 40 A, 80 A, 100 A, 130 A, 200 A, a 260 A. Po opotřebení zmenšené trysky 120 v nejvíce namáhané části 140, je nutné opotřebenou zmenšenou trysku 120 nahradit novou neopotřebovanou zmenšenou tryskou 120. U adaptéru 200 nedochází k opotřebení. Adaptér 200 plnil svou funkci i po spotřebování 20 ks zmenšených trysek 120.
Když jsme srovnali výrobní náklady na 20 ks obvyklých trysek 130 pro zatížení na 30 A vůči výrobním nákladům na 20 ks zmenšených trysek 120 pro zatížení na 30 A + 1 ks adaptéru 200, tak jsme zjistili, že u našeho řešení jsme snížili potřebu materiálu o 69,5 % a výrobní čas zkrátili o 45,4 %.
Příklad 3
Na tomto příkladu je znázorněno srovnání obvyklé trysky 130 pro zatížení na 130 A, a naší zmenšené plazmové trysky 100 pro zatížení na 130 A, která může být součástí sestavy trysky 100 s adaptérem 200 podle vynálezu, pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku 300. U tohoto plazmového hořáku 300 je plazmová tryska 100 chlazená přímo kapalinou. K tomu účelu je zmenšená tryska 100 je na svém povrchu opatřena ochlazovanou plochou 103
-9CZ 308964 B6 pro přímé chlazení kapalinou. Kapalinou je chlazená také elektroda a tělo plazmového hořáku 300.
Obvyklá tryska 130 pro zatížení na 130 A, znázorněná na levé straně obr. 12, má největší vnější průměr 26,85 mm a její konstrukce odpovídá patentu US 5317126 A. Obě její části se vyrábí z mědi CuTeP CW118C. Po opotřebení obvyklé trysky 130 v místě nejvíce namáhané části 140 je nutné opotřebenou trysku 130 nahradit novou neopotřebovanou obvyklou tryskou 130.
Zmenšená tryska 100 pro zatížení na 130 A, znázorněná na pravé straně obr. 12, je vyrobená v rozměru potřebném pro optimální funkčnost této trysky 100. Největší průměr D2 zmenšené trysky 100 pro zatížení na 130 A je 14,6 mm. Zmenšená tryska 100 pro zatížení na 130 A je vyrobená z materiálu Cu-OF CW008A (EN13601). Zmenšená tryska 100 pro zatížení na 130 A obsahuje 3 boční otvory 102 pro odvod části plazmového plynu do ochranného plynu, pro vyrovnání tlaku plazmového plynu. Zmenšená tryska 100 pro zatížení na 130 A vykazovala stejnou životnost jako obvyklá tryska 130 pro zatížení na 130 A. Napojení zmenšené plazmové trysky 100 pro zatížení na 130 A do plazmového hořáku 300 zajišťuje adaptér pro napojení zmenšené plazmové trysky 100 do plazmového hořáku 300. Adaptér 200 je vyroben z materiálu EN CW 617 N (CuZn40Pb2). Ve volně rozebíratelném spoji mezi zmenšenou tryskou 100 a adaptérem 200 je těsnění 109 zabraňující průchodu kapaliny a plynu. Těsnění 109 v tomto provedení je součástí adaptéru 200. Těsnění 109 je možné umístit na jakékoli styčné ploše mezi zmenšenou tryskou 100 a adaptérem 200. Tento stejný adaptér 200 jsme použili pro testování zmenšených plazmových trysek pro zatížení na 30 A, 50 A, 80 A, a 130 A. Po opotřebení zmenšené trysky 100 v místě nejvíce namáhané části, je nutné opotřebenou zmenšenou trysku 100 nahradit novou neopotřebovanou zmenšenou tryskou 100. U adaptéru 200 nedochází k opotřebení. Adaptér 200 plnil svou funkci i po spotřebování 20 ks zmenšených trysek 100.
Když jsme srovnali výrobní náklady na 20 ks obvyklých trysek 130 pro zatížení na 130 A vůči výrobním nákladům na 20 ks zmenšených trysek 100 pro zatížení na 130 A + 1 ks adaptéru 200. tak jsme zjistili, že u našeho řešení jsme snížili potřebu materiálu o 82,3 % a výrobní čas zkrátili o 42,2 %.
Příklad 4
Na tomto příkladu je znázorněna zmenšená plazmová tryska 100 pro zatížení na 130 A, která může být součástí sestavy trysky 100 s adaptérem 200 podle vynálezu, umožňující použití této stejné zmenšené plazmové trysky 100 pro zatížení na 130 A, která může být součástí sestavy trysky 100 s adaptérem 200 podle vynálezu, ve dvou rozdílných kapalinou chlazených dvouplynových plazmových hořácích 300. U obou těchto hořáků je plazmová tryska 100 chlazená přímo kapalinou. Kapalinou jsou chlazeny také elektrody a těla plazmových hořáků 300.
Zmenšená tryska 100 pro zatížení nal30Ajev rozměru potřebném pro optimální funkčnost této trysky 100. Největší průměr zmenšené trysky 100 pro zatížení na 130 A je 14,1 mm. Zmenšená tryska 100 pro zatížení na 130 A je z materiálu Cu-OF CW008A (EN13601). Zmenšená tryska 100 pro zatížení na 130 A má divergentní tvar otvoru, který prodlužuje její životnost. Další prodloužení životnosti zmenšené trysky 100 jsme dosáhli, díky galvanickému pokovení vrstvou niklu nebo chrómu o tloušťce 0,008 až 0,012 mm po celé její ploše.
Adaptér 200A ve variantě znázorněné v horní části obr. 13 umožňuje napojení zmenšené plazmové trysky 100 do plazmového hořáku 300, který je uzpůsoben pro napojení obvyklé trysky 130 s největším vnějším průměrem 26,85 mm a adaptér 200B ve variantě znázorněné v dolní části obr. 13 umožňuje napojení zmenšené plazmové trysky 100 do plazmového hořáku 300. který je uzpůsoben pro napojení obvyklé trysky 130 s největším vnějším průměrem 24 mm. Adaptéry 200A, 200B jsou z materiálu EN CW 617 N (CuZn40Pb2). Ve volně rozebíratelném spoji mezi zmenšenou tryskou 100 a adaptéry je těsnění 109 zabraňující průchodu kapaliny a
-10CZ 308964 B6 plynu. Těsnění 109 je součástí zmenšené trysky 100. Těsnění 109 je možné umístit na jakékoli styčné ploše mezi zmenšenou tryskou a adaptérem. Obecně umožňují různé varianty adaptéru 200, 200Λ, 200B napojení identické zmenšené plazmové trysky 100 do různých plazmových hořáků.
Příklad 5
Na tomto příkladu je znázorněno srovnání obvyklé trysky 130 pro zatížení na 260 A, a naší zmenšené plazmové trysky 100 pro zatížení na 260 A, která může být součástí sestavy trysky 100 s adaptérem 200 podle vynálezu, pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku 300. U tohoto plazmového hořáku 300 je plazmová tryska 100 chlazená přímo kapalinou. Kapalinou je chlazená také elektroda a tělo plazmového hořáku 300.
Obvyklá tryska 130 pro zatížení na 260 A má největší vnější průměr 26,85 mm. Obě její části se vyrábí z mědi CuTeP CW118C. Po opotřebení obvyklé trysky 130 v místě nejvíce namáhané části je nutné opotřebenou obvyklou trysku 130 nahradit novou neopotřebovanou obvyklou tryskou 130.
Zmenšená tryska 100 pro zatížení na 260 A je vyrobená v rozměru potřebném pro optimální funkčnost této trysky 100. Největší průměr zmenšené trysky 100 je 16,7 mm. Zmenšená tryska 100 je vyrobená z materiálu Cu-OF CW008A (EN13601). Divergentní otvor 101 trysky se rozšiřuje ve směru V proudění plazmy. Napojení zmenšené plazmové trysky 100 do plazmového hořáku 300 zajišťuje adaptér 200, který je vyroben z materiálu EN CW 617 N (CuZn40Pb2). Ve volně rozebíratelném spoji mezi zmenšenou tryskou 100 a adaptérem 200 je těsnění 109 zabraňující průchodu kapaliny a plynu. Těsnění 109 je možné umístit na jakékoli styčné ploše mezi zmenšenou tryskou 100 a adaptérem 200. Těsnění 109 je součástí adaptéru 200. Po opotřebení zmenšené trysky 100 pro zatížení na 260 A, v místě nejvíce namáhané části 140, je nutné opotřebenou zmenšenou trysku 100 nahradit novou neopotřebovanou zmenšenou tryskou 100 pro zatížení na 260 A. U adaptéru 200 nedochází k opotřebení. Adaptér 200 plnil svou funkci i po spotřebování 20 ks zmenšených trysek 100.
Když jsme srovnali výrobní náklady na 20 ks obvyklých trysek 130 pro zatížení na 260 A vůči 20 ks zmenšených trysek 100 pro zatížení na 260 A + 1 ks adaptéru 200, tak jsme zjistili, že u našeho řešení jsme snížili potřebu materiálu o 72,8 %, a výrobní čas zkrátili o 20,5 %.
Příklad 6
Na tomto příkladu je znázorněno srovnání obvyklé trysky 130 pro zatížení na 260 A, a naší zmenšené plazmové trysky 100 pro zatížení na 260 A, která může být součástí sestavy trysky 100 s adaptérem 200 podle vynálezu, pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku 300. U tohoto hořáku je plazmová tryska 100 chlazená přímo kapalinou. Kapalinou je chlazená také elektroda a tělo plazmového hořáku 300.
Obvyklá tryska 130 pro zatížení na 260 A má největší vnější průměr 26,85 mm, a její konstrukce odpovídá US 5317126 A. Obě její části se vyrábí z mědi CuTeP CW118C. Po opotřebení obvyklé trysky 130 v místě nejvíce namáhané části 140 je nutné opotřebenou obvyklou trysku 130 nahradit novou neopotřebovanou obvyklou tryskou 130.
Zmenšená tryska 100 pro zatížení na 260 A je vyrobená v rozměru potřebném pro optimální funkčnost této trysky 100. Největší průměr zmenšené trysky 100 je 15,7 mm. Zmenšená tryska 100 je vyrobená z materiálu Cu-OF CW008A (EN13601). Divergentní otvor 101 trysky se rozšiřuje ve směru V proudění plazmy. Zmenšená tryska 100 obsahuje 3 boční otvory 102 pro odvod části plazmového plynu do ochranného plynu, pro vyrovnání tlaku plazmového plynu. Zmenšená tryska 100 vykazovala prodloužení životnosti v průměru o 42 %. Napojení zmenšené plazmové trysky 100 do plazmového hořáku 300 zajišťuje adaptér 200. který je vyroben z
-11 CZ 308964 B6 materiálu EN CW 617 Ν (CuZn40Pb2). Ve volně rozebíratelném spoji mezi zmenšenou tryskou 100 a adaptérem 200 je těsnění 109 zabraňující průchodu kapaliny a plynu. Těsnění 109 je možné umístit na jakékoli styčné ploše mezi zmenšenou tryskou 100 a adaptérem 200. Těsnění 109 je součástí zmenšené trysky 100. Po opotřebení zmenšené trysky 100 pro zatížení na 260 A v místě 5 nejvíce namáhané části 140 je nutné opotřebenou zmenšenou trysku 100 nahradit novou neopotřebovanou zmenšenou tryskou 100 pro zatížení na 260 A. U adaptéru 200 nedochází k opotřebení. Adaptér 200 plnil svou funkci i po spotřebování 20 ks zmenšených trysek 100.
Když jsme srovnali výrobní náklady na 20 ks obvyklých trysek 130 pro zatížení na 260 A vůči ίο 20 ks zmenšených trysek 100 pro zatížení na 260 A + 1 ks adaptéru 200, tak jsme zjistili, že u našeho řešení jsme snížili potřebu materiálu o 75,5 %, a výrobní čas zkrátili o 5 %.
Průmyslová využitelnost
Vynález lze využít při výrobě příslušenství k plazmovým hořákům.
Claims (11)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Sestava trysky s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku, vyznačující se tím, že tryska (100) je uzpůsobena pro připojení ke kapalinou chlazenému dvouplynovému plazmovému hořáku (300) s pomocí adaptéru (200), přičemž tryska (100) je opatřena upevňovací plochou (110) pro upevnění v plazmovém hořáku (300), přičemž tryska (100) je opatřena těsněním (109) pro zabránění průchodu kapaliny a/nebo plynu skrze spojení mezi tryskou (100) a adaptérem (200), přičemž tryska (100) má konvergentní oblast (X) a divergentní oblast (Y), a přičemž divergentní oblast (Y) obsahuje otvor (101, 121) trysky pro průchod proudu plazmy, jehož průřez je dimenzován pro proudové zatížení 70 až 90 A na 1 mm2 průřezu otvoru (101, 121) trysky, přičemž tryska (100) je opatřena ochlazovanou plochou (103) pro přímé chlazení kapalným chladivém, přičemž adaptér (200) je na své první straně (202) opatřen dosedací částí pro zasunutí trysky (100) a na své druhé straně (201) je opatřen tvarováním pro zasunutí do těla plazmového hořáku (300).
- 2. Sestava trysky s adaptérem podle nároku 1, pro použití pro proudové zatížení do 130 A, vyznačující se tím, že vzdálenost mezi chladicí plochou (103) a otvorem (101, 121) je v rozmezí 2,5 až 10 mm, přičemž největší vnější průměr (D2) trysky je menší než 15,9 mm.
- 3. Sestava trysky s adaptérem podle nároku 1, pro použití pro proudové zatížení nad 130 A, vyznačující se tím, že vzdálenost mezi chladicí plochou (103) a otvorem (101, 121) je v rozmezí 2,5 až 10 mm, přičemž největší vnější průměr (D2) trysky je menší než 18,5 mm.
- 4. Sestava trysky s adaptérem podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že otvor (101) trysky má, postupně ve směru (V) proudu plazmy, úsek (105) kuželovitého tvaru, za nímž následuje první zaoblený úsek (106) s obloukovitě zaoblenou stěnou a končí druhým zaobleným úsekem (108) s elipticky zaoblenou stěnou.
- 5. Sestava trysky s adaptérem podle nároku 4, vyznačující se tím, že otvor (101) trysky se kuželovité rozšiřuje za svým nejužším místem (104) ve směru (V) průtoku plazmy v úhlu (A) v rozmezí od 0,5° až 3,0°, s výhodou 1,8° až 2,2°.
- 6. Sestava trysky s adaptérem podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že obsahuje boční otvory (102) pro vypouštění části plazmového plynu z konvergentní oblasti (X) na vnější povrch trysky (100) pro vstup do ochranného plynu.
- 7. Sestava trysky s adaptérem podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že tryska (100) je vyrobena ze slitiny mědi, výhodně ze slitiny Cu-ETP CW004A nebo CuOF CW008A.
- 8. Sestava trysky s adaptérem podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že tryska (100) je po celé její ploše galvanicky pokovena vrstvou chrómu nebo niklu o tloušťce 0,008 až 0,012 mm.
- 9. Sestava trysky s adaptérem podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že adaptér (200) je vyroben z mosazi, výhodně ze slitiny ENCW617N/CuZn40Pb2.
- 10. Sestava trysky s adaptérem podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že spojení mezi adaptérem (200) atryskou (100) je volně rozebíratelné.-13 CZ 308964 B6
- 11. Sestava trysky s adaptérem podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že těsnění (109) je součástí adaptéru (200).
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2018516A CZ308964B6 (cs) | 2018-09-30 | 2018-09-30 | Sestava trysky s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku |
| EP18204224.2A EP3629679A1 (en) | 2018-09-30 | 2018-11-03 | Reduced scale nozzles for plasma torch and adapter for the nozzles |
| CZ2019-35868U CZ33900U1 (cs) | 2018-09-30 | 2019-01-30 | Zmenšená tryska s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku |
| CN201980078915.5A CN113196886A (zh) | 2018-09-30 | 2019-09-18 | 用于等离子炬的缩小比例喷嘴和用于该喷嘴的转接器 |
| PCT/CZ2019/000048 WO2020064032A1 (en) | 2018-09-30 | 2019-09-18 | Reduced scale nozzles for plasma torch and adapter for the nozzles |
| SG11202102984UA SG11202102984UA (en) | 2018-09-30 | 2019-09-18 | Reduced scale nozzles for plasma torch and adapter for the nozzles |
| AU2019348100A AU2019348100A1 (en) | 2018-09-30 | 2019-09-18 | Reduced scale nozzles for plasma torch and adapter for the nozzles |
| US17/281,188 US20210400797A1 (en) | 2018-09-30 | 2019-09-18 | Reduced scale nozzles for plasma torch and adapter for the nozzles |
| MX2021003742A MX2021003742A (es) | 2018-09-30 | 2019-09-18 | Boquillas a escala reducida para soplete de plasma y adaptador para las boquillas. |
| EP19786718.7A EP3881651A1 (en) | 2018-09-30 | 2019-09-18 | Reduced scale nozzles for plasma torch and adapter for the nozzles |
| IL281828A IL281828A (en) | 2018-09-30 | 2021-03-25 | Reduced size nozzles for plasma torch and nozzle adapter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2018516A CZ308964B6 (cs) | 2018-09-30 | 2018-09-30 | Sestava trysky s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2018516A3 CZ2018516A3 (cs) | 2019-10-16 |
| CZ308964B6 true CZ308964B6 (cs) | 2021-10-20 |
Family
ID=68164664
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2018516A CZ308964B6 (cs) | 2018-09-30 | 2018-09-30 | Sestava trysky s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku |
| CZ2019-35868U CZ33900U1 (cs) | 2018-09-30 | 2019-01-30 | Zmenšená tryska s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2019-35868U CZ33900U1 (cs) | 2018-09-30 | 2019-01-30 | Zmenšená tryska s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20210400797A1 (cs) |
| EP (2) | EP3629679A1 (cs) |
| CN (1) | CN113196886A (cs) |
| AU (1) | AU2019348100A1 (cs) |
| CZ (2) | CZ308964B6 (cs) |
| IL (1) | IL281828A (cs) |
| MX (1) | MX2021003742A (cs) |
| SG (1) | SG11202102984UA (cs) |
| WO (1) | WO2020064032A1 (cs) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2605798A (en) * | 2021-04-13 | 2022-10-19 | Hiiroc X Developments Ltd | Plasma torch and method of operation |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1008687A (en) * | 1962-03-30 | 1965-11-03 | Union Carbide Corp | Improvements in and relating to arc working |
| US4059743A (en) * | 1974-10-28 | 1977-11-22 | Eduard Migranovich Esibian | Plasma arc cutting torch |
| US5640843A (en) * | 1995-03-08 | 1997-06-24 | Electric Propulsion Laboratory, Inc. Et Al. | Integrated arcjet having a heat exchanger and supersonic energy recovery chamber |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1565638A1 (de) * | 1967-06-12 | 1970-04-16 | Kjellberg Elektroden & Maschin | Plasmabrenner |
| US4405853A (en) * | 1981-08-14 | 1983-09-20 | Metco Inc. | Plasma spray gun with cooling fin nozzle and deionizer |
| US5317126A (en) | 1992-01-14 | 1994-05-31 | Hypertherm, Inc. | Nozzle and method of operation for a plasma arc torch |
| WO1994012308A1 (en) * | 1992-11-27 | 1994-06-09 | Kabushiki Kaisha Komatsu Seisakusho | Plasma torch |
| JP2001287039A (ja) * | 2000-04-03 | 2001-10-16 | Koike Sanso Kogyo Co Ltd | プラズマトーチ |
| US6963045B2 (en) | 2003-11-14 | 2005-11-08 | Tatras, Inc. | Plasma arc cutting torch nozzle |
| US7342197B2 (en) * | 2005-09-30 | 2008-03-11 | Phoenix Solutions Co. | Plasma torch with corrosive protected collimator |
| US8268586B2 (en) | 2006-12-21 | 2012-09-18 | Novozymes, Inc. | Modified messenger RNA stabilizing sequences for expressing genes in bacterial cells |
| US8772667B2 (en) * | 2007-02-09 | 2014-07-08 | Hypertherm, Inc. | Plasma arch torch cutting component with optimized water cooling |
| CN101541465B (zh) * | 2007-02-09 | 2012-11-14 | 海别得公司 | 具有优化水冷却的等离子弧切割焊炬部件 |
| DE102008018530B4 (de) | 2008-04-08 | 2010-04-29 | Kjellberg Finsterwalde Plasma Und Maschinen Gmbh | Düse für einen flüssigkeitsgekühlten Plasmabrenner, Anordnung aus derselben und einer Düsenkappe sowie flüssigkeitsgekühlter Plasmabrenner mit einer derartigen Anordnung |
| US20160107260A1 (en) * | 2014-01-13 | 2016-04-21 | Camarc Llc | Welding nozzle of a welding torch |
| US9560733B2 (en) * | 2014-02-24 | 2017-01-31 | Lincoln Global, Inc. | Nozzle throat for thermal processing and torch equipment |
| US9398679B2 (en) * | 2014-05-19 | 2016-07-19 | Lincoln Global, Inc. | Air cooled plasma torch and components thereof |
| US9686848B2 (en) * | 2014-09-25 | 2017-06-20 | Lincoln Global, Inc. | Plasma cutting torch, nozzle and shield cap |
| DE102015101532A1 (de) * | 2015-02-03 | 2016-08-04 | Kjellberg Stiftung | Düse für Plasmalichtbogenbrenner |
-
2018
- 2018-09-30 CZ CZ2018516A patent/CZ308964B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2018-11-03 EP EP18204224.2A patent/EP3629679A1/en not_active Withdrawn
-
2019
- 2019-01-30 CZ CZ2019-35868U patent/CZ33900U1/cs active Protection Beyond IP Right Term
- 2019-09-18 SG SG11202102984UA patent/SG11202102984UA/en unknown
- 2019-09-18 AU AU2019348100A patent/AU2019348100A1/en not_active Abandoned
- 2019-09-18 US US17/281,188 patent/US20210400797A1/en not_active Abandoned
- 2019-09-18 CN CN201980078915.5A patent/CN113196886A/zh active Pending
- 2019-09-18 EP EP19786718.7A patent/EP3881651A1/en not_active Withdrawn
- 2019-09-18 WO PCT/CZ2019/000048 patent/WO2020064032A1/en not_active Application Discontinuation
- 2019-09-18 MX MX2021003742A patent/MX2021003742A/es unknown
-
2021
- 2021-03-25 IL IL281828A patent/IL281828A/en unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1008687A (en) * | 1962-03-30 | 1965-11-03 | Union Carbide Corp | Improvements in and relating to arc working |
| US4059743A (en) * | 1974-10-28 | 1977-11-22 | Eduard Migranovich Esibian | Plasma arc cutting torch |
| US5640843A (en) * | 1995-03-08 | 1997-06-24 | Electric Propulsion Laboratory, Inc. Et Al. | Integrated arcjet having a heat exchanger and supersonic energy recovery chamber |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IL281828A (en) | 2021-05-31 |
| US20210400797A1 (en) | 2021-12-23 |
| CZ2018516A3 (cs) | 2019-10-16 |
| CZ33900U1 (cs) | 2020-04-07 |
| WO2020064032A1 (en) | 2020-04-02 |
| EP3629679A1 (en) | 2020-04-01 |
| MX2021003742A (es) | 2021-05-27 |
| EP3881651A1 (en) | 2021-09-22 |
| SG11202102984UA (en) | 2021-04-29 |
| AU2019348100A1 (en) | 2021-05-27 |
| CN113196886A (zh) | 2021-07-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2082622B1 (en) | Method and apparatus for alignment of components of a plasma arc torch | |
| US7193174B2 (en) | Method and apparatus for alignment of components of a plasma arc torch | |
| US8575510B2 (en) | Nozzle for a liquid-cooled plasma burner, arrangement thereof with a nozzle cap, and liquid-cooled plasma burner comprising such an arrangement | |
| EP2952069B1 (en) | Optimized thermal nozzle and method of using same | |
| EP0173902B1 (en) | Nozzle assembly for a plasma spray gun | |
| CN107113957B (zh) | 冷却等离子体焊炬喷嘴及相关的系统和方法 | |
| US4594496A (en) | Apparatus for introducing ionizable gas into a plasma of an arc burner | |
| US20200214118A1 (en) | Electrodes for gas- and liquid-cooled plasma torches, system consisting of an electrode and a cooling tube, gas conducting unit, plasma torch, method for conducting gas in a plasma torch, and method for operating a plasma torch | |
| CZ308964B6 (cs) | Sestava trysky s adaptérem pro použití v kapalinou chlazeném dvouplynovém plazmovém hořáku | |
| RU2741583C2 (ru) | Защитный колпачок сопла, дуговая плазменная горелка, содержащая указанный защитный колпачок, и применение дуговой плазменной горелки | |
| JP4653348B2 (ja) | 溶鋼加熱用プラズマトーチ | |
| FR3000866A1 (fr) | Torche a plasma d'arc avec regulation selective du debit de gaz plasmagene | |
| JPS6287268A (ja) | プラズマスプレ−ガン用ノズル組立体 | |
| CZ202054A3 (cs) | Sestava elektrody pro plazmový obloukový hořák se zlepšeným přenosem elektrického proudu | |
| CZ15824U1 (cs) | Kontaktní sestava svařovací špičky |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20230930 |