CZ306352B6 - Hliníková slitina, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik, a způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem - Google Patents
Hliníková slitina, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik, a způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem Download PDFInfo
- Publication number
- CZ306352B6 CZ306352B6 CZ2015-521A CZ2015521A CZ306352B6 CZ 306352 B6 CZ306352 B6 CZ 306352B6 CZ 2015521 A CZ2015521 A CZ 2015521A CZ 306352 B6 CZ306352 B6 CZ 306352B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- castings
- weight
- percent
- heat treatment
- mold
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
- C22C21/04—Modified aluminium-silicon alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
Abstract
Předmětná hliníková slitina obsahuje 85,55 až 89,00 % hmotn. Al; 8,5 až 10,00 % hmotn. Si; 0,6 až 1,2 % hmotn. Cu; 0,6 až 1,0 % hmotn. Ni; 0,4 až 0,8 % hmotn. Mn; 0,03 až 0,05 % hmotn. Sr; max. 0,4 % hmotn. Mg; max. 0,6 % hmotn. Fe; max. 0,1 % hmotn. Ti; max. 0,1 % hmotn. Zn a max. 0,05 % hmotn. ostatních přísad jednotlivě, přičemž ostatních přísad celkem je max. 0,15 % hmotn. Dalším předmětem vynálezu je způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem z této slitiny, při kterém jsou odlitky segmentů forem ohřáty na žíhací teplotu 520 .degree.C a žíhány po dobu 0,5 až 8 hod., následně jsou ochlazeny ve vodě o teplotě 50 až 60 .degree.C a poté vystaveny stárnutí při teplotě 170 .degree.C po dobu 6 až 8 hod.
Description
Hliníková slitina, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik, a způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem
Oblast techniky
Předložený vynález se týká nově vyvinuté hliníkové slitiny s obsahem dalších legujících prvků, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik motorových vozidel v automobilovém průmyslu.
Dosavadní stav techniky
V současné době se pro výrobu kovových forem, které jsou určeny pro výrobu pneumatik, používají hliníkové slitiny typu Al - Mg a Al - Si. Samotná forma je složena z 8 až 36 segmentů v závislosti na rozměrech vyráběné pneumatiky. Samotná funkční plocha formy je do požadovaného tvaru a rozměrů obrobena prostřednictvím frézování, soustružení a vrtání. Funkční plocha formy je následně ošetřena povlakem z nanovrstev z důvodu prodloužení času bez nutnosti čištění této plochy a prodloužení životnosti formy.
Proces odlévání segmentů je prováděn technologií nízkotlakého lití, přičemž tavenina je po celou dobu lití udržována na licí teplotě v udržovací peci. Čas mezi prvním a posledním litím je cca 4 hodiny, tento fakt s sebou přináší požadavek na časovou stabilitu taveniny slitiny.
Samotné pneumatiky jsou vyráběny vulkanizací směsi organických látek za vyšších teplot 150 až 170 °C, také až při 220 °C. Právě díky pracovní teplotě formy je na slitinu formy kladen požadavek na stálost mechanických vlastností za normální i zvýšené teploty.
Značnou nevýhodou známých hliníkových slitin je, že jejich mechanické vlastnosti nad teplotami 100 °C velmi výrazně klesají. Cestou ke zvýšení mechanických vlastností je jejich legování vhodnými prvky v kombinaci s tepelným zpracováním o optimálních parametrech.
Podstata vynálezu
Výše uvedené nedostatky jsou do značné míry odstraněny hliníkovou slitinou, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik motorových vozidel v automobilovém průmyslu, podle tohoto vynálezu, jejíž podstata spočívá v tom, že slitina obsahuje 85,55 až 89,00 % hmotn. Al; 8,5 až 10,00 % hmotn. Si; 0,6 až 1,2 % hmotn. Cu; 0,6 až 1,0 % hmotn. Ni; 0,4 až 0,8 % hmotn. Mn; 0,03 až 0,05 % hmotn. Sr; max. 0,4 % hmotn. Mg; max. 0,6 % hmotn. Fe; max. 0,1 % hmotn. Ti; max. 0,1 % hmotn. Zn a max. 0,05 % hmotn. ostatních přísad jednotlivě, přičemž ostatních přísad celkem je max. 0,15 % hmotn.
Dalším předmětem vynálezu je způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem, při kterém jsou odlitky segmentů forem ohřátý na žíhací teplotu 520 °C a žíhány po dobu 0,5 až 8 hod., následně jsou ochlazeny ve vodě o teplotě 50 až 60 °C a poté vystaveny stárnutí při teplotě 170 °C po dobu 6 až 8 hod.
Tento vynález zavádí do technologie výroby forem vyrobených technologií nízkotlakého lití nově vyvinutou hliníkovou slitinu, která díky navrženému procesu tepelného zpracování zajišťuje stálost mechanických vlastností i za zvýšených teplot. Vynalezené chemické složení slitiny v kombinaci s tepelným zpracováním má za následek zvýšení meze pevnosti oproti v současnosti používaným slitinám typu Al - Si - za teploty 20 °C o 26 %, za teploty 170 °C o 30 % a oproti slitinám typu Al - Mg - za teploty 20 °C o 49 % a za teploty 170 °C o 59 %.
- 1 CZ 306352 B6
Podstatou vynálezu je návrh chemického složení nově vyvinuté slitiny typu AI - Si - Cu, které díky optimálnímu obsahu vhodných legujících prvků společně s navrženým procesem tepelného zpracování zaručuje vysoké mechanické vlastnosti slitiny za normálních i zvýšených teplot. Nová slitina AISilOCuNiMnSr s chemickým složením dle tohoto vynálezu má vysoké mechanické vlastnosti při normálních i zvýšených teplotách do 250 °C.
Vynález byl vyvinut s cílem aplikace nové slitiny na odlitky segmentů forem pro výrobu pneumatik s požadavkem na stálost mechanických vlastností i ze zvýšených teplot. Dalším požadavkem byla stálost mechanických vlastností odlitků odlitých na začátku a na konci lití.
Na základě znalostí vlivu jednotlivých legujících prvků na mechanické vlastnosti Al-Si slitin byla vynalezená slitina legovaná následujícími prvky. Křemík - hlavní legující prvek, výrazně ovlivňuje slévárenské vlastnosti - zabíhavost, společně s přídavkem Mg vytváří intermetalickou fází Mg2Si umožňující vytvrzování slitiny. Měď - legována za účelem zvýšení pevnostních vlastností vytvrzováním díky vzniku intermetalické fáze CuA12 Nikl - legován za účelem zvýšení pevnostních vlastností za vyšších teplot a to vytvořením vytvrzovací fáze Al6Cu3Ni , snížení koeficientu teplotní roztažnosti a odolnosti vůči korozi. Mangan - účelem legování je zvýšení pevnostních vlastností, zvýšení teploty rekrystalizace, zjemnění zrna, potlačení negativního účinku vyloučení železa v destičkovitém tvaru a vytvoření intermetalické fáze α-AlFeMnSi. Stroncium - aplikován za účelem modifikace vyloučených částic eutektického křemíku. Eliminace Mg ve slitině.
Objasnění výkresů
Hliníková slitina, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik motorových vozidel v automobilovém průmyslu a způsob tepelného zpracování těchto odlitků bude podrobněji popsán na konkrétním příkladu provedení s pomocí přiložených výkresů, kde: na obr. 1 je znázorněna mikrostruktura vynalezené slitiny; obr. 2 zachycuje intermetalické fáze aAlFeMnSi; na obr. 3 je znázorněno místo bodové EDS analýzy; na obr. 4 je polykomponentní intermetalická fáze se zvýšeným obsahem Ni; na obr. 5 je chemické spektrum detekovaných prvků polykomponentní intermetalické fáze se zvýšeným obsahem Ni.
Příklady uskutečnění vynálezu
Příkladná hliníková slitina pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik motorových vozidel v automobilovém průmyslu obsahuje 85,55 až 89,00 % hmotn. AI, 8,5 až 10,00 % hmotn. Si, 0,6 až 1,2 % hmotn. Cu, 0,6 až 1,0 % hmotn. Ni, 0,4 až 0,8 % hmotn. Mn, 0,03 až 0,05 % hmotn. Sr, max. 0,4 % hmotn. Mg, max. 0,6 % hmotn. Fe, max. 0,1 % hmotn. Ti, max. 0,1 % hmotn. Zn a max. 0,05 % hmotn. ostatních přísad jednotlivě, přičemž ostatních přísad celkem je max. 0,15 % hmotn. Slitina je modifikovaná bez očkování TiB.
Pro zvýšení mechanických vlastností je nutné odlitky z vynalezené slitiny tepelně zpracovat. Proces tepelného zpracování se skládá z procesu rozpouštěcího žíhání při teplotě 520 °C, přičemž odlitky jsou do pece vloženy při teplotě okolí a společně se pracovním prostorem pece nabíhají na žíhací teplotu. Doba výdrže na teplotě žíhání je závislá na tloušťce stěny odlitku. Následuje zachlazení do vody o teplotě 50 až 60 °C, v závislosti na rozměrech a tvaru odlitku. Posledním krokem v procesu tepelného zpracování je umělé stárnutí při teplotě 170 °C, čas trvání této operace je opět závislý na rozměrech odlitku. Všechny parametry jednotlivých kroků jsou shrnuty v Tab. 1.
-2CZ 306352 B6
Tab. 1 Parametry tepelného zpracování vynalezené slitiny
Proces | Parametry | Poznámka |
Rozpouštěcí žíhání | 520 °C/ 0,5 až 8 h | dle tloušťky stěny odlitku (do 12 mm 45 min.; 100 mm 6 až 8 h) |
Zchlazení do vody | 50 až 60 °C | dle tloušťky stěny a tvaru odlitku |
Umělé stárnutí | 170 °C / 6 až 8 h | dle tloušťky stěny odlitku |
Vynalezená slitina byla podrobena zkoušení mechanických vlastností prostřednictvím statické zkoušky tahem a měření tvrdosti podle Brinella na vzorcích vytvořených ze segmentů forem jak po tepelném zpracování, tak v tepelně nezpracovaném stavu.
Průměrné hodnoty mez pevnosti a tažnost vynalezené slitiny v tepelně nezpracovaném stavu a po tepelném zpracování zjištěné prostřednictvím statické zkoušky tahem jsou zaznamenány v Tab. 2. Statická zkouška probíhala při teplotě 20 °C. Při porovnání naměřených hodnot je pozorovatelný nárůst meze pevnosti o 80 % a tažnosti o 21 % způsobený procesem tepelného zpracování.
Tab. 2 Mechanické vlastnosti vynalezené slitiny před a po tepelném zpracování
Stav vzorků | Rra[MPa] | A f%] |
Vzorky v tepelně nezpracovaném stavu | 143,5 | 4,8 |
Vzorky po tepelném zpracování | 258,3 | 5,8 |
Další krokem v procesu zjišťování mechanických vlastností, tj. meze pevnosti a tažnosti, vynalezené slitiny byla statická zkouška tahem za různých teplot. Pro zkoušení byly zvoleny teploty 20, 170 - pracovní teplota forem a 250 °C. Zkoušené vzorky byly po tepelném zpracování. Výsledky statické zkoušky tahem - průměrné hodnoty, za různých teplot jsou zaznamenány v Tab. 3. Při porovnání meze pevnosti vynalezené slitiny při jednotlivých teplotách zkoušení není patrný výrazný rozdíl. Vlivem zvýšené teploty u zkoušky realizované při teplotě 250 °C došlo ke zvýšení tažnosti materiálu o 37 % oproti zkoušce realizované při teplotě 20 °C.
Tab. 3 Mechanické vlastnosti vynalezené slitiny za různých teplot
Teplota f°C] | Rm|MPa] | A f%] |
20 | 291,8 | 5,4 |
170 | 290,5 | 5,8 |
250 | 299,5 | 7,4 |
Další ze zkoušek zaměřených na zkoumání mechanických vlastností vynalezené slitiny byla zkouška tvrdosti podle Brinella, přičemž zkoušce byly podrobeny vzorky v tepelně nezpracovaném stavu a po tepelném zpracování. Zkouška probíhala při teplotě 20 °C. Průměrné hodnoty tvrdosti podle Brinella jsou zaznamenány v Tab. 4. Při porovnání hodnot je patrné, že proces tepelného zpracování způsobil zvýšení tvrdosti vynalezené slitiny o 90 %
Tab. 4 Tvrdost slitiny podle Brinella před a po tepelném zpracování
Stav vzorků | Tvrdost podle Brinella |HB1U] |
Vzorky v tepelně nezpracovaném stavu | 76,3 |
Vzorky po tepelném zpracování | 144,8 |
-3 CZ 306352 B6
Obr. 1 zachycuje mikrostrukturu vynalezené slitiny. Taje tvořena dendritickými buňkami a-fáze a dále eutektikem tvořeným částicemi vyloučeného eutektického křemíku a přídavku stroncia do taveniny jako modifikátoru. Obr. 2 zachycuje snímek intermetalické fáze α-AlFeMnSi pořízený prostřednictvím skenovacího elektronového mikroskopu. Následně byla na této fázi provedena bodová EDS analýza. Bod, z něhož byla provedena, je vyznačen na Obr. 3.
Následná kvantifikace obsahu jednotlivých prvků je zaznamenána v Tab. 5.
Tab. 5. Kvantifikace výsledků bodové EDS analýzy intermetalické fáze a-AlFeMnSi
Element | Series | Unn. [wt. %] | C norm, [wt. %] | C Atom, [at. %] | C error (3sigma) [wt. %] |
Aluminium | K-series | 50.78 | 59.38 | 71.53 | 7.73 |
Silicon | K-series | 6.95 | 8.13 | 9.41 | 1.06 |
Manganese | K-series | 14.00 | 16.38 | 9.69 | 1.19 |
Iron | K-series | 13.78 | 16.11 | 9.38 | 1.16 |
Total: | 85.51 | 100 | 100 |
Díky přídavku niklu do vynalezené slitiny došlo k vytvoření polykomponentní intermetalické fáze se zvýšeným obsahem tohoto prvku - Obr. 4.
Na rozpoznané intermetalické fázi byla pro určení jejího chemického složení provedena bodová EDS analýza. Bod, z něhož byla analýza realizována, je vyznačen na obr. 5. Jedná se o intermetalickou fází Al6Cu3Ni.
Tab. 6 Kvantifikace výsledků bodové EDS analýzy polykomponentní intermetalická fáze se zvýšeným obsahem Ni.
Element | Series | Unn. [wt. %] | C norm, [wt. %] | C Atom, [at. %] | C error (3sigma) [wt. %] |
Manganese | K-series | 0.95 | 0.99 | 0.59 | 0.18 |
Aluminium | K-series | 58.39 | 61.15 | 74.04 | 8.88 |
Iron | K-series | 4.82 | 5.05 | 2.95 | 0.48 |
Silicon | K-series | 4.92 | 5.15 | 5.99 | 0.79 |
Nickel | K-series | 20.56 | 21.53 | 11.6 | 1.65 |
Copper | K-series | 4.38 | 4.59 | 2.36 | 0.46 |
Magnesium | K-series | 1.48 | 1.55 | 2.08 | 0.38 |
Total: | 95.49 | 100.00 | 100.00 |
Průmyslová využitelnost
Hliníková slitina podle tohoto vynálezu nalezne uplatnění zejména při výrobě odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik motorových vozidel v automobilovém průmyslu.
Claims (2)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Hliníková slitina, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik motorových vozidel v automobilovém průmyslu, vyznačující se tím, že obsahuje 85,55 až 89,00 % hmotn. Al; 8,5 až 10,00 % hmotn. Si; 0,6 až 1,2 % hmotn. Cu; 0,6 až 1,0 % hmotn. Ni; 0,4 až 0,8 % hmotn. Mn; 0,03 až 0,05 % hmotn. Sr; max. 0,4 % hmotn. Mg; max. 0,6 % hmotn. Fe; max. 0,1 % hmotn. Ti; max. 0,1 % hmotn. Zn a max. 0,05 % hmotn. ostatních přísad jednotlivě, přičemž ostatních přísad celkem je max. 0,15 % hmotn.
- 2. Způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem z hliníkové slitiny podle nároku 1, vyznačující se tím, že odlitky segmentů forem jsou ohřátý na žíhací teplotu 520 °C a žíhány po dobu 0,5 až 8 hod., následně jsou ochlazeny ve vodě o teplotě 50 až 60 °C a poté vystaveny stárnutí při teplotě 170 °C po dobu 6 až 8 hod.
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2015-521A CZ2015521A3 (cs) | 2015-07-28 | 2015-07-28 | Hliníková slitina, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik, a způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem |
EP16181626.9A EP3124632B1 (en) | 2015-07-28 | 2016-07-28 | Aluminum alloy, in particular for the production of mould segment castings for forming tyres, and the method of heat treatment of mould segment castings. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CZ2015-521A CZ2015521A3 (cs) | 2015-07-28 | 2015-07-28 | Hliníková slitina, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik, a způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ306352B6 true CZ306352B6 (cs) | 2016-12-14 |
CZ2015521A3 CZ2015521A3 (cs) | 2016-12-14 |
Family
ID=57003310
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ2015-521A CZ2015521A3 (cs) | 2015-07-28 | 2015-07-28 | Hliníková slitina, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik, a způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP3124632B1 (cs) |
CZ (1) | CZ2015521A3 (cs) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108486426B (zh) * | 2018-03-20 | 2019-11-15 | 山东交通职业学院 | 发动机缸盖及铸造方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20030143102A1 (en) * | 2001-07-25 | 2003-07-31 | Showa Denko K.K. | Aluminum alloy excellent in cutting ability, aluminum alloy materials and manufacturing method thereof |
CZ293797B6 (cs) * | 1999-06-04 | 2004-08-18 | Vawáaluminiumáag | Odlitek hlavy válce nebo odlitek bloku motoru z hliníkové slitiny a způsob jeho výroby |
EP1972697A1 (en) * | 2007-03-23 | 2008-09-24 | Bridgestone Corporation | Aluminum alloy in mold for tire and tire mold |
US20120000578A1 (en) * | 2010-06-30 | 2012-01-05 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Cast aluminum alloys |
DE102011083970A1 (de) * | 2011-10-04 | 2013-04-04 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Verfahren zur Herstellung eines Motorbauteils und Motorbauteil |
US20140272462A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Novelis Inc. | Clad sheet alloys for brazing applications |
GB2522716A (en) * | 2014-02-04 | 2015-08-05 | Jbm Internat Ltd | Method of manufacture |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
PT1443122E (pt) * | 2003-01-23 | 2009-10-20 | Rheinfelden Aluminium Gmbh | Moldagem sob pressão de liga de alumínio |
DE102006032699B4 (de) * | 2006-07-14 | 2010-09-09 | Bdw Technologies Gmbh & Co. Kg | Aluminiumlegierung und deren Verwendung für ein Gussbauteil insbesondere eines Kraftwagens |
ES2507865T3 (es) * | 2010-12-28 | 2014-10-15 | Casa Maristas Azterlan | Método para obtener propiedades mecánicas mejoradas en moldeos de aluminio reciclado libres de fases beta con forma de plaqueta |
US9038704B2 (en) * | 2011-04-04 | 2015-05-26 | Emerson Climate Technologies, Inc. | Aluminum alloy compositions and methods for die-casting thereof |
-
2015
- 2015-07-28 CZ CZ2015-521A patent/CZ2015521A3/cs not_active IP Right Cessation
-
2016
- 2016-07-28 EP EP16181626.9A patent/EP3124632B1/en active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ293797B6 (cs) * | 1999-06-04 | 2004-08-18 | Vawáaluminiumáag | Odlitek hlavy válce nebo odlitek bloku motoru z hliníkové slitiny a způsob jeho výroby |
US20030143102A1 (en) * | 2001-07-25 | 2003-07-31 | Showa Denko K.K. | Aluminum alloy excellent in cutting ability, aluminum alloy materials and manufacturing method thereof |
EP1972697A1 (en) * | 2007-03-23 | 2008-09-24 | Bridgestone Corporation | Aluminum alloy in mold for tire and tire mold |
US20120000578A1 (en) * | 2010-06-30 | 2012-01-05 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Cast aluminum alloys |
DE102011083970A1 (de) * | 2011-10-04 | 2013-04-04 | Federal-Mogul Nürnberg GmbH | Verfahren zur Herstellung eines Motorbauteils und Motorbauteil |
US20140272462A1 (en) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Novelis Inc. | Clad sheet alloys for brazing applications |
GB2522716A (en) * | 2014-02-04 | 2015-08-05 | Jbm Internat Ltd | Method of manufacture |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
(Massive Si phase and its growth mechanism in Al-Si casting alloy; Liao Hengcheng, Sun Guoxiong; Journal of Materials Science & Technology, Vol. 20, No. 5, ISSN: 1005-0302, China) 2004 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3124632B1 (en) | 2017-11-08 |
CZ2015521A3 (cs) | 2016-12-14 |
EP3124632A1 (en) | 2017-02-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5236948B2 (ja) | アルミニウム合金高圧ダイカスト鋳物の熱処理 | |
JP6752146B2 (ja) | 6000系アルミニウム合金 | |
RU2606664C2 (ru) | Полоса из алюминиевого сплава, стойкая к межкристаллитной коррозии, и способ ее изготовления | |
Ceschini et al. | Effect of microstructure and overaging on the tensile behavior at room and elevated temperature of C355-T6 cast aluminum alloy | |
Birol et al. | Processing of high strength EN AW 6082 forgings without a solution heat treatment | |
JP7018274B2 (ja) | 押出成形用のアルミニウム合金及びそれを用いた押出材の製造方法 | |
Hanim et al. | Effect of a two-step solution heat treatment on the microstructure and mechanical properties of 332 aluminium silicon cast alloy | |
Azadi et al. | Fatigue lifetime of AZ91 magnesium alloy subjected to cyclic thermal and mechanical loadings | |
Mokhtarishirazabad et al. | Improvement of high temperature fatigue lifetime in AZ91 magnesium alloy by heat treatment | |
US20190264311A1 (en) | Method for manufacturing bent article using aluminum alloy | |
TWI434939B (zh) | 鋁合金及其製備方法 | |
JP2017222888A (ja) | 板厚方向で均一な強度を有する高強度6000系合金厚板及びその製造方法 | |
KR20180004278A (ko) | 새로운 6xxx 알루미늄 합금 및 이의 제조 방법 | |
JP2020139228A (ja) | アルミニウム合金押出材の製造方法 | |
JP2006274415A (ja) | 高強度構造部材用アルミニウム合金鍛造材 | |
US20230357902A1 (en) | Method For Manufacturing Aluminum Alloy Extruded Material With High Strength And Excellent In SCC Resistance And Hardenability | |
US20230357889A1 (en) | Method For Manufacturing Aluminum Alloy Extruded Material | |
CZ306352B6 (cs) | Hliníková slitina, zejména pro výrobu odlitků segmentů forem pro lisování pneumatik, a způsob tepelného zpracování odlitků segmentů forem | |
Pezda | Influence of heat treatment parameters on the mechanical properties of hypoeutectic Al-Si-Mg alloy | |
Woźnicki et al. | The effect of homogenization conditions on the structure and properties of 6082 alloy billets | |
RU2581953C1 (ru) | ВЫСОКОПРОЧНЫЙ ДЕФОРМИРУЕМЫЙ СПЛАВ НА ОСНОВЕ АЛЮМИНИЯ СИСТЕМЫ Al-Zn-Mg-Cu ПОНИЖЕННОЙ ПЛОТНОСТИ И ИЗДЕЛИЕ, ВЫПОЛНЕННОЕ ИЗ НЕГО | |
Brummer et al. | Heat treatment of aluminum castings combined with hot isostatic pressing | |
Casari et al. | Effect of Ni additions on A356 alloy’s microstructure and high-temperature mechanical properties | |
Trudonoshyn et al. | Design of a new casting alloys containing Li or Ti+ Zr and optimization of its heat treatment | |
KR100727177B1 (ko) | 물성 균질화를 위한 알루미늄 국부 열처리 방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20220728 |