CZ305540B6 - Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli - Google Patents
Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli Download PDFInfo
- Publication number
- CZ305540B6 CZ305540B6 CZ2014-348A CZ2014348A CZ305540B6 CZ 305540 B6 CZ305540 B6 CZ 305540B6 CZ 2014348 A CZ2014348 A CZ 2014348A CZ 305540 B6 CZ305540 B6 CZ 305540B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- heat treatment
- alloy steel
- range
- temperature
- treatment process
- Prior art date
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 claims abstract description 9
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- INZDTEICWPZYJM-UHFFFAOYSA-N 1-(chloromethyl)-4-[4-(chloromethyl)phenyl]benzene Chemical compound C1=CC(CCl)=CC=C1C1=CC=C(CCl)C=C1 INZDTEICWPZYJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017108 Fe—Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N methanidylidynevanadium(1+) Chemical class [V+]#[C-] ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/36—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.7% by weight of carbon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/004—Thixotropic process, i.e. forging at semi-solid state
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
- B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Řešení se týká způsobu tepelného zpracování vysokolegované oceli výsledně tvořené strukturou z nerozpuštěných karbidů kovu v podobě globulitických částic, austenitickou a martenzitickou strukturou. Tepelné zpracování spočívá v ohřevu kovového polotovaru na teplotu v rozmezí od 1270 do 1280 .degree.C, rychlostí ohřevu v rozmezí od 40 až 45 .degree.C/s, poté se na kovový polotovar působí tlakem v tixotropním procesu a následně se nechá vychladnout na teplotu okolí.
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování vysokolegované oceli výsledně tvořené strukturou z nerozpuštěných karbidů kovu v podobě globulitických částic, s austenitickou a martenzitickou strukturou.
Dosavadní stav techniky
Vysokolegované oceli jsou v literatuře označovány, jako oceli s obsahem legujících prvků je vyšší než 10 %. Kombinací legujících prvků se dosahuje potřebných mechanických, fyzikálních a chemických vlastností. Vlastnosti takových ocelí jsou závislé nejen na chemickém složení, ale především na struktuře - tj. na fázovém složení a na tvaru a uspořádání jednotlivých fází. Požadované struktury se dosahuje u ocelí vhodného chemického složení tepelným zpracováním. Tepelné zpracování zahrnuje všechny postupy, při nichž se vnitřní stavba kovu záměrně mění pomocí změn teploty.
Při tepelném zpracování mohou probíhat změny struktury ve dvou směrech: je-li struktura v nerovnovážném stavu, lze použít postupů směřujících k dosažení termodynamické rovnováhy, kterou představuje diagram Fe-Fe3C. Tyto postupy se souhrnně označují jako žíhání. Při tomto druhu zpracování vzniká v závislosti na obsahu uhlíku feritická, feriticko-perlitická nebo ledeburitická struktura. Druhou skupinou procesů je vytváření nerovnovážných struktur, které vznikají rychlým ochlazením. Tím vznikají martenzitické a bainitické struktury s vysokou pevností, avšak malou houževnatostí. Tyto procesy se označují jako kalení. Dále je kupříkladu známé tepelné zpracování označované jako tixotropní tváření. Vhodnost ocelí pro tixotropní tváření je dána mnoha kritérii. Nej častěji jsou popisovány technologickými parametry, které dokumentují jejich chování při jejich zpracování v semi-solid stavu. Zpravidla nej sledovanější z nich je teplotní interval mezi solidem a likvidem, neboť dosavadní technika nebyla schopna řídit teplotu v objemu zpracovávaného materiálu s potřebnou přesností a dostatečně malými odchylkami teplot. Čím širší je interval mezi solidem a likvidem, tím rovnoměrnějších vlastností lze v objemu materiálu dosáhnout. Nejčastěji je udáváno, že tento interval závisí zejména na chemickém složení materiálu. Částečně ho lze ovlivnit způsobem ohřevu a jeho rychlostí, ev. i strukturou výchozího materiálu. Informace o korelacích s výchozí strukturou se v literatuře prakticky nevyskytují. Vhodnost ocelí pro zpracování v semi-solid stavu není však dána jen absolutním teplotním intervalem mezi solidem a likvidem, ale zejména křivkou popisující podíl solidu a likvidu v závislosti na teplotě při procesu natavování. Ta však může být značně závislá na struktuře a lokálním přerozdělení chemického složení. Co se týče strukturního stavu a zejména přípravy ocelového polotovaru pro tixotropní tváření jiným než klasickým způsobem, jsou informace v literatuře zatím uvedeny pouze v ojedinělých případech.
Podstata vynálezu
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování vysokolegované oceli. Při takovém zpracování vzniká speciální struktura, která je tvořena nerozpuštěnými karbidy kovu v podobě globulitických částic, s austenitickou a martenzitickou strukturou.
Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli je tvořen následujícím postupem: kovový polotovar se ohřeje se na teplotu v rozmezí od 1270 do 1280 °C, rychlostí ohřevu v rozmezí od 40 až 45 °C/s, poté se na kovový polotovar působí tlakem v tixotropním procesu a následně nechá se vychladnout na teplotu okolí.
- 1 CZ 305540 B6
Objasnění výkresů
Na obrázku č. 1 a obr. č. 2 je vyobrazena výsledná struktura za použití světelného mikroskopu, na obr. č. 3 je vyobrazena výsledná struktura za použití skenovacího mikroskopu.
Příklady uskutečnění vynálezu
Pro experimentální příklad byla zvolena ocel, které by svým chemickým složením odpovídala a umožňuje navrženou koncepci zpracování. Na základě výpočtů byla vybrána ocel CPM 15 V vyrobená práškovou metalurgií. V základním stavu je tvořena karbidy vanadu a chrómu uloženými ve feritické matrici. Jedná se o ocel s vysokou odolností vůči opotřebení a vysokou tvrdostí. Její velkou nevýhodou je nízká tvařitelnost a obrobitelnost.
| c | Cr | V | Mo | Mn | Si |
| 3,40 | 5,25 | 14,5 | 1,30 | 0,50 | 0,90 |
Tab. 1: Chemické složení oceli CPM 15V (% hmotn.)
Pro získání ucelenějšího obrazu o mechanických vlastnostech byla dále zvolena zkouška tlakem, díky které lze porovnávat deformační odezvu na zatěžování materiálu.
Ve výchozím stavu byla naměřena průměrná hodnota tvrdosti 298 HV10. Ve stavu po tixotropním tváření byla tvrdost 728 HV10. Stejný trend byl pozorován při zkoušce tlakem, kde mez kluzu vzrostla z původní hodnoty 627 na 1990 MPa, což představuje trojnásobný nárůst. Toto výrazné zvýšení pevnosti v tlaku lze přisuzovat zejména vzniku martenzitu v matrici a vyloučení chrómu ve formě síťoví. Mikrostruktura materiálu byla po tixotropním tváření tvořena globulárními karbidy vanadu, uloženými v austenitické matrici, jak je vidět na obr. 1 a obr. 2. Na základě rentgenové difrakční fázové analýzy bylo zjištěno, že struktura oceli CPM 15V po tixotropním tváření ve středu produktu při teplotě 1270 °C byla tvořena směsí austenitu 50%, fází železa s kubickou prostorově centrovanou mřížkou 29% a karbidy vanadu V8C7 21%. V případě fáze železa alfa se jedná o martenzit. Při srovnání s výchozím stavem oceli CPM 15V bylo zjištěno, že karbidy V8C7 zůstaly ve struktuře zachovány a došlo k přeměně feritické matrice na austenit a martenzit. Výskyt těchto karbidů ve struktuře přináší produktům nové možnosti, jako je například vysoká otěruvzdomost. Produkt byl podroben měření tvrdosti dle Vickerse po celé své délce.
| Mez kluzu v tlaku [MPa] | HV10[-] | |||
| Výchozí stav | Po tixoformingu | Výchozí stav | Po tixoformingu | |
| CPM 15V | 627 | 1990 | 298 | 728 |
Tab. 2: Srovnání parametrů meze kluzu v tlaku a tvrdosti podle Vickerse
-2CZ 305540 B6
Claims (2)
- PATENTOVÉ NÁROKY5 1. Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli tvořené nerozpuštěnými karbidy kovu v podobě globulitických částic v rozmezí 10 až 25 hmotn. %, 40 až 50 hmotn. % austenitickou a 10 až 25 hmotn. % martenzitickou strukturou, vyznačující se tím, že kovový polotovar se ohřeje na teplotu v rozmezí od 1270 do 1280 °C, rychlostí ohřevu v rozmezí od 40 až 45 °C/s, poté se na kovový polotovar působí tlakem v tixotropním procesu, a následně se nechá io vychladnout na teplotu okolí.
- 2. Způsob dosažení struktury vysokolegované oceli podle nároku 2, vyznačující se tím, že po ohřevu v rozmezí 1270 do 1280 °C následuje tixotropní tváření.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2014-348A CZ2014348A3 (cs) | 2014-05-21 | 2014-05-21 | Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli |
| US14/716,618 US9765418B2 (en) | 2014-05-21 | 2015-05-19 | Microstructure of high-alloy steel and a heat treatment method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2014-348A CZ2014348A3 (cs) | 2014-05-21 | 2014-05-21 | Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ305540B6 true CZ305540B6 (cs) | 2015-11-25 |
| CZ2014348A3 CZ2014348A3 (cs) | 2015-11-25 |
Family
ID=54555616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2014-348A CZ2014348A3 (cs) | 2014-05-21 | 2014-05-21 | Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9765418B2 (cs) |
| CZ (1) | CZ2014348A3 (cs) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ306020B6 (cs) * | 2015-03-10 | 2016-06-22 | Západočeská Univerzita V Plzni | Způsob výroby ledeburitických vysokolegovaných ocelí tepelným zpracováním |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110216268B (zh) * | 2019-06-21 | 2021-05-18 | 北京科技大学 | 一种高碳高合金钢半固态成形控温冷却热处理工艺 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0758023A1 (en) * | 1995-08-08 | 1997-02-12 | The Timken Company | Steel machine component having refined surface microstructure and process for forming the same |
| EP1031631A2 (en) * | 1999-02-22 | 2000-08-30 | Ovako Steel AB | A method of spheroidizing annealing of hypo-eutectoid low alloy steel |
| WO2005103317A2 (en) * | 2003-11-12 | 2005-11-03 | Northwestern University | Ultratough high-strength weldable plate steel |
| US20060137781A1 (en) * | 2004-12-29 | 2006-06-29 | Mmfx Technologies Corporation, A Corporation Of The State Of California | High-strength four-phase steel alloys |
| WO2007024192A1 (en) * | 2005-08-24 | 2007-03-01 | Uddeholm Tooling Aktiebolag | Steel alloy and tools or components manufactured out of the steel alloy |
| WO2010040333A1 (de) * | 2008-10-08 | 2010-04-15 | Peter Barth | Biokompatibler werkstoff aus edelstahl mit einer martensitischen randschicht |
| CZ2010850A3 (cs) * | 2010-11-19 | 2012-05-30 | Západoceská Univerzita V Plzni | Zpusob tixotropního tvárení malých soucástí a zarízení k provádení tohoto zpusobu |
-
2014
- 2014-05-21 CZ CZ2014-348A patent/CZ2014348A3/cs not_active IP Right Cessation
-
2015
- 2015-05-19 US US14/716,618 patent/US9765418B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0758023A1 (en) * | 1995-08-08 | 1997-02-12 | The Timken Company | Steel machine component having refined surface microstructure and process for forming the same |
| EP1031631A2 (en) * | 1999-02-22 | 2000-08-30 | Ovako Steel AB | A method of spheroidizing annealing of hypo-eutectoid low alloy steel |
| WO2005103317A2 (en) * | 2003-11-12 | 2005-11-03 | Northwestern University | Ultratough high-strength weldable plate steel |
| US20060137781A1 (en) * | 2004-12-29 | 2006-06-29 | Mmfx Technologies Corporation, A Corporation Of The State Of California | High-strength four-phase steel alloys |
| WO2007024192A1 (en) * | 2005-08-24 | 2007-03-01 | Uddeholm Tooling Aktiebolag | Steel alloy and tools or components manufactured out of the steel alloy |
| WO2010040333A1 (de) * | 2008-10-08 | 2010-04-15 | Peter Barth | Biokompatibler werkstoff aus edelstahl mit einer martensitischen randschicht |
| CZ2010850A3 (cs) * | 2010-11-19 | 2012-05-30 | Západoceská Univerzita V Plzni | Zpusob tixotropního tvárení malých soucástí a zarízení k provádení tohoto zpusobu |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| (Dagmar Jandová, Svetelná a elektronová mikroskopie svarového spoje oceli P91; konference Metal 2005, Hradec nad Moravicí; http://www.metal2014.com/files/proceedings/metal_05/papers/190.pdf) 24. az 26.5.2005 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ306020B6 (cs) * | 2015-03-10 | 2016-06-22 | Západočeská Univerzita V Plzni | Způsob výroby ledeburitických vysokolegovaných ocelí tepelným zpracováním |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20150337417A1 (en) | 2015-11-26 |
| US9765418B2 (en) | 2017-09-19 |
| CZ2014348A3 (cs) | 2015-11-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6829717B2 (ja) | 残留熱を利用する継目無鋼管のオンライン焼入れ冷却方法および製造方法 | |
| Wendler et al. | Effect of manganese on microstructure and mechanical properties of cast high alloyed Cr M n N i‐N steels | |
| CN105765087B (zh) | 马氏体不锈钢、由所述钢制成的零件及其制造方法 | |
| Cardoso et al. | Abrasive wear in Austempered Ductile Irons: A comparison with white cast irons | |
| US20170369976A1 (en) | Ultra-high strength thermo-mechanically processed steel | |
| RU2009111860A (ru) | Сталь и способ обработки для изготовления высокопрочных деталей машин, способных к разделению надламыванием | |
| Somani et al. | Process design for tough ductile martensitic steels through direct quenching and partitioning | |
| MX2020009802A (es) | Parte forjada de acero bainitico y un metodo de fabricacion del mismo. | |
| Rashev et al. | High-nitrogen steel | |
| JP2013510952A (ja) | デルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼 | |
| CZ305540B6 (cs) | Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli | |
| US8377235B2 (en) | Process for forming steel | |
| CN106086772A (zh) | 渗氮处理耐磨球制备方法 | |
| TWI651419B (zh) | 雙相不銹鋼 | |
| Cha et al. | CALPHAD-based alloy design for advanced automotive steels-Part I: Development of bearing steels with enhanced strength and optimized microstructure | |
| JP2005187888A (ja) | 転がり軸受に使用される静的強度に優れた過共析鋼の焼入れ方法 | |
| CN104630649B (zh) | 一种低合金耐热高强钢及其构件 | |
| CN108350557B (zh) | 铸造工具钢的活塞环及其制造工艺 | |
| Skubisz et al. | Effect of direct cooling conditions on characteristics of drop forged Ti+ V+ B microalloy steel | |
| Maisuradze et al. | Improving the impact toughness of the HY-TUF steel by austempering | |
| Ahmed et al. | Influence of partial replacement of nickel by nitrogen on microstructure and mechanical properties of austenitic stainless steel | |
| Evangelista et al. | Hot working and multipass deformation of a 41Cr4 steel | |
| Wahab et al. | Effect of heat treatment on the fracture toughness of AISI 4140 Steel | |
| Mengaroni et al. | Strengthening improvement on gear steels | |
| Itman Filho et al. | Influence of niobium and molybdenum on mechanical strength and wear resistance of microalloyed steels |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20220521 |