CZ2014348A3 - Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli - Google Patents
Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2014348A3 CZ2014348A3 CZ2014-348A CZ2014348A CZ2014348A3 CZ 2014348 A3 CZ2014348 A3 CZ 2014348A3 CZ 2014348 A CZ2014348 A CZ 2014348A CZ 2014348 A3 CZ2014348 A3 CZ 2014348A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- heat treatment
- range
- alloy steel
- degc
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 14
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N methanidylidynevanadium(1+) Chemical class [V+]#[C-] ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- JZQOJFLIJNRDHK-CMDGGOBGSA-N alpha-irone Chemical compound CC1CC=C(C)C(\C=C\C(C)=O)C1(C)C JZQOJFLIJNRDHK-CMDGGOBGSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0278—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5%
- C22C33/0285—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements with at least one alloying element having a minimum content above 5% with Cr, Co, or Ni having a minimum content higher than 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/36—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.7% by weight of carbon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
- B21J5/004—Thixotropic process, i.e. forging at semi-solid state
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
- B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování vysokolegované oceli výsledně tvořené strukturou z nerozpuštěných karbidů kovu v podobě globulitických částic, austenitickou a martenzitickou strukturou. Tepelné zpracování spočívá v ohřevu kovového polotovaru na teplotu v rozmezí od 1270 .degree.C do 1280 .degree.C, rychlostí ohřevu v rozmezí od 40 .degree.C/s až 45 .degree.C/s, poté se na kovový polotovar působí tlakem v tixotropním procesu a následně nechá se vychladnout na teplotu okolí.
Description
Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování vysokolegované oceli výsledně tvořené strukturou z nerozpuštěných karbidů kovu v podobě globulitických částic; austenitickou a martenzitickou strukturou.
Dosavadní stav techniky
Vysokolegované oceli jsou v literatuře označovány jako oceli s obsahem legujících prvků je vyšší než 10 %. Kombinací legujících prvků se dosahuje potřebných mechanických, fyzikálních a chemických vlastností. Vlastnosti takových ocelí jsou závislé nejen na chemickém složení, ale především na struktuře - tj. na fázovém složení a na tvaru a uspořádání jednotlivých fází. Požadované struktury se dosahuje u ocelí vhodného chemického složení tepelným zpracováním. Tepelné zpracování zahrnuje všechny postupy, při nichž se vnitřní stavba kovu záměrně mění pomocí změn teploty.
Při tepelném zpracování mohou probíhat změny struktury ve dvou směrech: je-li struktura v nerovnovážném stavu, lze použít postupů směřujících k dosažení termodynamické rovnováhy, kterou představuje diagram Fe-FesC. Tyto postupy se souhrnně označují jako žíhání. Při tomto druhu zpracování vzniká v závislosti Vobsahu uhlíku feritická, feriticko-perlitická nebo ledeburitická struktura. Druhou skupinou procesů je vytváření nerovnovážných struktur, které vznikají rychlým ochlazením. Tím vznikají martenzitické a bainitické struktury s vysokou pevností, avšak malou houževnatostí. Tyto procesy se označují jako kalení. Dále je kupříkladu známé tepelné zpracování označované jako tixotropní tváření. Vhodností ocelí pro tixotropní tváření je dána mnoha kritérii. Nejčastěji jsou popisován^ technologickými parametry, které dokumentují jejich chování při jejich zpracování v semi-solid stavu.
l *
Zpravidla nej sledovanější z nich je teplotní interval mezi solidem a likvidem, neboť dosavadní technika nebyla schopna řídit teplotu v objemu zpracovávaného materiálu s potřebnou přesností a dostatečně malými odchylkami teplot. Čím širší je interval mezi solidem a likvidem, tím rovnoměrnějších vlastností lze v objemu materiálu dosáhnout. Nejčastěji je udáváno, že tento interval závisí zejména na chemickém složení materiálu. Částečně ho lze ovlivnit způsobem ohřevu a jeho rychlostí, ev. i strukturou výchozího materiálu. Informace o korelacích s výchozí strukturou se v literatuře prakticky nevyskytují. Vhodnost ocelí pro zpracování v semi-solid stavu není však dána jen absolutním teplotním intervalem mezi solidem a likvidem, ale zejména křivkou popisující podíl solidu a likvidu v závislosti na teplotě při procesu natavování. Ta však může být značně závislá na struktuře a lokálním přerozdělení chemického složení. Co se týče strukturního stavu a zejména přípravy ocelového polotovaru pro tixotropní tváření jiným, než klasickým způsobem, jsou informace v literatuře zatím uvedeny pouze v ojedinělých případech.
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování vysokolegované oceli. Při takovém zpracování vzniká speciální struktura, která je tvořena nerozpuštěnými y karbidy kovu v podobě globulitických částic,'/austenitickou a martenzitickou strukturou.
Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli je tvořen následujícím postupem: kovový polotovar se ohřeje se na teplotu v rozmezí od 1270^ do 1280 °C, rychlostí ohřevu v rozmezí od 40^€/s^ž 45 °C/s, poté se na kovový λ
% ř >
ΐ i f * ) i · polotovar působí tlakem v tixotropním procesu a následně nechá se vychladnout na teplotu okolí.
/a$n ořu ' l/yhrecu.
Na obrázku č. 1 a obr. č. 2 je vyobrazena výsledná struktura za použití světelného mikroskopuzna obr. č. 3 je vyobrazena výsledná struktura za použití skenovacího mikroskopu.
y udíuhecnon/ vytylé 2tz
Příklad jfo^hniekéhe-Ýešéftt/
Pro experimentální příklad byla zvolena ocel, které by svým chemickým složením odpovídala a umožňuje navrženou koncepci zpracování. Na základě výpočtů byla vybrána ocel CPM 15 V vyrobená práškovou metalurgií. V základním stavu je tvořena karbidy vanadu a chrómu uložepďve feritické matrici. Jedná se o ocel s vysokou odolností vůči opotřebení a vysokou tvrdostí. Její velkou nevýhodou je nízká tvařitelnost a obrobitelnost.
| c | Cr | V | Mo | Mn | Si |
| 3,40 | 5,25 | 14,5 | 1,30 | 0,50 | 0,90 |
Tab. 1: Chemické složení oceli CPM 15V (% hm()
Pro získání ucelenějšího obrazu o mechanických vlastnostech byla dále zvolena zkouška tlakem, díky které lze porovnávat deformační odezvu na zatěžování materiálu.
Ve výchozím stavu byla naměřena průměrná hodnota tvrdosti 298 HV10. Ve stavu po tixotropním tváření byla tvrdost 728 HV10. Stejný trend byl pozorován při zkoušce tlakem, kde mez kluzu vzrostla z původní hodnoty 627 fMPsl na 1990 MPa, což představuje trojnásobný nárůst. Toto výrazné zvýšení pevnosti v tlaku lze přisuzovat zejména vzniku martenzitu v matrici a vyloučení chrómu ve formě síťoví. Mikrostruktura materiálu byla po tixotropním tváření tvořena globulámími karbidy vanadu, uloženými v austenitické matrici jak je a v 1 vidět na ®br. 1 a ®br. 2. Na základě rentgenové difrakční fázové analýzy bylo zjištěno, že struktura oceli CPM 15V po tixotropním tváření ve středu produktu při teplotě 127^C byla tvořena směsí austenitu 50%, fází železa s kubickou prostorově centrovanou mřížkou 29% a karbidy vanadu V8C7 21%. V případě fáze železa alfa se jedná o martenzit. Při srovnání s výchozím stavem oceli CPM 15V bylo zjištěno, že karbidy V8C7 zůstaly ve struktuře zachovány a došlo k přeměně feritické matrice na austenit a martenzit. Výskyt těchto karbidů ve struktuře přináší produktům nové možnosti, jako je například vysoká otěruvzdomost. Produkt byl podroben měření tvrdosti dle Vickerse po celé své délce.
| Mez kluzu v tlaku [MPa] | HV10[-] | |||
| Výchozí stav | Po tixoformingu | Výchozí stav | Po tixoformingu | |
| CPM 15V | 627 | 1990 | 298 | 728 |
Tab. 2: Srovnání parametrů meze kluzu v tlaku a tvrdosti podle Vickerse
Claims (2)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli tvořené nerozpuštěnými karbidy kovu v podobě globulitických částic v rozmezí 10hmb-%lA 25 hm. %, 40 jpfcH <1% ot M íhmjHMí / 50 hm; % austenitickou a 10 'hmH^ r 25 hny. % martenzitickou strukturou, vyznačující se tím, že kovový polotovar se ohřeje M na teplotu v rozmezí od 1270 do 1280 °C, rychlostí ohřevu v rozmezí od 40 rG/^ až °C/s, poté se na kovový polotovar působí tlakem v tixotropním procesu/ a následně^echá ^vychladnout na teplotu okolí.
- 2. Způsob dosažení struktury vysokolegované oceli podle nároku 2 vyznačující se tím, že po ohřevu v rozmezí 1270r^ do 1280 °C následuje tixotropní tváření.
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2014-348A CZ2014348A3 (cs) | 2014-05-21 | 2014-05-21 | Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli |
| US14/716,618 US9765418B2 (en) | 2014-05-21 | 2015-05-19 | Microstructure of high-alloy steel and a heat treatment method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ2014-348A CZ2014348A3 (cs) | 2014-05-21 | 2014-05-21 | Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ305540B6 CZ305540B6 (cs) | 2015-11-25 |
| CZ2014348A3 true CZ2014348A3 (cs) | 2015-11-25 |
Family
ID=54555616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2014-348A CZ2014348A3 (cs) | 2014-05-21 | 2014-05-21 | Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9765418B2 (cs) |
| CZ (1) | CZ2014348A3 (cs) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ306020B6 (cs) * | 2015-03-10 | 2016-06-22 | Západočeská Univerzita V Plzni | Způsob výroby ledeburitických vysokolegovaných ocelí tepelným zpracováním |
| CN110216268B (zh) * | 2019-06-21 | 2021-05-18 | 北京科技大学 | 一种高碳高合金钢半固态成形控温冷却热处理工艺 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5861067A (en) * | 1995-08-08 | 1999-01-19 | The Timken Company | Steel machine component having refined surface microstructure and process for forming the same |
| SE521770C2 (sv) * | 1999-02-22 | 2003-12-02 | Ovako Steel Ab | Sfäroidiserande glödgning av undereutektisk låglegerat stål |
| EP1689902A4 (en) * | 2003-11-12 | 2007-08-22 | Questek Innovations Llc | ULTRA-TOOL HIGH-WELD WELDABLE PLATE STEEL |
| US7214278B2 (en) * | 2004-12-29 | 2007-05-08 | Mmfx Technologies Corporation | High-strength four-phase steel alloys |
| SE528991C2 (sv) * | 2005-08-24 | 2007-04-03 | Uddeholm Tooling Ab | Ställegering och verktyg eller komponenter tillverkat av stållegeringen |
| ATE507314T1 (de) * | 2008-10-08 | 2011-05-15 | Peter Barth | Verwendung eines biokompatiblen werkstoffes aus edelstahl mit einer martensitischen randschicht für uhren, uhrenteile und schmuck |
| CZ308918B6 (cs) * | 2010-11-19 | 2021-09-01 | Západočeská Univerzita V Plzni | Způsob tixotropního tváření malých součástí |
-
2014
- 2014-05-21 CZ CZ2014-348A patent/CZ2014348A3/cs not_active IP Right Cessation
-
2015
- 2015-05-19 US US14/716,618 patent/US9765418B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US20150337417A1 (en) | 2015-11-26 |
| CZ305540B6 (cs) | 2015-11-25 |
| US9765418B2 (en) | 2017-09-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Van Bohemen et al. | Predicting the Ms temperature of steels with a thermodynamic based model including the effect of the prior austenite grain size | |
| Lee et al. | Finite element simulation of quench distortion in a low-alloy steel incorporating transformation kinetics | |
| Michler et al. | Microstructural properties controlling hydrogen environment embrittlement of cold worked 316 type austenitic stainless steels | |
| Wendler et al. | Effect of manganese on microstructure and mechanical properties of cast high alloyed Cr M n N i‐N steels | |
| Martins et al. | Heat treatment temperature influence on ASTM A890 GR 6A super duplex stainless steel microstructure | |
| Püttgen et al. | On the microstructure and properties of 100Cr6 steel processed in the semi-solid state | |
| Gramlich et al. | Effect of molybdenum, aluminium and Boron on the phase transformation in 4 wt.–% manganese steels | |
| Guo et al. | Effects of Heat‐Treatment on the Microstructure and Wear Resistance of a High‐Chromium Cast Iron for Rolls | |
| Somani et al. | Process design for tough ductile martensitic steels through direct quenching and partitioning | |
| Barenyi et al. | Changes in mechanical properties of armoured UHSLA steel ARMOX 500 after over tempering | |
| CZ2014348A3 (cs) | Způsob tepelného zpracování vysokolegované oceli | |
| TWI651419B (zh) | 雙相不銹鋼 | |
| Cha et al. | CALPHAD-based alloy design for advanced automotive steels-Part I: Development of bearing steels with enhanced strength and optimized microstructure | |
| Barényi et al. | Effect of over Tempering at UHSLA Steel ARMOX 500 | |
| Rożniata et al. | The phase transformations in hypoeutectoid steels Mn-Cr-Ni | |
| Maisuradze et al. | Improving the impact toughness of the HY-TUF steel by austempering | |
| Somani et al. | Tough ductile ultra high strength steels through direct quenching and partitioning—an update | |
| Mengaroni et al. | Strengthening improvement on gear steels | |
| Ahmed et al. | Influence of partial replacement of nickel by nitrogen on microstructure and mechanical properties of austenitic stainless steel | |
| Thakare et al. | Phase transformations and mechanical properties of thermomechanically processed 34CrMo4 steel | |
| Herbirowo et al. | Microstructure and mechanical characteristics of hot forged lateritic steels | |
| Srivatsa et al. | Room temperature microstructure and property evaluation of a heat treated fully bainitic 20CrMoVTiB410 steel | |
| Sakasegawa et al. | Effect of potential factors in manufacturing process on mechanical properties of F82H | |
| Dyja et al. | „The use of dilatometer DIL 805A/D for prediction of microstructure of the steel wire rod for cold upsetting” | |
| Ju et al. | Influence of Partial Replacement of Co with Cu on Isothermal Transformation Kinetics in Ferritic/Martensitic Heat‐Resistant Steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20220521 |