CZ303392B6 - Zpusob výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových smesí a biomasy, a zarízení k provádení zpusobu - Google Patents
Zpusob výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových smesí a biomasy, a zarízení k provádení zpusobu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ303392B6 CZ303392B6 CZ20100653A CZ2010653A CZ303392B6 CZ 303392 B6 CZ303392 B6 CZ 303392B6 CZ 20100653 A CZ20100653 A CZ 20100653A CZ 2010653 A CZ2010653 A CZ 2010653A CZ 303392 B6 CZ303392 B6 CZ 303392B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- biomass
- boiling hydrocarbon
- mixture
- treated
- hydrogen
- Prior art date
Links
Abstract
Rešení se týká výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových smesí a biomasy. Biomasa o vlhkosti nejvýše 10 % se upraví na velikost cástic 0,1 až 0,3 mm. Pak se primíchá do vysokovroucí uhlovodíkové smesi. Pomer biomasy a vysokovroucí uhlovodíkové smesi je 4 : 100 až 12 : 100. Následne se pridává kyslíkoparní smes. Reakcní smes reaguje v reaktoru pri teplote 1200 až 1400 .degree.C, tlaku 3 až 4 MPa a dobe zdržení 7 až 20 s za vzniku vodíku a syntézních plynu. Dále je popsáno zarízení k provádení tohoto zpusobu.
Description
Způsob výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových směsí a biomasy, a zařízení k provádění způsobu
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových směsí a biomasy, zejména ropných zbytků a odpadní biomasy, a zařízení k provádění způsobu.
Dosavadní stav techniky
Parciální oxidace uhlovodíků je známý a rozšířený způsob výroby syntézních plynů a vodíku. Jako surovinu lze použít jak plynné, tak kapalné frakce z různých procesů zpracování ropy. S i5 ohledem na ekonomii výroby se nejčastěji ke zplyňování využívají vysokovroucí uhlovodíkové směsi, např. vakuové zbytky a zbytky z termického a katalytického štěpení.
Surový plyn se vyrábí v reaktorech pri tlaku 3,4 až 4,2 MPa chemickými reakcemi, které lze schematicky zapsat následujícími rovnicemi:
2C„Hm + nO2 2nCO + mfí2
C„Hm + nH2O -> nCO + (n + m/2)H2
Pro homogenizaci vstupních složek (surovina, kyslík a vodní pára) se převážně používá dvou 25 typu hořákových hlav na principu mechanické nebo homogenizaČní trysky. Surovina se před vstupem do reaktoru předehřívá v zásobníku na teplotu cca 200 °C, pak se pri vstupu do reaktoru mísí s kyslíkopamí směsí. Plynná reakční směs se v důsledku hydrodynamických podmínek v reaktoru homogenizuje, neboť reaktor se svým charakterem blíži míchanému reaktoru. Teploty v reaktoru jsou udržovány v rozmezí 1200 až 1400 °C. Vzniklá plynná směs s malým obsahem sazí se odvádí ze spodní Části reaktoru. Vzniklá plynná směs se dochlazuje přímým nástřikem vody.
Saze obsažené ve vzniklé plynné směsi přecházejí do vody a dále se zpracovávají. Vzniklá plynná směs zbavená sazí se dále čistí a zpracovává na vodík nebo syntézní plyn, viz EP 0 386 352 (Al).
Podstata vynálezu
Způsob výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových směsí a biomasy, spočívající v tom, že se biomasa o obsahu vlhkosti nejvýše 10 % hmotn. H2O upraví desintegrací na velikost částic 0,1 až 0,3 mm, pak se upravená biomasa přimíchá do vysokovroucí uhlovodíkové směsi o kinematické viskozitě 150 až 200 m,Pa.s' za vzniku suspenze obsahující upravenou biomasu a vysokovroucí uhlovodíkovou směs v hmotnostním poměru 4 : 100 až 12 : 100, pak se k suspenzi připojí směs kyslíku a vodní páry a tato reakční směs se přivádí do reaktoru, je charakterizován tím, že pri teplotě 1240 až 1260 °C, tlaku v rozsahu od 40 kPa do atmosférick45 ého tlaku a době zdržení 7 až 30 s vznikají z reakční směsi vodík a syntézní plyny, které se dále upravují.
Zařízení pro výrobu vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových směsí a biomasy sestává z vyhřívaného míchaného zásobníku biomasy, jehož výstup je připojen ke vstupu do desintegrátoru, jehož výstup je připojen ke vstupu do vyhřívaného homogenizéru vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy, přičemž výstup z vyhřívaného míchaného zásobníku vysokovroucích uhlovodíkových směsí je připojen ke vstupu do vyhřívaného homogenizéru vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy, přičemž výstup z vyhříváCZ 303392 B6 ného homogenizéru vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy je připojen ke vstupu do směšovací trysky, do níž je též připojen výstup ze zdroje kyslíkopamí směsi, přičemž výstup ze směšovací trysky je připojen ke vstupu do reaktoru, jehož výstup je připojen ke vstupu do úpravny vyrobených syntézních plynů a vodíku.
Suspenze vysokovroucích uhlovodíkových směsí a biomasy lze zplyňovat za určitých podmínek podobně jako samotné vysokovroucí uhlovodíkové směsi. Využitím podílu biomasy při způsobu výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových směsí (ropných zbytků) a biomasy podle vynálezu je možno ušetřit až 10 % hmotn. z celkového nástřiku ropné suroviny. Při tomto poměru nedojde k výrazné změně výstupních produktů. Použití biomasy a vysokovroucí uhlovodíkové směsi v hmotnostním poměru 4 : 100 až 12 : 100 nemá na kvalitu a kvantitu vyrobených syntézních plynů a vodíku negativní vliv. Kromě toho se kyslík obsažený v biomase účastní reakce, čímž se zmenšuje množství kyslíku, které je jinak nutné dodávat do reakce ve formě směsi kyslíku a vodní páry.
Vynález je založen na specifikaci úpravy a možnosti implementace biomasy (např. řepkový šrot, lihové výpalky) do stávající suroviny (vysokovroucí uhlovodíkové směsi) a možnosti zpracování směsi vysokovroucí uhlovodíkové směsi a biomasy metodou parciální oxidace.
Rozměry částic biomasy ze zpracování řepky olejky na biodiesel a z výroby bioiihu, které jsou vhodné pro tvorbu stálé a nesedí mentuj ící suspenze, činí 0,1 až 0,25 mm v ropné frakci o kinematické viskozitě 150 až 200 m.Pa.s1. Optimální rozměr částic získaných z biomasy z hlediska reakční rychlosti při zplyňováni na jednotce parciální oxidace je do 0,25 mm.
Při zplyňování homogenně rozptýlené suspenze, která sestává z vysokovroucí uhlovodíkové směsi a max. 10 % hmotn. upravených částic biomasy, je výsledný vyrobený syntézní plyn kvalitativně shodný jako u stávající technologie bez použití biomasy.
Při přídavku 10% hmotn. upravené biomasy do stávajícího množství nástřiku vysokovroucí uhlovodíkové směsí se zvýší množství vyrobeného vodíku resp. oxidu uhelnatého o 5 až 8 % hmotn.
Za specifických podmínek a pri dodržení rozměrů částic biomasy podle vynálezu lze odpadní složky z výrob biodieselu a bioiihu využít jako částečnou náhradu fosilních surovin při zplyňování. Při rozměrech částic biomasy 0,1 až 0,3 mm lze vytvořit stabilní suspenzi, která svými vlastnostmi při zpracování vykazuje kvalitativně a kvantitativně nezměněné výsledné produkty. Touto změnou technologie a implementací biomasy do procesu lze zmenšit výši nákladů na suroviny.
Vzniklý vodík a syntézní plyny se odvádí z reaktoru do úpravny vyrobených syntézních plynů a vodíku, kde se dále chladí a čistí.
Přehled obrázků na výkresech
Na výkrese, s jehož pomocí bude vynález blíže objasněn, je znázorněn následující obrázek:
Obrázek 1 znázorňuje schéma zařízení pro výrobu vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových směsí a biomasy podle vynálezu.
-2CZ 303392 B6
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Biomasou byl řepkový šrot, který byl vysušen proudem dusíku ve vyhřívaném míchaném zásobníku 1 biomasy a po dosažení vlhkosti max. 8 % hmotn. H2O byla upravena velikost částic biomasy na maximální velikost 250 pm. Úprava velikosti částic biomasy byla provedena v desintegrátoru 2, kterým byl kolíkový mlýn s normovaným sítem o velikosti ok 250 pm.
io
Upravený řepkový šrot o hmotnosti 5 kg byl rozmíchán s vysokovroučí uhlovodíkovou směsí, kterou byl vis-breakový zbytek. Tato vysokovroucí uhlovodíková směs byla přiváděna z vyhřívaného míchaného zásobníku 3 vysokovroucích uhlovodíkových směsí,
Upravená biomasa a vysokovroucí uhlovodíková směs byly homogenizovány ve vyhřívaném homogenizéru 4 vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy opatřeném turbínovým míchadlem o rychlosti otáček 60 ot.s1. Množství řepkového šrotu ve vysokovroucí uhlovodíkové směsi bylo 5 % hmotn.
Použitá vysokovroucí uhlovodíková směs mela při teplotě 20 °C kinematickou viskozitu 180 m.Pa.s'1. Takto vytvořená homogenní suspenze byla v poloprovozním zařízení nastřikována směšovací tryskou 6 pri tlaku 150 kPa do reaktoru 7. Teplota reaktoru 7 byla 1250 °C a tlak v reaktoru 7 byl 50 kPa. Teplota v reaktoru 2 byla dosažena elektrickým topením o celkovém výkonu 15 kW, které funguje jako prvek nahrazující ztráty tepla v reaktoru 7. Společně se sus25 penzí byla do směšovací trysky 6 přiváděna kyslíkopamí směs ze zdroje 5 kysli kopami směsi. Reakční směs byla v reaktoru zplyněna na vodík a oxid uhelnatý, které byly upraveny v úpravně 8 vyrobených syntézních plynů a vodíku. Tabulka 1 uvádí výsledky série dlouhodobých zplyňovacích testů a jejich průměrné hodnoty výtěžku oxidu uhelnatého a vodíku při zplyňování tří různých druhů surovin.
Tabulka 1 Výsledky porovnávacích testů na poloprovozním zařízení
| vzorek č. | CO (% obj.) | H2 (%obj.) |
| vysokovroucí uhlovodíková směs | ||
| 1 | 26,98 | 27,48 |
| 2 | 24,56 | 20,85 |
| 3 | 27,55 | 26,30 |
| průměr | 26,36 | 24,88 |
| vysokovroucí uhlovodíková směs s 5 % hmotu, řepkového šrotu | ||
| 4 | 25,97 | 24,46 |
| 5 | 28,10 | 22,04 |
| 6 | 26,07 | 31,72 |
| průměr | 26,71 | 26,07 |
| vysokovroucí uhlovodíková směs s 10 % hmotn. řepkového Šrotu | ||
| 7 | 27,12 | 25,64 |
| 8 | 26,75 | 26,02 |
| 9 | 25,99 | 27,30 |
| průměr | 26,62 | 26,32 |
-3CZ 303392 B6
Příklad 2
Bio masou byl řepkový šrot, který byl vysušen proudem dusíku ve vyhřívaném míchaném zásobníku i biomasy a po dosažení vlhkosti max. 8 % hmotn. H2O byla upravena velikost částic biomasy na maximální velikost 250 pm. Úprava velikosti částic biomasy byla provedena v desintegrátoru 2, kterým byl kolíkový mlýn s normovaným sítem o velikosti ok 250 pm.
Upravený řepkový šrot o hmotnosti 5 kg byl rozmíchán ve vysoko v roučí uhlovodíkové směsi, kterou byl těžký topný olej. Tato vysokovroucí uhlovodíková směs byla přiváděna z vyhřívaného míchaného zásobníku 3 vysokovroucích uhlovodíkových směsí.
Upravená biomasa a vysokovroucí uhlovodíková směs byly homogenizovány ve vyhřívaném homogenizéru 4 vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy opatřeném turbínovým míchadlem o rychlosti otáček 60 ot.s1. Množství řepkového šrotu ve vysokovroucí organické směsi bylo 10 % hmotn.
Použitá vysokovroucí uhlovodíková směs měla při teplotě 20 °C kinematickou viskozitu 180 m.Pa.s1. Takto vytvořená homogenní suspenze byla v poloprovozním zařízení nastříkována směšovací tryskou 6 při tlaku 150 kPa do reaktoru 7. Teplota reaktoru 7 byla 1250 °C a tlak v reaktoru 7 byl 50 kPa. Teplota v reaktoru 7 byla dosažena elektrickým topením o celkovém výkonu 15 kW, které funguje jako prvek nahrazující ztráty tepla v reaktoru 7. Společně se suspenzí byla do směšovací trysky 6 přiváděna kyslíkopamí směs ze zdroje 5 kyslíkopamí směsi. Reakční směs byla v reaktoru zplyněna na vodík a oxid uhelnatý, které byly upraveny v úpravně 8 vyrobených syntézních plynů a vodíku.
Příklad 3
Jako další typ biomasy byly použity lihovamické výpalky. Lihovamické výpalky byly vysušeny stejným postupem ve vyhřívaném míchaném zásobníku I biomasy proudem dusíku a po dosažení vlhkosti max. 8% hmotn, H2O byla upravena velikost částic na maximální velikost 125 pm. Úprava velikosti částic odpadní biomasy byla provedena v desintegrátoru 2, kterým byl kolíkový mlýn s normovaným sítem s velikostí ok 125 pm.
Takto upravené lihovamické výpalky byly rozmíchány ve vysokovroucí uhlovodíkové směsi (těžký topný olej). Tato vysokovroucí uhlovodíková směs byla přiváděna z vyhřívaného míchaného zásobníku 3 vysokovroucích uhlovodíkových směsí.
Upravená biomasa a vysokovroucí uhlovodíková směs byly homogenizovány ve vyhřívaném homogenizéru 4 vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy opatřeném turbínovým míchadlem o rychlosti otáček 60 ot.s'1. Množství lihovamických výpalků ve vysokovroucí organické směsi bylo 10 % hmotn..
Použitá vysokovroucí uhlovodíková směs měla při teplotě 20 °C kinematickou viskozitu 180 m.Pa s *. Takto vytvořená homogenní suspenze byla v poloprovozním zařízení nastříkována směšovací tryskou 6 při tlaku 150 kPa do reaktoru 7. Teplota reaktoru 7 byla 1250 °C, tlak v reaktoru 7 byl 50 kPa a doba zdržení v reaktoru 7 byla 12 s. Společně se suspenzí byla do směšovací trysky 6 přiváděna kyslíkopamí směs ze zdroje 5 kyslíkopamí směsi. Reakční směs byla v reaktoru zplyněna na vodík a oxid uhelnatý, které byly upraveny v úpravně 8 vyrobených syntézních plynů a vodíku.
-4CZ 303392 B6
Příklad 4 i o masou byl řepkový šrot, který byl vysušen proudem dusíku ve vyhřívaném míchaném zásob5 niku 1 biomasy a po dosažení vlhkosti max. 8 % hmotn. H?O byla upravena velikost částic biomasy na maximální velikost 125 μπι. Úprava velikosti částic biomasy byla provedena v desintegrátoru 2, kterým byl kolíkový mlýn s normovaným sítem o velikosti ok 125 μπι.
Takto upravený řepkový šrot o hmotnosti 5 kg byl rozmíchán ve vysokovroucí uhlovodíkové io směsi, kterou představoval těžký topný olej. Tato vysokovroucí uhlovodíková směs byla přiváděna z vyhřívaného míchaného zásobníku 3 vysokovroucích uhlovodíkových směsí.
Upravená biomasa a vysokovroucí uhlovodíková směs byly homogenizovány ve vyhřívaném homogenizéru 4 vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy opatřeném turbíno15 vým míchadlem o rychlosti otáček 60 ot.s'1. Množství řepkového šrotu ve vysokovroucí organické směsi bylo 5 % hmotn..
Použitá vysokovroucí organická směs (těžký topný olej) měla při teplotě 20 °C kinematickou viskozitu 180m.Pa.$'.
Takto vytvořená homogenní suspenze byla v poloprovozním zařízení nastřikována směšovací tryskou 6 při tlaku 150 kPa do reaktoru 7. Teplota reaktoru 7 byla 1250 °C, tlak v reaktoru 7 byl 50 kPa a doba zdržení v reaktoru 2 byla 30 s. Společně se suspenzí byla do směšovací trysky 6 přiváděna kyslíkopamí směs ze zdroje 5 kyslíkopamí směsi. Reakční směs byla v reaktoru zply25 něna na vodík a oxid uhelnatý, které byly upraveny v úpravně 8 vyrobených syntézních plynů a vodíku.
Příklad 5
Zařízení pro výrobu vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových směsí a biomasy sestává z vyhřívaného míchaného zásobníku 1 biomasy, jehož výstup je připojen ke vstupu do desintegrátoru 2, kterým je v tomto případě kolíkový mlýn. Výstup z kolíkového mlýna je připojen ke vstupu do vyhřívaného homogenizéru 4 vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upra35 vené biomasy. Výstup z vyhřívaného míchaného zásobníku 3 vysokovroucích uhlovodíkových směsí je připojen ke vstupu do vyhřívaného homogenizéru 4 vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy. Výstup z vyhřívaného homogenizéru 4 vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy je připojen ke vstupu do směšovací trysky 6, do níž je též připojen výstup ze zdroje 5 kyslíkopamí směsi, přičemž výstup ze směšovací trysky 6 je připojen do reaktoru 7, jehož výstup je připojen ke vstupu do úpravny 8 vyrobených syntézních plynů a vodíku.
Průmyslová využitelnost 45
Způsob výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových směsí a biomasy a zařízení k provádění způsobu jsou průmyslově využitelné zejména v chemickém průmyslu a energetice. Výhodné průmyslové využití vynálezu je zejména při použití ropných zbytků a odpadní biomasy.
Claims (2)
1. Způsob výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových směsí a biomasy, spočívající v tom, že se biomasa o obsahu vlhkosti nejvýše 10 % hmotn. H2O upraví desintegrací na velikost částic 0,1 až 0,3 mm, pak se upravená biomasa přimíchá do vysokovroucí uhlovodíkové směsi o kinematické viskozitě 150 až 200 m.Pa.s'1 za vzniku suspenze obsahující upravenou biomasu a vysokovroucí uhlovodíkovou směs v hmotnostním poměru 4 : 100 až 12 : 100, pak se k suspenzi připojí směs kyslíku a vodní páry a tato reakční směs se přivádí do reaktoru, vyznačující se tím, že při teplotě 1240 až 1260 °C, tlaku v rozsahu od 40 kPa do atmosférického tlaku a době zdržení 7 až 30 s vznikají z reakční směsi vodík a syntézní plyny, které se dále upravují.
2. Zařízení pro výrobu vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových směsí a biomasy, vyznačující se tím, že sestává z vyhřívaného míchaného zásobníku (1) biomasy, jehož výstup je připojen ke vstupu do desintegrátoru (2), jehož výstup je připojen ke vstupu do vyhřívaného homogenizéru (4) vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy, přičemž výstup z vyhřívaného míchaného zásobníku (3) vysokovroucích uhlovodíkových směsí je připojen ke vstupu do vyhřívaného homogenizéru (4) vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy, přičemž výstup z vyhřívaného homogenizéru (4) vysokovroucích uhlovodíkových směsí a upravené biomasy je připojen ke vstupu do směšovací trysky (6), do níž je též připojen výstup ze zdroje (5) kysli kopami směsi, přičemž výstup ze směšovací trysky (6) je připojen ke vstupu do reaktoru (7), jehož výstup je připojen ke vstupu do úpravny (8) vyrobených syntézních plynů a vodíku.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20100653A CZ303392B6 (cs) | 2010-09-02 | 2010-09-02 | Zpusob výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových smesí a biomasy, a zarízení k provádení zpusobu |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ20100653A CZ303392B6 (cs) | 2010-09-02 | 2010-09-02 | Zpusob výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových smesí a biomasy, a zarízení k provádení zpusobu |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2010653A3 CZ2010653A3 (cs) | 2012-03-14 |
| CZ303392B6 true CZ303392B6 (cs) | 2012-08-29 |
Family
ID=45809959
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20100653A CZ303392B6 (cs) | 2010-09-02 | 2010-09-02 | Zpusob výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových smesí a biomasy, a zarízení k provádení zpusobu |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ303392B6 (cs) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006124496A (ja) * | 2004-10-28 | 2006-05-18 | Nippon Steel Corp | 石炭およびバイオマスの共熱分解装置および方法 |
| WO2008065182A1 (en) * | 2006-12-01 | 2008-06-05 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a mixture of hydrogen and carbon monoxide from a liquid hydrocarbon feedstock containing a certain amount of ash |
| US20090013603A1 (en) * | 2007-06-28 | 2009-01-15 | Matthieu Rolland | Process for preparation of a mixed feedstock that contains biomass and a heavy hydrocarbon fraction for the purpose of subsequent gasification |
| WO2009024100A2 (en) * | 2007-08-17 | 2009-02-26 | Milan Ptacek | Fuel and method of obtaining thermal energy from biomass with low ash- melting temperature, in particular from stillage from bioethanol processing, and apparatuses for the implementation thereof |
| US20090158663A1 (en) * | 2007-12-21 | 2009-06-25 | General Electric Company | Method of biomass gasification |
-
2010
- 2010-09-02 CZ CZ20100653A patent/CZ303392B6/cs not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006124496A (ja) * | 2004-10-28 | 2006-05-18 | Nippon Steel Corp | 石炭およびバイオマスの共熱分解装置および方法 |
| WO2008065182A1 (en) * | 2006-12-01 | 2008-06-05 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a mixture of hydrogen and carbon monoxide from a liquid hydrocarbon feedstock containing a certain amount of ash |
| US20090013603A1 (en) * | 2007-06-28 | 2009-01-15 | Matthieu Rolland | Process for preparation of a mixed feedstock that contains biomass and a heavy hydrocarbon fraction for the purpose of subsequent gasification |
| WO2009024100A2 (en) * | 2007-08-17 | 2009-02-26 | Milan Ptacek | Fuel and method of obtaining thermal energy from biomass with low ash- melting temperature, in particular from stillage from bioethanol processing, and apparatuses for the implementation thereof |
| US20090158663A1 (en) * | 2007-12-21 | 2009-06-25 | General Electric Company | Method of biomass gasification |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ2010653A3 (cs) | 2012-03-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103242871B (zh) | 一种重油-生物质加氢共液化处理工艺 | |
| US20110226603A1 (en) | Method And Device For Producing Operating Materials Or Fuels | |
| US20130153394A1 (en) | Facility and Method for Production Fuels from Biomass/Plastic Mixtures | |
| Yan et al. | Hydrothermal treatment of empty fruit bunch and its pyrolysis characteristics | |
| Karimi-Maleh et al. | Advanced integrated nanocatalytic routes for converting biomass to biofuels: A comprehensive review | |
| Gohar et al. | Investigating the characterisation, kinetic mechanism, and thermodynamic behaviour of coal-biomass blends in co-pyrolysis process | |
| WO2010119972A1 (ja) | Ｂｔｌ製造システム及びｂｔｌの製造方法 | |
| Demirkaya et al. | Liquefaction of waste hazelnut shell by using sub-and supercritical solvents as a reaction medium | |
| Putra et al. | Hydrothermal carbonization of biomass waste under low temperature condition | |
| CN102260506A (zh) | 一种橡胶树加工板材的废弃料综合利用的新方法 | |
| Yuan et al. | Effect of cosolvent and addition of catalyst (HZSM‐5) on hydrothermal liquefaction of macroalgae | |
| Lu et al. | Integration of biomass torrefaction and gasification based on biomass classification: a review | |
| Rajagopal et al. | Photocatalytic reforming of aqueous phase obtained from liquefaction of household mixed waste biomass for renewable bio-hydrogen production | |
| Targhi et al. | Co-pyrolysis of lentil husk wastes and Chlorella vulgaris: Bio-oil and biochar yields optimization | |
| CN106221719A (zh) | 一种利用生物质微波热解制备生物油的方法 | |
| Ibrahim | Bio-energy production from rice straw: A review | |
| Lokmit et al. | A comparison of char fuel properties derived from dry and wet torrefaction of oil palm leaf and its techno-economic feasibility | |
| US10260004B2 (en) | Method for direct liquefaction of biomass | |
| CN102897714A (zh) | 一种利用生物质产气过程中提高氢气产率的方法 | |
| CZ303392B6 (cs) | Zpusob výroby vodíku parciální oxidací vysokovroucích uhlovodíkových smesí a biomasy, a zarízení k provádení zpusobu | |
| CN109628171A (zh) | 一种由生物质液化制备木油的方法及其应用 | |
| Burra et al. | Characteristics of char from co-pyrolysis of biomass and plastic waste | |
| Ling et al. | Synergistic interactions between sewage sludge, polypropylene, and high-density polyethylene during co-pyrolysis: An investigation based on iso-conversional model-free methods and master plot analysis | |
| CA2714180C (en) | Production of biosynthesis gas from biomass and/or any organic materials by flash hydropyrolysis | |
| CN108264917B (zh) | 一种生物质的水解加氢工艺 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20150902 |