CZ301984B6

CZ301984B6 - Palivový systém pro jaderný reaktor

Info

Publication number: CZ301984B6
Application number: CZ20060107A
Authority: CZ
Inventors: Ivanovich Likhachev@Juryi; Mikhailovich Troyanov@Vladimir; Ivanovich Folomeev@Vladimir; Alekseevich Enin@Anatolyi; Ivanovich Kushmanov@Aleksandr; Grigorevich Sinikov@Yuryi; Pavlovich Ustimenko@Aleksandr; Borisovich Ionov@Vladimir; Lavrentevich Molchanov@Vladimir; Izrailevich Levin@Evgeniy; Nikolaevich Kobelev@Sergey; Borisovich Aleksandrov@Aleksandr
Original assignee: Otkrytoe Aktsionernoe Obschestvo "Tvel"; Otkrytoe Aktsionernoe Obschestvo "Novosibirsky Zavod Khimkontsentratov"; Otkrytoe Aktsionernoe Obschestvo "Mashinostroitelnyi Zavod"
Priority date: 2003-08-18
Filing date: 2004-08-16
Publication date: 2010-08-25
Also published as: BG109446A; CN1836291A; CZ2006107A3; CN100573734C; RU2003125287A; RU2252458C1; UA80064C2; WO2005017917A1; BG66073B1

Abstract

Palivový systém podle vynálezu sestává z hlavové cásti (1) a koncové cásti (2), které jsou spojené vodicími pruchody (3) procházejícími bunkami (4) vymezovacích mrížek (5). Vodicí pruchody (3) jsou pevne spojené s alespon koncovými vymezovacími mrížkami (5). Výška h vymezovacích mrížek (5) a tlouštka .delta. sten bunek (4) jsou zvoleny tak, že jejich numerické hodnoty splnují matematicky a experimentálne stanovenou podmínku. Vynález umožnuje zvýšit tuhost sestavy v prícném a podélném ohybu, zvýšit úhlovou tuhost dvojic vodicí pruchod (3) - bunka (4) vymezovací mrížky (5), snížit ohyb palivové sestavy v její vlastní rovine mezi vymezovacími mrížkami (5) a volný ohyb palivové sestavy v nehomogenních neutronových a teplotních polích pomocí snížené tendence slitiny E635 k radiacnímu rustu. Palivový systém dle vynálezu se využije zejména pro konstrukci pevného rámu.

Description

Palivový systém pro jaderný reaktor

Oblast techniky

Tento vynález se týká jaderného inženýrství a zejména struktury sestav palivových tyčí pro reaktory moderované vodou, zejména typu VVER-1000, a zvláště struktury prvků pevné rámované konstrukce.

io

Dosavadní stav techniky

Ze stavu techniky je známá sestava palivových tyčí, která obsahuje svazek palivových tyčí umístěných v buňkách vymezovacích mřížek (Kramerov A.Ya., Design Issues of Nuclear is Reactors, M., Atomizdat Publishers 1971, str. 198, obr. 7.2.2). Pevnost a tuhost sestavy palivových tyčí se zajišťuje přítomností hexagonálního pláště spojujícího hlavovou a koncovou část sestavy. Přítomnost pláště však přináší parazitní záchyt neutronů v jádru a zvyšuje lineární tepelnou zátěž palivových tyčí v důsledku nuceného zvětšení vzdálenosti mezi sestavami palivových tyčí.

Ze stavu techniky je známa sestava palivových tyčí, která obsahuje hexagonální svazek palivových tyčí, který je umístěný v buňkách vymezovacích mřížek uspořádaných po délce sestavy (Kramerov A.Ya., Design Issues of Nuclear Reactors, M., Atomizdat Publishiers, 1971, str. 204, obr. 7.1.11b). Hlavová a koncová část sestavy jsou spojeny vodícími průchody s tyčemi, které obsahují materiál absorbující neutrony. Tato sestava palivových tyčí nemá žádný plášť, což umožňuje zmenšit mezeru mezi sousedními sestavami palivových tyčí. Výsledkem je, že se zmenší nepravidelnost uvolňování energie a lineární zátěží palivových tyčí.

Nepřítomnost pláště snižuje parazitní záchyt neutronů a spotřebu materiálu. Ukázalo se však, že po třech letech provozu přináší použití takové sestavy v elektrárenských blocích vybavených reaktory typu VVER-1000 ohýbání vodicích průchodů v důsledku mechanických zatížení ze strany hlavové části, která je stlačena, aby se zabránilo vychylování sestavy palivových tyčí působením chladivá. Kromě toho vzniká při provozu reaktoru tepelně-mechanické zatížení celé struktury sestavy v důsledku deformací palivových tyčí; tyto deformace se přenáší prostřednic35 tvím vymezovacích mřížek, které jsou také deformovány. Hlavní podíl na dalším pokračování tohoto ohýbání v sestavách palivových tyčí má uvolnění elastických silových předpětí ve vymezovacích mřížkách, které vzniku během umísťování palivových tyčí do mřížek a vodicích průchodů.

Významným snížením ohybové tuhosti sestavy palivových tyčí se radikálně mění její chování v jádru během dlouhodobého provozu, jmenovitě: v sestavě palivových tyčí se objevují ohyby složité geometrie, přičemž osy sestavy se odchýlí od původních poloh v maximální míře umožněné ještě geometrickými poměry uložení sestavy v jádru, vezmeme-li v úvahu strukturní vůle sestavy (mezery). Velké mezery se mohou také objevit mezi obvodovými palivovými tyčemi sousedních ohnutých sestav palivových tyčí, což narušuje termotechnickou spolehlivost těchto palivových tyčí v důsledku pulsů při uvolňování energie v tyčích. Je třeba také poznamenat, že u hexagonálntch struktur sestav palivových tyčí a zejména těch, které jsou použity v elektrárenských blocích vybavených reaktory typu VVER-1000, lze pozorovat úhlovou an izotropii nhyhové tuhosti (ohybová tuhost ve směru „od úhlu k úhlu“, která není rovna ohybové tuhosti „od čela k čelu“), zatímco ohybová tuhost sestavy v tangenciálním směru (vzhledem ke středu jádra) je menší než její ohybová tuhost v radiálním směru. Velká volnost pohybu v tangenciálním směru primárně umožňuje vytváření jakýchsi vírových spirál jader a proto maximální ohýbání sestav palivových tyčí při provozu. Údaje, které jsou k dispozici, dokládají ohýbání sestav palivových tyčí narušují původní geometrii jádra, způsobují změny pri uvolňování energie a změny tepelně55 hydraulického chování jádra.

-1 CZ 301984 B6

Aby se eliminovaly shora uvedené negativní aspekty sestavy palivových tyčí a zajistilo se její stabilní chování, tj. aby se eliminovalo nadměrné ohýbání sestavy palivových tyčí za provozních podmínek pří plánovaném provozu po dobu 4 až 5 let, je nezbytné:

- zajistit garantovanou hodnotu ohybové tuhosti sestav palivových tyčí při příčném ohybu pou5 žitím bočních členů, které se po celou dobu provozu nebudou vzhledem k vymezovacím mřížkám posouvat;

- zajistit garantovanou, vyšší hodnotu ohybové pevnosti sestav palivových tyčí při příčném ohybu zmenšením ohybu jednotlivých tyčí nebo jiných bočních prvků ze provozních podmínek v oblasti mezi vymezovacímí mřížkami a současně zvýšit ohybovou tuhost tyčí nebo bočních io prvků v buňkách vyrnezovacích mřížek.

Sestava palivových tyčí, která je svou technickou podstatou a dosaženým výsledkem nejbližší shora popsané sestavě palivových tyčí a která obsahuje hlavovou část a koncovou část spojené vodícími průchody umístěnými v buňkách vyrnezovacích mřížek, které jsou uspořádány ve vzá15 jemných vzdálenostech od sebe po délce sestavy, je ve shodě s uvedenými podmínkami (RU 2093906, G2I C 3/30. 10/20/1997). Struktura známé sestavy palivových tyčí je doplněna přídavnými výztužnými členy - podélnými úhelníkovými tyčemi vedoucími od spodní podpěrné mřížky k horní vymezovací mřížce a přivařené na vnější straně v šesti úhlových polohách ke každé vymezovací mřížce. Tuhé spojení úhelníkových tyčí s vymezovacímí mřížkami zajišťuje podstatné zvýšení příčné ohybové tuhosti, které nezávisí na relaxaci elastických silových předpětí v systému tyčí sestavy palivových tyčí. Prostorový tvar úhelníkových tyčí vykazuje velmi vysokou hodnotu jejich vlastních momentů setrvačnosti, což zajišťuje dostatečnou tuhost struktury v příčném ohybu sestavy palivových tyčí. Dále, nemožnost natočení úhelníkových tyčí vzhledem k ose vyrnezovacích mřížek v místních jejich vzájemného připevnění ještě dále zvyšuje tuhost sestavy palivových tyčí.

Zároveň má známá sestava palivových tyčí následující nedostatky;

- zvýší se spotřeba kovu potřebného pro strukturu, což způsobí zhoršení neutron-ťyzikálních vlastností jádra;

- zhorší se schopnost odvádění tepla u úhelníkových a obvodových palivových tyčí;

- technologie výroby sestavy palivových tyčí je komplikovaná v důsledku zavádění přídavných úhelníkových členů, zvýšeného objemu svařování a kontroly;

- zmenší se možnosti vizuální kontroly ve fázi výroby a při provozu.

Podstata vynálezu

Cílem vynálezu je navrhnout sestavu palivových tyčí pro jaderný reaktor, která má větší stabilitu při provozu v palivových cyklech delšího trvání, aniž by docházelo k akumulaci nepřijatelných ohybů, a při současném snížení spotřeby materiálu.

Výsledkem vyřešení tohoto úkoluje dosažení nových technických účinků spočívajících v tom, že se zvýší tuhost sestavy palivových tyčí v příčném a podélném ohybu, zvýší se úhlová tuhost dvojic vodicí průchod buňka vymezovací mřížky, v oblasti mezi vymezovacímí mřížkami se sníží vnitřní ohyb sestavy palivových tyčí, a v důsledku snížené tendence slitiny E635 k radiačnímu růstu se sníží volný ohyb sestavy palivových tyčí v nepravidelných neutronových a teplotních polích.

Uvedených technických účinků se dosáhne vzhledem ke skutečnosti, že v sestavě palivových tyčí pro jaderný reaktor, která obsahuje hlavovou část a koncovou část spojené vodícími průchody v buňkách vyrnezovacích mřížek uspořádaných ve vzájemném odstupu jeden od druhého po délce sestavy, jsou vodicí průchody pevně spojené s alespoň koncovými vymezovacímí mřížka-2 CZ 301984 B6 mi. a výška h vymezovacích mřížek a tloušťka δ stěn buněk ve vymezovacích mřížkách jsou zvoleny tak, aby jejich numerické hodnoty splňovaly následující podmínku:

<1.0, kče

20[τκ/«] h

20[w/«]

-1.5 + A

-1.5

20[ww]

Ϊ	f h				s „Ί
1.5J + B,	1.5 y20[mnt]	J + s,	1.5 20[mm]	) + ¼	1.2 ^0.25[?«w] J

h - výška vymezovací mřížky, mm;

δ - tloušťka členů tvořících buňky vymezovací mřížky, mm kde pro 8 mřížek C_o = 39.17, A_o = 5.563, A, = -3.482, A, - 1.332, Bn - 2.245, B] = —1.500, B₂ “ 6.072, B₃ = -3.128, B₄ = - 0,620, pro 9 mřížek C_o = 22.74, A_o - 4.988, A, = -2.985, A₂ = 1,119, B_o = 2.225, B, = -4.005, B₂ = io 5.145, B₃ = -2.595, B₄ --1.113, pro 10 mřížek C_o = 13.06, A_o 4,481, A, = 2.568, A₂ = 0.932,

B_o = 2.203, B, = -3.568, B₂ = 4.324, B₃ = -2.127, B₄ = -1.510, pro 11 mřížek C_o = 8.84, A« 4.138, A, - -2.281, A₂ = 0,810, B_o - 2.170, B, =-3.250, B₂ = 3.752, B_;, = 1.814, B₄ = -1.675, pro 12 mřížek C_o = 6.90, A_o = 3.895, A, = -2.088, A₂ = 0.732, B_o = 2.126, B, = -3.042, B₂ = 3.400, B; - -1.623, B₄ = -1.695, pro 13 mřížek C„ = 5.73, Α» = 3.697, A, =-1.937, A₂ = 0.667, is Bo = 2,068, Bi = -2,910, B₂ = 3.199, B, -1.505, B₄ = -1.651, pro 14 mřížek C_o = 4,70, A,_: =

3.526, A, = -1.813, A₂ = 0.614, B_o = 2.003. B,= -2.815, B₂ = 3.062, B, = -1.422, B₄ = -1.575, pro 15 mřížek Co = 3.78, Ao = 3.356, Ai = -1.684. A₂ = 0.560, B_o = 1.940, θ! =-2.722, B₂ = 2.928, B₃ =-1.336, B₄ =-1.490.

Význačným znakem vynálezu je pevné spojení vodicích průchodů s alespoň koncovými vymezovacími mřížkami, přednostně však se všemi vymezovacími mřížkami, což zabraňuje vodicím průchodům v klouzavém pohybu vzhledem k buňkám mřížky. V tomto případě se pak celková ohybová tuhost sestavy palivových tyčí zvětší při jejím ozáření, protože konstantní složka ohybové tuhosti sestavy je rovna tuhosti rámové konstrukce spojené vodícími průchody. Palivové tyče již nemusí být spojeným mnoho-tyčovým systémem a při klouzání v buňkách vymezovacích mřížek budou zvyšovat celkovou ohybovou tuhost celku nikoli jako spojený mnohotyčový svazek, ale jako mnoho nezávislých tyčí, s mnohem menší hodnotou. Zvýšit celkovou tuhost sestavy palivových tyčí a zajistit její stabilitu, s mezerami mezi sestavami, které nepřekračují maximální hodnoty možné z hlediska zajištění přípustného počtu palivových tyčí, a termotechnickou spo30 lehlivost jádra je možné pouze tehdy, jeli splněna následující podmínka:

C_r —Ϊ

20[ww])

O.25[/wffi]

-b <1.0.

Kromě toho, shora uvedený experimentálně prověřený vzorec dává do vztahu p toho, shora uve35 děný experimentálně prověřený vzorec dává uo vztahu počet vymezovacích mřížek s jejich typickými parametry, pri nichž napětí vznikající ve vymezovacích mřížkách a ovlivněné axiálními silami vznikajícími pri ohýbání v místech, kde jsou připevněny vodicí průchody, nepřekračuje dovolenou hodnotu.

Je výhodné, když jsou vodicí průchody vyrobeny ze slitiny E635 (slitina Zirconu se složením Zr1% NB-0,4% Ea) a vymezovací mřížky ze slitiny El00 (slitina zirconu se složením Zr-1% Nb) nebo přednostně slitina E635.

-3CZ 301984 B6

Vodicí průchody mohou být pevně spojeny s alespoň koncovými vymezovacími mřížkami přímo nebo pomocí mezilehlých objímek uspořádaných v příslušných buňkách vymezovaeích mřížek. Spojení vodícího průchodu s vymezovací mřížkou by mělo být přednostně vytvořeno symetricky vzhledem k podélné ose vodícího průchodu na obou koncích vymezovací mřížky ve vzdálenosti, která není větší než 0,15 h od konce vymezovací mřížky.

Pevné spojení vodicích průchodů s alespoň koncovými vymezovacími mřížkami může být provedeno také bodovým svařováním.

Nej účinnější je použít 18 vodicích průchodů, jejichž průměr je 12 až 14 mm.

Přehled obrázků na výkresech

Obr. 1 zobrazuje obecný pohled na sestavu palivových tyčí, obr. 2 ukazuje v řezu detail A z obr. ! podle první varianty řešení, a obr. 3 ukazuje v řezu detail A z obr.l podle druhé varianty řešení.

Příklady provedení vynálezu

Sestava palivových tyčí pro jaderný reaktor obsahuje hlavovou část | a koncovou část 2, které jsou spojeny vodícími průchody 3. Vodicí průchody 3 prochází buňkami 4 vymezovaeích mřížek 5, které jsou umístěny v odstupu od sebe po délce sestavy. Vodicí průchody 3, jichž je zpravidla až 18, procházejí buňkami 4, uspořádanými symetricky kolem centrálního průchodu 6. Ostatní buňky vymezovaeích mřížek 5 obsahují palivové tyče 7. Vymezovací mřížky 5 a vodicí průchody 3 spolu tvoří pevnou rámovou kostru sestavy palivových tyčí, protože jsou vodící průchody 3 pevně spojeny s koncovými vymezovacími mřížkami nebo přednostně se všemi vymezovacími mřížkami 5. Výška h vymezovaeích mřížek a tloušťka 6 stěn buněk ve vymezovaeích mřížkách jsou zvoleny tak, aby jejich numerické hodnoty splňovaly následující podmínku:

/ V* í g ^xío4if_mm]j ^{<1A kde}

-1.5

U—---1.5 \ 20[ww] \2 b = B,+BÁ—^---1.5 B₂ \20[w/mJ \ ²

--1.5

20[/nm] , _k 2Q[mm]

-1.2 h - výška vymezovací mřížky, mm;

- tloušťka členů tvořících buňky vymezovací mřížky, mm kde pro 8 mřížek C_o = 39.17, A_o =

5.563, A, - -3.482, A₂ = 1.332, B_o = 2.245, B, =-4,500, B₂ = 6.072, B₃ = -3.128, B₄ = - 0,620, pro 9 mřížek C_o = 22.74, A_o “ 4.988, A, = -2.985, A? = 1.119, B_o = 2.225, B, = 4.005. B₂ = ío 5.145, B., =-2.595, B₄ = -1.113, pro 10 mřížek C_o - 13.06, A_o = 4.481, A, =2.568, A₂ = 0.932,

Bo ~ 2.203, B| - -3.568. B₂ = 4.324, B₃ = -2.127, B₄ = -1.510, pro 11 mřížek C« = 8.84, Ao 4.138, A, =-2.281, A₂ = 0,810, B₍₎ = 2.170, B, - 5.250. B> = 3.752, B, = 1.814, B₄ = -1.675, pro 12 mřížek C_o = 6.90, A_o = 3.895, A, = -2.088, A₂ = 0,732, B„ = 2.126, B, = 3.042, B₂ = 3.400, B₃ = -1.623, B₄ = -1.695, pro 13 mřížek C_o = 5.73, A_o = 3.697, A, - -1.937. A₂ = 0.667,

Bo - 2.068, B, = -2,910, B₂ = 3.199, B₃ -1.505, B₄ = -1.651, pro 14 mřížek C_o = 4,70, A_o 3.526, A! = -1.813, A₂ -= 0.614, B_o = 2.003, B,= -2.815, B₂ = 3.062, B₃ = -1.422, B₄ = -1.575,

-4 CZ 301984 B6 pro 15 mřížek C_o = 3.78, A_o = 3.356, A, - 1.684, A₂ = 0.560, B_o - 1.940, B, = -2.722, B₂ 2.928, Ba-—1.336, B₄ =-1.490.

Buňky mohou být vytvořeny v kterémkoli známém provedení. Vymezovací mřížky 5 a vodicí průchody 3 jsou přednostně vyrobeny ze slitiny zirkon ia E653; je rovněž možné kombinovat slitiny E653 a El 10, tj. vytvořit vodicí průchody ze slitiny E635 a vymezovací mřížky ze slitiny El 10.

Vodicí průchody 3 jsou pevně spojeny s vymezovacími mřížkami pomocí mezilehlých objímek io 8, uspořádaných v odpovídajících buňkách vymezovacích mřížek. Pevný spoj 9 vodicích průchodů s vymezovacími mřížkami je vytvořen bodovým svařováním, například elektro-obloukovým svařováním. Pevný spoj 9 vodicích průchodů s vymezovacími mřížkami by měl být vytvořen symetricky vzhledem kpodélné ose vodicích průchodů zobou konců vymezovací mřížky ve vzdálenosti ne větší než 0,15 h od konce vymezovací mřížky. V tomto případě dojde k význam15 nému zvýšení ohybové tuhosti vodicích průchodů.

Průmyslová využitelnost

Sestava palivových tyčí podle tohoto vynálezu je průmyslově využitelná a s největším úspěchem ji lze využít v jaderných reaktorech moderovaných vodou, zejména reaktorech typu VVER-1000, zejména pro vytvoření pevné rámové struktury.

Sestavu palivových tyčí posle vynálezu je možné vyrábět v jakýchkoli zařízeních určených k takovému účelu, přičemž tato sestava nevyžaduje vytvoření principiálně nových nástrojů.

Claims

PATENTOVÉ NÁROKY

1. Sestava palivových tyčí (7) pro jaderný reaktor, která obsahuje hlavovou část (1) a koncovou Část (2) spojené vodícími průchody (3) procházejícími buňkami (4) vymezovacích mřížek (5)

35 uspořádaných ve vzájemném odstupu jedna od druhé po délce sestavy, vyznačená tím, že vodicí průchody (3) jsou pevně spojené s alespoň koncovými vymezovacími mřížkami (5) a výška h vymezovacích mřížek (5) a tloušťka 6 stěn buněk (4) ve vymezovacích mřížkách (5) jsou zvoleny tak, že jejich numerické hodnoty splňují následující podmínku:

C_o f ——-—Ί x f-—-Ί < 1.0, kde — --1.5 j+Xjf—-—

20[/wm] ) t 20[t?izw]

-1.5 h

20pwři] , 9

-1.5 j

' h 20[wzn] d

^0.25(^]

- 5 CZ 301984 B6 h - výška vymezovací mřížky (5) v mm;

δ = tlouštka členů tvořících buňky (4) vymezovací mřížky(5) v mm, kde pro 8 mřížek (5)

C« - 39.17,

Ao = 5,563,

A, --3.482,

A₂ = 1,332,

B„ - 2.245,

B, = -1,500,

B₂ = 6,072,

B₃ 3.128,

B₄ = -0,620;

pro 9 mřížek (5)

Co = 22,74,

A_o-4,988,

A, --2,985,

A₂= 1,119,

Bo = 2,225,

Bi - 4.005,

B₂-5,145,

Ba = -2,595,

B₄ - - 1,113;

pro 10 mřížek (5)

C, - 13,06,

A_o = 4,481,

A| =-2,568,

A₂ = 0,932,

B_o = 2,203,

B, = -3,568,

B₂ = 4,342,

B₃ - -2.127.

B₄= -1,510;

pro 11 mřížek (5)

C<, = 8,84,

A_o = 4,138,

A, =-2,281,

A₂ = 0,811,

Bo = 2,170,

B, --3.250,

B₂ = 3,752,

Ba = -1,814,

B₄ - -1,675;

pro 12 mřížek (5)

C₍₎ = 6,90,

A. - 3,895,

A] =-2,088,

A₂ = 0,732,

Bo = 2,126,

B, =-3,042,

B-> = 3,400,

-6 CZ 301984 B6 = -1,623,

B„ =-1.695;

pro 13 mřížek (5)

5 Co = 5,73,

A_o = 3,697,

A, =-1,937,

A₂ = 0,667,

B_o = 2,068, ίο B, =-2,910,

B₂ = 3,199,

B₃-1,505,

B₄ = -1,651;

15 pro 14 mřížek (5)

C_G = 4,70,

A_o = 3,526,

A, =-1,813,

A₂ = 0,614.

zo B_o = 2,003,

B, =-2,815,

B₂ = 3,062,

B₃ =-1,422,

B₄ = -1,575;

pro 15 mřížek (5)

Co = 3,78,

A_o = 3,356,

Ai =-1,684,

30 A₂ = 0,560,

B_o= 1,940,

B, = -2,722,

B₂ = 2,928,

B₃ =-1,336,

35 B₄ =-1,490.
2. Sestava palivových tyčí (7) podle nároku 1, vyznačená tím, že vodicí průchody (
3) jsou vyrobeny ze slitiny E635.

40 3. Sestava palivových tyčí (7) podle nároku 1, vyznačená tím, že vymezovac i mřížky (5) jsou vyrobeny ze slitiny E635 nebo ze slitiny El 10.
4. Sestava palivových tyčí (7) podle nároku 1, vyznačená tím, že vodicí průchody (3) jsou pevně spojené s alespoň koncovými vymezovacími mřížkami (5) pres mezilehlé objímky (8)

45 uspořádané v odpovídajících buňkách (4) vymezovactch mřížek (5).
5. Sestava palivových tyčí (7) podle nároku 1, vyznačená tím, že pevný spoj (9) vodicích průchodů (3) z vymezovacími mřížkami (5) je vytvořen symetricky vzhledem k podélné ose vodícího průchodu (3) z obou konců vymezovací mřížky (5).
6. Sestava palivových tyčí (7) podle nároku 1, vyznačená tím, že pevný spoj (9) vodicích průchodů (3) je umístěn ve vzdálenosti nepřesahující 0,15 h od konce vymezovací mřížky (5).

-7CZ 301984 B6
7. Sestava palivových tyčí (7) podle nároku 1, vyznačená tím, že pevný spoj (9) vodicích průchodů (3) s vymezovaeími mřížkami (5) je vytvořen bodovým svařováním.
8. Sestava palivových tyčí (7) podle nároku 1, vyznačená tím, že vodicích průchodů (3) je osmnáct.
9. Sestava palivových tyčí (7) podle některého z předcházejících nároků, vyznačená tím, že průměr vodicích průchodů (3) je zvolen v rozmezí od 12 do 14 mm.