CZ301677B6 - Turbína s tesnením prutokového kanálu a usmernovaci toku - Google Patents

Turbína s tesnením prutokového kanálu a usmernovaci toku Download PDF

Info

Publication number
CZ301677B6
CZ301677B6 CZ20032964A CZ20032964A CZ301677B6 CZ 301677 B6 CZ301677 B6 CZ 301677B6 CZ 20032964 A CZ20032964 A CZ 20032964A CZ 20032964 A CZ20032964 A CZ 20032964A CZ 301677 B6 CZ301677 B6 CZ 301677B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
flow
turbine
nozzles
rotor
root
Prior art date
Application number
CZ20032964A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ20032964A3 (cs
Inventor
Carol Farrell@Alison
Carl Hofer@Douglas
Douglas Lathrop@Norman
Kenneth Overbaugh@Raymond
Thomas Parry@William
James Robertson@Kenneth
Original Assignee
General Electric Company
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by General Electric Company filed Critical General Electric Company
Publication of CZ20032964A3 publication Critical patent/CZ20032964A3/cs
Publication of CZ301677B6 publication Critical patent/CZ301677B6/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/02—Blade-carrying members, e.g. rotors
    • F01D5/08—Heating, heat-insulating or cooling means
    • F01D5/081—Cooling fluid being directed on the side of the rotor disc or at the roots of the blades
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/001—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between stator blade and rotor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
    • F01D11/02—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages by non-contact sealings, e.g. of labyrinth type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Sealing Using Fluids, Sealing Without Contact, And Removal Of Oil (AREA)

Abstract

Turbína (12) obsahuje rotor (14) a má podél rotoru (14) axiálne rozmístená kola (16), která mají namontováno množství kruhove rozmístených lopatek (18). Prutokový kanál (10) turbíny (12) má vytvorena korenová radiální tesnení (42, 44) usporádaná pro minimalizaci unikajícího toku a sekundárních aerodynamických ztrát mezi tryskami (24) umístenými na strane proti proudu a tryskami (24) umístenými na strane po proudu, v polohách radiálne dovnitr v korenové oblasti prutokového kanálu (10). Výstupní usmernovac (62) toku na každé lopatce (18) usmernuje výstupní radiální tok v prevážne axiálním smeru a tím minimalizuje tok, vnikající do prutokového kanálu (10) následkem cerpání zpusobeného rotorem (14). Navíc korenová zaoblení (74) lopatky (18), umístená v poloze proti proudu, a vodicí hrany (76) trysky jsou vyhlazené nebo zkosené. Tím se minimalizuje vycnívání výbežku do prutokového kanálu (10) v ustáleném provozním stavu. Na lopatkách (18) je usporádána doplnková vstupní korenová axiální lamela (70) pro snížení koeficientu proudení a zajištení dalšího snížení unikajícího toku. Rešení se dále týká usporádání prutokového kanálu (10) turbíny (12).

Description

Turbína s těsněním průtokového kanálu a usměrňovači toku
Oblast techniky
Vynález se týká uspořádání průtokového kanálu turbíny, které využívá vlastností laminámího proudění v průtokovém kanálu a těsnění, a podrobněji se týká uspořádání průtokového kanálu parní turbíny pro minimalizaci unikajícího toku a sekundárních aerodynamických ztrát v kořenových oblastech trasy páry.
io
Dosavadní stav techniky
Průtok turbínou v kořenovém zaoblení je definován jednak vnitřními pásy nebo prstenci trysek a t5 obtékanými plochami na plošinách kořenů pracovních lopatek rotoru. Jakýkoliv tok tekutiny unikající z průtokového kanálu v kořenovém zaoblení obtéká lopatky a přímo snižuje výkon turbínového stupně. Typický návrh trysky a lopatky, například pro nízkotlakou Část parní turbíny, zahrnuje průměr trysky rovný průměru kořene lopatek, což významně zvyšuje pravděpodobnost vzniku protiproudu v ustáleném stavu, čímž se naruší laminámí povaha proudění v průtokovém kanálu. Velké mezery v kole také zvyšují čerpací účinek rotoru na unikající toky, a zvětšují tak radiálně vnikající tok, což způsobuje další aerodynamické ztráty. Podrobněji způsobují radiální zpětné proudy způsobené čerpacím účinkem rotoru oddělení toku kapaliny v průtokovém kanálu s následnými aerodynamickými ztrátami. Vzniká tudíž potřeba uspořádání kořenového zaoblení průtokového kanálu turbíny, které minimalizací unikajícího toku a sekundárních aerodynamic25 kých ztrát v oblasti kořenového zaoblení průtokového kanálu tekutiny zajistí, že usměrnění toku tekutiny v průtokovém kanálu je podstatně nezávislé na klesání průtokového kanálu.
Podstata vynálezu
Podle výhodného provedení tohoto vynálezu je opatřena kořenová oblast průtokového kanálu, která podstatně minimalizuje narušování toku v průtokovém kanálu, minimalizuje únikový tok a usnadňuje laminámí proudění v průtokovém kanálu. Konkrétně kořenová oblast průtokového kanálu zahrnuje vnitřní pás trysek a povrchů plošin na kořenech lopatek. Plochy lopatek vytváří část rybinových Čepů lopatek. Každý rybinový čep lopatky obsahuje vstupní a výstupní těsnění kořenové strany umístěné paprskovitě uvnitř ploch a paprskovité spodní výstupní a vstupní labyrintové těsnění na přiléhajících tryskách. Tato těsnění snižují unikající toky do a z kruhových prostorů mezi kolem rotoru a přiléhajícími tryskami. Kruhové prostory mezi čepy a kolem rotoru na straně jedné a trysky na straně druhé jsou zmenšeny, aby se zmenšil Čerpací účinek rotoru a tudíž nežádoucí tok vracející se do průtokového kanálu.
Bude oceněno, že kombinované unikající toky procházejí mezi tryskami a lopatkami pro vstup do prostoru kola ve směru proti proudu, kde se tok kombinuje se ztrátovým tokem skrz těsnící kroužek ve směru proti proudu, pro průchod otvorem kola do prostoru kola ve směru po proudu.
Unikající tok do výtlačného prostoru kola částečně uniká do průtokového kanálu tekutiny po úniku radiálním těsněním kořene. Je opatřen usměrňovač výstupního toku přiléhající k výstupnímu radiálnímu těsnění kořene, který minimalizuje narušení průtokového kanálu snížením radiální složky vnikajícího toku, tj. vracející se unikající tok do průtokového kanálu má značně velkou nebo převládající axiální složku proudění ve srovnání $ radiální složkou proudění. Převláda50 jící axiální složka proudění minimalizuje narušení proudění kapaliny v průtokovém kanálu.
Usměrňovač výstupního toku je značně důležitý, jak se totiž těsnící schopnost snižuje s časem, vrací se do průtokového kanálu tekutiny větší vnikající proudění. Usměrňovač výstupního toku slouží také ke zmenšení axiální vzdálenosti mezi lopatkou a dalším stupněm trysky, čímž usnadňuje laminámí proudění v průtokovém kanálu.
-1 CZ JU1677 B6
Každá lopatka má také vstupní zaoblení kořene, které se zvětšuje axiálně ve směru po proudu a radiálně dovnitř, aby se minimalizoval nebo eliminoval jakýkoliv přesah vstupu průtokového kanálu do dráhy tekutiny opouštějící odtokovou hranu vnitřního okraje sací trysky. To minimali5 zuje možnost axiálního dopředu směřujícího osazení v ustáleném stavu, kde by takové osazení mohlo přerušit proudění kapaliny v průtokovém kanálu. Vstupní průměr kořene lopatek je tudíž na sací straně menší než průměr kořene výstupu trysky na výtlačné straně. Podobně vstupní průměr kořene výtlačné trysky leží radiálně uvnitř odtokové hrany povrchu sací plochy. Toto rovněž zabraňuje rušení v proudění kapaliny v průtokovém kanálu a poskytuje robustnost mezi výstu] o pem lopatky a vstupem trysky.
Navíc je na vodicí hraně plošiny lopatky opatřena kořenová axiální těsnící lamela vstupu, která zajišťuje další snížení koeficientu proudění, čímž se dále sníží unikající tok. Axiální těsnící lamela také zmenšuje axiální vzdálenost mezí tryskou a lopatkou, aby se zlepšily charakteristiky laminámího proudění tekutiny v průtokovém kanálu.
Ve výhodném provedení tohoto vynálezu je poskytnuta turbína, která zahrnuje rotor s oběžnými koly uspořádanými axiálně s namontovaným množstvím dokola rozmístěných pracovních lopatek, přičemž rotor je otočný kolem své osy, axiálně rozmístěné sady trysek s kruhově rozmístě20 nými profily křídel a vnitřními a vnějšími pásy na svých protilehlých stranách, přičemž axiálně rozmístěné lopatky a sady trysek tvoří alespoň dvojici axiálně oddělených stupňů turbíny, přičemž lopatky mají čepy pro upevnění lopatek na kolech rotoru a plošiny podél radiálních vnitřních konců lopatek, přičemž plošiny, profily křídel a lopatky částečně definují průtokový kanál pro proudění tekutiny turbínou, čepy lopatek na jednom z montážích výběžků kol směřujících obecně axiálně k jedné ze sad trysek podél míst radiálně dovnitř plošin, trysky jedné z těchto sad nesou ozubení labyrintu, které spolu s výběžky tvoří těsnění ke snížení unikajícího toku z průtokového kanálu do prostoru kola mezi jedním kolem a jednou sadou trysek.
V dalším výhodném provedení tohoto vynálezu je poskytnuto usměrňující uspořádání průtoko30 vého kanálu pro kořenové oblasti průtokového kanálu turbíny, zahrnující rotor otočný kolem osy a upevnění množství lopatek rozmístěných dokola, axiálně dokola rozmístěné sady trysek s profily křídel rozmístěnými dokola s vnitřními a vnějšími pásy rozmístěnými axiálně ve směru po proudu od lopatek, přičemž lopatky mají rybinové čepy pro vzájemné upevnění rotoru a lopatek a plošiny podél svých radiálních vnitřních pásů, přičemž plošiny a vnitřní pásy částečně definují kořenovou oblast průtokového kanálu pro proudění tekutiny turbínou, rybinové čepy lopatek zahrnují výstupní usměrňovače toku podél výtlačné strany rybinových čepů pro usměrnění unikajícího toku tekutiny z prostoru kola mezi rybinovými čepy a tryskami do průtokového kanálu v převážně axiálním směru po proudu.
V dalším výhodném provedení tohoto vynálezu je poskytnuta turbína, která zahrnuje rotor otočný kolem osy a montáž množství dokola rozmístěných lopatek s plošinami podél svých radiálních vnitřních konců, axiálně dokola rozmístěné sady trysek s dokola rozmístěnými profily křídel s vnitřními a vnějšími pásy, přičemž plošiny, lopatky, vnitřní a vnější pásy a profily křídel Částečně definují průtokový kanál pro tok tekutiny turbínou, sada trysek je umístěna axiálně ve směru po proudu od lopatek a vodicí hrany plošin lopatek leží radiálně uvnitř odtokových hran sady trysek, které je ve směru proti proudu.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže vysvětlen prostřednictvím konkrétních příkladů provedení znázorněných na výkresech, na kterých představuje
-2LL JU10/ ( DO obr. 1 částečný bokorys části turbíny, zobrazující kořenové oblasti průtokového kanálu turbínou se zlepšeným uspořádáním těsnění podle výhodného provedení tohoto vynálezu a obr. 2 jeho zvětšený částečný průřez.
Příklady provedení vynálezu
Nyní s odkazem na obrázky, konkrétně na obrázek 1, je zobrazena vnitřní nebo kořenová oblast io průtokového kanálu JO označená šipkou turbíny 12. Energetická tekutina, například pára, proudí v průtokovém kanálu JO ve směru šipky. Turbína 12 zahrnuje rotor 14 otočný kolem horizontální osy a množství axiálně rozmístěných oběžných kol 16 rotoru, z nichž každé nese množství dokola rozmístěných pracovních lopatek 18 namontovaných na lybinových Čepech 20 v základně pracovních lopatek pro vytvoření rybinových spojů s oběžnými koly 16. Na obrázku 1 je také zobrazena stacionární část 22 turbíny, zahrnující axiálně rozmístěné sady trysek 24. Každá sada trysek 24 má dokola rozmístěné stacionární profily 26 křídel namontované mezi vnitřními obvodovými pásy 28 a vnějšími obvodovými pásy 29. Tiysky také nesou vnitrní lamely 30 umístěné mezi oběžnými koly rotoru a čepy 20 axiálně přilehlých pracovních lopatek 18. Následkem toho každá tryska 24 a výtlačná sada pracovních lopatek 18 tvoří stupen trysky, přičemž v turbínové části turbíny je mnoho stupňů trysek. Jak je běžné, jsou poskytnuty těsnící kroužky 34 mezi stacionární částí, např. vnitřními lamelami 30 a povrchem 36 rotoru mezi oběžnými koly 16 rotoru pro utěsnění únikových průtokových kanálů mezi stacionárními a otočnými částmi. Segmenty 34 těsnících kroužků mají typicky množství zoubků 38 labyrintového těsnění, které se v průběhu času opotřebovávají.
Na obrázku 1 bude oceněno, že kořenová oblast průtokového kanálu JJ) zahrnuje vnitřní obvodové pásy 28, a plošiny 40 v základně každé pracovní lopatky 18. Mezi výstupními částmi odtokové hrany trysek a vstupními částmi vodicí hrany pracovních lopatek se nutně objeví mezery, stejně jako mezi částmi odtokové hrany pracovních lopatek a částmi vodicí hrany trysek. Tyto mezery mezí otáčejícími se a stacionárními komponentami představují únikové průtokové kanály pro tekutinu proudící v průtokovém kanálu 10 a aerodynamické ztráty v kořenové oblasti průtokového kanálu JO.
Aby se minimalizoval unikající tok a sekundární aerodynamické ztráty, a aby se zajistila pod35 statná laminámost proudění tekutiny v průtokovém kanálu bez narušení unikajícími toky, je poskytnuto uspořádání kořenového těsnění podle výhodného provedení tohoto vynálezu. Uspořádání kořenového těsnění zahrnuje na každém rybinovém čepu 20 lopatky vstupní kořenový radiální těsnící montážní výběžek 42 a výstupní kořenový radiální těsnící výběžek 44. Každé radiální kořenové těsnění tudíž zahrnuje axiálně protáhlý montážní výběžek 42 nebo 44, který spolu se zoubkem labyrintu a přilehlým stacionárním dílem snižuje unikající toky u pracovních lopatek. Konkrétně kořenový radiální těsnící montážní výběžek 42 na vstupní straně přispívá spolu se zoubkem 46 labyrintu vytvořeným na straně ve směru proudu trysky 24, nacházející se proti proudu, k utěsnění unikajících toků do prostoru 48 kola mezi rybinovým Čepem 20 lopatky a vnitřní lamelou 30, umístěnou na straně proti proudu, a tudíž tvoří vstupní kořenové radiální těsnění 43 (Obrázek 2). Podobně ozubení 50 labyrintu na protiproudové straně trysky nacházející se po proudu přispívá s kořenovým radiálním výběžkem 44 na výstupní straně k vytvoření kořenového radiálního těsnění na výstupní straně, obecně označeného 45, pro snížení unikajícího toku do prostoru 52 kola mezi rybinovými čepy 20 a vnitřní lamelou 30 umístěnou po proudu. Jak je zobrazeno na obrázcích, radiální těsnění 43 a 45 vstupní a výstupní strany se nacházejí so radiálně uvnitř kořenové oblasti průtokového kanálu JO. Bude uznáno, že ozubení 46 a 50 labyrintu a vstupní a výstupní těsnění 43 a 45 mají prstencové uspořádání. Jak je také zobrazeno, prostory 48 a 52 kola jsou minimalizovány v axiálním směru, aby se snížil čerpací účinek rotoru. Čerpací účinek rotoru v axiálním směru vytváří radiální proudění, které narýsuje proudění tekutiny v průtokovém kanálu a způsobuje nepříznivé aerodynamické ztráty.
-3CZ 3U1077 Bó
Jak je zobrazeno na obrázku 1, únikové průtokové kanály zahrnují unikající tok mezí těsnícím kroužkem 34 umístěným proti proudu a rotorem Γ4, jak je vyznačeno šipkou 54. Unikající tok 54 se spojuje s unikajícím tokem mezi tryskou proti proudu a lopatkami po proudu, označeným šip5 kou 56, pro průchod otvorem 58 v kole do prostoru 52 kola mezi oběžným kolem 16 a vnitřní lamelou 30. Čerpací účinek způsobuje, že část unikajícího toku proudí radiálně ven do tekutiny v průtokovém kanálu 10, jak je vyznačeno Šipkou 60. Radiální proudění ven způsobuje narušení průtokového kanálu nebo rušení proudění tekutiny v průtokovém kanálu s následnými aerodynamickými ztrátami. Aby se minimalizovaly tyto ztráty, je na odtokové hraně každé lopatky io opatřen usměrňovač 62 výstupního proudu. Usměrňovač 62 výstupního proudu zahrnuje radiální vnitřní povrch 64 tvarovaný a uspořádaný tak, aby radiální vnější ztrátový tok vstupoval do průtokového kanálu JO převážně v axiálním směru, tj. snižuje radiální složku proudění vnikajícího do průtokového kanálu 10. Rušení průtokového kanálu radiálním vnějším unikajícím tokem je tudíž minimalizováno. Toto je důležité také proto, že kapacita prstencového těsnění 34 se časem snižuje kvůli kontaktu s ozubením 38 labyrintu a povrchem 36 rotoru, což způsobuje větší unikající toky a tudíž větší rušivé proudění. Bude také uznáno, že usměrňovače 62 proudění na rybinových Čepech 20 tvoří prstence kolem osy rotoru a zmenšují vzdálenost mezi odtokovými hranami pracovních lopatek J_8 a vodicí hranou nejbližšího stupně trysek. Posledně zmíněné zlepšuje charakteristiky laminámího proudění tekutiny v průtokovém kanálu JO.
Jak je nejlépe zobrazeno na obrázku 2, na vstupní straně pracovní lopatky je vodicí hrana nebo lamela 70 směřující axiálně proti proudu, která se rozšiřuje radiálně dovnitř ve směru proti proudu, aby ležela radiálně uvnitř výtlačné hrany vnitřního obvodového pásu 28 sací trysky 24. Axiální těsnící lamela 70 na vstupní straně kořene lopatky zajišťuje další snížení koeficientu proudění, což dále snižuje unikající tok. Lamela 70 také snižuje axiální vzdálenost mezi tryskou a lopatkou a zajišťuje zlepšené charakteristiky laminámího proudění tekutiny v průtokovém kanálu 10. Zaoblená lamela 74 na vstupní straně minimalizuje možnost dopředu směřujícího výběžku v proudění tekutiny v průtokovém kanálu 10 v provozních podmínkách ustáleného stavu. Bude tudíž uznáno, že vstupní kořenový průměr lopatky je menší než výstupní kořenový průměr trysky.
Podobně a s odkazem na obrázek 2, zaoblení kořene vstupu trysky nebo vodicí hrany 76 vytváří axiálně proti proudu a radiálně dovnitř se zužující povrch, který končí radiálně uvnitř odtokové hrany plošiny 40 lopatek proti proudu. V proudění tekutiny v průtokovém kanálu 10 se tak udr35 žují proudnice tekutiny, jak tok tekutiny přechází od odtokové hrany lopatek k vodicí hraně vnitřních pásů trysek po proudu.
Ačkoliv byl tento vynález popsán prostřednictvím toho, co je v současnosti považováno za nejpraktičtější a nej výhodnější provedení, není omezen na toto popsané provedení, ale naopak zahr40 nuje řadu obměn a ekvivalentních uspořádání obsažených v podstatě a rozsahu připojených nároků.

Claims (3)

  1. 5 1. Turbína (12), obsahující:
    rotor (14) mající oběžná kola (16) uspořádaná axiálně s namontovaným množstvím dokola rozmístěných pracovních lopatek (18), přičemž tento rotor je otočný kolem své osy, axiálně dokola rozmístěné sady trysek (24) s kruhově rozmístěnými profily (26) křídel a vnitřními a vnějšími obvodovými pásy (28, 29) na svých protilehlých stranách, přičemž axiálně roz10 místěné pracovní lopatky (18) a sady trysek (24) tvoří alespoň dvojici axiálně oddělených stupňů turbíny, uvedené pracovní lopatky (18) mají rybinové čepy (20) pro upevnění pracovních lopatek (18) k oběžným kolům (16) rotoru (14), a plošiny (40) podél radiálních vnitrních konců pracovních lopatek (18), přičemž tyto plošiny (40), profily (26) křídel, vnitřní a vnější obvodové pásy (28,
    15 29) a pracovní lopatky (18) zčásti definují průtokový kanál (10) pro tok tekutiny turbínou, přičemž rybinové čepy (20) na oběžných kolech (16) rotoru (14) procházejí axiálně směrem k jedné ze sad trysek (24) a radiálně směrem dovnitř od plošin (40), přičemž na základně jsou opatřeny montážní výběžky (42, 44), trysky (24) z uvedené sady trysek (24) nesou ozubení (46, 50) laby20 rintu tvořící spolu s výběžky (42, 44) těsnění pro snížení unikajícího toku z průtokového kanálu (10) do prostoru (48) kola mezi jedním kolem a jednou sadou trysek (24), vyznačující se tím, že vodicí hrany (70) plošin (40) pracovních lopatek (18) leží ve směru radiálně dovnitř vůči odtokovým hranám vnitřních pásů (28) následujících přiléhajících trysek (24) na straně proti proudu,
    25 přičemž rybinové čepy (20) pracovních lopatek (18) obsahují výstupní usměrňovače (62) toku vytvořené podél jejich strany ve směru po proudu, mající povrchy pro směrování toku tekutiny do průtokového kanálu (10) převážně ve směru axiálně po proudu, usměrňovače (62) toku tvoří prodloužení plošin (40) pracovních lopatek (18) ve směru po
    30 proudu, aby se zmenšila mezera mezi pracovními lopatkami (18) a následující přiléhající sadou trysek (24), tvořící část stupně turbíny ve směru po proudu, a vodicí hrany (76) následujících po proudu přiléhajících trysek (24) leží směrem radiálně dovnitř od uvedených prodloužení plošin (40) pracovních lopatek (18) ve směru po proudu.
    35
  2. 2. Turbína (12) podle nároku 1, vyznačující se tím, že prvé výběžky (42) procházejí ze strany rybinových čepů (20) ve směru proti proudu a leží radiálně pod ozubením (46) labyrintu jedné sady trysek (24), druhé výběžky (44) procházejí na straně rybinových čepů (20) ve směru po proudu v místě radiálně dovnitř od druhého ozubení (50) labyrintu neseného sadou trysek (24) následujícího stupně ve směru po proudu.
  3. 3. Turbína (12) podle nároku 1, vyznačující se tím, že pracovní lopatky (18) mají vstupní průměry kořene pracovních lopatek (18) menší než průměr kořene výstupu trysky (24) ve směru proti proudu.
    45 4. Turbína (12) podle nároku 1, vyznačující se tím, že vodicí hrany (70) pracovní lopatky (18) vyčnívají ve směru proti proudu směrem k následujícím přiléhajícím tryskám (24) ve směru proti proudu, pro zajištění zlepšené charakteristiky laminámího proudění tekutiny v průtokovém kanálu (10).
CZ20032964A 2002-10-31 2003-10-30 Turbína s tesnením prutokového kanálu a usmernovaci toku CZ301677B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/284,358 US6779972B2 (en) 2002-10-31 2002-10-31 Flowpath sealing and streamlining configuration for a turbine

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20032964A3 CZ20032964A3 (cs) 2004-11-10
CZ301677B6 true CZ301677B6 (cs) 2010-05-19

Family

ID=32174855

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20032964A CZ301677B6 (cs) 2002-10-31 2003-10-30 Turbína s tesnením prutokového kanálu a usmernovaci toku

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6779972B2 (cs)
JP (1) JP5220259B2 (cs)
KR (1) KR100897658B1 (cs)
CN (1) CN100383364C (cs)
CZ (1) CZ301677B6 (cs)
DE (1) DE10350626B4 (cs)
RU (1) RU2331777C2 (cs)

Families Citing this family (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10318852A1 (de) * 2003-04-25 2004-11-11 Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg Hauptgaskanal-Innendichtung einer Hochdruckturbine
US20060088409A1 (en) * 2004-10-21 2006-04-27 General Electric Company Grouped reaction nozzle tip shrouds with integrated seals
US7484358B2 (en) * 2005-06-17 2009-02-03 Gm Global Technology Operations, Inc. Continuous reforming of diesel fuel for NOx reduction
US7465152B2 (en) 2005-09-16 2008-12-16 General Electric Company Angel wing seals for turbine blades and methods for selecting stator, rotor and wing seal profiles
JP4764219B2 (ja) * 2006-03-17 2011-08-31 三菱重工業株式会社 ガスタービンのシール構造
EP2055901A1 (en) * 2007-10-31 2009-05-06 Siemens Aktiengesellschaft Guide bucket for a turbine of a thermal power plant having a foot section
US8167535B2 (en) * 2008-07-24 2012-05-01 General Electric Company System and method for providing supercritical cooling steam into a wheelspace of a turbine
US20100232939A1 (en) * 2009-03-12 2010-09-16 General Electric Company Machine Seal Assembly
EP2423435A1 (en) * 2010-08-30 2012-02-29 Siemens Aktiengesellschaft Blade for a turbo machine
RU2564741C2 (ru) * 2011-07-01 2015-10-10 Альстом Текнолоджи Лтд Лопатка турбины и ротор турбины
CN102269016A (zh) * 2011-07-09 2011-12-07 潍坊雷诺特动力设备有限公司 一种蒸汽动力装置的隔板汽封
US9097128B2 (en) 2012-02-28 2015-08-04 General Electric Company Seals for rotary devices and methods of producing the same
US9057275B2 (en) * 2012-06-04 2015-06-16 Geneal Electric Company Nozzle diaphragm inducer
US9453417B2 (en) 2012-10-02 2016-09-27 General Electric Company Turbine intrusion loss reduction system
GB201220972D0 (en) 2012-11-22 2013-01-02 Rolls Royce Deutschland Aeroengine sealing arrangement
CN103899364B (zh) * 2012-12-26 2015-12-02 中航商用航空发动机有限责任公司 航空发动机高压涡轮的轮缘密封结构、高压涡轮及发动机
US9039357B2 (en) * 2013-01-23 2015-05-26 Siemens Aktiengesellschaft Seal assembly including grooves in a radially outwardly facing side of a platform in a gas turbine engine
US9644483B2 (en) 2013-03-01 2017-05-09 General Electric Company Turbomachine bucket having flow interrupter and related turbomachine
JP5951534B2 (ja) 2013-03-13 2016-07-13 株式会社東芝 蒸気タービン
US20150040567A1 (en) * 2013-08-08 2015-02-12 General Electric Company Systems and Methods for Reducing or Limiting One or More Flows Between a Hot Gas Path and a Wheel Space of a Turbine
US11021976B2 (en) 2014-12-22 2021-06-01 Raytheon Technologies Corporation Hardware geometry for increasing part overlap and maintaining clearance
US20170175752A1 (en) * 2015-12-21 2017-06-22 General Electric Company Thrust compensation system for fluid transport devices
US10443422B2 (en) 2016-02-10 2019-10-15 General Electric Company Gas turbine engine with a rim seal between the rotor and stator
CN107605542B (zh) * 2016-07-11 2022-05-20 北京航空航天大学 一种高效低阻燃气轮机涡轮轮缘封严结构

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2857132A (en) * 1952-02-19 1958-10-21 Gen Motors Corp Turbine wheel
US4457668A (en) * 1981-04-07 1984-07-03 S.N.E.C.M.A. Gas turbine stages of turbojets with devices for the air cooling of the turbine wheel disc
RU2036312C1 (ru) * 1991-07-16 1995-05-27 Акционерное общество открытого типа "Авиадвигатель" Уплотнительное устройство за компрессором турбореактивного двухконтурного двигателя
RU2039879C1 (ru) * 1993-04-09 1995-07-20 Иван Николаевич Алешков Двигательно-насосное устройство
US5816776A (en) * 1996-02-08 1998-10-06 Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "Snecma" Labyrinth disk with built-in stiffener for turbomachine rotor

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL98166C (cs) * 1953-12-02
CH529914A (de) * 1971-08-11 1972-10-31 Mo Energeticheskij Institut Turbinenstufe
JPS5669402A (en) * 1979-11-09 1981-06-10 Hitachi Ltd Structure of blade train with shroud
JPS59208104A (ja) * 1983-05-12 1984-11-26 Toshiba Corp タ−ビン翼車
JPH03108801U (cs) * 1990-02-26 1991-11-08
FR2661946B1 (fr) * 1990-05-14 1994-06-10 Alsthom Gec Etage de turbine a action avec pertes secondaires reduites.
US6131910A (en) * 1992-11-19 2000-10-17 General Electric Co. Brush seals and combined labyrinth and brush seals for rotary machines
JPH10252412A (ja) * 1997-03-12 1998-09-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd ガスタービンシール装置
JP3327814B2 (ja) * 1997-06-18 2002-09-24 三菱重工業株式会社 ガスタービンのシール装置
US6036437A (en) * 1998-04-03 2000-03-14 General Electric Co. Bucket cover geometry for brush seal applications
US6168377B1 (en) * 1999-01-27 2001-01-02 General Electric Co. Method and apparatus for eliminating thermal bowing of steam turbine rotors
KR20020045618A (ko) * 2000-09-20 2002-06-19 제이 엘. 차스킨, 버나드 스나이더, 아더엠. 킹 증기형 가스 터빈 소조립체 및 증기형 가스 터빈의 성능향상 방법
US6431827B1 (en) * 2000-12-21 2002-08-13 General Electric Company Bucket tip brush seals in steam turbines and methods of installation
US6589012B2 (en) * 2001-09-24 2003-07-08 General Electric Company Method and apparatus for eliminating thermal bowing using brush seals in the diaphragm packing area of steam turbines

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2857132A (en) * 1952-02-19 1958-10-21 Gen Motors Corp Turbine wheel
US4457668A (en) * 1981-04-07 1984-07-03 S.N.E.C.M.A. Gas turbine stages of turbojets with devices for the air cooling of the turbine wheel disc
RU2036312C1 (ru) * 1991-07-16 1995-05-27 Акционерное общество открытого типа "Авиадвигатель" Уплотнительное устройство за компрессором турбореактивного двухконтурного двигателя
RU2039879C1 (ru) * 1993-04-09 1995-07-20 Иван Николаевич Алешков Двигательно-насосное устройство
US5816776A (en) * 1996-02-08 1998-10-06 Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "Snecma" Labyrinth disk with built-in stiffener for turbomachine rotor

Also Published As

Publication number Publication date
US6779972B2 (en) 2004-08-24
US20040086379A1 (en) 2004-05-06
CN100383364C (zh) 2008-04-23
JP2004150435A (ja) 2004-05-27
KR100897658B1 (ko) 2009-05-14
RU2331777C2 (ru) 2008-08-20
KR20040038815A (ko) 2004-05-08
CN1499044A (zh) 2004-05-26
JP5220259B2 (ja) 2013-06-26
DE10350626B4 (de) 2014-12-11
DE10350626A1 (de) 2004-05-19
CZ20032964A3 (cs) 2004-11-10
RU2003131958A (ru) 2005-04-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ301677B6 (cs) Turbína s tesnením prutokového kanálu a usmernovaci toku
KR101536057B1 (ko) 축류 터빈
US4157232A (en) Turbine shroud support
JP7122274B2 (ja) 軸流タービン
CN103075198B (zh) 涡轮机桨叶平台前缘以及相关方法
GB1600722A (en) Combined turbine shroud and vane support structure
US8714908B2 (en) Shroud leakage cover
CA2673079C (en) Turbomachine, especially gas turbine
US9657641B2 (en) Fluid flow machine especially gas turbine penetrated axially by a hot gas stream
CN115135854B (zh) 具有配备有用于校正气流回转的翅片的内部次级空间的涡轮
US8322972B2 (en) Steampath flow separation reduction system
US8545170B2 (en) Turbo machine efficiency equalizer system
JP2018040282A (ja) 軸流タービン及びそのダイヤフラム外輪
JP7130575B2 (ja) 軸流タービン

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20191030