CZ298649B6 - Zpusob snižování ztráty materiálu vybraného z keramických materiálu a kompozitu obsahujících kremík a soucástka z tohoto materiálu - Google Patents

Zpusob snižování ztráty materiálu vybraného z keramických materiálu a kompozitu obsahujících kremík a soucástka z tohoto materiálu Download PDF

Info

Publication number
CZ298649B6
CZ298649B6 CZ20000177A CZ2000177A CZ298649B6 CZ 298649 B6 CZ298649 B6 CZ 298649B6 CZ 20000177 A CZ20000177 A CZ 20000177A CZ 2000177 A CZ2000177 A CZ 2000177A CZ 298649 B6 CZ298649 B6 CZ 298649B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
silicon
containing ceramic
combustion
mixtures
gas environment
Prior art date
Application number
CZ20000177A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ2000177A3 (cs
Inventor
Konstantin Brun@Milivoj
Lal Luthra@Krishan
Original Assignee
General Electric Company
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by General Electric Company filed Critical General Electric Company
Publication of CZ2000177A3 publication Critical patent/CZ2000177A3/cs
Publication of CZ298649B6 publication Critical patent/CZ298649B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/009—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone characterised by the material treated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/45—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements
    • C04B41/50—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements with inorganic materials
    • C04B41/5025—Coating or impregnating, e.g. injection in masonry, partial coating of green or fired ceramics, organic coating compositions for adhering together two concrete elements with inorganic materials with ceramic materials
    • C04B41/5035—Silica
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B41/00—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone
    • C04B41/80—After-treatment of mortars, concrete, artificial stone or ceramics; Treatment of natural stone of only ceramics
    • C04B41/81—Coating or impregnation
    • C04B41/85—Coating or impregnation with inorganic materials
    • C04B41/87—Ceramics
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/10—Liquid carbonaceous fuels containing additives
    • C10L1/12—Inorganic compounds
    • C10L1/1291—Silicon and boron containing compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/10—Liquid carbonaceous fuels containing additives
    • C10L1/14—Organic compounds
    • C10L1/28—Organic compounds containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2235/00—Aspects relating to ceramic starting mixtures or sintered ceramic products
    • C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
    • C04B2235/50—Constituents or additives of the starting mixture chosen for their shape or used because of their shape or their physical appearance
    • C04B2235/52—Constituents or additives characterised by their shapes
    • C04B2235/5208—Fibers
    • C04B2235/5216—Inorganic
    • C04B2235/524—Non-oxidic, e.g. borides, carbides, silicides or nitrides
    • C04B2235/5244—Silicon carbide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/10—Liquid carbonaceous fuels containing additives
    • C10L1/12—Inorganic compounds
    • C10L1/1216—Inorganic compounds metal compounds, e.g. hydrides, carbides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/10—Liquid carbonaceous fuels containing additives
    • C10L1/12—Inorganic compounds
    • C10L1/1266—Inorganic compounds nitrogen containing compounds, (e.g. NH3)

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Silicon Compounds (AREA)
  • Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)

Abstract

Je popsán zpusob snižování ztráty materiálu vybraného z keramických materiálu obsahujících kremík akeramických kompozitu obsahujících kremík v prostredí spalných plynu, dále zpusob zachování dlouhodobé chemické odolnosti keramických materiálu obsahujících kremík nebo keramických kompozitu obsahujících kremík v prostredích spalných plynu, jakož i soucástka z keramického materiálu obsahujícího kremík nebo keramického kompozitu v prostredí spalných plynu. Rešení spocívá v nastrikování úcinného množství kremíku do uvedeného prostredí spalných plynu, kde tímto kremíkem je alespon jedna látka vybraná z elementárního kremíku, slouceniny obsahujícíkremík nebo jejich smesi. Úcinným množstvím kremíku je množství kremíku nastrikovaného do prostredíspalných plynu, které zabranuje nebo snižuje tekání vrstvy kremíku umístené na keramickém materiáluobsahujícím kremík a na keramickém kompozitu obsahujícím kremík.

Description

Tento vynález se týká způsobu snižování ztráty materiálu vybraného z keramických materiálů obsahujících křemík a keramických kompozitů obsahujících křemík v prostředí spalných plynů, dále způsobu zachování dlouhodobé chemické odolnosti keramických materiálů obsahujících křemík nebo keramických kompozitů obsahujících křemík v prostředích spalných plynů, jakož i součástky z keramického materiálu obsahujícího křemík nebo keramického kompozitu v prostředí spalných plynů.
Dosavadní stav techniky
Monolitické keramické materiály na bázi křemíku, jako karbid křemíku, nitrid křemíku a kompozity obsahující křemík, včetně keramických kompozitů vyztužených nepřetržitými vlákny, jsou přitažlivými kandidáty na použití pro strukturální aplikace při vysokých teplotách, jako součást20 kách plynových turbín, motorů letadel a výměníků tepla. Tyto materiály obsahující křemík jsou přitažlivé zejména pro jejich znamenité vlastnosti při vysokých teplotách a pro nízkou hustotu. Například se výhodné vlastnosti v prostředí spalných plynů získají nahrazením chlazených kovových součástek nechlazenými nebo méně chlazenými součástkami z keramického materiálu obsahujícího křemík. Materiálová náhrada součástí cesty horkých plynů součástkami keramic25 kými poskytuje vyšší výrobu energie, zvyšuje tepelnou účinnost a snižuje emise NOX. V závislosti na velikosti součástky a mechanických podmínkách, které musí součástka splňovat v provozu, se někdy kompozitní keramické materiály obsahující křemík, včetně keramických kompozitů vyztužených nepřetržitým nebo přetržitým vláknem, jako vláknem z karbidu křemíku vyztužených kompozitů na bázi karbidu křemíku nebo na bázi matrice křemík-karbid křemíku, vybírají z monolitických keramických materiálů pro jejich dokonalou odolnost proti tepelným a mechanickým rázům, vysokou snášenlivost vůči poškození a vysokou schopnost namáhání než dojde k poškození. Příklady kompozitních materiálů vyztužených přetržitým vláknem zahrnují kompozitní materiály vyztužené viskery z karbidu křemíku. Příklady monolitických keramických materiálů jsou karbid křemíku, nitrid křemíku a keramické materiály na bázi křemík-karbid křemíku.
Hlavní výhodou keramických materiálů obsahujících křemík nebo kompozitů obsahujících křemík (zde keramické materiály nebo kompozity obsahující křemík) oproti kovům je jejich dokonalejší odolnost vůči vysokým teplotám, což umožňuje vyšší teploty na vstupu do rotoru turbíny. Kromě toho vykazují nízký koeficient tepelné roztažnosti a nižší hustotu ve srovnání se super40 slitinami na bázi niklu. Poměrně vysoká tepelná vodivost kompozitních systémů obsahujících křemík je za používaných teplot podobná tepelné vodivosti slitin na bázi niklu.
Součástky plynové turbíny, u kterých se uvažuje použití keramických materiálů obsahujících křemík nebo kompozitů obsahujících křemík, zahrnují kryt a vložku spalovacího prostoru. Kryt tvoří cestu toku spalin vně turbíny a tvoří uzavřenou plochu kolem celé prohlubně pro rotor. Je základním prvkem systémů světlé výšky a zaoblenosti konců turbíny a je rozdělen na části ve větších strojích. Slouží jako tepelný štít a izoluje nádobu turbíny od proudu horkých plynů. Jako část cesty toku spalin musí mít kryt dostatečnou odolnost proti oxidaci/korozi a musí být strukturně vhodný pro splnění předpokládané životnosti, která se vyžaduje za teplotních, tlakových a průtokových podmínek stroje.
Vložka spalovacího prostoru obsahuje reakční spalovací zónu a vede horké plyny do vstupu do turbíny. V nízkoemisních spalovacích komorách se minimalizuje teplota plamene pro omezení vzniku tepelných NOX. Toho se dosahuje vedením kompresorového vzduchu, kromě chladicího vzduchu pro turbínu, skrz premixéry a minimalizováním množství chladicího nebo ředicího
- 1 CZ 298649 B6 vzduchu vložkou. Soubor tepelných gradientů a zvýšené teploty ve vložce mohou vést k nadměrné deformaci v kovech, což způsobuje ztrátu těsnosti, omezení průtoku chladicího vzduchu a zvyšuje přestup tepla na horké straně. Kompozity obsahující křemík nabízejí odolnost proti nízkoobrátkové tvarové únavě a velmi malou deformaci. Stejně jako v případě krytu, musí mít spalovací vložka dostatečnou odolnost proti oxidaci/korozi. Další součástky dílů turbíny zahrnují trysky, lopatky, listy vrtulí a přechodové díly.
Vysoká odolnost proti oxidaci se uděluje tvorbou ochranné vrstvy oxidu křemičitého (SiO2) na povrchu keramického materiálu nebo kompozitu obsahujícího křemík. Výše zmiňovaná použití materiálů obsahujících křemík je umísťují do přímého styku se spalnými plyny, které jsou zplodinami hoření kapalných paliv, zemního plynu, vodíku nebo uhlí. U zemního plynu, kapalných nebo uhelných paliv obsahují zplodiny hoření až do asi 19 % objemových vodních par, v závislosti na poměru paliva a vzduchu. Dokonce vyšší úrovně vodní páry se získávají u směsí zemního plynu a vodíku nebo u čistého vodíku. V prostředí obsahujícím vodní páru a kyslík ukazují termodynamické výpočty, že hlavní reakce probíhající při oxidaci křemíku (přítomného např. jako karbid křemíku) jsou:
SiC + 3/2 O2(g) = SiO2 + CO(g) (1)
SiC + 3 H2O(g) = SiO2 + 3 H2(g) + CO(g) (2)
Vodík a oxid uhelnatý spolu reagují za vzniku vodní páry a oxidu uhličitého. Vrstva oxidu křemičitého vytvořená na kompozitu nebo keramice obsahující křemík se může ve směsi kyslíku a vodní páry současně vypařovat za tvorby hydroxidu křemičitého nebo různých oxyhydroxidů křemíku. Například některé možné reakce spojené s vypařováním jsou:
SiO2 + H2(g) = SiO(OH)2(g) (3)
SiO2 + H2O(g) = Si(OH)4(g) (4)
SiO2 + 3 H2O(g) = Si2(OH)6(g) (5)
Vypařování oxidu křemičitého má za následek ztráty materiálu ústící ve zmenšení tloušťky keramických nebo kompozitních materiálů obsahujících křemík. Pozorované míry ztrát jsou v řádu od několika setin milimetru (milů) do desetin milimetru (desítek milů) za tisíc hodin působení v prostředí spalných plynů. V závislosti na použitém palivu, se u takového paliva, jako je zemní plyn, reakce podporuje vysokým obsahem vodní páry (až do asi 19 % objemových), vysokými tlaky (obvykle 3 až 4 MPa) a vysokými teplotami (až do asi 1200 až 1500 °C) nacházejícími se při mnoha použitích v turbínách, strojích a výměnících tepla. Pro dlouhodobou chemic40 kou odolnost kompozitů nebo keramických materiálů obsahujících křemík v prostředí spalných plynů je tedy třeba kontrolovat těkavost vrstvy oxidu křemičitého během životnosti součástky.
Výše uvedené potřeby se uspokojí předmětným vynálezem, který poskytuje způsob pro snížení ztrát materiálu keramických materiálů obsahujících křemík a keramických kompozitů obsahují45 cích křemík v prostředí spalných plynů.
Podstata vynálezu
Předmětem tohoto vynálezu je způsob snižování ztráty materiálu vybraného z keramických materiálů obsahujících křemík a keramických kompozitů obsahujících křemík v prostředí spalných plynů, jehož podstata spočívá v tom, že zahrnuje krok nastřikování účinného množství křemíku do uvedeného prostředí spalných plynů, kde tímto křemíkem je alespoň jedna látka vybraná z elementárního křemíku, sloučeniny obsahující křemík nebo jejich směsi, přičemž účinným množ55 stvím křemíku je množství křemíku nastřikovaného do prostředí spalných plynů, které zabraňuje
-2CZ 298649 B6 nebo snižuje těkání vrstvy křemíku umístěné na keramickém materiálu obsahujícím křemík a na keramickém kompozitu obsahujícím křemík.
Předmětem tohoto vynálezu je také způsob zachování dlouhodobé chemické odolnosti keramic5 kých materiálů obsahujících křemík nebo keramických kompozitů obsahujících křemík v prostředích spalných plynů, jehož podstata spočívá v tom, že zahrnuje vmíchání dílů na milión dílů křemíku nebo sloučenin obsahujících křemík do spalných plynů během provozu, přičemž křemík nebo sloučeniny obsahující křemík se vmíchají do prostředí spalných plynů k zabránění nebo snížení těkání vrstvy křemíku umístěné na keramickém materiálu obsahujícím křemík a keramickém kompozitu obsahujícím křemík.
Předmětem tohoto vynálezu je konečně součástka z keramického materiálu obsahujícího křemík nebo keramického kompozitu v prostředí spalných plynů o teplotě alespoň 500 °C, jehož podstata spočívá v tom, že je opatřena chemicky stabilní vrstvou oxidu křemičitého na povrchu této sou15 částky z keramického materiálu nebo keramického kompozitu.
Způsob podle tohoto vynálezu zahrnuje tedy krok nastříknutí účinného množství křemíku do uvedeného prostředí spalných plynů, kde křemíkem je alespoň jedna látka vybraná z elementárního křemíku, sloučeniny obsahující křemík nebo jejich směsi. Křemík nebo sloučenina (slouče20 niny) obsahující křemík se mohou přidat do spalných plynů, paliva, spalovacího vzduchu, přímo do spalovací komory nebo do jejich kombinace. Dále některými způsoby, kterými se mohou křemík nebo sloučeniny obsahující křemík přidat do prostředí spalných plynů, jsou jako pevná látka, kašovitá kapalina nebo suspenze, kapalina, kapalný roztok, jemně rozptýlený postřik, plynná látka nebo směs kterýchkoli výše zmíněných možností. Účinné množství křemíku znamená takové množství křemíku v prostředí spalných plynů, které předchází nebo snižuje vypařování vrstvy oxidu křemičitého nacházející se na keramice obsahující křemík nebo na keramickém kompozitu obsahujícím křemík a které dále může zabránit nebo snížit ztrátu keramického materiálu nebo keramického kompozitu obsahujícího křemík. Výsledkem snížení vypařování vrstvy oxidu křemičitého je, že si podkladový keramický materiál nebo keramický kompozit obsahující křemík zachovává provozní tloušťku a netrpí působením prostředí a recesí ve spalovacím prostředí. Tento vynález je také použitelný, pokud se používají ochranné povlaky na součástkách v prostředí spalných plynů.
V tomto vynálezu termín „ztráta materiálu“ znamená, že se během reakce materiálu obsahujícího křemík s plynnou atmosférou, zejména vodní párou, za vysoké teploty, vyskytuje ztráta materiálu kompozitu. V plném materiálu má ztráta materiálu za následek snížení tloušťky součástky. Jestliže je materiál porézní, bude ztráta materiálu probíhat také v rámci otevřené porozity, kromě snižování tloušťky podobně jako u plného materiálu. Podle zkušenosti bude mít porézní materiál větší ztrátu materiálu než materiál plný.
Ještě jiným provedením vynálezu je způsob zachovávání dlouhodobé chemické odolnosti keramických materiálů obsahujících křemík včetně intermetalických látek nebo kompozitů obsahujících křemík v prostředí spalných plynů zahrnující smíchání několika dílů křemíku nebo sloučenin obsahujících křemík s několika miliony dílů spalných plynů během provozu turbíny nebo výmě45 níků tepla.
Jiným provedením tohoto vynálezu jsou součástky z keramického materiálu obsahujícího křemík nebo z keramického kompozitu obsahujícího křemík s chemicky stabilní vrstvou oxidu křemičitého na povrchu těchto součástek z keramického materiálu nebo keramického kompozitu v prostředí spalných plynů o teplotě alespoň 500 °C.
-3 CZ 298649 B6
Přehled obrázků na výkresech
Obrázek 1 zobrazuje graf ukazující ztrátu hmotnosti vzorku karbidu křemíku vystaveného par5 nímu prostředí.
Obrázek 2 zobrazuje graf ukazující omezení ztráty hmotnosti u vzorku karbidu křemíku v parním prostředí nasyceném křemíkem.
Popis vynálezu
I když jsou keramické materiály a keramické kompozity obsahující křemík náchylné ke ztrátě tloušťky (také někdy zmiňované jako recesivní ztráty nebo ztráty materiálu) v prostředí spalných plynů, zavádí tento vynález způsob pro předcházení nebo velké snížení ztrát materiálu nastřikováním účinného množství, obvykle v úrovni ppm, křemíku nebo sloučenin obsahujících křemík do spalných plynů. Příkladem účinného množství je úroveň křemíku od asi 0,01 do asi 10,0 ppm nebo od asi 0,009 do 0,6 ppm hmotnostních spalných plynů. Křemík nebo sloučeniny obsahující křemík se mohou přidat přímo do spalovacího paliva, do spalovacího vzduchu, přímo do spalo20 vací komory, přímo do spalných plynů nebo všemi výše zmíněnými způsoby. Křemík nebo sloučeniny obsahující křemík mohou být v pevném, kapalném nebo plynném stavu, za předpokladu, že sloučeniny ve spalných plynech těkají. Důležitým znakem tohoto vynálezu je tedy předcházení nebo zmírnění ztrát materiálu předcházením reakcím součástek z keramického materiálu nebo keramických kompozitů obsahujících křemík se spalnými plyny.
Keramický materiál nebo keramický kompozit obsahující křemík mohou být keramickým materiálem nebo keramickým kompozitem na bázi křemíku, kde největší podíl materiálu v procentech hmotnostních má křemík. Podobné mohou být keramické kompozity obsahující křemík keramickými kompozity zpevněnými nepřetržitým vláknem, někdy zmiňovanými jako CFCC. Příklady keramických materiálů obsahujících křemík jsou karbid křemíku (SiC), nitrid křemíku (Si3N4), křemík - karbid křemíku a disilicid molybdenu. Příklady keramických kompozitů obsahujících křemík jsou kompozity křemík - karbid křemíku (Si/SiC) a kompozity karbid křemíku - karbid křemíku (SiC/SiC), aby se zmínily alespoň některé. Příkladem keramického kompozitu obsahujícího křemík s nepřetržitými vlákny je kompozit křemík - karbid křemíku s vlákny obsahujícími karbid křemíku a kterékoli výše zmiňované keramické materiály nebo kompozity, obsahující jako vlákna CFCC. Vláknem obsahujícím karbid křemíku se míní vlákno s kompozicí, která obsahuje karbid křemíku s výhodnou obsahuje v podstatě karbid křemíku. Například může mít vlákno jádro z karbidu křemíku obklopené uhlíkem nebo naopak může mít vlákno uhlíkové jádro obklopené nebo zapouzdřené karbidem křemíku. Tyto příklady se uvádějí pro vysvětlení termínu „vlákno obsahující karbid křemíku“ a neomezují se na tyto zvláštní kombinace. Uvažují se jiné vláknité kompozice, pokud obsahují karbid křemíku.
Například jiné materiály jádra, které se mohou povléci karbidem křemíku, zahrnují uhlík a wolfram. Vláknitý materiál může být amorfní, krystalický nebo může být jejich směsí. Krystalický materiál může být jedním krystalem nebo polykrystalický. Příklady vláknitých materiálů obsahujících karbid křemíku jsou karbid křemíku, Si-C-O, Si-C-O-N, Si-C-O-kov, kde se kovová složka může lišit, ale často jde o titan nebo zirkonium nebo hliník. V oboru jsou známy způsoby, které pro výrobu vláken obsahujících karbid křemíku používají organické prekurzory, které mohou do vláken zavádět širokou škálu prvků.
Kromě toho mohou keramické kompozity vyztužené souvislým vláknem obsahovat kompozit křemík-karbid křemíku nebo kompozit karbid křemíku-karbid křemíku s vlákny obsahujícími uhlík nebo křemík nebo vlákny obsahujícími uhlík a křemík s nebo bez potažení těchto vláken. Použitelnými povlaky pro taková vlákna by byly, bez omezení na ně, nitridy, boridy, karbidy, oxidy, silicidy nebo jiné podobné keramické žáruvzdorné materiály. Představiteli keramických
-4CZ 298649 B6 karbidových povlaků jsou karbidy boru, chrómu, hafnia, niobu, křemíku, tantalu, titanu, vanadu, zirkonia a jejich směsi. Představiteli keramických nitridů použitelných tímto způsobem je nitrid boru, hafnia, niobu, křemíku, tantalu, titanu, vanadu, zirkonia a jejich směsi. Příklady keramických boridů jsou boridy hafnia, niobu, tantalu, titanu, vanadu, zirkonia a jejich směsi. Příklady oxidových povlaků jsou oxidy hliníku, yttria, titanu,zirkonia, berylia, křemíku a prvků vzácných zemin. Tloušťka povlaku může být od asi 0,1 do asi 4,0 mikrometru. Výhodná tloušťka je asi od 0,3 do 1,0 mikrometru. Některé další příklady povlaků pro vlákna se vybírají ze skupiny obsahující nitrid boru, křemíkem dotovaný nitrid boru, nitrid křemíku, karbid křemíku, uhlík a jejich směsi.
Vláknité materiály mohou mít více než jeden povlak. Dodatečný povlak se může smáčet křemíkem a být silný od asi 50 nanometrů do asi 3 mikrometrů. Představitelem použitelného křemíkem smáčitelného materiálu může být elementární uhlík, karbid kovu, kovový povlak, který následně reaguje s roztaveným křemíkem za vzniku silicidu, nitrid kovu, jako nitrid křemíku a silicid kovu. Elementární uhlík je výhodný a obvykle se nanáší na podkladový povlak ve formě pyrolytického uhlíku. Obvykle je karbidem kovu karbid křemíku, tantalu, titanu nebo wolframu. Nitridem kovu může být nitrid boru, hafnia, niobu, křemíku, tantalu, titanu, vanadu, zirkonia a jejich směsi. Obvykle je silicidem kovu silicid chrómu, molybdenu, tantalu, titanu, wolframu a zirkonia. Kov, který následně reaguje s roztaveným křemíkem za vzniku silicidu musí mít teplotu tání vyšší, než je teplota tání křemíku a výhodně vyšší než asi 1450 °C. Obvykle jsou kov a jeho silicid v tomto způsobu pevnými látkami. Představiteli takových kovů jsou chrom, molybden, tantal, titan a wolfram.
Keramické materiály nebo kompozity obsahující křemík se vyrábějí způsoby známými v oboru.
Pro objasnění tohoto bodu, kompozity křemík - karbid křemíku se mohou vyrábět infiltračním způsobem v tavenině, jak se popisuje v patentech US 5 015 540, US 5 330 854 a US 5 336 350, zde začleněných odkazem. Nepřetržitě vláknité keramické kompozity obsahující křemík se mohou také vyrábět různými způsoby známými v oboru, jak se zmiňuje US patent č._(číslo 08/777 129), začleněný zde odkazem.
Tento vynález je použitelný na kterýkoli materiál obsahující křemík, který se vystavuje prostředí spalných plynů. Příklady součástek nebo částí používaných v turbínách jsou vložky spalovacího prostoru, lopatky a listy vrtulí, vstřikovací trysky, přechodové kusy, kryty a přizpůsobené keramické lopatky.
Vyžaduje se přidání křemíku nebo sloučenin obsahujících křemík ve formě, která vede k rychlému vypařování křemíku ve formě hydroxidu křemičitého. Pokud nedochází k rychlému vypařování, byly by pro předcházení recesi nebo ztrátě tloušťky vrstvy oxidu křemičitého a podkladového keramického materiálu nebo kompozitu obsahujícího křemík potřebné větší úrovně křemíku než se uvádějí v tabulkách I a II. Sloučeniny křemíku se mohou přidávat do kapalného paliva jako organické sloučeniny v roztoku nebo jako kal, který se může emulgovat. Příklady organických sloučenin, které se mohou použít pro přidávání do paliva jsou siloxany, jako, bez omezení na ně, oktamethylcyklotetrasiloxan {Si4O4(CH3)g} a hexamethyldisiloxan {Si2O(CH3)6}. Obě tyto sloučeniny jsou nízkoviskózními kapalinami s dobrou stabilitou ve vodních párách ve vzduchu.
Sloučeniny obsahující křemík se také mohou přidat do vzduchu používaného pro spalování. Mohou se přidat za kompresor a téměř před spalovací komoru. Mohou se také přidat přímo do spalných plynů, ale bylo by výhodné je přidat do vzduchu používaného pro spalování, což umožňuje rychlé odpaření. Sloučeniny obsahující křemík mohou být ve formě organických sloučenin, které by se odpařovaly snadno nebo ve formě kalů jemných částeček sloučenin obsahujících křemík, jako například, bez omezení na ně, oxidu křemičitého, křemíku, karbidu křemíku, nitridu křemíku, boridu křemíku a jejich směsí. Kromě toho se sloučenina obsahující křemík vybírá ze souboru obsahujícího siloxany, silany, oxid křemičitý, silikony, karbidy křemíku, nitridy křemíku, oxidy křemíku, křemičitany, písek a jejich směsi. Tetramethylsilan {Si(CH3)4} s teplotou varu 26,5 °C se může přidat přímo do zemního plynu jako paliva. Výše zmiňované siloxany,
-5 CZ 298649 B6 oktamethylcyklotetrasiloxan {SijCE/CH^js} a hexamethyldisiloxan {SÍ2O(CH3)6} mají vyšší teploty varu než tetramethylsilan, takže se mohou nastřikovat jako kapaliny do stlačeného vzduchu téměř před premixéry. Způsob by také zahrnoval předmíchané, předem odpařené systémy, kde dochází k předchozímu odpaření paliva a materiálu obsahujícího křemík, poté, před spálením, dochází ke smíchání odpařeného paliva/materiálu obsahujícího křemík se stlačeným vzduchem. Kromě toho se může přímo do proudu vzduchu před spalovací komoru nastříknout koloidní oxid křemičitý ve vodě. Koloidní oxid křemičitý je v dispersi přítomný v množství až do 60 % hmotnostních a výhodně asi 40 % hmotnostních.
ío Křemík zavedený do spalných plynů vychází z turbíny nebo jiného prostředí spalných plynů ve formě čistého oxidu křemičitého nebo jiných sloučenin, které se mohou tvořit reakcemi oxidu křemičitého s jinými nečistotami přítomnými v palivu nebo ve vzduchu. Vysoce čistá kapalná paliva obvykle obsahují několik ppm nečistot. Mnoho kapalných paliv používaných v průmyslových plynových turbínách obsahuje od desítek do několika set ppm nečistot, které nakonec přecházejí do odcházejících spalin. Použitím způsobu podle tohoto vynálezu a nastřikováním křemíku nebo sloučenin obsahujících křemík do spalných plynů by se u vysoce čistých paliv, jaká se používají pro letecké motory, zvýšila úroveň částic ve spalinách a mohla by se nepatrně změnit u nečistých nebo znečištěných paliv používaných v turbínách.
Úroveň křemíku potřebná pro nastřikování nebo vmíchání do spalných plynů je množství tvořící dostatečnou koncentraci hydroxidů křemíku, jako Si(OH)4, tak, aby významně snížilo nebo odstranilo termodynamickou sílu pro odpaření vrstvy oxidu křemičitého nanesené na součástkách z keramického materiálu nebo keramického kompozitu obsahujícího křemík. Úrovně křemíku potřebné pro zmírnění nebo zamezení ztráty tloušťky vrstvy oxidu křemičitého a součástky ros25 tou se stechiometrickým poměrem, tlakem a teplotou. Čím vyšší je úroveň vodní páry ve spalných plynech, tím vyšší úroveň křemíku je potřebná pro nastříknutí do spalných plynů. Například vypočítáním poměru vodík/uhlík (H/C) v palivu se může vypočítat úroveň vodní páry ve spalných plynech a množství křemíku pro převedení na hydroxidy křemíku nebo oxyhydroxidy křemíku. Palivo, zemní plyn s poměrem H/C asi 4,0 by vyžadovalo nástřik vyšší úrovně křemíku ve srovnání s kapalnými palivy s atomovým poměrem H/C od asi 1,7 do asi 2,0. Poměr paliva ke vzduchu asi jedna, což je stechiometrická směs, odpovídá poměru, při němž dochází k hoření bez přebytku vzduchu. Poměr menší než jedna ukazuje na přebytek vzduchu, zatímco poměr větší než jedna ukazuje na nedostatek vzduchu pro spalování. Popsaný způsob se může použít pro poměr vzduchu k palivu jak vyšší než jedna, tak menší než jedna. Tabulka 1 ukazuje výsledky pro stechiometrický poměr až do jedné za použití úrovně dodávání křemíku za různých provozních podmínek turbíny. Úrovně křemíku se udávají jak pro palivo, tak pro vzduch. Požadované úrovně křemíku ve spalných plynech budou v podstatě podobné úrovním ve vzduchu, protože hmotnostní poměry vzduch/palivo jsou velmi vysoké. Předpokládá se, že úrovně křemíku potřebné pro předcházení recesivní ztrátě dosahují maxima pro stechiometrický poměr asi jedna, ale odborník v oboru je může snadno stanovit vhodnými pokusy. Při vyšších stechiometrických poměrech by měl obsah vodní páry dále klesat, což by vyžadovalo optimalizaci v přidávání křemíku nebo sloučenin křemíku, která má být definována podmínkami testování.
-6CZ 298649 B6
Tabulka I
Úrovně dodávání křemíku potřebné pro zmírnění recesivní ztráty křemíku a keramických materiálů a keramických kompozitů obsahujících křemík za různých provozních podmínek turbíny
Typ paliva Stechiometrický poměr (Phi) Hmotnostní poměr vzduch/palivo Úroveň vody v plynech [% objemová] Tlak Teplota [MPa] fd Požadované úrovně křemíku [ppm] ve vzduchu v palivu
0,250 68,7 5,1 1,5 1100 6,5 0,10
0,250 68,7 5,1 1,5 1200 9,1 0,13
0,250 68,7 5,1 1,5 1300 12,3 0,18
0,250 68,7 5,1 1,5 1400 15,9 0,23
0,325 52,8 6,6 15 1100 8,4 0,16
0,325 52,8 6.6 15 1200 11,8 0,22
0,325 52,8 6,6 15 1300 15,8 0,30
Zemní 0,325 52,8 6,6 15 1400 20,5 0,38
plyn 0,400 42,9 8,1 15 1100 10,3 0,24
0,400 42,9 8.1 15 1200 14,4 0,34
0,400 42,9 8,1 15 1300 19,3 0,45
0,400 42,9 8.1 15 1400 25,1 0,58
0,250 48,7 5,1 1 1200 0,6 0,01
0,250 48,7 5,1 10 1200 6,1 0,09
0,250 48,7 5,1 20 1200 12,2 0,18
0,250 48,7 5,1 30 1200 18,3 0,27
0,250 57,1 3,1 15 1100 2,0 0,03
0,250 57,1 3,1 15 1200 2,7 0,05
0,250 57,1 3,1 15 1300 3,7 0,06
0,250 57,1 3,1 15 1400 4,8 0,08
Kapalně 0,325 44,0 4,0 15 1100 2,5 0,06
palivo 0,325 44,0 4,0 15 1200 3,5 0,08
0,325 44,0 4,0 15 1300 4,8 o,n
0,325 44,0 4,0 15 1400 6,2 0,14
0,400 35,7 4,9 15 1100 3,1 0,09
0,400 35,7 4,9 15 1200 4,3 0,12
0,400 35,7 4,9 15 1300 5,8 0,46
0,400 35,7 4,9 15 1400 7,5 0,21
Výhod v ochraně oxidu křemičitého a keramických materiálů a kompozitů obsahujících křemík lze také dosáhnout za nižších úrovní křemíku, než jsou úrovně ukázané v tabulce I. Nějaké zmen10 šení se vyskytne při úrovních křemíku nižších, než jsou úrovně v tabulce I. Tabulka II ukazuje vliv úrovně křemíku na snížení míry recesivní ztráty. Tabulka II ukazuje, že problému recesivní ztráty se dá teoreticky zcela předcházet. Avšak v praxi 100% snížení recesivní ztráty nelze dosáhnout. Kvůli malé rychlosti odpařování křemíkových aditiv a kvůli odlišným provozním podmínkám turbín, než se uvádějí v tabulkách I a II, mohou být také potřebné vyšší úrovně křemíku, až do činitele od asi 5 do asi 10, než jsou úrovně uvedené v tabulkách I a II.
-7CZ 298649 B6
Tabulka II
Vliv úrovně křemíku ve spalovacím vzduchu na snížení rychlosti povrchové recese v keramic5 kých materiálech obsahujících křemík*
Úroveň křemíku ve vzduchu [ppm] 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20
% snížení 0,0 22 45 67 90
* Tlak = 1,5 MPa, Phi = 0,325 (stechiometrický poměr paliva ke vzduchu), teplota = 1200 °C.
ío Pro další objasnění tohoto vynálezu, aniž by tím byl jakkoli omezen, se uvádějí následující příklady.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Kus slinutého karbidu křemíku se tepelně zpracoval v prostředí páry při teplotě 1200 °C. Velikost vzorku byla 25,4 mm x 12,7 mm x 2,54 mm a na jednom konci se vyvrtal malý otvor pro zachycení vzorku na platinové lanko. Vzorek se uchovával ve svislé trubicové peci s muflí z oxidu hlinitého. Atmosféra se opatřila proplachováním trubice směsí 90 % páry a 10 % kyslíku. Před zahájením pokusu se zaznamenala hmotnost vzorku. Během expozice se vzorek pravidelně vyjímal z pece a stanovovala se hmotnost. Výsledky pokusu se uvádějí na obrázku 1. Může se pozo25 rovat, že vzorek stále ztrácí hmotnost. Při oxidaci karbidu křemíku vzorek nabývá na hmotnosti. Ztráta hmotnosti je vlivem reakce vrstvy oxidu křemičitého s vodou, což vede ke ztrátě vrstvy. Ztráta hmotnosti vlivem reakce oxidu křemičitého s vodou převažuje nad přírůstkem hmotnosti oxidací.
Příklad 2
Jiný vzorek karbidu křemíku, ve všech ohledech podobný vzorku v příkladu 1, se tepelně zpracoval při stejné teplotě ve stejné atmosféře. Avšak plyn se před stykem se vzorkem nasytil křemí35 kem. Nasycení plynu křemíkem se získalo průchodem plynu skrz houbu oxidu křemičitého udržovanou při stejné teplotě jako vzorek. Výsledky vystavení působení páry nasycené křemíkem se uvádějí v tabulce II. Vzorek karbidu křemíku vykazuje stálé nabývání hmotnosti. Nárůst hmotnosti je vlivem oxidace karbidu křemíku.
Tyto příklady ukazují, že nasycení páry křemíkem účinně zabraňuje reakci oxidu křemičitého a vody, která vede ke ztrátě hmoty karbidu křemíku.

Claims (7)

  1. I. Způsob snižování ztráty materiálu vybraného z keramických materiálů obsahujících křemík a keramických kompozitů obsahujících křemík v prostředí spalných plynů, vyznačující se tí m, že zahrnuje krok nastřikování účinného množství křemíku do uvedeného prostředí spalných plynů, kde tímto křemíkem je alespoň jedna látka vybraná z elementárního křemíku, ío sloučeniny obsahující křemík nebo jejich směsi, přičemž účinným množstvím křemíku je množství křemíku nastřikovaného do prostředí spalných plynů, které zabraňuje nebo snižuje těkání vrstvy křemíku umístěné na keramickém materiálu obsahujícím křemík a na keramickém kompozitu obsahujícím křemík.
    15
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že keramický materiál obsahující křemík je vybrán ze skupiny obsahující karbid křemíku, nitrid křemíku, křemík-karbid křemíku, silicid molybdenu a jejich směsi.
  3. 3. Způsob podle nároku 2, vyznaču j ící se tí m , že keramickým materiálem obsahují20 cím křemík je karbid křemíku.
  4. 4. Způsob podle nároku 2, vyzn ač u j í cí se tí m , že keramickým materiálem obsahujícím křemík je nitrid křemíku.
    25 5. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že keramický materiál obsahující křemík zahrnuje křemík jako převládající složku.
    6. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že keramickým kompozitem obsahujícím křemík je keramický kompozit vyztužený nepřetržitým vláknem.
    7. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že vlákno je vybráno ze skupiny zahrnující uhlík, karbid křemíku, materiál obsahující karbid křemíku a jejich směsi.
    8. Způsob podle nároku 6, vyznačující se tím, že vlákno má alespoň jeden povlak na
    35 svém povrchu.
    9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že povlak je vybrán ze skupiny obsahující nitrid boru, nitrid boru s přídavkem křemíku, nitrid křemíku, karbid křemíku, uhlík a jejich směsi.
    10. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že prostředí spalných plynů obsahuje produkty hoření kapalných paliv, zemního plynu, vodíku nebo uhlí.
    II. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že produkty hoření paliva obsahují
    45 až do asi 19 % objemových vodní páry.
    12. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že se křemík nastřikuje do spalných plynů, paliva, spalovacího vzduchu nebo do jejich směsi.
    50 13. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že křemík nebo sloučenina obsahující křemík se nastřikuje jako pevná látka, kal, kapalina, kapalný roztok, rozprášený postřik, plynná látka nebo jejich směs.
    14. Způsob podle nároku 1, vyznačuj ící se t í m , že účinné množství je od asi 0,01 do
    55 asi 10,0 dílů na milión, uvedeno hmotnostně, spalných plynů.
    -9CZ 298649 B6
    15. Způsob podle nároku 1,vyznačuj ící se tím, že keramický materiál obsahující křemík nebo keramický kompozit obsahující křemík má na svém povrchu vrstvu oxidu křemičitého.
  5. 5 16. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že prostředí spalných plynů je při teplotě alespoň 500 °C.
    17. Způsob podle nároku 16, vy z n a č uj í c í se t í m , že teplota je nad 1000 °C.
  6. 10 18. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že zahrnuje nastřikování křemíku na úroveň křemíku od asi 0,01 do asi 10,0 dílů na milión dílů, uvedeno hmotnostně, spalných plynů.
    19. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že zahrnuje nastřikování křemíku na úroveň křemíku od asi 0,009 do asi 0,6 dílu na milión dílů, uvedeno hmotnostně, spalných plynů.
    20. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že sloučenina obsahující křemík je vybrána ze skupiny obsahující siloxany, sílaný, oxid křemičitý, silikony, karbidy křemíku, nitridy křemíku, oxidy křemíku, křemičitany, písek a jejich směsi.
    20 21. Způsob podle nároku 20, vyznačující se tím, že siloxanem je oktamethylcyklotetrasiloxan, hexamethyldisiloxan nebo jejich směsi.
    22. Způsob zachování dlouhodobé chemické odolnosti keramických materiálů obsahujících křemík nebo keramických kompozitů obsahujících křemík v prostředích spalných plynů, vyzná25 čující se tím, že zahrnuje vmíchání několika dílů křemíku nebo sloučenin obsahujících křemík na milión dílů spalných plynů během provozu, přičemž křemík nebo sloučeniny obsahující křemík se vmíchají do prostředí spalných plynů k zabránění nebo snížení těkání vrstvy křemíku umístěné na keramickém materiálu obsahujícím křemík a keramickém kompozitu obsahujícím křemík.
    23. Způsob podle nároku 22, vyznačující se tím, že keramický materiál obsahující křemík je vybrán ze skupiny obsahující karbid křemíku, nitrid křemíku, křemík-karbid křemíku, silicid molybdenu a jejich směsi.
    35 24. Způsob podle nároku 23, vyznačující se tím, že keramickým materiálem obsahujícím křemík je karbid křemíku.
    25. Způsob podle nároku 22, vy značu j ící se ťím , že keramický kompozit obsahující křemík je vybrán ze skupiny obsahující karbid křemíku, nitrid křemíku, křemík-karbid křemíku,
    40 silicid molybdenu a jejich směsi.
    26. Způsob podle nároku 25, vyznač u j í cí se t í m , že keramickým kompozitem obsahujícím křemík je nepřetržitě vláknitý keramický kompozit.
    45 27. Způsob podle nároku 26, vyznačující se tím, že vlákno je vybráno ze skupiny obsahující uhlík, karbid křemíku, materiál obsahující karbid křemíku a jejich směsi.
    28. Způsob podle nároku 26, v y z n a č u j í c í se tím, že vlákno má alespoň jeden povlak na svém povrchu.
    29. Způsob podle nároku 28, vyznačující se tím, že povlak je vybrán ze skupiny obsahujíc nitrid boru, nitrid boru s přídavkem křemíku, nitrid křemíku, karbid křemíku, uhlík a jejich směsi.
    -10CZ 298649 B6
    30. Způsob podle nároku 22, vyznačující se tím, že prostředí spalných plynů obsahuje produkty hoření kapalných paliv nebo zemního plynu.
    31. Způsob podle nároku 30, vyznač u j í cí se tí m , že produkty hoření paliva obsahují
    5 až do asi 19 % objemových vodní páry.
    32. Způsob podle nároku 22, vyznaču j í cí se tí m , že se křemíknastřikuje do spalných plynů, paliva, spalovacího vzduchu nebo jejich směsí.
    ío 33. Způsob podle nároku 22, vy znač u j í cí se tí m , že se křemík nebo sloučenina obsahující křemík míchá jako pevná látka, kal, kapalný roztok, rozprašovaný postřik, plynná látka nebo jejich směs.
    34. Způsob podle nároku 22, vyzn aču j í cí se tí m , že se od asi 0,01 do asi 10,0 dílů na
  7. 15 milión, uvedeno hmotnostně, křemíku nebo sloučeniny obsahující křemík smíchá se spalnými plyny.
    35. Způsob podle nároku 22, vy zn a č u j í cí se t í m , že keramický materiál obsahující křemík nebo keramický kompozit obsahující křemík je vložkou spalovacího prostoru, krytu nebo
    20 obojího.
    36. Způsob podle nároku 22, vyznačující se tím, že keramický materiál obsahující křemík nebo keramický kompozit obsahující křemík má na svém povrchu vrstvu oxidu křemičitého.
    37. Způsob podle nároku 22, vyznačující se tím, že prostředí spalných plynů je při teplotě alespoň 500 °C.
    38. Způsob podle nároku 37, vy z n a č uj í c í se t í m , že teplota je nad 1000 °C.
    39. Součástka z keramického materiálu obsahujícího křemík nebo z keramického kompozitu v prostředí spalných plynů, podle nároku 22, o teplotě spalných plynů alespoň 500 °C, v y znáčů j í c í se t í m , že je opatřena chemicky stabilní vrstvou oxidu křemičitého na povrchu této součástky z keramického materiálu nebo keramického kompozitu.
    40. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že sloučeninou obsahující křemík je nízkoviskózní kapalina.
    41. Způsob podle nároku 22, v y z n a č u j í c í se t í m , že sloučeninou obsahující křemík je
    40 nízkoviskózní kapalina.
    42. Způsob podle nároku 22, vyznačující se tím, že zahrnuje nastřikování křemíku na úroveň křemíku od asi 0,01 do asi 10,0 dílů na milión dílů, uvedeno hmotnostně, spalných plynů.
    45 43. Způsob podle nároku 22, vyznačující se tím, že zahrnuje nastřikování křemíku na úroveň křemíku od asi 0,009 do asi 0,6 dílu na milión dílů, uvedeno hmotnostně, spalných plynů.
    44. Způsob podle nároku 22, v y z n a č u j í c í se t í m , že sloučenina obsahující křemík je vybrána ze skupiny obsahující siloxany, silany, oxid křemičitý, silikony, karbidy křemíku, nitridy
    50 křemíku, oxidy křemíku, křemičitany, písek a jejich směsi.
    45. Způsob podle nároku 44, vyznačující se tím, že siloxanem je oktamethylcyklotetrasiloxan, hexamethyldisiloxan nebo jejich směsi.
CZ20000177A 1999-02-26 2000-01-17 Zpusob snižování ztráty materiálu vybraného z keramických materiálu a kompozitu obsahujících kremík a soucástka z tohoto materiálu CZ298649B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US09/259,364 US6517341B1 (en) 1999-02-26 1999-02-26 Method to prevent recession loss of silica and silicon-containing materials in combustion gas environments

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ2000177A3 CZ2000177A3 (cs) 2000-10-11
CZ298649B6 true CZ298649B6 (cs) 2007-12-05

Family

ID=22984638

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20000177A CZ298649B6 (cs) 1999-02-26 2000-01-17 Zpusob snižování ztráty materiálu vybraného z keramických materiálu a kompozitu obsahujících kremík a soucástka z tohoto materiálu

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6517341B1 (cs)
EP (1) EP1031546B1 (cs)
JP (1) JP2000248961A (cs)
KR (1) KR100742440B1 (cs)
AT (1) ATE381522T1 (cs)
CZ (1) CZ298649B6 (cs)
DE (1) DE60037473T2 (cs)

Families Citing this family (112)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6517341B1 (en) * 1999-02-26 2003-02-11 General Electric Company Method to prevent recession loss of silica and silicon-containing materials in combustion gas environments
EP1152189A1 (de) * 2000-05-05 2001-11-07 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Schutz einer SiO2-Beschichtung und Verbrennungsvorrichtung mit einem derartigen Schutz
DE10029912A1 (de) * 2000-06-17 2001-12-20 Kunkel Klaus Verfahren zur Energieerzeugung
US20040074470A1 (en) * 2000-11-30 2004-04-22 Peter Plichta Method for powering an engine by combustion of silicon hydrogens and silicon powder with self-generating silicon nitride lubrication
DE102004029029B4 (de) 2004-06-09 2018-12-13 Deutsches Zentrum für Luft- und Raumfahrt e.V. Einspritzkopf
US9120705B2 (en) * 2006-06-16 2015-09-01 United Technologies Corporation Refractoryceramic composites and methods of making
US8667688B2 (en) 2006-07-05 2014-03-11 United Technologies Corporation Method of assembly for gas turbine fan drive gear system
US7704178B2 (en) 2006-07-05 2010-04-27 United Technologies Corporation Oil baffle for gas turbine fan drive gear system
US8858388B2 (en) 2006-08-15 2014-10-14 United Technologies Corporation Gas turbine engine gear train
US9976437B2 (en) 2006-08-15 2018-05-22 United Technologies Corporation Epicyclic gear train
US10107231B2 (en) 2006-08-15 2018-10-23 United Technologies Corporation Gas turbine engine with geared architecture
US8753243B2 (en) 2006-08-15 2014-06-17 United Technologies Corporation Ring gear mounting arrangement with oil scavenge scheme
WO2008045072A1 (en) 2006-10-12 2008-04-17 United Technologies Corporation Dual function cascade integrated variable area fan nozzle and thrust reverser
KR100855703B1 (ko) * 2006-11-03 2008-09-03 한국전력공사 연료첨가제에 의한 가스터빈 고온부품의 내식, 내산화코팅층 형성 방법
US20080273961A1 (en) 2007-03-05 2008-11-06 Rosenkrans William E Flutter sensing and control system for a gas turbine engine
US11149650B2 (en) 2007-08-01 2021-10-19 Raytheon Technologies Corporation Turbine section of high bypass turbofan
US11346289B2 (en) 2007-08-01 2022-05-31 Raytheon Technologies Corporation Turbine section of high bypass turbofan
US11242805B2 (en) 2007-08-01 2022-02-08 Raytheon Technologies Corporation Turbine section of high bypass turbofan
US20150377123A1 (en) 2007-08-01 2015-12-31 United Technologies Corporation Turbine section of high bypass turbofan
US11486311B2 (en) 2007-08-01 2022-11-01 Raytheon Technologies Corporation Turbine section of high bypass turbofan
US9701415B2 (en) 2007-08-23 2017-07-11 United Technologies Corporation Gas turbine engine with axial movable fan variable area nozzle
US9957918B2 (en) 2007-08-28 2018-05-01 United Technologies Corporation Gas turbine engine front architecture
US20140157754A1 (en) 2007-09-21 2014-06-12 United Technologies Corporation Gas turbine engine compressor arrangement
US20140174056A1 (en) 2008-06-02 2014-06-26 United Technologies Corporation Gas turbine engine with low stage count low pressure turbine
US9885313B2 (en) 2009-03-17 2018-02-06 United Technologes Corporation Gas turbine engine bifurcation located fan variable area nozzle
KR101125329B1 (ko) 2009-06-29 2012-03-27 한국전력공사 가스터빈의 운전 중 열차폐 코팅층 형성방법
US9995174B2 (en) 2010-10-12 2018-06-12 United Technologies Corporation Planetary gear system arrangement with auxiliary oil system
US10605167B2 (en) 2011-04-15 2020-03-31 United Technologies Corporation Gas turbine engine front center body architecture
US9239012B2 (en) 2011-06-08 2016-01-19 United Technologies Corporation Flexible support structure for a geared architecture gas turbine engine
US9523422B2 (en) 2011-06-08 2016-12-20 United Technologies Corporation Flexible support structure for a geared architecture gas turbine engine
US9631558B2 (en) 2012-01-03 2017-04-25 United Technologies Corporation Geared architecture for high speed and small volume fan drive turbine
US9506422B2 (en) 2011-07-05 2016-11-29 United Technologies Corporation Efficient, low pressure ratio propulsor for gas turbine engines
US9909505B2 (en) 2011-07-05 2018-03-06 United Technologies Corporation Efficient, low pressure ratio propulsor for gas turbine engines
US9938898B2 (en) 2011-07-29 2018-04-10 United Technologies Corporation Geared turbofan bearing arrangement
US20130025291A1 (en) 2011-07-29 2013-01-31 General Electric Company System and method for protection of high temperature machinery components
US9416677B2 (en) 2012-01-10 2016-08-16 United Technologies Corporation Gas turbine engine forward bearing compartment architecture
US20130186058A1 (en) 2012-01-24 2013-07-25 William G. Sheridan Geared turbomachine fan and compressor rotation
US10113434B2 (en) 2012-01-31 2018-10-30 United Technologies Corporation Turbine blade damper seal
US10287914B2 (en) 2012-01-31 2019-05-14 United Technologies Corporation Gas turbine engine with high speed low pressure turbine section and bearing support features
US8863491B2 (en) 2012-01-31 2014-10-21 United Technologies Corporation Gas turbine engine shaft bearing configuration
US9394852B2 (en) 2012-01-31 2016-07-19 United Technologies Corporation Variable area fan nozzle with wall thickness distribution
US8935913B2 (en) 2012-01-31 2015-01-20 United Technologies Corporation Geared turbofan gas turbine engine architecture
US10415468B2 (en) 2012-01-31 2019-09-17 United Technologies Corporation Gas turbine engine buffer system
US20130192251A1 (en) 2012-01-31 2013-08-01 Peter M. Munsell Buffer system that communicates buffer supply air to one or more portions of a gas turbine engine
US9169781B2 (en) 2012-01-31 2015-10-27 United Technologies Corporation Turbine engine gearbox
US20130192198A1 (en) 2012-01-31 2013-08-01 Lisa I. Brilliant Compressor flowpath
US20150345426A1 (en) 2012-01-31 2015-12-03 United Technologies Corporation Geared turbofan gas turbine engine architecture
US8869508B2 (en) 2012-01-31 2014-10-28 United Technologies Corporation Gas turbine engine variable area fan nozzle control
US10724431B2 (en) 2012-01-31 2020-07-28 Raytheon Technologies Corporation Buffer system that communicates buffer supply air to one or more portions of a gas turbine engine
US20150192070A1 (en) 2012-01-31 2015-07-09 United Technologies Corporation Geared turbofan gas turbine engine architecture
US20130192191A1 (en) 2012-01-31 2013-08-01 Frederick M. Schwarz Gas turbine engine with high speed low pressure turbine section and bearing support features
US10400629B2 (en) 2012-01-31 2019-09-03 United Technologies Corporation Gas turbine engine shaft bearing configuration
US20130192240A1 (en) 2012-01-31 2013-08-01 Peter M. Munsell Buffer system for a gas turbine engine
US9835052B2 (en) 2012-01-31 2017-12-05 United Technologies Corporation Gas turbine engine with high speed low pressure turbine section and bearing support features
US10107191B2 (en) 2012-02-29 2018-10-23 United Technologies Corporation Geared gas turbine engine with reduced fan noise
US8790075B2 (en) 2012-03-30 2014-07-29 United Technologies Corporation Gas turbine engine geared architecture axial retention arrangement
US10125693B2 (en) 2012-04-02 2018-11-13 United Technologies Corporation Geared turbofan engine with power density range
US10138809B2 (en) 2012-04-02 2018-11-27 United Technologies Corporation Geared turbofan engine with a high ratio of thrust to turbine volume
US20150308351A1 (en) 2012-05-31 2015-10-29 United Technologies Corporation Fundamental gear system architecture
US8572943B1 (en) 2012-05-31 2013-11-05 United Technologies Corporation Fundamental gear system architecture
US9175402B2 (en) 2012-07-30 2015-11-03 General Electric Company Turbine repair process, repaired coating, and repaired turbine component
EP2900968B1 (en) 2012-09-28 2018-10-31 United Technologies Corporation Split-zone flow metering t-tube
US10100745B2 (en) 2012-10-08 2018-10-16 United Technologies Corporation Geared turbine engine with relatively lightweight propulsor module
US11280271B2 (en) 2012-10-09 2022-03-22 Raytheon Technologies Corporation Operability geared turbofan engine including compressor section variable guide vanes
US9341412B2 (en) * 2012-12-18 2016-05-17 General Electric Company Methods and systems for reducing silica recession in silicon-containing materials
US20140170318A1 (en) 2012-12-18 2014-06-19 General Electric Company Methods and systems for reducing silica recession in silicon-containing materials
US9932933B2 (en) 2012-12-20 2018-04-03 United Technologies Corporation Low pressure ratio fan engine having a dimensional relationship between inlet and fan size
US9920653B2 (en) 2012-12-20 2018-03-20 United Technologies Corporation Low pressure ratio fan engine having a dimensional relationship between inlet and fan size
US10436120B2 (en) 2013-02-06 2019-10-08 United Technologies Corporation Exhaust nozzle for an elongated gear turbofan with high bypass ratio
EP2971698B1 (en) 2013-03-12 2021-04-21 Raytheon Technologies Corporation Flexible coupling for geared turbine engine
US10605172B2 (en) 2013-03-14 2020-03-31 United Technologies Corporation Low noise turbine for geared gas turbine engine
US11719161B2 (en) 2013-03-14 2023-08-08 Raytheon Technologies Corporation Low noise turbine for geared gas turbine engine
US9885282B2 (en) 2013-03-15 2018-02-06 United Technologies Corporation Turbofan engine bearing and gearbox arrangement
US10724479B2 (en) 2013-03-15 2020-07-28 United Technologies Corporation Thrust efficient turbofan engine
EP3008323B1 (en) 2013-05-09 2021-11-10 Raytheon Technologies Corporation Turbofan engine front section
US10287917B2 (en) 2013-05-09 2019-05-14 United Technologies Corporation Turbofan engine front section
WO2015088619A2 (en) 2013-10-16 2015-06-18 United Technologies Corporation Geared turbofan engine with targeted modular efficiency
US10502163B2 (en) 2013-11-01 2019-12-10 United Technologies Corporation Geared turbofan arrangement with core split power ratio
EP3063385A4 (en) 2013-11-01 2017-07-12 United Technologies Corporation Geared turbofan arrangement with core split power ratio
US8869504B1 (en) 2013-11-22 2014-10-28 United Technologies Corporation Geared turbofan engine gearbox arrangement
US10557477B2 (en) 2014-02-19 2020-02-11 United Technologies Corporation Gas turbine engine airfoil
US10605259B2 (en) 2014-02-19 2020-03-31 United Technologies Corporation Gas turbine engine airfoil
US10584715B2 (en) 2014-02-19 2020-03-10 United Technologies Corporation Gas turbine engine airfoil
US10570915B2 (en) 2014-02-19 2020-02-25 United Technologies Corporation Gas turbine engine airfoil
EP3108118B1 (en) 2014-02-19 2019-09-18 United Technologies Corporation Gas turbine engine airfoil
WO2015175058A2 (en) 2014-02-19 2015-11-19 United Technologies Corporation Gas turbine engine airfoil
EP3108122B1 (en) 2014-02-19 2023-09-20 Raytheon Technologies Corporation Turbofan engine with geared architecture and lpc airfoils
EP3108119B1 (en) 2014-02-19 2023-10-04 RTX Corporation Turbofan engine with geared architecture and lpc blade airfoils
US10570916B2 (en) 2014-02-19 2020-02-25 United Technologies Corporation Gas turbine engine airfoil
EP3108104B1 (en) 2014-02-19 2019-06-12 United Technologies Corporation Gas turbine engine airfoil
EP3108106B1 (en) 2014-02-19 2022-05-04 Raytheon Technologies Corporation Gas turbine engine airfoil
US10280843B2 (en) 2014-03-07 2019-05-07 United Technologies Corporation Geared turbofan with integral front support and carrier
US9879608B2 (en) 2014-03-17 2018-01-30 United Technologies Corporation Oil loss protection for a fan drive gear system
US9435268B2 (en) 2014-03-24 2016-09-06 General Electric Company Methods of Si based ceramic components volatilization control in a gas turbine engine
US9976490B2 (en) 2014-07-01 2018-05-22 United Technologies Corporation Geared gas turbine engine with oil deaerator
US10060289B2 (en) 2014-07-29 2018-08-28 United Technologies Corporation Geared gas turbine engine with oil deaerator and air removal
US9915225B2 (en) 2015-02-06 2018-03-13 United Technologies Corporation Propulsion system arrangement for turbofan gas turbine engine
US9470093B2 (en) 2015-03-18 2016-10-18 United Technologies Corporation Turbofan arrangement with blade channel variations
US10371168B2 (en) 2015-04-07 2019-08-06 United Technologies Corporation Modal noise reduction for gas turbine engine
US9874145B2 (en) 2015-04-27 2018-01-23 United Technologies Corporation Lubrication system for gas turbine engines
US10458270B2 (en) 2015-06-23 2019-10-29 United Technologies Corporation Roller bearings for high ratio geared turbofan engine
US10233773B2 (en) 2015-11-17 2019-03-19 United Technologies Corporation Monitoring system for non-ferrous metal particles
US10508562B2 (en) 2015-12-01 2019-12-17 United Technologies Corporation Geared turbofan with four star/planetary gear reduction
KR20180019353A (ko) * 2016-08-16 2018-02-26 정래옥 가스 완전 연소를 위한 세라믹 제품 및 그 제조방법
US10669948B2 (en) 2017-01-03 2020-06-02 Raytheon Technologies Corporation Geared turbofan with non-epicyclic gear reduction system
US10738646B2 (en) 2017-06-12 2020-08-11 Raytheon Technologies Corporation Geared turbine engine with gear driving low pressure compressor and fan at common speed, and failsafe overspeed protection and shear section
US10724445B2 (en) 2018-01-03 2020-07-28 Raytheon Technologies Corporation Method of assembly for fan drive gear system with rotating carrier
US11092020B2 (en) 2018-10-18 2021-08-17 Raytheon Technologies Corporation Rotor assembly for gas turbine engines
US11781506B2 (en) 2020-06-03 2023-10-10 Rtx Corporation Splitter and guide vane arrangement for gas turbine engines
US11814968B2 (en) 2021-07-19 2023-11-14 Rtx Corporation Gas turbine engine with idle thrust ratio
US11754000B2 (en) 2021-07-19 2023-09-12 Rtx Corporation High and low spool configuration for a gas turbine engine
US11719245B2 (en) 2021-07-19 2023-08-08 Raytheon Technologies Corporation Compressor arrangement for a gas turbine engine

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0048910A1 (en) * 1980-09-29 1982-04-07 Great Lakes Carbon Corporation Protective coatings for the high temperature zones of engines
US4541838A (en) * 1984-12-24 1985-09-17 Ethyl Corporation Fuel compositions
EP0425825A1 (en) * 1989-10-02 1991-05-08 Phillips Petroleum Company Nitride products and method and apparatus for their production
EP0493376A2 (en) * 1988-07-08 1992-07-01 Nippon Chemical Plant Consultant Co., Ltd. Combustion apparatus

Family Cites Families (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2529496A (en) * 1947-02-21 1950-11-14 Standard Oil Co Fuel having improved knock qualities
US2811467A (en) 1952-01-21 1957-10-29 Edwin H Hull Preliminary coating for combustion chamber wall
GB748478A (en) * 1954-01-25 1956-05-02 Jack Farnsworth Govan Improvements in or relating to lining furnaces
US2867516A (en) * 1954-08-18 1959-01-06 Du Pont Process for burning gaseous fuels
US3843306A (en) 1971-02-09 1974-10-22 Gaf Corp Oil absorbent foamed silicate for oil pollution control
US3994699A (en) 1972-08-17 1976-11-30 The Perolin Company, Inc. Fuel compositions useful for gas turbines and process for the combustion of such fuel compositions
US4061473A (en) 1975-08-21 1977-12-06 Norris Robert S Process to embody waste automotive lubricating oils into a fuel additive to reduce corrosion and deposits and augment energy availability
US4047875A (en) 1975-11-24 1977-09-13 Petrolite Corporation Inhibition of corrosion in fuels with Mg/Si/Mn combinations
US4131433A (en) 1977-07-27 1978-12-26 The Perolin Company, Inc. Fuel additives, additive compositions and methods of employing same to prevent corrosion of metal surfaces in contact with hot gaseous combustion products
US4466997A (en) 1980-09-29 1984-08-21 Great Lakes Carbon Corporation Method of maintaining and repairing protective coatings for the high temperature zones of engines
US4489022A (en) * 1981-11-25 1984-12-18 Glaverbel Forming coherent refractory masses
US4478602A (en) * 1982-02-12 1984-10-23 Diamond Shamrock Chemicals Company Carbonaceous oil slurries stabilized by binary surfactant mixtures
US4471738A (en) * 1982-09-13 1984-09-18 Emission Control Systems, Inc. Method and apparatus for minimizing the fuel usage in an internal combustion engine
GB2138927B (en) * 1983-02-18 1986-09-03 Glaverbel Adding to silica refractory structures
JPS62107075A (ja) * 1985-11-06 1987-05-18 Hitachi Metals Ltd 排気系機器の内面コ−テイング法
US5015540A (en) 1987-06-01 1991-05-14 General Electric Company Fiber-containing composite
US5330854A (en) 1987-09-24 1994-07-19 General Electric Company Filament-containing composite
US5336350A (en) 1989-10-31 1994-08-09 General Electric Company Process for making composite containing fibrous material
US5094901A (en) * 1990-07-19 1992-03-10 E. I. Du Pont De Nemours And Company Oxidation resistant ceramic matrix composites
US5944858A (en) 1990-09-20 1999-08-31 Ethyl Petroleum Additives, Ltd. Hydrocarbonaceous fuel compositions and additives therefor
US5686028A (en) * 1991-07-03 1997-11-11 Glaverbel Process for forming a coherent refractory mass on a surface
GB2269223B (en) * 1992-07-31 1996-03-06 Fosbel Int Ltd Surface treatment of refractories
US5298587A (en) * 1992-12-21 1994-03-29 The Dow Chemical Company Protective film for articles and method
DE4343235C1 (de) 1993-12-17 1994-12-22 Goldschmidt Ag Th Verwendung von organofunktionell modifizierten Polysiloxanen zum Entschäumen von Dieselkraftstoff
RU2082824C1 (ru) * 1994-03-10 1997-06-27 Московский государственный авиационный институт (технический университет) Способ защиты жаропрочных материалов от воздействия агрессивных сред высокоскоростных газовых потоков (варианты)
US5871820A (en) * 1995-04-06 1999-02-16 General Electric Company Protection of thermal barrier coating with an impermeable barrier coating
CH690582A5 (de) * 1995-06-26 2000-10-31 Gen Electric Verbundmaterial mit durch mehrere Ueberzüge geschütztem Wärmesperren-Ueberzug.
US5620485A (en) 1995-12-15 1997-04-15 Dow Corning Corporation Silicone foam control agents for hydrocarbon liquids
US5767192A (en) 1996-01-11 1998-06-16 Dow Corning Corporation Silicone foam control agents for hydrocarbon liquids
US5955182A (en) * 1996-02-05 1999-09-21 Kabushiki Kaisha Toshiba Heat resisting member and its production method
US5955391A (en) * 1996-03-29 1999-09-21 Kabushiki Kaisha Toshiba Ceramic matrix composite and method of manufacturing the same
US5688295A (en) 1996-05-08 1997-11-18 H. E. W. D. Enterprises-America, Inc. Gasoline fuel additive
US5931977A (en) 1996-05-08 1999-08-03 Yang; Chung-Hsien Diesel fuel additive
US5952100A (en) * 1997-05-21 1999-09-14 General Electric Company Silicon-doped boron nitride coated fibers in silicon melt infiltrated composites
US6045877A (en) * 1997-07-28 2000-04-04 Massachusetts Institute Of Technology Pyrolytic chemical vapor deposition of silicone films
US6517341B1 (en) * 1999-02-26 2003-02-11 General Electric Company Method to prevent recession loss of silica and silicon-containing materials in combustion gas environments

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0048910A1 (en) * 1980-09-29 1982-04-07 Great Lakes Carbon Corporation Protective coatings for the high temperature zones of engines
US4541838A (en) * 1984-12-24 1985-09-17 Ethyl Corporation Fuel compositions
EP0493376A2 (en) * 1988-07-08 1992-07-01 Nippon Chemical Plant Consultant Co., Ltd. Combustion apparatus
EP0425825A1 (en) * 1989-10-02 1991-05-08 Phillips Petroleum Company Nitride products and method and apparatus for their production

Also Published As

Publication number Publication date
KR100742440B1 (ko) 2007-07-25
DE60037473D1 (de) 2008-01-31
JP2000248961A (ja) 2000-09-12
ATE381522T1 (de) 2008-01-15
EP1031546B1 (en) 2007-12-19
DE60037473T2 (de) 2008-12-04
CZ2000177A3 (cs) 2000-10-11
EP1031546A1 (en) 2000-08-30
KR20000076520A (ko) 2000-12-26
US6517341B1 (en) 2003-02-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ298649B6 (cs) Zpusob snižování ztráty materiálu vybraného z keramických materiálu a kompozitu obsahujících kremík a soucástka z tohoto materiálu
EP2935156B1 (en) Methods and systems for reducing silica recession in silicon-containing materials
US20220411912A1 (en) Oxidation resistant bond coat layers, processes for coating articles, and their coated articles
CN111183125B (zh) 由环境屏障保护的部件
JP2017071546A (ja) 高温性能に優れた物品
US5300322A (en) Molybdenum enhanced low-temperature deposition of crystalline silicon nitride
CN110198920B (zh) 包含基材和环境阻隔件的部件
Jacobson et al. High temperature oxidation of ceramic matrix composites
EP3623355A1 (en) Compositional control of protective layers
Hu et al. Oxidation resistance of SiCf/SiC composites with three-layer environmental barrier coatings up to 1360° C in air atmosphere
US20140170318A1 (en) Methods and systems for reducing silica recession in silicon-containing materials
US20230287563A1 (en) Method for manufacturing an environmental barrier
US20130025291A1 (en) System and method for protection of high temperature machinery components
US20220371967A1 (en) Cmas-resistant environmental barrier coating system
EP3808719A1 (en) Ceramic composites with an intermediate layer having a carbon sink material for high temperature applications
US10544063B2 (en) Method of fabricating a ceramic matrix composite
Tsirlin et al. Strength and Oxidation Resistance of SiC Fibers Coated with Various Si‐Containing Compositions
JPH06321652A (ja) 耐熱複合部材
Perepezko et al. Mo-Si-B-Based Coatings for Ceramic Base Substrates

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MK4A Patent expired

Effective date: 20200117