CZ298233B6 - Ohrívák, jeho pouzití, a zpusob vnásení tepla do procesu reakcního zpracování - Google Patents
Ohrívák, jeho pouzití, a zpusob vnásení tepla do procesu reakcního zpracování Download PDFInfo
- Publication number
- CZ298233B6 CZ298233B6 CZ20001255A CZ20001255A CZ298233B6 CZ 298233 B6 CZ298233 B6 CZ 298233B6 CZ 20001255 A CZ20001255 A CZ 20001255A CZ 20001255 A CZ20001255 A CZ 20001255A CZ 298233 B6 CZ298233 B6 CZ 298233B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- fuel
- reaction chamber
- oxidation reaction
- inlet
- heater
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 61
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title claims description 60
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 53
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 130
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 82
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 48
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 42
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims description 37
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 28
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 20
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 14
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 12
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 12
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 claims description 10
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 9
- YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N Ethylbenzene Chemical compound CCC1=CC=CC=C1 YNQLUTRBYVCPMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 7
- 238000002407 reforming Methods 0.000 claims description 7
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 6
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 5
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 5
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 5
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 5
- 238000004891 communication Methods 0.000 claims description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 24
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 24
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 15
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 14
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 14
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 11
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 11
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 10
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 9
- 239000000047 product Substances 0.000 description 9
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000013461 design Methods 0.000 description 7
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 7
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 4
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 4
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 4
- 229910001293 incoloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 3
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- -1 ethane Chemical class 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 229910001026 inconel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 150000003254 radicals Chemical class 0.000 description 2
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 2
- OSDWBNJEKMUWAV-UHFFFAOYSA-N Allyl chloride Chemical compound ClCC=C OSDWBNJEKMUWAV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HIBWGGKDGCBPTA-UHFFFAOYSA-N C=CC1=CC=CC=C1.C=CC1=CC=CC=C1 Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1.C=CC1=CC=CC=C1 HIBWGGKDGCBPTA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N Cyclohexane Chemical compound C1CCCCC1 XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010531 catalytic reduction reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001833 catalytic reforming Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000007701 flash-distillation Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 229910000856 hastalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910001063 inconels 617 Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000011591 potassium Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N potassium oxide Chemical compound [O-2].[K+].[K+] CHWRSCGUEQEHOH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001950 potassium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 239000012429 reaction media Substances 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000002310 reflectometry Methods 0.000 description 1
- 238000006057 reforming reaction Methods 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 229910001247 waspaloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C13/00—Apparatus in which combustion takes place in the presence of catalytic material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C99/00—Subject-matter not provided for in other groups of this subclass
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
- F23C2900/99001—Cold flame combustion or flameless oxidation processes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2900/00—Special features of, or arrangements for combustion apparatus using fluid fuels or solid fuels suspended in air; Combustion processes therefor
- F23C2900/99006—Arrangements for starting combustion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
- F23L2900/15042—Preheating combustion air by auxiliary combustion, e.g. in a turbine
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Thermotherapy And Cooling Therapy Devices (AREA)
- Meat, Egg Or Seafood Products (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Gas Burners (AREA)
- Electric Stoves And Ranges (AREA)
- Basic Packing Technique (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
Ohrívák obsahuje oxidacní reakcní komoru (1) se vstupem (2) pro privádení oxidacního cinidla, výstupem (3) pro odvádení produktu spalování a cestou (4) pro prutok proudu, usporádanou mezi prívodním vstupem (2) a odvádecím výstupem (3), palivové vedení (5) pro privádení palivové smesi do mnozství palivových trysek (6), usporádaných ve vnitrním prostoru oxidacní reakcní komory (1) s tím, ze kazdá palivová tryska (6) zajistuje prutokové spojení z palivového vedení (5) do oxidacní reakcní komory (1). Kazdá palivová tryska (6) je umístena podél cesty (4) pro prutok proudu po délce mezi prívodním vstupem (2) a odvádecím výstupem (3). Dále obsahujepredehrívac (7) s prívodním vstupem (2) oxidacní reakcní komory (1) pro predehrívání oxidacního cinidla na urcitou teplotu. Pracovní komora (8) priléhá k oxidacní reakcní komore (1) pro sdílení tepla.
Description
Dosavadní stav techniky
Vysokoteplotní, typicky endotermieke procesy reakčního zpracování, například takové jako jsou reformování methanu pro účely vytváření vodíku z vodní páry a uhlovodíků, nebo pyrolýza uhlovodíků pro výrobu olefínů, se obvykle uskutečňuje v ohřívacích zařízeních trubkového typu s přímým přenosem spalováním vyzařovaného tepla na vnější povrchové plochy trubkovitého vedení, v jehož vnitřním prostoru proudí reakční médium. Přímý přenos tepla vznikajícího spalováním je v častých případech užitečný a výhodný, a to zejména proto, že poskytuje vysoké úrovně tepelného toku a relativně nízké investiční náklady na pořízení příslušného zařízení a vybavení. V těchto ohřívacích zařízeních, využívajících plamenného spalování, je však obtížné udržovat rovnoměrný přenos tepla. Z tohoto důvodů musí uvedená zařízení pracovat s průměrnými teplotami, jejichž velikost jc o něco menší než maximální přípustná teplota na povrchu trubkovitého vedení, čehož důvodem je obvyklé kolísání těchto pracovních teplot. Řízené ovládání maximálních pracovních teplot je důležité především proto, žc v teplejších oblastech povrchu trubkovitého vedení bude zpravidla docházet ke tvorbě nežádoucích usazenin uhlíku. Silnější vyvíjení usazenin uhlíku a jejich ukládání na stěnách trubkovitého vedení bude způsobovat zvýšení odpor proti přestupu tepla v těchto oblastech, v důsledku čehož se zase tyto oblasti více zahřívají. Tato skutečnost může, pokud není včas zjištěna a odstraněna, vc svém důsledku vést až k poškození trubkovitého vedení. Předcházení takovému poškození se obvykle provádí snižováním výkonu jednoho nebo více hořáků působících v blízkosti těchto teplejších oblastí. Snížení výkonu hořáku kromě toho způsobuje snížený přenos tepla kolem těchto oblastí, což vc svém důsledku působí škodlivě na provozní výkon ohřívacího zařízení.
Délky trubkovitých vedení v ohřívacích zařízeních s přímým přenosem tepla vytvářeného plamenným spalováním jsou rovněž tak obecně limitované v důsledku konstrukčních omezení. V některých ohřívacích zařízeních pro reformování methanu jsou opatřené víceúrovňové hořáky, které jsou schopné vyzařované sálové teplo distribuovat na povrch trubkovitých vedení s větší rovnoměrností, avšak i při použití těchto víceúrovňových hořáků jc délkový rozsah ve vertikálním směru, vc kterém mohou být takové hořáky opatřeny, omezen, protože jc velmi obtížné zajistit distribuování paliva a vzduchu s proměnlivými poměry jejich množství po celé délce pece. Za tohoto stavu v případe, kdy se požaduje dlouhá cesta pro průtok proudu vc vnitřním prostoru ohřívacího zařízení, jsou v tomto zařízení vícenásobné průchody s množstvím kolem a ohybů. Právě tato kolena a ohyby jsou obvyklými příčinami problémů, spočívajících v nerovnoměrném průtoku a nerovnoměrné distribuci teplot, a eventuálně způsobujících erozi podél vnitřních poloměrů.
Během spalování paliva za účelem poskytování požadovaného tepla dochází k neodmyslitelnému vyvíjení oxidů dusíku (,.NOX) v důsledku vystavení dusíku, kyslíku a volných radikálů vlivu působení zvýšených teplot. V určitých oblastech je emise NOX omezena a příležitostně se vyžadují ekonomicky nákladná opatření na jejích eliminaci, například takové jako je analýza a zpracování kouřových plynů, uskutečňovaná například za použití aparatury Selective Catalytic Reduction DcNox Systém. V současné době jsou k dispozici hořákové soustavy, které jsou uzpůsobené pro redukci vyvíjení N(\ prostřednictvím řízeného ovládání teplot spalování, avšak řízení ovládání teplot spalování je velmi obtížné a dokonce i za ideálních podmínek dochází k vyvíjení dosti podstatného množství NOX.
- 1 CZ 298233 B6
Další problém spojený s ohřívacími zařízeními s přímým přenosem tepla vytvářeného plamenným spalováním, představuje omezená účinnost sálavého úseku ohřívacího zařízení. Obzvláště v případě, kdy není zajištěný oddělený předehře v vzduchu určeného ke spalování, je značné množství paliva upotřebeno pro ohřev vzduchu určeného ke spalování na spalovací teplotu. 5 Dokonce i v případech, ve kterých se vzduch určený ke spalování předehřívá. nedosáhne teplota ke spalování určeného vzduchu úrovně, která by se alespoň blížila teplotě plamenného spalování. Za tohoto stavu by mohla být účinná výkonnost sálavého úseku ohřívacího zařízení podstatně zvýšena prostřednictvím mnohem účinnějšího předehřívání vzduchu určeného ke spalování, a to vzhledem k tomu, že předehřívání paliva se v praxi charakteristicky neuplatňuje z důvodu možKi nosti. při vyšších teplotách předehře v u, výskytu nežádoucí tvorby usazenin uhlíku.
Pro účely překlenutí a odstranění nedostatků spojených se shora popsanými ohřívacími zařízeními byla navržena řada postupů. V případě ohřívacích zařízení pro provádění pyrolýzy bylo navrženo použití přísad, které se přidávají do výchozího média, a přičemž toto použití je pod1? robně popsané v patentových dokumentech US 5 567 305 a US 5 330 970. Tyto přísady slouží k potlačování a kc zpožďování tvorby usazenin uhlíku, zejména v její počáteční fázi, nicméně tento postup není schopný zajistit úplnou eliminaci vytváření usazenin uhlíku.
Dále bylo navrženo předběžné zušlcchtěni a povlékání trubkovitých vedení ohřívacího zařízení 20 jako prostředku pro účinné snižování tvorby a ukládání usazenin uhlíku, které je podrobně popsané například v patentových dokumentech US 5 600 051, US 5 463 159, US 5 446 229, a US 5 424 095. Účinek těchto opatření je. stejně tak jako v předcházejícím případě, pouze okrajový25 Dále byl pro tento účel navržen nepřímý ohřev a ohřev za využití elektrické energie, které jsou podrobně popsané například v patentových dokumentech US 5 559 510, US 5 554 347. US 5 536 488. US 5 321 191. a US 5 306 481, a které jsou schopné v reakčním procesu zajistit mnohem rovnoměrnější tepelný tok. Tyto způsoby ohřevu zcela eliminují nevýhody ohřívacích zařízení s přímým ohřevem, představují však, ve srovnání se zařízeními s přímým ohřevem, další doda30 tečné investiční a/nebo provozní náklady.
Obecně vzato, zlepšení výkonnosti a výtěžnosti takových reakčních procesů, jako například reformování uhlovodíků pro výrobu vodíku a oxidů uhlíku, výroba olefinů pyrolýzou uhlovodíků, a výroba styrenu, se dosáhne zvyšováním pracovních teplot. Je proto obecně žádoucí uskuteč35 ňovat takové reakční procesy při zvýšených teplotách. Velikost pracovních teplot je ale obecně limitována omezeními, které představují metalurgické vlastnosti materiálu, které souvisí zejména s ekonomickým hlediskem a se soudržností těchto materiálu s ohledem na přenos tepla skrze z nich vytvořená trubkovitá vedení.
Kromě shora uvedených opatření, z patentového dokumentu US 5 255 742 je známo jako zdroj tepla bezplamenné spalování.
Je proto žádoucí navrhnout vytvoření ohříváku pro reakční zpracování, jehož konstrukční uspořádání je navrženo v těsném vztahu s omezeními, která představují metalurgické vlastnosti pou15 žitých materiálů. Dále jc žádoucí navrhnout vytvoření takového ohříváku, jehož konstrukční uspořádání nebude vyžadovat nepřiměřené investiční nebo provozní náklady, a který je schopný pracovat s větší tepelnou účinností. Kromě toho je dále žádoucí navrhnout vytvoření takového ohříváku, který je schopný zajistit snížení nežádoucího vyvíjení NOX ve značném rozsahu. Rovněž tak je žádoucí navrhnout vytvoření takového ohříváku, který je schopný zajistit řízené ovlaso dání vnášení tepla do reakčního procesu. Cílem předloženého vynálezu jc proto poskytnout ohřívák. který zahrnuje všechny shora uvedené poznatky a požadavky. Další cíle předloženého vynálezu budou patrné z následujícího podrobného popisu.
CZ 298235 B6
Podstata vynálezu
Shora uvedené a další cíle předloženého vynálezu jsou dosaženy prostřednictvím ohříváku pro reakční zpracování obsahujícího:
oxidační reakční komoru, přičemž tato oxidační reakční komora vykazuje vstup pro přivádění oxidačního činidla, výstup pro odvádění produktu spalování, a cestu pro průtok proudu, uspořádanou mezi přívodním vstupem a odváděčím výstupem: palivové vedení, uzpůsobené k přivádění palivové směsi do množství palivových trysek, uspořádaných ve vnitřním prostoru oxidační reakční komory s tím. žc každá palivová tryska zajišťuje průtokové spojení z palivového vedení do oxidační reakční komory; a že sc každá palivová tryska nachází v umístění podél cesty pro průtok proudu mezi přívodním vstupem a odvádčcím výstupem:
předehřívač uspořádaný v průtokovém spojení s přívodním vstupem oxidační reakční komory, přičemž tento předehřívač je uzpůsobený pro předehřívání oxidačního činidla na teplotu, která ve svém důsledku způsobuje, že teplota sloučeného oxidačního činidla a paliva vystupujícího z palivové trysky nacházející se v těsné blízkosti přívodního vstupu oxidační reakční komory jc větší než teplota samovznícení sloučeného oxidačního činidla a paliva vystupujícího z palivové trysky nacházející sc v těsné blízkosti přívodního vstupu oxidační reakční komory, přičemž teplo převáděné z oxidační sekce nezpůsobuje snižování teploty sloučené směsi nacházející se vc vnitřním prostoru oxidační reakční komory v blízkosti každé palivové trysky pod teplotu samovznícení sloučené směsi nacházející se v oxidační reakční komoře v blízkosti uvedené palivové trysky, přičemž tento ohřívá se vyznačuje tím, že dále obsahuje pracovní komoru pro endotermickou reakci spojenou pro tepelnou výměnu s oxidační reakční komorou.
a prostřednictvím způsobu vnášení tepla do procesu reakčního zpracování pomocí oxidační reakční komory; přičemž tato oxidační reakční komora má přívodní vstup pro přivádění oxidačního činidla, výstupu pro odvádění produktů spalování, a cestu pro průtok proudu, uspořádanou mezi přívodním vstupem a odvádčcím výstupem; přičemž tento způsob obsahuje kroky: opatřené paliva;
přidávání inhibitoru usazenin uhlíku do paliva v množství, které účinným způsobem potlačuje tvorbu usazenin uhlíku při pracovních teplotách působících v ohříváku; přivádění palivové směsi do množství palivových trysek, uspořádaných ve vnitřním prostoru oxidační reakční komory; kde sc každá palivová tryska nachází v umístění podél cesty pro průtok proudu mezi přívodním vstupem a odvádčcím výstupem;
předehřívání oxidačního činidla na teplotu, která ve svém důsledku způsobuje, že teplota sloučeného oxidačního činidla a paliva vystupujícího z palivové try sky nacházející se v těsné blízkosti přívodního vstupu oxidační reakční komory je větší než teplota samovznícení sloučeného oxidačního činidla a paliva vystupujícího z palivové trysky nacházejícího se v těsné blízkosti přívodního vstupu oxidační reakční komory; přičemž teplota způsobu sc vyznačuje tím, že dále obsahuje přenos tepla z oxidační reakční komory do pracovní komory spojené pro tepelnou výměnu s oxidační reakční komorou, přičemž teplota převáděné z oxidační sekce nezpůsobuje snižování teploty sloučené směsi nacházející se ve vnitřním prostoru oxidační reakční komory v blízkosti každé palivové trysky pod teplotu samovznícení sloučené směsí nacházející sc v oxidační reakční komoře v blízkosti uvedené palivové trysky;
Ve výhodných provedeních podle vynálezu:
ohřívák dále obsahuje vstřikovací systém pro vstřikování inhibitorů usazenin uhlíku, přičemž tento systém je uspořádán v průtokovém spojení s palivovým vedením pro přivádění paliva s tím. že dodávané množství inhibitoru usazenin uhlíku může účinným způsobem potlačovat tvorbu usazenin, uhlíku při pracovních teplotách působících v palivovém vedení:
palivovým vedením je trubkovité vedení, které je uspořádané v podstatě uprostřed ve vnitřním prostoru oxidační reakční komory;
oxidační reakční komora je uspořádaná v podstatě uprostřed ve vnitřním prostoru pracovní komory:
- j CZ 298233 Β6 pracovní komorou je pyrolytická reakční komora pro výrobu olefinu; pracovní komora je činná jako reakční komora pro reformování methanu; ohřívák sc použije pro dehydrogenaci ethyl-benzenu;
procesem zpracování ve způsobu podle vynálezu jc proces reformování methanu;
procesem zpracování je pyrolytická reakce pro výrobu olefinů;
procesem zpracování je proces dchydrogenace ethyl-benzenu:
použitý inhibitor usazenin uhlíku je zvolený ze skupiny obsahující oxid uhličitý a vodní páru.
Ohřívák pro reakční zpracování s rovnoměrně distribuovaným spalováním podle předloženého vynálezu je možné používat pro zajištění regulovatelného vnášení tepla do pracovní komory ze zdroje tepla, který je schopný zajistit dodávání rovnoměrných teplot, a který je způsobuje vytváření NOX vc velmi malém rozsahu. Zmiňování dodávání rovnoměrných teplot je možné využít ke zvyšování průměrných pracovních teplot aniž by docházelo k nežádoucímu překračováni maximálních teplot, nebo ke snižování nákladů na použité materiály.
Přehled obrázků na výkresech
Předložený vynález bude objasněn v následujícím podrobném popisu příkladů jeho konkrétních provedení ve spojení s připojenou výkresovou dokumentací, ve které představuje;
Obr. 1 ohřívák podle předloženého vynálezu, znázorněný v pohledu v částečném řezu; a
Obr. 2 až 9 alternativní provedení ohříváku podle předloženého vynálezu vc schematickém znázornění.
Příklady provedení vynálezu
Ohřívák pro reakční zpracování podle předloženého vynálezu je určen pro nahrazení standardně používaného ohřívacího zařízení s přímým ohřevem plamenným spalováním a poskytuje rovnoměrný tepelný tok při řízené ovládané teplotní rovnováze. Standardní hořákové topeniště je nahrazeno například prostřednictvím koncentricky uspořádaných trubkovitých vedení, která mohou být vinutá do spirál nebo které mohou být vedená přímo. Palivo a oxidační činidlo sc navzájem směšují postupně a při teplotě, při které dochází k oxidaci paliva bez vytváření plamene. což ve svém důsledku vede k eliminaci plamene jako zdroje sálavého tepla vysoké úrovně, a nahrazuje ho plynulým proudem plynu vysoké teplotní úrovně. V endotcrmickém procesu reakčního zpracování může mít toto uspořádání za následek dosažení vyšších teplot za současné existence metalurgických omezení, a takto mající v řadě procesů zpracování za následek zlepšenou konverzi, odladitclnost procesu a/nebo výtěžnost a sníženou produkci vedlejších produktů. Eliminace nerovnoměrného rozložení teplot navíc snižuje riziko selhání trubkovitých vedení v důsledku lokálního výskytu více ohřátých oblastí. V důsledku nižší spotřeby energie může být rovněž tak dosažena vyšší účinnost sálání bczplamenného spalování podle předloženého vynálezu.
Bezplamennc spalování podle předloženého vynálezu kromě toho eliminuje vysoké teplotní úrovně v průřezu plamene, jakož i obsahu volných radikálů, které jsou v plamenu přítomné. Uvedená skutečnost ve svém důsledku vede k dosažení v podstatě sníženého vyvíjení sloučenin na bázi N(\. Hodnoty obsahu složek na bázi NOV dosažené na základě předloženého vynálezu, jsou menší než přibližně jedna setina hodnot dosahovaných v obvyklých, standardně používaných ohřívacích s hořákovým topeništěm, a menší než přibližně jedna desetina hodnot obsahů dosažitelných za použití ohříváků pracujících s plamenem stabilizovaných na roštu.
Při některých endotermických procesech zpracování jc za účelem opětovného ohřevu nebo přehřívání reagujících složek pro dokončení reakce na požadované úrovni nezbytně nutné použít
-4C7. 298233 B6 ohříváky s konstrukčním uspořádáním ve více stupních. Předloženy vynález muže být aplikován v takových procesech zpracování, ve kterých se během probíhání reakčního procesu plynule přivádí teplo, čehož výsledkem jc jediná reakční fáze, přičemž se tato fáze uskutečňuje ze existence řízené ovládaného teplotního profilu. Výhoda z tohoto uspořádání vyplývající muže být využita 5 pro podstatné snížení požadované doby trvání reakce, nižší pokles tlaku v celém průřezu systému a/nebo snížení maximálních teplot.
Ohříváky podle předloženého vynálezu, využívající bezplamennc spalování plynulého paliva při teplotních úrovních, pohybujících se v rozmezí od přibližně 900 do přibližně 1100 mohou být to zhotovené ze slitin odolných proti vysokým teplotám, například takových jako jsou slitiny typu WASPALLOY. INCONEL 601, INCONEL 617, INCOLOY 8 00H I, HASTELLOY 235.
UNIMET 500 a INCOLOY DS (kde výrazy WASPALLOY. INCONEL, INCOLOY, HASIELLOY, UNIMET a INCOLOY DS představují obchodní označení těchto slitin). Pro tento účel mohou být rovněž tak použití a zároveň se upřednostňují keramické materiály odolné proti i? vyšším teplotám. V případě, kdy je pro účely mezení velikosti teplot, jejichž působení jsou podrobena vnější trubkovitá vedení, použitý vnitřně uspořádaný refraktor, mohou být pro zhotovení těchto vnějších trubkovitých vedení využity z hlediska pořizovacích nákladu lacinější kovové materiály. Zmiňovanými keramickými materiály, vykazujícími vyhovující pevnost při teplotách pohybujících se v rozmezí od 900 do přibližně 1400°C. jsou zpravidla keramický 2o materiál s vysokým obsahem oxidu hliníku. Další keramické materiály, které jc možno pro uvedené účely použít, zahrnují keramické materiály na bázi oxidu chrómu, oxidu zirkonu, oxidu hořčíku. Takové materiály dodávají na trh firmy National Refractorics and Minerals, lne. Livermore, California; A.P. Grecn Industries, lne. Mcxico, Missouri: a Alcoa, Alcoa Center. Pennsylvania.
Obecně řečeno, bezplamennc spalování se uskutečňuje prostřednictvím předehřívání vzduchu určeného ke spalování a plynulého paliva nad teplotu, při které v případě, kdy v průběhu chemického slučování dvou zmiňovaných složek teplota vytvořené směsi převyšuje teplotu samovzníccní směsi, ale zároveň na teplotu menší než teplota, při které by mohlo během směšování mohlo docházet k oxidaci, která jc omezená rychlostí směšování. Kromě toho je konstrukční 30 provedení palivových trysek a oxidační komory takové, aby rychlost plynného paliva a vzduchu pro spalování byly dostatečně vysoké pro zhášení jakýmkoliv způsobem stabilizovaného plamene. Za tohoto stavu jsou zpětná recirkulacc nebo oblasti s nízkou rychlostí proudění, způsobují vytváření plamenu spřažcncho s palivovou tryskou, zcela eliminovány. Předehřívání pracovních proudů na teplotu pohybující se v rozmezí od přibližně 850 do přibližně 1400 °C a následné smč35 šování plynulého paliva se vzduchem pro spalování splynulým přiváděním paliva v relativně malých přírůstcích může vest k docílení bczplamenné spalování. Přírůstky množství, ve kterém se plynulé palivo plynule přidává do a směšuje s proudem plynu pro spalování, ve svém důsledku s výhodou způsobují v proudu plynu určeného ke spalování nárůst teploty v rozmezí od přibližně 20 do 100 °C. způsobený spalováním paliva.
41)
Ve většině případů bude za účelem dosahování relativně rovnoměrného teplotního profilu vhodnější plynule přivádět a směšovat přírůstky paliva za současného odvádění tepla prostřednictvím proudu zpracovávaného média, nicméně tato skutečnost není podstatnou a nevyhnutelně nutnou součástí předloženého vynálezu. Vzhledem ktomu může být například pro účely uskutečňování 45 předloženého vynálezu požadován narůstající nebo klesající teplotní profil. Výhoda, která se dosahuje prostřednictvím předloženého vynálezu, spočívá v tom, že teplotní profil, nebo tepelný tok, mohou být řízené ovládané na požadované hodnoty. Při exotermickém procesu zpracování může být předložený vynález využitý pro zajišťování teplotního profilu, který ve srovnání s adiabatickým profilem, narůstá rychleji.
Ačkoli se předpokládá, žc se předložený vynález bude ve většině případů používat ve spojení s endotcrmickou reakcí a udržováním konstantního teplotního profilu během této reakce, není probíhání této reakce pro jeho využití nezbytně nutné. Například, generované teplo může být použité pro vyvolávání změnu fáze, například převádění vody na páru odpařováním, nebo výroba
- 5 CZ 2VS2J3 H6 skla, V pracovní komoře by za tohoto stavu mohl být obsažen proud zpracovávané plynné fáze, proud zpracovávané plynné fáze, proud kapalné fáze a/nebo proud tuhé fáze.
Ohřívák podle předloženého vynálezu je na Obr. 1 znázorněn v pohledu v částečném řezu, Zná> zorněná oxidační reakční komora 1 vykazuje přívodní vstup 2 a odváděči výstup 3. Prostor, nacházející se mezi přívodním vstupem 2 a odváděčím výstupem 3. poskytuje cestu 4 pro průtok proudu, kteráje uspořádána za účelem sdílení tepla ve vzájemném přilehnutí s pracovní komorou 8, Palivové trubkovité vedení 5 poskytuje potrubí pro přivádění paliva k palivovým tryskám 6. které jsou rozložené a uspořádané ve vzájemném odsazení podél cesty 4 pro průtok proudu, která io je uspořádána za účelem sdílení tepla ve vzájemném přilehnutí s pracovní komorou 8, palivové trubkovité vedení 5 poskytuje potrubí pro přivádění paliva k palivovým tryskám 6. které jsou rozložené a uspořádané ve vzájemném odsazení podél cesty 4 pro průtok proudu. Palivové trysky 6 jsou rozložené takovým způsobem, žc je do oxidační reakční komory 1 palivo přiváděno takovou intenzitou, při které během průtoku paliva skrze každou trysku a následném směšování is s proudem oxidačního plynu, protékajícího skrze cestu 4 pro průtok proudu oxidační reakční komory 1, nedochází k vytváření plamene. Toto palivo bude namísto hoření svítivým plamenem, vzájemně spolupůsobit s oxidačním činidlem relativně rovnoměrným způsobem v celém objemu oxidační reakční komory L Jsou znázorněné čtyři skupiny palivových trysek 6. avšak, v závislosti na požadované intenzitě tepelného toku do pracovní komory 8, může být opatřeno 2o jakékoliv libovolné množství a uspořádání těchto palivových trysek 6, Objem oxidační reakční komory 1. rozkládající se mezi jednotlivými skupinami palivových trysek 6. je s výhodou tak veliký, aby doba trvání reakce směsi byla postačující pro proběhnutí oxidace podstatné části paliva, prostupujícího skrze skupinu palivových trysek 6,ještě před tím než se začne uskutečňovat přidávání dalšího paliva,
Pracovní komora 8 je uspořádána ve vzájemném vazebním spřažení pro sdílení tepla s oxidační reakční komorou ]_. proud zpracovávaného média vstupuje do pracovní komory 8 prostřednictvím přívodního vstupu 11 a vystupuje skrze odváděči výstup 12, Znázorněný výměník 10 tepla prudkým ochlazením slouží pro ochlazování proudu zpracovávaného média vystupujícího z pracovní 30 komory 8. Proud, který se má ohřívat prostřednictvím výměníku 10 tepla prudkým ochlazením.
vstupuje do tohoto výměníku 10 prostřednictvím přívodního vstupu 14 a vystupuje skrze odváděči výstup Β. Proudem určeným k ohřevu prostřednictvím výměníku 10 tepla prudkým ochlazením může být proud zpracovávaného média, například vodní proud pro zásobování ohřívacího kotle, který sc během tohoto zpracovávání ohřívá a/nebo přeměňuje v páru. V některých proce35 šech zpracování, například takových jako jc pyrolýza uhlovodíku pro výrobu olefinů se z důvodu redukce výskytu reakcí, při kterých dochází ke vzniku vedlejších produktů, požaduje uspořádání prudkého ochlazování.
Do paliva se může prostřednictvím soustavy pro vstřikování inhibitoru, znázorněné jako vstříko40 vací potrubí 9, přidávat inhibitor usazenin uhlíku. Vstřikovací potrubí 9 pro vstřikování inhibitorů usazenin uhlíku může obsahoval jako součást regulační ventil a ovládací systém pro regulaci vzájemného poměru množství inhibitoru a množství protékajícího paliva.
Palivové trubkovité vedení 5 obsahuje množství palivových trysek 6 (viz znázorněné čtyři sku15 piny trysek), které se rozkládají podél celé délky oxidační reakční komory J. Vyto palivové trysky 6 zajišťují průtokové spojení mezi palivovým trubkovitým vedením 5 a oxidační reakční komorou 1. Opatřené množství palivových try sek 6 je závisle na požadované distribuci tepla uvolňovaného ve vnitřním prostoru oxidační reakční komory 1. Rozměrové dimenze palivových trysek 6 jsou upravené pro účely dosažení požadovaného rovnoměrného rozdělování teploty vc 5o vnitřním prostoru pracovní komory 8. Obecně se totiž ve vnitřním prostoru pracovní komory 8 požaduje v podstatě stejný nebo velmi podobný teplotní profil, a to proto, žc uvedená skutečnost může vc svém důsledku vést k existenci nižších maximálních teplot pro daný tepelný tok, Vzhledem k tomu, žc možné dosahované velikosti maximálních teplot jsou přímo závislé na materiálech použitých pro konstrukční vytvoření zařízení, budou v podstatě stejné teplotní profily pro 55 stejné materiály, použité pro konstrukční vytvoření zařízení, případně zvyšovat uvolňované teplo.
-6CZ 298233 B6
Celkový počet trysek je limitovaný pouze jejich použitou rozměrovou velikostí. Jc evidentní, žc v případe použití většího počtu trysek, musí tyto trysky vykazovat obecně vykazovat menší rozměrou velikost. Trysky menších rozměrových velikostí se budou ucpávat a zanášet nečistotami mnohem snadněji než trysky větších rozměrových velikostí. Vzhledem k tomu je volba počtu trysek kompromisem mezi dosažením nezbytně nutné rozměmosti teplotního profilu a možností zanášení a ucpávání palivových trysek 6.
V připojené výkresové dokumentaci znázorněné pracovní komora 8 a oxidační reakční komora 1 jsou uspořádané se souproudým průtokem, je však možné použít i uspořádání s proti pro udým průtokem, nebo jejich vzájemnou kombinaci souproudcho a protiproudého průtoku, ve spojení, například, s oxidační reakční komorou ] vykazující tvarovou konfiguraci LJ—trubice. Taková tvarová konfigurace může být požadovaná pro ovládání a vyrovnání účinků působení různých tepelných rozpínavostí trubkovitých vedení.
V závislosti na konkrétním, specificky použitém procesu zpracování může být v pracovní komoře upravený katalyzátor.
Znázorněný předehřívač 7 je uspořádaný pro ohřev proudu oxidačního činidla na teplotu, při které budou příslušné směsi proudu oxidačního činidla s palivem vystupující z první skupiny palivových trysek 6 dostatečně ohřáté tak, že probíhá bezplamenné oxidace. Tímto přcdchřívačem 7 může být například spalovací hořák, ve kterém dochází ke směšování paliva s určitým množstvím oxidačního činidla a kc spalování této směsi za účelem zvyšování teploty oxidačního činidla, nebo se predehřívání tohoto oxidačního činidla může uskutečňovat prostřednictvím sdílení teplota vyzařovaného nebo odváděného z pracovní komory 8 nebo /oxidační reakční komory J. Rovněž tak může být pro tento účel použita kombinace sdílení tepla a následného predehřívání ve spalovacím hořáku.
V alternativním provedení by oxidační činidlo mohlo být do paliva zaváděno postupně prostřednictvím opatření trysek v trubkovitém vedení oxidačního činidla namísto prostřednictvím trysek opatřených v palivovém trubkovitém vedení 5, přičemž toto nucené zavádění oxidačního činidla do na palivo bohatého proudu se uskutečňuje při teplotě, která se nachází nad teplotu výsledných směsí.
S odvoláním na Obr. 2 připojené výkresové dokumentace jc znázorněné alternativní provedení ohříváku podle předloženého vynálezu v pohledu v příčném řezu. V tomto provedení jsou pracovní komory 8 tvořené trubkovitými vedeními, která jsou uložená ve vnitřním prostoru a spřažené a vázané do dohromady do jediného celku prostřednictvím odizolovaného pláště 1_()4. fen to odizolovaný plášť 104, který nemusí nutně být tlaková nádoba, snižuje tepelně ztráty trubkovitých vedení, ve kterých jsou obsažené reakční komory . Palivová trubkovitá vedení 5 jsou uspořádaná ve vnitřním prostoru oxidačních reakčních komorách 1 opatřených palivovými tryskami 6, které zajišťují průtokové spojení mezi dvěma příslušnými komorami.
S odvoláním na Obr. 3 připojené výkresové dokumentace je znázorněné další alternativní provedení ohříváku podle předloženého vy nálezu. V tomto provedení jsou pracovní komory 8 tvořené trubkovitými vedeními, která jsou uložená ve vnitřním prostoru a spřažená do společného celku prostřednictvím odizolovaného pláště 401. Tento odizolovaný plášť 401 kromě toho definuje spalovací komoru. Palivová trubkovitá vedení 5 jsou uspořádaná ve vnitřním prostoru odizolovaného pláště 401 mezi trubkovitými vedeními, která definují pracovní komory' 8. Trubkovitá vedení definující pracovní komory 8 a palivová trubkovitá vedení 5 jsou znázorněná v relativně těsném vzájemném uspořádání, nicméně tyto komponenty mohou být uspořádané v takové vzájemném odsazení, které je možné a které představuje nezbytný kompromis mezi poklesem tlaku a požadovanými rozměrovými dimenzemi odizolovaného pláště 401. Toto alternativní provedení by se mohlo svým pojetím blížit vzhledu skříňového opláštění, přičemž trubkovitý výměník tepla je opatřený přepážkami pro vzájemné rozmístění a oddělení jednotlivých trubkovitých vedení
-7CZ 298233 B6 vůči sobě navzájem v příčném směru a pro zajištění průtokového spojení pro proudění produktů spalování dopředu a zpět a napříč skrze trubkovitá vedení, která definují pracovní komory 8.
Oxidační pracovní komora 1 může být dále opatřená oxidačním katalyzátorem. Tento oxidační katalyzátor může být opatřený na nosiči, například takovém jako je oxid hliníku, nebo může být nanesený přímo na stěny komory . Oxidační katalyzátor může být prospěšný z hlediska rozšiřování účinného rozmezí teplot, při kterých bude probíhat bez.plamenná oxidace stabilně. Kromě toho může být oxidační kataly zátor prospěšný generování fáze ještě před tím. než dojde v oxidační komoře k dosažení požadované pracovní teploty, při ktcrc se již bude uskutečňovat se oxidační reakce bez podpory oxidačního katalyzátoru. Alternativně může být tento oxidační katalyzátor využitý pro účely redukce objemu požadovaného pro zajištění odpovídajícího průběhu příslušných reakcí v oxidační komoře.
Předehřívání paliv na bázi uhlovodíků pro účely docilování bezplamenného spalování může, s výjimkou případu, kdy je v proudu paliva obsažen supresivní prostředek pro potlačování tvorby uhlíku, ve svém důsledku způsobovat vytváření podstatného množství uhlíku na vnitřních stěnách palivového trubkovitého vedení 5. Tímto supresivním prostředkem pro potlačování tvorby uhlíku může být oxid uhličitý, vodní pára, vodík, nebo jejich směsi a vzájemné kombinace. Z ekonomického hlediska sc upřednostňuje použití oxidu uhličitého a vodních par před vodíkem, a to proto, že vodík představuje vyšší pořizovací náklady.
Reakce, při které dochází ke tvorbě uhlíku z methanu, uskutečňující sc při zvýšených teplotách, probíhá podle následující rovnice:
(1) C'H4---->C + 2H?
Tato reakce je reakcí reverzibilní neboli vratnou a vodík zde, prostřednictvím vratné reakce, působí jako supresivní prostředek pro potlačování tvorby uhlíku.
Oxid uhličitý potlačuje tvorbu uhlíku na základě reakce podle následující rovnice:
(2) C02 + C----> 2CO
Vodní pára potlačuje tvorbu uhlíku na základě reakce podle následujících rovnic:
(3) H2OIC— >CO+Il· (4) 2ΗΌ + C----> CO2 + 2H:
Oxid uhličitý a oxid uhelnatý zůstávají při zvýšených teplotách v rovnováze na základě konverze oxidu uhelnatého vodní párou podle rovnice:
(5) CO + HO-->CO2 + H2
V případě, kdy jc v podstatě jako palivo použitý methan, bude molární poměr vodní páry ku methanu přibližně 1:1 dostatečně vyhovující pro potlačováni tvorby uhlíku při teplotách kolem 1370 °C. Molární poměry vodní páry ku methanu se v případě použití vodní páry jako supresivního prostředku pro potlačování tvorby uhlíku s výhodou pohybují v rozmezí od přibližně 1:1 do přibližně 2:1. Molární poměr oxidu uhličitého ku methanu se v případe použití oxidu uhličitého jako supresivního prostředku pro potlačování tvorby uhlíku s výhodou pohybuje v rozmezí od přibližně 1:1 do přibližně 3:1. Palivo je s výhodou tvořené v podstatě methanem, a to díky tomu, že methan je tepelně mnohem stabilnější než jiné další lehké uhlovodíky. Supresivní prostředek je přídavně prospěšný z důvodu je schopnosti zmenšovat rychlosti spalování a snižovat maximální teploty.
C.7. 298233 B6
Požadavek přítomnosti supresivního prostředku pro potlačování tvorby uhlíku v palivu může být v případě, kdy nedochází před přidáváním paliva do proudu oxidačního činidla kjcho podstatnému přcdehřívání. nebo v případě, kdy doba je trvání reakce jaký mkoliv způsobem předehřátého paliva dostatečné krátká, úplně vynechána nebo eliminována.
Λ
Pro výchozí iniciaci pracovní komory 8 podle předloženého vynálezu ze studeného stavu se může využít spalování plamenem. Počáteční zážeh sc může uskutečňovat prostřednictvím vstřikování samozápalného materiálu, elektrického zapalovače, jiskrového zážehového zapalovače, nebo jakéhokoliv dalšího, pro uvedené účely použitelného a dočasně zaváděného zapalovače. Ohřívák 10 sc aktivuje na teplotu, která podporuje a při které jc možné stabilně udržovat bezplamennc spalování s výhodou velmi rychle tak, aby se časová perioda, během které existuje spalování plamenem. snížila na minimální možnou velikost. Rychlost ohřevu ohříváku bude charakteristicky omezena tepelnými gradienty, které je tento ohřívák schopný snášet a odolávat jim).
Bezplamenné spalování se obecně udává tehdy, kdy reakce mezi proudem oxidačního činidla a proudem paliva není omezená pouze jejich směšováním a kdy smíšený proud vykazuje teplotu, která je vyšší než teplota samovznícení smíšeného proudu. Tato skutečnost jc docílena prostřednictvím eliminace vysokých teplot v okamžiku směšování a směšování postupného přírůstkového přidávání relativně malých množství paliva do oxidačního činidla. Existenci plamene prokazuje 20 světlo vyzařující rozhraní rozkládající se mezi nespáleným palivem a produkty spalování. Za účelem eliminace nežádoucího vyvíjení plamene se palivo a oxidační činidlo před jejich směšováním s výhodou ohřívají na tepotu pohybující se v rozmezí od přibližně 815 °C do přibližně 1370 °C. Palivo se s oxidačním činidlem s výhodou směšuje prostřednictvím postupného přírůstkového přidávání relativně malých množství tohoto paliva do oxidačního činidla, což ve svém důsledku umožňuje dosáhnout směšování s mnohem vyšší rychlostí a intenzitou. Například, postupné přidávání dostatečného množství paliva za současného umožnění jeho spalování může ve svém důsledku způsobovat zvyšování teploty proudu v rozmezí od přibližně 20 do přibližně 100 °C,
Procesy zpracování, ve kterých muže být ohřívák podle předloženého vynálezu upotřebený, přičemž však rozsah uplatnění tohoto ohříváku není následně uvedeným výčtem nikterak omezeno, zahrnují následující: reformování methanu, výroba olefinu, výroba styrenu, výroba amoniaku, výroba cyklohexanu. katalytické reformování uhlovodíků, a dále výroba allylchloridu nebo vínyIchloridu. výroba skla nebo keramiekých materiálů, kale i načni vypalování, a sekundární převařo35 vání nebo řízené ovládání teplotního profilu při reakční destilaci.
S odvoláním na Obr. 4 připojené výkresové dokumentace je pracovní komora 8 uspořádaná ve vnitrním prostoru spalovací komory' 1 vc tvaru trubkovitého vedení, které definuje spalovací komory' f. s tím, že tato trubkovitá vedení definující spalovací komory 1 jsou uspořádaná v trubκι kovitém vedení velkých rozměrových dimenzí, přičemž palivo proudí ve vnitřním prostoru trubkovitých vedení velkých rozměrových dimenzí a vně trubkovitých vedení definujících oxidační komory f Palivové trysky 6 jsou účelně uspořádané v trubkovitých vedeních oddělujících palivo od oxidačních komor f s tím, že palivo skrze tyto trysky proudí a prostupuje do oxidačních komor E Výhodou právě popsané konfigurace jc to, že vyžaduje pro účely proudění proudu 45 uspořádání pouze jednoho jediného trubkovitého vedení velkých rozměrových dimenzí.
S odvoláním na Obr. 5 připojené výkresové dokumentace je znázorněno alternativní provedení ohříváku podle předloženého vynálezu, ve kterém jsou, namísto koncentrického uspořádání trubkovitých vedení, použitého v předcházejícím provedení, palivové trubkovité vedení 5 a trubko50 vité vedení definující pracovní komoru 8, uspořádané v trubkovitém vedení definujícím oxidační komoru E Tato konfigurace obvykle s výhodou poskytuje relativně velkou účinnou průřezovou plochu pro průtok ke spalování určených plynů, l oto opatření se požaduje z důvodu snižování nákladů na nezbytné stlačování k spalování určených plynů, a zároveň i snižování pořizovacích nákladů na trubkovitá vedení, a to proto, žc čím větší je průměr největšího trubkovitého vedení, 55 tím menší je tlak ke spalování určených plynů.
-9CZ 298233 B6
S odvoláním na Obr. 6 připojené výkresové dokumentace je znázorněné alternativní provedení ohříváku podle předloženého vynálezu, podobné provedení ohříváku, které je znázorněné na Obr. 5. avšak stíní rozdílem, že palivové trubkovité vedení 5 je uspořádané vně vzhledem 5 k trubkovitému vedení, které definuje spalovací komoru U Palivové trysky 6 jsou vytvořené vc trubkovité konfiguraci a slouží jako průtokové spojení mezi palivovým trubkovitým vedením 5 a trubkovitým vedením definujícím spalovací komoru 1. Výhoda tohoto uspořádání spočívá jednak v tom, zeje možné mnohem rychleji a velmi snadno vymezovat teplotu paliva, a jednak v lom, že jc v tomto případě zcela eliminován požadavek na přidávání inhibitoru usazen uhlíku.
to
S odvoláním na Obr. 7 připojené výkresové dokumentace je znázorněné další provedení ohříváku podle předloženého vynálezu, podobné provedení ohříváku, které je znázorněné na Obr. 5. a vykazující další doplňkový charakteristický znak, jehož podstata spočívá v tom, že proudění ve spalovací komoře se prostřednictvím opatření přívodního vstupu 2 do oxidační komory X, uspo15 řádaného v blízkosti středu délky oxidační komory rozděluje na množství proudů. Proud vystupující z přívodního vstupu 2 se rozděluje do proudů procházejících ve všech směrech. Uvedené opatření týkající se oxidační komory [ výslovně umožňuje docilování delší cesty 4 pro průtok proudu v pracovní komoře, ve srovnání s délkou cesty 4 pro průtok proudu skrze spalovací komoru I , a snižuje průtok média v oxidační komoře na polovinu. Takto, za uvedených 20 okolností a na základe popsaného uspořádání, se pokles tlaku snižuje, vc srovnání s obvyklou cestou 4 pro průtok proudu podobných rozměrových dimenzí, přibližně na jednu osminu. Uvedená skutečnost může být užitečná a prospěšná zejména z ekonomického hlediska, a to proto, žc významně snižuje náklady na stlačování ke spalování určených plynů. Právě popsané provedení může být žádoucí zejména tam, kde se pro proces zpracování vyžaduje relativné dlouhá a přímá 25 cesta 4 pro průtok proudu. Další alternativní provedení muže představovat provedení, ve kterém může být palivové trubkovité vedení 5 uspořádané vně oxidační komory ]_, podobně jako na Obr.
6.
S odvoláním na Obr. 8 připojené výkresové dokumentace je znázorněné další alternativní provést) dění ohříváku podle předloženého vynálezu s rozdělením proudu oxidačního činidla na množství směrů. V tomto provedení proudí oxidační činidlo v uvnitř uspořádaném trubkovitém vedení a vykazuje přívodní vstup 2 pro rozdělování proudu oxidačního činidla na množství proudů procházejících ve všech směrech.
S odvoláním na Obr. 9 připojené výkresové dokumentace je znázorněné provedení ohříváku podle předloženého vynálezu, ve kterém v něm uspořádaná oxidační komora 1 vykazuje v příčném průřezu obdélníkovou konfiguraci. Pracovní komory' 8 jsou vytvořené jako sériově uspořádaná trubkovitá vedení, umístěná v obdélníkové skříni. Oxidační komora 1 obdélníkové konfigurace může být s výhodou vytvořená s dostatečně velikou šířkou v příčném směru tak, aby v ní 4(i mohl být uspořádaný významný počet trubkovitých vedení definujících pracovní komoru 8. Tato trubkovitá vedení, definující pracovní komory' 8, mohou být všechna v obdélníkové skříni uložená v paralelním uspořádání vůči sobě navzájem, nebo v řadách nebo ve vrstvách v sériovém uspořádání, a nebo ve vzájemných kombinacích těchto uspořádání. Je znázorněná jedna vrstva vedle sebe uspořádaných trubkovitých vedení definujících pracovní komory 8, nicméně mohou 45 být uspořádané rovněž tak vc více vrstvách nad sebou. V případě, kdy je průtok médií zajištěný alespoň částečně prostřednictvím sériového uspořádání, muže být žádoucí opatřit přívodní vstupy a odváděči výstupy na jednom a tomtéž konci a takto snížit problémy způsobované tepelným rozpínáním trubkovitých vedení.
Pro účely předloženého vynálezu mohou být použití i další konfigurace výměníků tepla, například takové výměníky jako jsou výměníky tepla vytvořené z vlnitých plátů, které jsou podrobně popsané v patentovém dokumentu US 4 029 146, který' se tímto začleňuje do odvolávek. U těchto výměníků tepla v y t v oře n ýc h z v 1 n i t ýc h plát ů m ů že bý t palivové trubkovité vedení, z d ů v od u zajištění odpovídající distribuce paliva, uložené buď v prostoru proudění oxidačního činidla, 55 nebo j c možné uspořádá t tře t í sestav u t rubko v i téh o veden í opal řenou tryskám i zaj i šťuj ί o í m i prů- 10C7. 298233 B6 tokovc spojení mezi prostory, ve kterých proudí palivo, a prostory, vc kterých proudí oxidační činidlo.
Oxidační komory mohou byl uspořádané vertikálně, horizontálně nebo v určitém sklonu s tím, žc 5 se v případě, kdy pracovní komora obsahuje napevno uložený katalyzátor, upřednostňuje vertikální uspořádání.
Ohříván podle předloženého vynálezu je možné použít pro účely výroby styrenu dehydrogenací z ethyibenzenu na vinylbenzen (styren) za použití katalyzátoru, například takového jako jc kata10 lyzátorový promotor na bázi oxidu železa a oxidu draslíku. Uvedená dehydrogenacc se může provádět, například, při teplotách pohybujících se v rozmezí od 550 do 680 °C a tlacích pohybujících se v rozmezí od 20 kPa (3 psia) do 140 kPa (20 psia). Do přiváděného ethyibenzenu se za účelem redukce parciálních tlaků uhlovodíků přidává vodní pára (čímž, se zároveň zlepšuji rovnovážné poměry' mezi jednotlivými produkty), která působí jako pohlcovač tepla a v důsledku 15 toho k redukci teploty' zvyšované v důsledku endotermické reakce, a která, prostřednictvím příslušné reakce, slouží k potlačování tvorby usazenin uhlíku. Většina katalyzátorů vyžaduje molární poměr páraiuhlovodík přibližně sedm ku deseti. Prostorová rychlost kapalného média, vztažená na přiváděné kapalné médium, se pohybuje obecně v rozmezí od přibližně 0,4 do 0,5 h'Zatímco se z důvodu výtěžnosti a stability katalyzátoru se požadují nižší tlaky, vyšší tlaky 20 zajišťují snížení nákladů na stlačování produktu (včetně investičních nákladů na zařízení pro stlačování). Při tomto procesu zpracování se jedná o cndotermickou reakci, přičemž jc žádoucí tuto reakci provádět za v podstatě izotermických podmínek. Sc zvyšováním teploty dochází se zvýšenou intenzitou k nežádoucím vytváření vedlejších produktů (včetně usazenin uhlíku), zatímco při snižování teploty dochází ke snižování výtěžnosti procesu zpracování. Vzhledem 25 k uvedeným skutečnostem jc žádoucí působit na proces dehydrogenace tak. aby probíhal za v podstatě izotermických podmínek. Výhody, vyplývající z těchto skutečnosti, mohou být realizované na základě větší rovnoměrnosti teploty a teplotního profilu béhem reakce, které je možné dosáhnout opatřeními zahrnujícími redukci pro reakci použité vodní páry; větší plynulost přivádění médií, zvyšování výtěžnosti a odladilelnosti procesu, snižování tvorby usazenin uhlíku, 30 a/nebo zvyšování tlaku působícího během procesu zpracování. Ohřívák podle předloženého vynálezu je možné při dehydrogenací ethyibenzenu na styren prostřednictvím katalyzátoru upotřebit buď jako ohřívák pro vlastní ohřev, nebo jako ohřívák uspořádaný v předřazeném stupni procesu hydrogenace, ačkoliv přednostní proveden ohříváku podle předloženého vynálezu je navržené jako ohřívák s katalyzátorem pro dehydrogenací, který jc opatřený v alespoň části pra35 covní komory; jejíž ohřev sc uskutečňuje prostřednictvím bezplamenného spalování.
Dále může být pracovní komora ohříváku podle předloženého vynálezu použita v ohřívacím kotli pro přeměnu vodní páry jako součást kutaly začni komory pro konverzi uhlovodíku a vodní páry na vodík, oxid uhelnatý a oxid uhličitý. Tento proces představuje vysoce cndotermickou reakci io probíhající za vyšších teplot, které jsou příznivé pro zajišťování vyváženosti a stability do procesu přiváděných uhlovodíků konvertovaného vodíku a oxidu uhelnatého. Jako výchozí médium pro výrobu vodíku prostřednictvím přeměny vodní páry se přednostně používá methan, nicméně jc však možné pro tento účel použít i další uhlovodíky, jiné než methan. Přičemž platí pravidlo: čím vyšší jc relativní molekulová hmotnost těchto uhlovodíků, tím větší mají tendenci ke tvorbě 45 nežádoucích usazenin uhlíku. Vzhledem k uvedeným skutečnostem se tedy v případě, kdy se do procesu jako výchozí uhlovodíky přivádí ropa, vyžaduje obvykle vyšší molární poměr vodní páry ku uhlíku. Molární poměr vodní páry ku uhlíku se obvykle pohybuje v rozmezí přibližně 3 až 5; prostorové rychlosti kapaliny jsou obecně velmi vysoké a pohybují se řádově v rozmezí od 5000 do 8000 h teploty se obvykle pohybují v rozmezí přibližně od 800 do 870 °C; a působící tlaky 50 se charakteristicky pohybují v rozmezí od přibližně 2 MPa do přibližně 2,5 MPa (tj. 300 až
350 psig). Použití vyšších teplot je příznivé pro chemickou rovnováhu z methanu konvertovaného vodíku a čistota vodíku získaného na výstupu sc bude v podstatě shodovat alespoň s čistotou vodíku, kterou může chemicky stabilizovaný vodík při teplotě 25 (13,89 °C) na výstupu ohříváku vykazovat. Použitým katalyzátorem je katalyzátor na bázi niklu, který může.
z důvodu potlačování tvorby usazenin uhlíku, obsahoval draslík.
Výroba vodíku prostřednictvím přeměny vodní páry může zahrnovat další krok, ve které sc provádí zpracování média sekundárním přeměnovačem za vytváření například methanolu nebo amoniaku.
Použití ohříváku podle předloženého vynálezu pro přeměnu vodní páry muže vzhledem k rovnoměrné distribuci a rozvádění tepla v průběhu procesu zpracování, které je výsledkem rovnoměrně rozloženého spalování, vc svém důsledku vést k docílení vyšších průměrných teplot jako pevné maximální teploty pro reakční komoru. Za tohoto stavu jc pak možné buď snižoval intenzitu a rychlost do procesu přiváděné vodní páry. nebo, díky v podstatě stejným teplotám na povrchu jednotlivých trubkovitých vedení ohříváku, zvy šovat přeměnu vodní páry.
V případě použití předloženého vynálezu jako součásti ohříváku pro tepelné krakování uhlovodíků na olefínové produkty může být tento ohřívák upotřebený za následujících podmínek: reakční teploty v rozmezí od 775 do 950 °C a doba trvání reakce v rozmezí od 0,1 s do 0.8 s. Uvedené reakční teploty jsou velmi úzce závislé na konkrétních, do procesu přiváděných uhlovodících, a na dobo trvání reakce. Lehčí uhlovodíky, například ethan, mohou být zpracovávané při vyšších teplotách a s větším rozsahem přeměny. Těžší uhlovodíky, například plynové oleje, vyžadují naproti tomu zpracování při nižších teplotách, a to proto, že vykazují zvýšenou náchylnost ke tvorbě usazenin uhlíku a dalších nežádoucích vedlejších produktů. Upřednostňované doby trvání reakce sc v tomto případě pohybují v rozmezí od 0,1 s do 0,15 s. Za účelem potlačování tvorby usazenin uhlíku, které se ukládají na stěnách trubkovitých vedení ohříváku, a za účelem redukce dílčích tlaků uhlovodíků se do ohříváku přiváděného uhlovodíku přidává zředěná vodní pára. Výstupní produkt, odebíraný na výstup ohříváku, sc z důvodu snižování sclektivnosti olefinu prostřednictvím vedlejších reakcí rychle ochlazuje. Ochlazování, uskutečňované následně po výstupu produktu z reakční komory, může být uskutečňované prostřednictvím buď přímého styku například s proudem plynového oleje, nebo nepřímo, prostřednictvím mechanizmu sdílení tepla. Vzhledem k možnosti opětného získávání a rccirkulování energie ve více úrovních sc upřednostňuje nepřímé ochlazování.
Předložený vynález může být dále upotřebený například jako součást vařáku destilační kolony, nebo jako předehřívač napájecího média pro vakuovou mžikovou destilaci. Uvedené aplikace nezřídka zahrnují ohřev uhlovodíků na teploty, jejichž velikost je omezená nežádoucí tendencí uhlovodíků kc tvorbě usazenin uhlíku, a důsledkem použití předloženého vynálezu jc docílení více rovnoměrného přivádění tepla do proudu uhlovodíku a tím snižování maximálních teplot uhlovodíků nacházejících se ve vnitřním objemu ohříváků. Mezi další výhody použití předloženého vynálezu patří například redukované vy víjení NOX.
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (12)
1, Ohřívák pro reakční zpracování obsahuje:
oxidační reakční komoru (1), přičemž tato oxidační reakční komora (1) vykazuje vstup (2) pro přivádění oxidačního činidla, výstup (3) pro odvádění produktů spalování, a cestu (4) pro průtok proudu, uspořádanou mezi přívodním vstupem (2) a odváděčím výstupem (3):
palivové vedení. (5). uzpůsobené k přivádění palivové směsi do množství palivových trysek (6), uspořádaných ve vnitřním prostoru oxidační reakční komory (1) s tím. žc každá palivová tryska (6) zajišťuje průtokové spojení z palivového vedení (5) do oxidační reakční komory (1), a žc sc každá palivová tryska (6) nachází v umístění podél cesty (4) pro průtok proudu mezi přívodním vstupem (2) a odváděcím výstupem (3):
předehřívač (7) uspořádaný v průtokovém spojení s přívodním vstupem (2) oxidační reakční komory (1). přičemž tento předehřívač (7) jc uzpůsobený pro predcliřívání oxidačního činidla na teplotu, která ve svém důsledku způsobuje, že teplota sloučeného oxidačního činidla a paliva vystupujícího z palivové trysky (6) nacházející sc v těsné blízkosti přívodního vstupu (2) oxi? dační reakční komory (1) je větší než teplota samovznícení sloučeného oxidačního činidla a paliva vystupujícího z palivové trysky (6) nacházející se v těsné blízkosti přívodního vstupu (2) oxidační reakční komory' (1), přičemž teplo převáděné / oxidační sekce nezpůsobuje snižování teploty sloučené směsi nacházející se vc vnitřním prostoru oxidační reakční komory (1) v blízkosti každc palivové trysky (6) pod teplotu samovznícení sloučené směsi nacházející sc ίο v oxidační reakční komoře (I) v blízkosti uvedené palivové trysky (6), vyznačující se tím. že ohřívák dále obsahuje pracovní komoru (8) pro endotermickou reakci spojenou pro tepelnou výměnu s oxidační reakční komorou (1).
2. Ohřívák podle nároku 1. vyznačující se tím, že dále obsahuje vstřikovací systém 15 (9) pro vstřikování inhibitorů usazenin uhlíku, přičemž tento systém jc uspořádán ve průtokovém spojení s palivovým vedením (5) pro přivádění paliva s tím. žc dodávané množství inhibitoru usazenin uhlíku může účinným způsobem potlačovat tvorbu usazenin uhlíku při pracovních teplotách působících v palivovém vedení (5).
20
3. Ohřívák podle nároku 1.vyznačující se t í m , ze palivovým vedením (5)je trubkovité vedení, které je uspořádané v podstatě uprostřed ve vnitřním prostoru oxidační reakční komory (1).
4. Ohřívák podle nároku 3, v y z n a č u j í c í se t í m , že oxidační reakční komora (I) je 25 uspořádaná v podstatě uprostřed ve vnitřním prostoru pracovní komory (8).
5. Ohřívák podle nároku I, v y z n a č u j í c í se t í m . že pracovní komorou (8) jc pyrolytická reakční komora pro výrobu olefinu.
30
6. Ohřívák podle nároku 1, vyznačuj ící se t í m , že pracovní komora (8) jc činná jako reakční komora pro reformování methanu,
7. Použití ohříváku podle nároku 1 pro dehydrogenaci ethyl benzenu.
35
8. Způsob vnášení tepla do procesu reakčního zpracování pomocí oxidační reakční komory (I), přičemž tato oxidační reakční komora (1) má přívodní vstup (2) pro přivádění oxidačního činidla, výstup (3) pro odvádění produktů spalování, a cestu (4) pro průtok proudu, uspořádanou mezi přívodním vstupem (2) a odváděcím výstupem (3): přičemž tento způsob obsahuje kroky: opatření paliva;
40 přidávání inhibitoru usazenin uhlíku do paliva v množství, které účinným způsobem potlačuje tvorbu usazenin uhlíku při pracovních teplotách působících v ohříváku;
přivádění palivové směsi do množství palivových trysek (6), uspořádaných ve vnitřním prostoru oxidační reakční komory (1), kde sc každá palivová tryska (6) nachází v umístění podél cesty (4) pro průtok proudu mezi přívodním vstupem (2) a odváděcím výstupem (3);
45 předehřívání oxidačního činidla na teplotu, která vc svém důsledku způsobuje, že teplota sloučeného oxidačního činidla a paliva vy stupujícího z palivové trysky (6) nacházející se v těsné blízkosti přívodního vstupu (2) oxidační reakční komory (1) je větší než teplota samovznícení sloučeného oxidačního činidla a paliva vystupujícího z palivové trysky (6) nacházející se v těsné blízkosti přívodního vstupu (2) oxidační reakční komory (l)i vyznačující se t í in . že 50 způsob dále obsahuje přenos tepla z oxidační reakční komory (I) do pracovní komory (8) spojené pro tepelnou výměnu s oxidační reakční komorou (1). přičemž teplo převáděné / oxidační sekce nezpůsobuje snižování teploty sloučené směsi nacházející se ve vnitrním prostoru oxidační reakční komory (I) v blízkosti každé palivové trysky (6) pod teplotu samovznícení sloučené směsi nachá/cjící se v oxidační reakční komoře (1) v blízkosti uvedené palivové trysky (6).
C7. 298233 B6
9. Způsob podle nároku 8, vyznačující reformování methanu.
tím. žc procesem zpracování je proces
10. Způsob podle nároku 8, vyznačující tická reakce pro výrobu olefinu.
tím, žc procesem zpracování je pyroly
11. Způsob podle nároku 8. vyznačující dchydrogenace ethylbenzenu.
tím, žc procesem zpracování je proces tím. že použity inhibitor usazenin uhlíku
12. Způsob podle nároku 8. v y z n a č u j í c í je zvoleny ze skupiny obsahující oxid uhličitý a vodní páru.
5 výkresu
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US6243997P | 1997-10-08 | 1997-10-08 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20001255A3 CZ20001255A3 (en) | 2001-05-16 |
| CZ298233B6 true CZ298233B6 (cs) | 2007-08-01 |
Family
ID=22042493
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20001255A CZ298233B6 (cs) | 1997-10-08 | 1998-10-08 | Ohrívák, jeho pouzití, a zpusob vnásení tepla do procesu reakcního zpracování |
Country Status (23)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US7025940B2 (cs) |
| EP (1) | EP1021682B1 (cs) |
| JP (1) | JP4602546B2 (cs) |
| KR (1) | KR100535730B1 (cs) |
| CN (1) | CN1163687C (cs) |
| AT (1) | ATE214139T1 (cs) |
| AU (1) | AU734708B2 (cs) |
| BR (1) | BR9812738A (cs) |
| CA (1) | CA2304681C (cs) |
| CZ (1) | CZ298233B6 (cs) |
| DE (1) | DE69804124T2 (cs) |
| DK (1) | DK1021682T3 (cs) |
| EA (1) | EA003626B1 (cs) |
| ES (1) | ES2174498T3 (cs) |
| HU (1) | HUP0003928A3 (cs) |
| ID (1) | ID24367A (cs) |
| NO (1) | NO318613B1 (cs) |
| NZ (1) | NZ503462A (cs) |
| PL (1) | PL191124B1 (cs) |
| PT (1) | PT1021682E (cs) |
| TR (1) | TR200000915T2 (cs) |
| UA (1) | UA50853C2 (cs) |
| WO (1) | WO1999018392A1 (cs) |
Families Citing this family (96)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6821501B2 (en) | 2001-03-05 | 2004-11-23 | Shell Oil Company | Integrated flameless distributed combustion/steam reforming membrane reactor for hydrogen production and use thereof in zero emissions hybrid power system |
| AU2002249256A1 (en) * | 2001-03-05 | 2002-09-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Apparatus and process for the production of hydrogen |
| WO2003022417A2 (en) * | 2001-06-27 | 2003-03-20 | Nu Element, Inc. | Modular micro-reactor architecture and method for fluid processing devices |
| US7244868B2 (en) | 2002-06-25 | 2007-07-17 | Shell Oil Company | Process for the dehydrogenation of an unsaturated hydrocarbon |
| FR2842892B1 (fr) * | 2002-07-24 | 2005-03-18 | Centre Nat Rech Scient | Installation et procede pour la production de froid par un systeme a sorption renversable |
| CA2497441C (en) * | 2002-09-05 | 2013-11-19 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Apparatus and process for production of high purity hydrogen |
| US6783206B2 (en) | 2002-11-15 | 2004-08-31 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Vacuum platen assembly for fluid-ejection device with anti-clog vacuum hole sidewall profiles |
| US20040185398A1 (en) * | 2002-12-20 | 2004-09-23 | Fina Technology, Inc. | Method for reducing the formation of nitrogen oxides in steam generation |
| NL1023570C2 (nl) * | 2003-05-30 | 2004-12-01 | Nederlandse Gasunie Nv | Homogene oxidatie. |
| ITBO20040296A1 (it) * | 2004-05-11 | 2004-08-11 | Itea Spa | Combustori ad alta efficienza e impatto ambientale ridotto, e procedimenti per la produzione di energia elettrica da esso derivabili |
| US7168949B2 (en) | 2004-06-10 | 2007-01-30 | Georgia Tech Research Center | Stagnation point reverse flow combustor for a combustion system |
| US7425127B2 (en) | 2004-06-10 | 2008-09-16 | Georgia Tech Research Corporation | Stagnation point reverse flow combustor |
| US7293983B2 (en) * | 2005-03-01 | 2007-11-13 | Fina Technology, Inc. | Heating hydrocarbon process flow using flameless oxidation burners |
| RU2400669C2 (ru) * | 2005-03-10 | 2010-09-27 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Способ пуска системы непосредственного нагревания (варианты), способ пуска устройства непосредственного нагревания (варианты) |
| KR20070110437A (ko) * | 2005-03-10 | 2007-11-16 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 연료의 연소 및 공정 유체의 가열을 위한 열 전달 시스템및 이를 사용한 공정 |
| PL1856443T3 (pl) * | 2005-03-10 | 2016-01-29 | Shell Int Research | Wielorurowy układ wymiany ciepła do spalania paliwa i ogrzewania płynu technologicznego oraz jego zastosowanie |
| US20060246388A1 (en) * | 2005-04-29 | 2006-11-02 | Hauck Manufacturing Company | Reduced NOx method of combustion |
| JP2007091584A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Samsung Sdi Co Ltd | 燃料改質装置 |
| EP1948565B1 (en) * | 2005-10-21 | 2018-08-15 | Calix Ltd | A mg(oh)2.caco3 material compound and a method of fabricating the same |
| US20080093125A1 (en) * | 2006-03-27 | 2008-04-24 | Potter Drilling, Llc | Method and System for Forming a Non-Circular Borehole |
| US8807993B2 (en) | 2006-03-31 | 2014-08-19 | Calix Ltd. | System and method for the calcination of minerals |
| US8490581B2 (en) | 2006-06-15 | 2013-07-23 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Advanced fired heater unit for use in refinery and petro-chemical applications |
| US7846413B2 (en) | 2006-11-30 | 2010-12-07 | Shell Oil Company | Systems and processes for producing hydrogen and carbon dioxide |
| FR2913097B1 (fr) * | 2007-02-26 | 2009-04-24 | Inst Francais Du Petrole | Bruleur poreux a hydrogene sans premelange |
| EP2142288A1 (en) | 2007-04-05 | 2010-01-13 | Worcester Polytechnic Institute | Composite structures with porous anodic oxide layers and methods of fabrication |
| RU2461775C2 (ru) * | 2007-07-20 | 2012-09-20 | Шелл Интернэшнл Рисерч Маатсхаппий Б.В. | Беспламенный бензиновый отопитель |
| CN101970939A (zh) * | 2007-07-20 | 2011-02-09 | 国际壳牌研究有限公司 | 无焰燃烧加热器 |
| JP2010534313A (ja) * | 2007-07-20 | 2010-11-04 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | 無炎燃焼加熱器 |
| US8671658B2 (en) | 2007-10-23 | 2014-03-18 | Ener-Core Power, Inc. | Oxidizing fuel |
| US20090133854A1 (en) * | 2007-11-27 | 2009-05-28 | Bruce Carlyle Johnson | Flameless thermal oxidation apparatus and methods |
| US20090136406A1 (en) * | 2007-11-27 | 2009-05-28 | John Zink Company, L.L.C | Flameless thermal oxidation method |
| ITMI20072290A1 (it) * | 2007-12-06 | 2009-06-07 | Itea Spa | Processo di combustione |
| WO2009096562A1 (ja) * | 2008-02-01 | 2009-08-06 | Ihi Corporation | 燃焼加熱器 |
| JP2009186023A (ja) * | 2008-02-01 | 2009-08-20 | Ihi Corp | 燃焼加熱器 |
| US20090318741A1 (en) * | 2008-04-09 | 2009-12-24 | Newman Richard Douglas | Method of improving a dehydrogenation process |
| US8084660B2 (en) * | 2008-04-18 | 2011-12-27 | Fina Technology, Inc | Use of direct heating device with a reheater in a dehydrogenation unit |
| CA2740059A1 (en) * | 2008-10-08 | 2010-04-15 | Potter Drilling, Inc. | Methods and apparatus for wellbore enhancement |
| US8701413B2 (en) | 2008-12-08 | 2014-04-22 | Ener-Core Power, Inc. | Oxidizing fuel in multiple operating modes |
| US20100275611A1 (en) * | 2009-05-01 | 2010-11-04 | Edan Prabhu | Distributing Fuel Flow in a Reaction Chamber |
| US8652239B2 (en) | 2010-05-03 | 2014-02-18 | Worcester Polytechnic Institute | High permeance sulfur tolerant Pd/Cu alloy membranes |
| US8992765B2 (en) | 2011-09-23 | 2015-03-31 | Uop Llc | Process for converting a hydrocarbon feed and apparatus relating thereto |
| US9279364B2 (en) | 2011-11-04 | 2016-03-08 | Ener-Core Power, Inc. | Multi-combustor turbine |
| US9273606B2 (en) | 2011-11-04 | 2016-03-01 | Ener-Core Power, Inc. | Controls for multi-combustor turbine |
| US9133079B2 (en) | 2012-01-13 | 2015-09-15 | Siluria Technologies, Inc. | Process for separating hydrocarbon compounds |
| US9234660B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-01-12 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat transfer |
| US8926917B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-01-06 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with adiabatic temperature above flameout temperature |
| US9359947B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-06-07 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat control |
| US9353946B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-05-31 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat transfer |
| US9273608B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-03-01 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation and autoignition temperature controls |
| US9347664B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-05-24 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat control |
| US9328660B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-05-03 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation and multiple flow paths |
| US9359948B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-06-07 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat control |
| US9194584B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-11-24 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with gradual oxidizer warmer |
| US8980192B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-03-17 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation below flameout temperature |
| JP2015517076A (ja) * | 2012-03-09 | 2015-06-18 | エネル − コア パワー、インコーポレイテッド | 熱伝達を用いた徐酸化 |
| US9381484B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-07-05 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with adiabatic temperature above flameout temperature |
| US20130236839A1 (en) * | 2012-03-09 | 2013-09-12 | Flexenergy, Inc. | Gradual oxidation with heat control |
| US9371993B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-06-21 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation below flameout temperature |
| US9534780B2 (en) | 2012-03-09 | 2017-01-03 | Ener-Core Power, Inc. | Hybrid gradual oxidation |
| US9726374B2 (en) | 2012-03-09 | 2017-08-08 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with flue gas |
| US9567903B2 (en) | 2012-03-09 | 2017-02-14 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat transfer |
| US9328916B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-05-03 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat control |
| US8980193B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-03-17 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation and multiple flow paths |
| US9267432B2 (en) | 2012-03-09 | 2016-02-23 | Ener-Core Power, Inc. | Staged gradual oxidation |
| US9017618B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-04-28 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation with heat exchange media |
| US9206980B2 (en) | 2012-03-09 | 2015-12-08 | Ener-Core Power, Inc. | Gradual oxidation and autoignition temperature controls |
| AU2013266250B2 (en) | 2012-05-24 | 2017-07-06 | Lummus Technology Llc | Oxidative coupling of methane systems and methods |
| JP2013249605A (ja) * | 2012-05-31 | 2013-12-12 | Ihi Corp | ガスハイドレート回収装置 |
| US8801904B2 (en) | 2012-07-03 | 2014-08-12 | Aemerge, LLC | Chain drag system for treatment of carbaneous waste feedstock and method for the use thereof |
| US9969660B2 (en) | 2012-07-09 | 2018-05-15 | Siluria Technologies, Inc. | Natural gas processing and systems |
| AU2013355038B2 (en) | 2012-12-07 | 2017-11-02 | Lummus Technology Llc | Integrated processes and systems for conversion of methane to multiple higher hydrocarbon products |
| US9476589B2 (en) * | 2013-03-13 | 2016-10-25 | Fives North American Combustion, Inc. | Diffuse combustion method and apparatus |
| RU2538754C1 (ru) * | 2013-11-18 | 2015-01-10 | Государственное унитарное предприятие "Институт нефтехимпереработки Республики Башкортостан" (ГУП "ИНХП РБ") | Трубчатая печь беспламенного горения |
| WO2015081122A2 (en) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | Siluria Technologies, Inc. | Reactors and systems for oxidative coupling of methane |
| EP3092286A4 (en) | 2014-01-08 | 2017-08-09 | Siluria Technologies, Inc. | Ethylene-to-liquids systems and methods |
| US10377682B2 (en) | 2014-01-09 | 2019-08-13 | Siluria Technologies, Inc. | Reactors and systems for oxidative coupling of methane |
| AU2015204709B2 (en) | 2014-01-09 | 2019-08-15 | Lummus Technology Llc | Oxidative coupling of methane implementations for olefin production |
| EP2952809A1 (en) * | 2014-06-06 | 2015-12-09 | Alstom Technology Ltd | Steam generator |
| CN104132344B (zh) * | 2014-08-06 | 2016-06-29 | 北京大学 | 一种极低氮氧化物排放的燃气无焰燃烧装置及燃烧方法 |
| EP2998018A1 (de) * | 2014-09-17 | 2016-03-23 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren und Anlage zur Alkandehydrierung |
| US10793490B2 (en) | 2015-03-17 | 2020-10-06 | Lummus Technology Llc | Oxidative coupling of methane methods and systems |
| US9334204B1 (en) | 2015-03-17 | 2016-05-10 | Siluria Technologies, Inc. | Efficient oxidative coupling of methane processes and systems |
| US20160289143A1 (en) | 2015-04-01 | 2016-10-06 | Siluria Technologies, Inc. | Advanced oxidative coupling of methane |
| US9328297B1 (en) | 2015-06-16 | 2016-05-03 | Siluria Technologies, Inc. | Ethylene-to-liquids systems and methods |
| EP3786138A1 (en) | 2015-10-16 | 2021-03-03 | Lummus Technology LLC | Oxidative coupling of methane |
| EP4071131A1 (en) | 2016-04-13 | 2022-10-12 | Lummus Technology LLC | Apparatus and method for exchanging heat |
| FR3053767B1 (fr) * | 2016-07-08 | 2019-07-05 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede de prechauffage d'un fluide en amont d'un four |
| WO2018118105A1 (en) | 2016-12-19 | 2018-06-28 | Siluria Technologies, Inc. | Methods and systems for performing chemical separations |
| EP3630707B1 (en) | 2017-05-23 | 2023-09-06 | Lummus Technology LLC | Integration of oxidative coupling of methane processes |
| CA3069314A1 (en) | 2017-07-07 | 2019-01-10 | Lummus Technology Llc | Systems and methods for the oxidative coupling of methane |
| GB2572623B (en) | 2018-04-05 | 2020-07-29 | Intelligent Power Generation Ltd | A multi fuel flame-less combustor |
| EP4127562B1 (en) | 2020-03-31 | 2024-08-28 | Technip Energies France SAS | Flameless combustion burner for an endothermic reaction process |
| WO2021244840A1 (en) * | 2020-06-02 | 2021-12-09 | Haldor Topsøe A/S | Reactor with multiple burner management system |
| AU2022340529A1 (en) | 2021-08-31 | 2024-02-29 | Lummus Technology Llc | Methods and systems for performing oxidative coupling of methane |
| WO2024170103A1 (de) * | 2023-02-17 | 2024-08-22 | Centrotherm Clean Solutions Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur behandlung und neutralisierung von umweltschädlichen und/oder toxischen abgasen |
| WO2025104428A1 (en) | 2023-11-14 | 2025-05-22 | Afc Energy Plc | Catalytic reactor with combustion chamber |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4104018A (en) * | 1976-11-26 | 1978-08-01 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Combuster |
| US5154599A (en) * | 1990-06-29 | 1992-10-13 | Wuenning Joachim | Method for apparatus for combusting fuel in a combustion chamber |
| US5255742A (en) * | 1992-06-12 | 1993-10-26 | Shell Oil Company | Heat injection process |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| USRE26990E (en) * | 1964-08-11 | 1970-11-24 | Process and apparatus for reforming hydrocarbons | |
| US4029146A (en) | 1974-04-01 | 1977-06-14 | John Zink Company | Corrugated sheet heat exchanger |
| US5181990A (en) | 1986-01-16 | 1993-01-26 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Pyrolysis furnace for olefin production |
| US4692306A (en) * | 1986-03-24 | 1987-09-08 | Kinetics Technology International Corporation | Catalytic reaction apparatus |
| US5059404A (en) | 1989-02-14 | 1991-10-22 | Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. | Indirectly heated thermochemical reactor apparatus and processes |
| US6153152A (en) * | 1990-04-03 | 2000-11-28 | The Standard Oil Company | Endothermic reaction apparatus and method |
| ZA911838B (en) * | 1990-04-03 | 1991-12-24 | Standard Oil Co Ohio | Endothermic reaction apparatus |
| US5427655A (en) | 1990-11-29 | 1995-06-27 | Stone & Webster Engineering Corp. | High capacity rapid quench boiler |
| US5128023A (en) | 1991-03-27 | 1992-07-07 | Betz Laboratories, Inc. | Method for inhibiting coke formation and deposiiton during pyrolytic hydrocarbon processing |
| US5536488A (en) | 1991-07-01 | 1996-07-16 | Manufacturing And Technology Conversion | Indirectly heated thermochemical reactor processes |
| US5426655A (en) | 1991-07-16 | 1995-06-20 | International Business Machines Corporation | Method and apparatus for magnetic recording of data |
| FR2683543B1 (fr) | 1991-11-08 | 1994-02-11 | Inst Francais Du Petrole | Procede de pyrolyse thermique d'hydrocarbures utilisant un four electrique. |
| KR950700381A (ko) | 1992-12-18 | 1995-01-16 | 월라스 엘.올리버 | 코우킹이 감소된 열분해법(Thermal cracking process with reduced coking) |
| US5567305A (en) | 1993-08-06 | 1996-10-22 | Jo; Hong K. | Method for retarding corrosion and coke formation and deposition during pyrolytic hydrocarbon processing |
| US5523502A (en) | 1993-11-10 | 1996-06-04 | Stone & Webster Engineering Corp. | Flexible light olefins production |
| FR2715583B1 (fr) | 1994-02-02 | 1996-04-05 | Inst Francais Du Petrole | Dispositif pour la mise en Óoeuvre de réactions chimiques nécessitant au moins au démarrage un apport de calories. |
| US5424095A (en) | 1994-03-07 | 1995-06-13 | Eniricerche S.P.A. | Ceramic vapor deposited coating using a steam-containing carrier gas and non-alkoxy silane precursors |
| US5463159A (en) | 1994-03-22 | 1995-10-31 | Phillips Petroleum Company | Thermal cracking process |
| US5559510A (en) | 1995-04-12 | 1996-09-24 | Northrop Grumman Corporation | Aircraft landing site indication and light |
| US5600051A (en) | 1995-05-19 | 1997-02-04 | Corning Incorporated | Enhancing olefin yield from cracking |
-
1998
- 1998-10-08 TR TR2000/00915T patent/TR200000915T2/xx unknown
- 1998-10-08 ID IDW20000645A patent/ID24367A/id unknown
- 1998-10-08 ES ES98951522T patent/ES2174498T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 DE DE69804124T patent/DE69804124T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 PL PL339763A patent/PL191124B1/pl unknown
- 1998-10-08 HU HU0003928A patent/HUP0003928A3/hu unknown
- 1998-10-08 NZ NZ503462A patent/NZ503462A/en unknown
- 1998-10-08 CZ CZ20001255A patent/CZ298233B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-10-08 KR KR10-2000-7003806A patent/KR100535730B1/ko not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 US US09/168,770 patent/US7025940B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 CA CA002304681A patent/CA2304681C/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 PT PT98951522T patent/PT1021682E/pt unknown
- 1998-10-08 EP EP98951522A patent/EP1021682B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 UA UA2000052618A patent/UA50853C2/uk unknown
- 1998-10-08 AU AU97502/98A patent/AU734708B2/en not_active Ceased
- 1998-10-08 JP JP2000515144A patent/JP4602546B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 DK DK98951522T patent/DK1021682T3/da active
- 1998-10-08 CN CNB988099829A patent/CN1163687C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-08 AT AT98951522T patent/ATE214139T1/de not_active IP Right Cessation
- 1998-10-08 EA EA200000397A patent/EA003626B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-10-08 WO PCT/EP1998/006522 patent/WO1999018392A1/en active IP Right Grant
- 1998-10-08 BR BR9812738-1A patent/BR9812738A/pt active IP Right Grant
-
2000
- 2000-04-07 NO NO20001821A patent/NO318613B1/no unknown
-
2003
- 2003-04-01 US US10/404,845 patent/US7108730B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4104018A (en) * | 1976-11-26 | 1978-08-01 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Combuster |
| US5154599A (en) * | 1990-06-29 | 1992-10-13 | Wuenning Joachim | Method for apparatus for combusting fuel in a combustion chamber |
| US5255742A (en) * | 1992-06-12 | 1993-10-26 | Shell Oil Company | Heat injection process |
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ298233B6 (cs) | Ohrívák, jeho pouzití, a zpusob vnásení tepla do procesu reakcního zpracování | |
| US5554347A (en) | Apparatus for carrying out chemical reactions requiring addition of heat at least during start up | |
| CA2798536C (en) | Adiabatic reactor to produce olefins | |
| US3407789A (en) | Heating apparatus and process | |
| EP1334957B1 (en) | Dehydrogenation process | |
| EP1361919B1 (en) | Reactor for conducting endothermic reactions | |
| US7169960B2 (en) | Dehydrogenation process | |
| KR100855045B1 (ko) | 탈수소화 방법 | |
| GB2231057A (en) | Process and apparatus for steam cracking hydrocarbons | |
| WO2021198242A1 (en) | Flameless combustion burner for an endothermic reaction process | |
| MXPA00003152A (en) | Flameless combustor process heater |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20181008 |