CZ290997A3

CZ290997A3 - Způsob odstraňování oxidů síry a částic ze spalin spalovací komory

Info

Publication number: CZ290997A3
Application number: CZ972909A
Authority: CZ
Inventors: Stanislaw Michalak; Joseph R. Comparato; John E. Hofmann
Original assignee: Nalco Fuel Tech
Priority date: 1995-03-16
Filing date: 1996-03-15
Publication date: 1998-04-15
Also published as: CN1185778A; AR001250A1; CN1143728C; HUP9800723A2; WO1996028380A1; PL313176A1; HUP9800723A3; TW357103B; US5658547A

Description

Způsob odstraňování -S-θ^ a částic komory ze spalin spalovací

Oblast techniky

Tato přihláška je částečným pokračováním souběžné, společné US patentové přihlášky č. 08/264,864 o názvu Vícekrokový způsob odstraňování NO_X a SO_X, která byla podaná 30. června, 1994 přihlašovateli M. Linda Lín a John E. Hofmann.

Předkládaný vynález se týká zjednodušeného způsobu, který je účinný pro odstraňování plynných nečistot v podobě oxidů síry (SO_X), a výhodně také oxidů dusíku (NO_X) , a částic vytvářených při spalování uhelných paliv a odpadu. Předkládaný vynález má obzvláštní využití pro odstraňování těchto nečistot z kotlů, ve kterých se topí uhlím, přičemž odstraňování chemických nečistot se provádí vstřikováním do topeniště se zlepšenou účinností ve srovnání s tím, co je obvykle očekáváno od postupů tohoto typu.

Dosavadní stav techniky

Spalování uhelných paliv ve velkých průmyslových a obslužných kotlích a dalších elektrárnách vytváří oxidy dusíku (NO_X) , oxidy síry (S0_x) a tuhé částice, obecně známé jako létavý popílek. Spalování uhlí prezentuje obzvláště obtížné problémy vzhledem k velkým množstvím oxidů síry a létavého popílku.

Účinné odstraňování SO_X bylo nejběžněji spojováno s mokrými odlučovači, které jsou spolehlivé až do dosažení 95% nebo většího odstranění. Menší redukce, obvykle menší než přibližně 85%, například od přibližně 30 do 75%, byly • · · · ······ • · · · · · ·«··· ······ ·· · dosahovány různými technikami vstřikováni do topeniště směsí pro redukci S0_x/ ale tyto techniky nebyly spolehlivé tam, kde jsou požadavky na odstranění S0_x přísné. Tiby postupy s mokrými odlučovači byly účinné, jsou obvykle předcházeny odstraňování částic prostřednictvím elektrostatického odlučovače. Vzhledem k jejich vysoké účinnosti byly elektrostatické odlučovače rovněž používány po postupech s vstřikováním do topeniště, přičemž jejich účinnost byla dokonce zlepšena přiváděním močoviny pro odstranění NO_Xspolečně se směsí pro redukci SO_X.

Náklady na mokré odlučovače a elektrostatické odlučovače jsou často větší než může být oprávněné vzhledem k věku a produktivitě mnoha spalovacích komor. Současná technologie využívající další techniky nebyla dosud schopná dosáhnout odstranění potřebných pro ospravedlnění pokračující činnosti zařízení, která povahou dosažitelných paliv (například uhlí) jsou místy s nadměrným znečištěním.

Existuje tedy potřeba ekonomického, účinného způsobu odstraňování emisí plynných nečistot a částic, který může eliminovat potřebu nákladných a složitých technik mokrého odlučování a elektrostatického odlučování.

Technologie vstřikování sorbentů na bázi vápníku přímo do topenišť pro kontakt s vysokoteplotními spalinami pro odstraňování SO_X využívaly použití různých reakčních činidel, fyzických prostředků pro dosažení kontaktu mezi nečistotami a reakčními činidly, a následnou úpravu vytékající kapaliny pro odstranění popílku a spotřebovaného reakčního činidla. Jak bylo uvedeno výše, bylo použití mokrých odlučovačů a elektrostatických odlučovačů shledáno vysoce účinným, ale ekonomicky neospravedlnitelným v mnoha • · · · · · případech. Podobně fluidní lože jsou účinná, ale nákladná. Obecně se předpokládá, že méně rozvinuté technologie, jako je například vstřikování do topeniště, nemohou být dostatečně účinné, aby konkurence schopné.

Byly navrženy různé techniky vstřikování sorbentů pro přivádění sorbentů SO_X, jako je vápno, vápenec a dolomit.

Tyto techniky jsou atraktivní v mnoha existující spalovací ekonomicky vyčištěny jsou v z kapitálového hlediska situacích, kde musí být komory. Ovšem tak, jak současnosti provozovány, potřebují zlepšení v účinnosti. Myšlenkou vstřikování sorbentů je přivádět vhodný sorbent ve v podstatě suché formě, aby reagoval s SO_X a potom sbírat spotřebovaný sorbent běžnými prostředky pro odebírání částic, jako jsou elektrostatické odlučovače nebo látkové filtry. Obecně se předpokládalo, že sorbenty by měly být v chemicky hydratované formě, ale byly přiváděny suché, mokré, palivem, se spalovacím vzduchem a primární spalovací zónou.

různých fázích za

Jeden příklad vstřikování suchého sorbentů je popsán v US patentu č.4,440,100, Mitchfelder a kol., ve kterém je popsáno přivádění sorbentů do spalovací komory pod hořáky. Techniky tohoto typu jsou kritizovány v US patentu č.4,555, 996, Torbov a kol., ve kterém je poukázáno na to, že reakce může probíhat pouze v úzkém teplotním oknu od 1800° do přibližně 2200°F (983° až 1205°C). Torbov a kol. poskytují data (SO_X redukce od 22,6 do 72,5%) pro ukázání, že vstřikování vápníkových sloučenin ve formě kaší je lepší než vstřikování těchto sloučenin v suché formě, protože suchá forma je často ponechána neaktivní, když je topenišť přivedena při teplotách nad přibližně 2000°F (1205°C). Žádná

reakce za indikovanou teplotní zónou není identifikována a žádná diskuse o odstraňování částic není prezentována.

Ve zveřejněné evropské patentové přihlášce č.373,351, DeMichele a Quattroni, je diskutováno použití směsi močoviny, hašeného vápna a vody ve spojení s elektrostatickým odlučovačem pro odstraňování oxidu dusíku a anhydrídů síry. Je uvedeno, že při koncentraci vápna větší než nebo rovnající se 35 % disperze, je použito dispergační činidlo na bázi polysacharidu a ligninsulfonátu. Za klíčovou výhodou tohoto postupu je označeno zlepšení činnosti elektrostatických odlučovačů, které je podpořeno použitím močoviny a vápna ve vodné kaší.

Použití kaší je rovněž popsáno v US patentu č.4,731,233, Thompson a Muzio. Zde předkladatelé vynálezu uvádějí, že použití kaše s nadměrným množstvím vody není řídícím kritériem, ale je důležité pro plnou hydrataci sorbentu před jeho přivedením buď mokrým nebo suchým. Jejich výsledky (S0_x redukce od 22 do 34%) byly získány na pokusném zařízení a nebyly zkoumány reakce za primární reakční zónou nebo výhody jakýchkoliv zvláštních prostředků pro odebírání částic.

	V	US patentu č.5,058,514,	Mozes, Mangal a	Thampi	je
	popsán způsob vstřikování kaše	pro redukci SO₂	a NO_X	s
25	použitím	uhličitanu vápenatého	a zdroje dusíku,	jako	je
	močovina.	Byly popsány výsledky	na pokusném zařízení	se

spalovací pecí na uhlí, která byla vybavena elektrostatickým odlučovačem. Nebyl zjištěna žádná interakce mezi redukčními činidly pro S0_x a N0_x. Popsanou výhodou je nezávislá aktivita komponentů, to jest žádná ztráta aktivity ve srovnání s • · · · ······ • · · · · · • · · · · · · · · · · · * · nezávislým použitím těchto komponentů. Nebyla identifikována žádná následná redukce SO_X.

V současnosti existuje potřeba pro ekonomický a účinný způsob opětovného osazení existujících elektráren, zejména elektráren spalujících uhlí, který zajistí redukce znečištění podobné redukcím dosahovaným s použitím mokrých odlučovačů pro redukci SO_X a s použitím elektrostatických odlučovačů pro odstraňování částic.

Podstata vynálezu

Cílem předkládaného vynálezu je dosáhnout účinného odstranění SO_X, výhodně ve spojením s odstraněním NC_X, bez požadavku buď na mokré odlučování pro odstraňování 3O_X nebo na elektrostatické odlučování pro odstraňování částic.

Dalším cílem předkládaného vynálezu je zlepšit odstraňování SO_X, dosažitelné běžnými technikami vstřikování sorbentu prostřednictvím vytvoření celkového způsobu, výhodně včetně odstraňování NO_X, který dosahuje nejen pouze vysokých procent odstranění SO_X, ale rovněž dosahuje vysoké využití sorbentu.

Je ještě dalším cílem předkládaného vynálezu tak zlepšit odstraňování SO_X z existujících spalovacích komor na uhlí prostřednictvím využití technik vstřikování sorbentu v celkovém způsobu, výhodně včetně odstraňování NO_X, že může být přivedeno cenově přijatelné řízení znečištění do ekonomik, které si nemohou dovolit nahradit velká množství existujících jednotek elektráren nebo je osadit mokrými odlučovači a podobně.

Tyto a další cíle jsou dosaženy prostřednictvím předkládaného vynálezu, který navrhuje způsob odstraňování SO_X a částic, a výhodně rovněž NO_X, ze spalin velké, výhodně uhlí spalující, spalovací komory. Podle tohoto způsobu se připraví kaše, výhodně se stabilizátory účinnými pro udržení dlouhodobé stability. Tato kaše zahrnuje alkalickou směs (sorbent) pro odstraňování S0_x a, rovněž výhodně, směs obsahující dusík (zejména močovinu nebo hydrolyzát močoviny nebo jeho komponenty), účinnou pro odstraňování NO_X, přičemž obě tyto směsi jsou účinné v definovaném teplotním rozsahu.

Alespoň jedna upravovači zóna je vybrána uvnitř spalovací komory, která má teplotu uvnitř definovaného teplotního rozsahu. To je primární upravovači zóna a je důležitá nejen pro její schopnost redukovat SO_X obecně, a pokud je to žádoucí také NO_X, ale pro její schopnost redukovat koncentrace SO₃ na úroveň, která umožní účinnou sekundární úpravu, jak bude popsáno níže. Pokud je to žádoucí, může být vybráno více než jedno místo a použito pro dosažení této primární úpravy. Kaše je přiváděna do horkých spalin, výhodně při teplotě spalin od přibližně 900° do přibližně 1300°C uvnitř upravovači zóny. Podmínky jsou řízeny pro redukci koncentrace SO₃ na méně než přibližně miligram (mg) ne metr krychlový. Spaliny jsou ochlazovány prostřednictvím počátečního kontaktu s prostředky tepelného výměníku pro ohřev vody, jako například pro vytváření páry, a potom případně kontaktem s plynovým tepelným výměníkem.

Ochlazené plyny potom procházejí do sekundární upravovači zóny, ve které jsou nejprve zvlhčovány a dále ochlazovány přiváděním vodní sprchy nebo aerosolu, výhodně pro snížení teploty na 100°C nebo níže. Teplota, na kterou • · « · · · mohou být plyny ochlazeny kombinací plynové tepelné výměny a zvlhčování, závisí na stupni, do kterého byl SO₃ odstraněn v primární upravovači zóně. Kontakt mezi směsí pro odstraňování SO_X a zvlhčenými plyny je udržován v průběhu průtoku těchto plynů, nesoucích směs pro odstraňování S0_x, skrz vhodný průchod pro reakční periodu alespoň 2 sekundy. Částicové tuhé látky jsou potom odlučovány z plynů prostřednictvím průchodu těchto plynů skrz tkaninový filtr, který zachycuje tyto částicové tuhé látky. Spaliny jsou v kontaktu s částicovými tuhými látkami nesenými na tkaninovém filtru pro zajištění dalšího kontaktu mezi SO_X v plynech a sorbentem. Vyčištěné plyny jsou opětovně zahřátý, jak je potřebné, prostřednictvím plynového tepelného výměníku před vypuštěním do atmosféry. Tuhé látky jsou odebírány z tkaninového filtru s rychlostí účinnou pro zajištění kapacity pro přicházející částice, které musí filtr odloučit ze spalin. Výhodně je část tuhých látek opětovně zařazena do procesu, výhodně právě za krok zvlhčování pro zlepšení využití sorbentu. Je dosaženo odstranění SO_X většího než 80%, výhodně 90 až 95%. Navíc může být usnadňováno dosahování velmi vysokého odstranění 30_xprostřednictvím přidávání čerstvého sorbentu, jako je hašené vápno, do proudu opětovně zařazovaných tuhých látek do procesu.

Předkládaný vynález bude možné lépe pochopit a jeho výhody budou mnohem zřejmější ve spojení s následujícím detailním popisem, zejména při pročtení s odkazy na připojené výkresy.

• · · · · · • · · · · ·

Přehled obrázků na výkresech

Obr.l je schematickou ilustrací systému podle předkládaného odstraňování S0„ a částic;

integrovaného vynálezu pro je schematickou ilustrací integrovaného systému podobného systému znázorněnému na obr. 1, který ale také zajišťuje odstraňování N0_x, a

Obr.3 graficky znázorňuje výsledky Příkladu 2.

Příklady provedení vynálezu

Na připojených obrázcích jsou ilustrovány dvě typické instalace podle předkládaného vynálezu, přičemž obr. 1 znázorňuje odstraňování SO_X a obr.2 ještě přidává odstraňování NO_X. U obou zahrnuje kotel 100 plamenovou zónu 10, ve které je palivo 12 spalováno se vzduchem, aby vytvářelo horké spaliny, které obsahují plynné nečistoty NO_Xa SO_X a také částicové tuhé látky, jako je létavý popílek.

Obrázky nemají za úkol znázornit jakýkoliv určitý zdroj paliva, ačkoliv předkládaný vynález je zejména dobře upravitelný pro použití ve spalovacích komorách na uhlí. Ačkoliv výhody vynálezu mohou být největší u těchto typů zařízení, není předkládaný vynález na ně žádným způsobem omezen. Může být upravován odpad ze spalování všech typů uhlíkatých materiálů, rovněž včetně zemního plynu, syntetického plynu, palivových olejů, živic a zbytkových palivových olejů, domácího a průmyslového tuhého nebo jiného spalitelného odpadu a podobně.

• · φ · • · φφφφ φ

Horké spaliny, rovněž často označované jako odpad, putují z plamenové zóny 10 skrz primární upravovači zónu 110 a potom skrz zbytek systému (tok je znázorněna šipkami z dvojitých čar). Plynový tepelný výměník předchází sekundární upravovači zónu, která jako podstatné prvky zahrnuje ochlazovací a zvlhčovači jednotku 210, reakční zónu 220 a tkaninový filtr 230. Tepelný výměník 200 slouží pro dvojí funkci počátečního ochlazení spalin před vstupem do sekundární upravovači zóny a přenáší teplo na vyčištěné plyn těsně před jejich vypouštěním prostřednictvím větráku 240 a komínu 250.

Na	obrázcích vlevo od	spalovací	komory 100	j ^e
přístroj pro	přípravu a přivádění	směsi pro	odstraňování	so_x
a, výhodně,	v provedení podle	obr. 2 vhodné směsi	pro
odstraňování	NO_X do primární upravovači zóny	110 .

Postup ilustrovaný na obr. 1 používá jedno upravovači činidlo ve formě vodné kaše, obsahující suspenzi jemně dělené, výhodně stabilizované, alkalické směsi pro odstraňování SO_V.

suspenze jemně dělené alkalické směsi pro

SO_X výhodně zahrnuje alespoň jeden materiál z oxidů, hydroxidů a kovu alkalické zeminy

Tato odstraňování vybraný ze skupiny sestávající uhličitanů alkalického kovu nebo (výhodně hydroxid nebo uhličitan hořčíku nebo vápníku). Výhodné jsou levné minerální formy těchto materiálů. Je známo mnoho sorbentů na bázi vápníku a hořčíku pro redukci SO_Z, včetně vápna, uhličitanu vápenatého, uhličitanu hořečnatého, hydroxidu vápenatého, hydroxidu hořečnatého a jejich směsí, jako jsou v běžných minerálních formách vápence, dolomitu a dalších formách uhličitanů vápníku nebo hořčíku, včetně ·· ···· · · ·· ···· ·· · ·· · · · · · lastur ústřic, aragonitu, kalcitu, křídy, mramoru, vápnitého jílu a travertinu. Dolomit je výhodnou formou obsahující uhličitan hořečnatý. Vápenec je výhodnou formou uhličitanu vápenatého, ale může být nahrazen jinou formou alkalického kalcia, například hašeným vápnem, pokud je to žádoucí. Může být těžen nebo vyráběn. V tomto popisu jsou zaměnitelně používány termíny uhličitan vápenatý a vápenec. Směsi jsou specificky cílené.

Pro stabilizaci kaše za účelem zjednodušené a účinné činnosti je výhodné použít vhodný stabilizátor, jako jsou stabilizátory popsané v souběžné US přihlášce č. 08/179,4477, podané 10 ledna, 1994, M.L. Lin, jejíž popis je tímto začleněn do této přihlášky prostřednictvím odkazu. Mezi výhodnými stabilizačními systémy jsou ty, které zahrnují obecně hvdrofobní povrchově aktivní činidla mající HLB menší než přibližně 10 a více hydrofilní povrchově aktivní činidla mající HLB alespoň přibližně 10, přičemž hodnoty HLB hydrofobních a hydrofilních povrchově aktivních činidel se liší alespoň přibližně o 3, výhodně alespoň přibližně o 5. Poměr hmotnosti hydrofobního dispergačního činidla ku hmotnosti hydrofilního dispergačního činidla je výhodně v rozsahu od přibližně 25 : 1 do přibližně 1 : 1, například od přibližně 12 : 1 do přibližně 2:1. Dispergační syscém je typicky použit v koncentraci od přibližně 1 do přibližně 20000 dílů na milion dílů objemových (ppm), a výhodně od přibližně 250 do přibližně 1000 ppm.

Výhodnými hydrofobními dispergačními činidly (HLB hodnoty menší než 8) jsou materiály vybrané ze skupiny sestávající z etoxylovaného fenoletanolu, blokovaných polymerů etylenoxidu a propylenoxidu, ropných sulfonátů, esterů organických fosfátů, mastných kyselin, jako je kyseliny olejová, ricinový olej, alkylsulfonátů, alkanolamidů mastných kyselin, a směsí kterýchkoliv dvou nebo více z těchto materiálů. Výhodnými hydrofilními dispergačními činidly jsou materiály vybrané ze skupiny sestávající z alkonolamidů, solí laurylsulfátu, dodecylbenzensulfonátů, amidsulfonátů, esterů fosfátů, a směsí kterýchkoliv dvou nebo více z těchto materiálů.

Množství vápníku nebo podobného sorbentu ve směsi může být měněno v závislosti na množství S0_x ve spalinách a množství dusíkatého upravovacího činidla ve směsi. Výhodně bude vápník nebo podobný sorbent obsažen ve směsi v molárním poměru vápníku k základu (to jest hodnota před úpravou) S0_xpřibližně 1 : 2 až přibližně 4 : 1, zvláště výhodně přibližně 1 : 1 až přibližně 3 : 1. Tento poměr je rovněž označován jako poměr vápníku k síře. Obecně bude sorbent zahrnovat alespoň přibližně 10 % kaše a výhodně mezi přibližně 15 % až přibližně 50 %.

Opět jak je patrné z obrázků, surový materiál sorbentu, například vápenec, je držen v silu 20 a potom přiváděn prostřednictvím vedení 22 do nádrže 24 pro přípravu a uchováváni kaše, ve které je míchán s vodou a různými příměsovými materiály uváděnými výše pro vytvoření vhodné stability a reaktivity kaše. Materiál sorbentu je výhodně mlet před vytvářením kaše na průměrnou velikost částic od přibližně 1 do přibližně 20 gm, hmotnostního průměru.

Materiál sorbentu je dopravován, výhodně prostřednictvím pneumatického systému s využitím vzduchu z kompresorové stanice 30 napájené přes vedení 32 s vhodným tlakem a objemem pro fluidizaci sorbentu a jeho dopravu. V • · · · exemplární situaci, ve které je sorbent rozemlet na průměrnou velikost částic přibližně 10 pm, hmotnostního průměru, je účinný tlak od přibližně 0,8 do přibližně 1 bar (0,08 až 0,1 MPa) . Kaše v nádrži 24 je kontinuálně přiváděna přes vedeni do dávkovaciho a čerpacího modulového systému 40 a vracena, rovněž kontinuálně, přes vedení 28 . Tento kontinuální oběh kaše napomáhá udržovat suspenzi tuhých látek v kaši. Jakákoliv voda požadovaná pro finální zředění je přiváděna ze stanice 50 přes vedení 52 do dávkovaciho a čerpacího modulového systému 40. Voda ze stanice 50 má relativně nízký tlak, například přibližně 6 bar (0,6 MPa), ve srovnání s tlakem vody ze stanice 60, který je přibližně 30 bar (3 MPa), jak bude diskutováno později ve spojení se sekundární úpravou.

Uvnitř spalovací komory 100 je vybráno alespoň jedno přiváděči místo zahrnuté v primární upravovači zóně 110, které má teplotu uvnitř definovaného teplotního rozsahu, výhodně na teplotě spalin od přibližně 900° do přibližně 1300°C. To je určeno studiem teplotních rozložení uvnitř spalovací komory 100 při mnoha různých zátěžových podmínkách a využitím informace vytvořené pro identifikaci umístění první upravovači zóny 110 a přesného umístění vstřikovacích trysek 112 uvnitř této zóny. Tato informace je rovněž použita jako část počítačového modelu pro změnu vstřikovacích parametrů v odezvě na měřené hodnoty zatížení a znečišťujících emisí.

Primární upravovači zóna 110 může, pokud je to žádoucí, zahrnovat více než jedno vstřikovací místo pro dosažení primární úpravy prostřednictvím kontaktu spalin obsahujících SO_X se sorbentem SO_X. Tato primární upravovači • · • · · · zóna je důležitá z několika důvodů. Za prvé kontakt spalin se sorbentem bezprostředně dosahuje podstatných redukcí koncentrací SO_X obecně (a NO_X v provedení podle obr. 2) . Ale zároveň, a to je velmi důležité, snižuje koncentraci SO₃ na úroveň, která umožní účinnou sekundární úpravu, jak bude popsáno níže. Podmínky uvnitř primární upravovači zóny jsou výhodně řízeny tak, aby se snížila koncentrace SO₃ na méně než přibližně 10 mg na metr krychlový.

Kaše je přiváděna do horkých spalin uvnitř první upravovači zóny čerpáním kaše s jakoukoliv přídavnou vodou, jak bylo uvedeno, z dávkovacího a čerpacího modulu 40 do rozvodného modulu 70, který přivádí kaši, jak bylo určeno uvedeným řídícím systémem, do jedné nebo více sad vstřikovacích trysek 112. Výhodné provedení předkládaného vynálezu přivádí také vzduch pod tlakem, například přibližně o tlaku 6 až 7 bar (0,6 až 0,7 MPa), a výhodně s rosným bodem 3°C.

Vzhledem k potřebě jednotného rozložení kaše skrz požadované průřezové roviny spalinami pro účinné odstraňování znečištění musí být trysky zvoleny tak, aby byly pro tento účel účinné. Pro předkládaný vynález je výhodné, aby byly účinně využity trysky s rozprašovaným vzduchem pro přivádění upravovači kaše, obsahující buď samotnou směs pro odstraňování SO_X nebo tuto směs v kombinaci se směsí pro odstraňování NO_X, obojí měněno podle požadavků řízení procesu. Ačkoliv je pro předkládaný vynález zjištěno, že tyto vzduch rozprašující trysky jsou účinné, osoba v oboru znalá snadno shledá, že některé běžné trysky by byly pro tento účel rovněž účinné.

Vhodné jednotlivé trysky pro vstřikování vodné kaše zahrnují trysky Turbotak®. Další trysky, které mohou být vhodné, jsou popsány v mezinárodní patentové přihlášce pod názvem Způsob a zařízení pro minimalizaci koncentrací znečištění ve spalinách, která má přihlašovací číslo PCT/EP91/00952 a byla podaná přihlašovateli Chawla, von Bergmann a Pachaly, 21. května, 1991, a v západoněmeckém patentu DE-26 27 880 C2, zveřejněném 11. listopadu, 1982, přičemž popisy obou těchto spisů jsou prostřednictvím odkazu začleněny do tohoto popisu.

Je možné, že za určitých okolností může mít množství vody nebo jiného ředidla v kaši zhášecí nebo ochlazovací účinek na sorbent a dusíkaté činidlo. To znamená, že doba, která je zabrána pro odpaření ředidla, může zpozdit účinek upravovačích chemikálií až úprava probíhá při nižších teplotách, než bylo na počátku požadováno. To může nastat (ačkoliv ne nutně), když úrovně tuhých látek v kaši jsou pod 40 %, zejména pod 25 % hmotnostními.

Plyny opouštějící primární upravovači zónu 110 jsou ochlazovány počátečním kontaktem s prostředky 120 tepelné výměny, použitými pro ohřev vody pro použití jako takové nebo pro vytváření páry, a potom, výhodně, kontaktem s plynovým tepelným výměníkem 200.

Ochlazené plyny jsou potom vedeny do sekundární upravovači zóny (jak bylo uvedeno výše, zahrnuje alespoň zvlhčovači zónu 210, reakční zónu 220 a tkaninový filtr 230). V první fázi sekundární upravovači zóny jsou plyny zvlhčovány a dále ochlazovány prostřednictvím přivádění vodní sprchy nebo aerosolu, jako například prostřednictvím rozprašovacích trysek 212, které dosahují postřiku se středním průměrem od přibližně 10 do přibližně 50 pm hmotnostního průměru. Jak je znázorněno, je voda ke tryskám přiváděna z modulu 80 přes vedení 82, výhodně pod tlakem od přibližně 20 do 4 0 bar (2 až 4 MPa), například kolem 30 bar (3 MPa). Alterantivně může být tento vodní postřik vytvářen při nižším tlaku, přibližně 3 až 6 bar (0,3 až 0,6 MPa), s využitím trysek s rozprašovaným vzduchem.

Vodní sprcha je výhodně přidávána s rychlostí dostatečnou pro snížení teplot plynů na 100°C nebo níže. Teplota, na kterou plyny mohou být ochlazeny v tomto místě, závisí na stupni, do jakého byl odstraněn SO₃ v primární upravovači zóně a na teplotě nasycení (rosný bod) proudu plynů. V exemplární situaci, ve které je koncentrace SO₃snížena na méně než 10 mg na metr krychlový, je teplota výhodně snížena pod 100°C a vlhkost plynů je zvýšena do rozsahu od 50 do 95%. Zvláště výhodně je koncentrace SO, v primární upravovači zóně snížena pod 5 mg na metr krychlový a krok ochlazování a zvlhčování plynů pro vytváření zvlhčených plynů pak snižuje teplotu těchto plynů do rozsahu od 65° do 80°C.

Kontakt mezi směsí pro odstraňování SO_X a zvlhčenými plny je udržován v průběhu průtoku těchto plynů a směsi pro odstraňování SO_X skrz reakční zónu 220. Tato reakční zóna může zahrnovat jakýkoliv vhodný průchod, jako je běžné potrubí, vytvořený tak, aby umožňoval účinnou reakční periodu, například alespoň 2 sekundy, a výhodně od přibližně 4 do přibližně 10 sekund.

Částicové tuhé látky, které zahrnují alespoň létavý popílek, spotřebovaný sorbent a ještě reaktivní sorbent, jsou potom odlučovány z plynů prostřednictvím průchodu těchto • · • · · · • · • · · · plynů skrz tkaninový filtr 230, který zachycuje tyto částicové tuhé látky. Jak se tuhé látky zachycují na filtru, vytváří se vrstva - v podstatě tvořící reaktivní lože, jehož účinnost je zvyšována schopností předkládaného vynálezu vytvářet sorbent se zvýšenou reaktivitou pocházející ze vstřikování ve formě kaše a ze zvlčení a ochlazení plynů, jak bylo uvedeno výše. Spaliny se dostávají do kontaktu s částicovými tuhými látkami zachycenými na tkaninovém filtru, aby vytvářely další kontakt mezi SO_X v těchto plynech a sorbentem.

Vyčištěné plyny jsou opětovně zahřátý prostřednictvím plynového tepelného výměníku 200 před vypuštěním do atmosféry prostřednictvím větráku 240 a komínu 250.

Tuhé látky jsou odebírány z tkaninového filtru s rychlostí účinnou pro zajištění kapacity pro částice, které musí být odloučeny ze spalin. Výhodně je část těchto tuhých látek opětovně vracena do procesu přes vedení 232, recyklační silo 234, vedení 236 a řídící ventily, které nejsou znázorněny, aby se zlepšilo využití sorbentu. Recyklační proud 236 výhodně vstupuje do procesu těsně za krokem zvlhčování, ale může být pro některá provedení rovněž žádoucí, aby tento proud vstupoval do procesu před zvlhčováním nebo v jiném místě. Jsou dosahovány redukce SO_Z větší než 80%, výhodně 90 až 95% zlepšení odstraňování SO_Z může recyklačního proudu přes vedení recyklačním silem 234 přidáván (například obsahující tuhé látky v množství od přibližně 20 % do 80 % hmotnostních z recyklovaných tuhých látek), který je

Alternativně, pro další být do tuhých látek 238 buď před nebo za další čerstvý sorbent • · » · • · • » · · výhodně suchý. Spotřebovaný sorbent je odesílán do skladovacího sila 239, aby očekával likvidaci.

Nyní bude následovat popis provedení podle obr. 2, ve kterém je navíc použita směs pro odstraňování NO_X. Směs pro odstraňování NO_X bude směsí účinnou pro nekátalytickou redukci oxidů dusíku. Tento proces zahrnuje selektivní, volnými radikály zprostředkovaný proces, který je často označován jako selektivní nekatalytická redukce (SNCR).

Skladovací nádrž 90 zajišťuje koncentrovanou směs pro odstraňování NO_X, která je použita pro vytváření kaše se správnou koncentrací. Z této skladovací nádrže je koncentrovaná směs výhodně přiváděna do denní nádrže 92, podle potřeby. Z této denní nádrže je směs přiváděna do dávkovacího a čerpacího modulu 4 0, který ji odesílá v požadovaném množství do rozvodného modulu 70, přičemž je míchána s kaší a přiváděna k vstřikovacím tryskám 112 pro přivádění jako kombinovaná kaše, výhodně prostřednictvím vzduchového rozprašování.

Dusíkaté upravovači činidlo je výhodně přidáváno do kaše v poměru dusíku v upravovacím činidlu k základní (to jest před úpravou) úrovni odpadních oxidů dusíku, který se může měnit mezi přibližně 0,5 a přibližně 3,5. Tento poměr může být označován jako normalizovaný stechiometrický poměr nebo NSR. Normalizovaný stechiometrický poměr označuje poměr koncentrace redukčních radikálů, jako jsou radikály NH_X(o radikálech NH_X, kde x je celé číslo, se předpokládá, že jsou z poloviny vytvářeny prostřednictvím upravovacího činidla, které usnadňuje sérii reakcí, která má za následek redukci N0_x na N₂) ke koncentraci oxidů dusíku v odpadních plynech a může být vyjádřen jako [NH_X] / [N0_x] . Alternativně

může být namísto NSR použit molární poměr upravovacího činidla ke koncentraci NO_X tam, kde chemie redukce není dobře definována; termín NSR tak, jak je používán v tomto popisu, je třeba chápat tak, že zahrnuje rovněž molární poměr, pokud je to vhodné.

Výhodně je dusíkaté upravovači činidlo obsaženo v množství od přibližně 3 % do přibližně 35 % hmotnostních z hmotnosti celé směsi, vyjma ředidla (to jest vody} a přibližně 1 % až přibližně 15 % finální kaše.

Obecně bude hmotnostní poměr sorbentu a dusíkatého činidla ve finální kaši přibližně od 1,5 : 1 do přibližně 33 : 1, zvláště výhodně přibližně od 2,7 : 1 do přibližně 22 : 1. Vedle dusíkatého činidla a sorbentu zahrnuje zbytek směsi vodu nebo jiné ředidlo postačující pro vytvoření kaše. Obecně kaše zahrnuje od přibližně 15 % do přibližně 70 % hmotnostních tuhých látek, výhodně od přibližně 20 % do přibližně 15 % hmotnostních tuhých látek.

Různé směsi obsahující NH, v jejich čisté a obvyklé komerční podobě, budou vytvářet účinná činidla s plynou fází (například amidozinový radikál, volný radikál sestávající z dusíku a vodíku, NH·), když budou přiváděny do vodného roztoku a podrobovány zvýšeným teplotám. Mezi výhodnými směsmi obsahujícími NH jsou směsi vybrané ze skupiny sestávající z amoniaku, zdrojů amoniaku (materiály, které při zahřátí nebo rozpouštění ve vodě poskytují amoniak), močoviny, zdrojů močoviny (materiály, které při zahřátí nebo rozpouštění ve vodě poskytují močovinu), produktů hydrolýzy močoviny (jako je karbamitan amonný, uhličitan amonný, hydrouhličitan amonný a hydroxid amonný), produktů reakce močoviny s ní samotnou nebo jinými sloučeninami, • · · ·

souvisejících sloučenin a směsí těchto materiálů. Mezi těmito sloučeninami jsou další soli amoniaku (anorganické a organické) zejména organických kyselin (například mravenčan amonný, citran amonný, octan amonný, oxalan amonný), různé stabilní aminy, guanidin, uhličitan guanidinový, bigunid, guanylureasulfát, melamin, dicyanimid, kyanamid vápenatý, bíuret, 1,1'azobisformamid, metylolurea, metvlolurea-urea, dimetylurea, hexametylentetramin (HMTA) a směsi těchto materiálů.

Mezi produkty hydrolýzy jsou amoniak. hydroxid amonný, karbamitany, jako je karbamitan amonný, uhličitan amonný, hydrouhličitan amonný a další soli amoniaku, různé komplexy močoviny a polovina solí amoniaku. Přesná forma některých z těchto sloučenin není známá, protože techniky používané pro jejich analýzu mohou poškodit jejich tvar. US patent č. 4,997,631, Hofmann a kol., a PCT přihláška WO 92/02291, von Harpe a kol, jsou prostřednictvím odkazu začleněny do tohoto popisu.

Tam, kde to povaha procesu umožňuje nebo vyžaduje, může být použito jednoho nebo více zlepšovacích činidel. Zlepšovací činidla jsou příměsové materiály, které mohou upravovat účinnost činidla pro odstranění znečištění ve smyslu jeho účinného teplotního okna, jeho účinnosti využití nebo podobně. Mezi zlepšovacími činidly jsou shora uváděné materiály, když jsou použity ve vhodné kombinaci, oxidované uhlovodany a směsi těchto materiálů. Příklady oxidovaných uhlovodanů jsou ketony, aldehydy, alkoholy včetně polyolů, karboxylové kyseliny, cukry, škrobové hydrolyzáty, hydrogenované škrobové hydrolyzáty, rezidua obsahující cukry, jako je melasa, a směsi kterýchkoliv těchto materiálů. Celé • · · · popisy US patentů č. 4,719,092, č. 4,844,878 a č. 4,877,591 jsou odkazem začleněny do tohoto popisu.

Ačkoliv výhodné provedeni předkládaného vynálezu kombinuje směsi pro odstraňováni NO_X a SO_X do jednoho komponentu, je samozřejmé, že mohou existovat situace, ve kterých je výhodné vstřikovat směsi pro odstraňováni NO.. a SO_X do samostatných zón v topeništi. Taková situace by mohla existovat tam, kde výhodná teplota pro odstraňováni SO_X je v horním konci teplotního rozsahu od 900° do 1300°C, zatímco výhodná teplota pro odstraňování NO_X je v dolním konci teplotního rozsahu od 900° do 1300°C. V takovém případě jsou tato dvě reakční činidla vstřikována prostřednictvím dvou nezávislých vstřikovacích systémů a nejsou kombinovány v modulu 70, jak je znázorněno na obr. 2.

Následující příklady jsou uváděny pro další vysvětlení a ilustraci předkládaného vynálezu a některých jeho výhod, ale nejsou určeny pro omezení předkládaného vynálezu jakýmkoliv způsobem. Pokud není uvedeno jinak, jsou všechna procentní množství procenty hmotnostními.

Příklad 1

Mechanické přikládací topné zařízení je provozováno pro výrobu horké vody. Jednotka je vytápěna živicovým uhlím obsahujícím přibližně 0,9 % hmotnostních síry. Kotel je provozován s tepelným vstupem 140 GJ/hodinu. Základní emise bez úpravy byly 2300 mg/Nm³ (suchý @ 7 % O.) pro SO2 a 600 mg/Nm³ (suchý @ 7 % O2) pro NO_X.

Po stanovení základních podmínek bylo započato vstřikování vodného roztoku obsahujícího 44,5 kg/hodinu močoviny. Současně bylo také započato vstřikování kaše z • · • · · · ·· · ···· · · « • · · · · · · • · · · ······ • · · · · · ····· ······ · · · hašeného vápna. Množství hašeného vápna (Ca (OH).) bylo přibližně 275 kg/hodinu. V dalších krocích byly roztok a kaše kombinovány pro vstřikování jako jedna kaše.

Přibližně 5 % celkového toku odpadního plynu (což odpovídalo přibližně 3000 Nm³/hodinu) za ekonomizérem bylo vedeno skrz zvlhčovači zónu a pytlový filtr. Teplota plynu vstupujícího do zvlhčovači zóny byla přibližně 120°C. Voda byla potom vstřikována do této zvlhčovači zóny, aby snížila teplotu odpadního plynu do rozsahu teplot 70 až 80°C. Plyn byl potom veden skrz reakční zónu s dobou zdržení přibližně od 3 do 4 sekund. Následně za reakční zónou byl plyn veden skrz tkaninový filtr s celkovou povrchovou plochou přibližně 14,7 metrů čtverečních.

Na výstupu z tohoto tkaninového filtru byly měřeny emise SO. a NO_X. Koncentrace NO_X byla v podstatě konstantní a nezávislá na teplotě plynu po zvlhčování. Po korekci na suché podmínky a 7 % O. byla průměrná koncentrace NO_X přibližně 235 mg/Nm³. To reprezentuje snížení o 61 % oproti základním podmínkám bez úpravy.

Bylo zjištěno, že průměrné emise SO. jsou přibližně 200 mg/Nm³ pro podmínky, ve kterých teplota plynu v tkaninovém filtru byla v rozsahu teplot od 70°C do 75°C. Koncentrace SO. o hodnotě 200 mg/Nm³ reprezentuje přes 90% snížení oproti původní základní koncentraci 2300 mg/Nm³.

Příklad 2

Podobný, ale poněkud menší, kotel pro vytváření páry s automatickým nakládáním byl vytápěn stejným uhlím jako v Příkladu 1. Celkový teplotní vstup pro tento test byl průměrně přibližně 67 GJ/hodinu. Základní nebo neupravené ···· · ··· · · · * · koncentrace SO₂ v odpadním plynu byla pro tento kotel 2060 mg/Nm³ (suchý @ 7 % O₂) , nebo 7 66 gramů/GJ.

Část odpadního plynu, přibližně 4000 Nm³/hodinu, byla odebírána za ekonomizérem a vedena do stejné zvlhčovači a reakční zóny a tkaninového filtru, jako bylo popsáno v Příkladu 1. Kaše hašeného vápna byla potom vstřikována do topeniště s rychlostí přibližně 120 kg hašeného vápna za hodinu.

Potom byla do zvlhčovači zóny přidávána voda v množství dostatečném pro snížení teploty odpadního plynu z přibližně 150°C dolů na přibližně 80°C. Výsledky celkově osmnácti testů jsou znázorněny na obr. 3, kde každá značka na horizontální ose indikuje test, pro který je vyznačeno množství SCh a výstupní teplota z tkaninového filtru. Jak je znázorněno klesá koncentrace SO₂ vyjádřená v gramech/GJ, jak výstupní teplota tkaninového filtru dosahuje 80°C. To reprezentuje snížení oproti původní základní koncentraci SO₂o přibližně 75 %.

Shora uvedený popis je určen pro poučení osoby s běžnými znalostmi v oboru, jak uvést předkládaný vynález do praxe a vynález tedy není omezen na jakýkoliv detail všech zřejmých modifikací a změn, které budou osobě znalé zcela zřejmé po přečtení tohoto popisu. Všechny tyto zjevné modifikace a změny jsou zahrnuty v rozsahu předkládaného vynálezu, který je definován následujícími nároky. Patentové nároky mají pokrýt nárokované prvky a kroky v jakémkoliv uspořádání nebo sekvenci, která je účinná pro splnění zde uváděných cílů, pokud kontext specificky neindikuje opak.

Claims

PATENTOVÉ NÁROKY

OK-iÁL

1. Způsob odstraňování -SO* a částic ze spalin spalovací komory, vyznačující se tím, že zahrnuje:

přípravu kaše z alkalické směsi pro odstraňování S0_x, účinnou pro redukci S0_x v definovaném teplotním rozsahu;

uvnitř spalovací komory definování primární upravovači zóny zahrnující alespoň jednu upravovači zónu mající teplotu uvnitř definovaného teplotního rozsahu;

přivádění kaše do spalin uvnitř primární upravovači zóny, přičemž podmínky v ní jsou řízeny pro redukci koncentrace SO₃ na méně než kolem 10 miligramů na metr krychlový;

ochlazování spalin;

přivádění ochlazených spalin do sekundární upravovači zóny, ve které jsou nejprve zvlhčovány a dále ochlazovány přiváděním vody pro vytvoření zvlhčených plynů;

udržování kontaktu mezi směsí pro odstraňování SO_X a zvlhčenými plyny po reakční periodu alespoň 2 sekund;

vedení plynů skrz tkaninový filtr pro odstranění částicových tuhých látek a zajištění kontaktu mezi plyny a částicovými tuhými látkami drženými na tomto tkaninovém filtru pro vytváření vyčištěných plynů.
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se

25 t i m , že spaliny opouštějící primární upravovači zónu se ochlazují nejprve prostřednictvím prostředků pro ohřev vody a potom plynovým tepelným výměníkem.

• · · · ······ • · · · · · • ··· · ··· ··« · · *
3. Způsob podle nároku 2,vyznačující se tím, že vyčištěné plyny se opětovně zahřívají prostřednictvím plynového tepelného výměníku před vypouštěním do atmosféry.
4. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že krok ochlazování a zvlhčování spalin pro vytváření zvlhčených plynů, snižuje teplotu plynů na teplotu pod 100°C a zvyšuje relativní vlhkost těchto plynů do rozsahu od 50 do 95 %.
5. Způsob podle nároku 4,vyznačující se tím, že krok ochlazování a zvlhčování spalin pro vytváření zvlhčených plynů, snižuje teplotu plynů na teplotu od 65 °C do 80°C.
6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se tuhé látky odebírají z tkaninového filtru s rychlostí účinnou pro zajištění kapacity pro částice, které musí být odloučeny ze spalin, a část těchto tuhých látek se opětovně zařazuje do procesu pro zlepšení využití směsi pro odstraňování S0_x.
7. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že směs zahrnuje stabilizační systém zahrnující obecně hydrofobní povrchově aktivní činidlo mající HLB menší než kolem 8 a více hydrofilní povrchově aktivní činidlo mající HLB alespoň kolem 8, přičemž hodnoty HLB hydrofobních a hydrofilních povrchově aktivních činidel se liší o alespoň přibližně 3, výhodně o alespoň přibližně 5.
8. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že směs pro odstraňování S0_x zahrnuje alespoň jeden materiál vybraný ze skupiny sestávající z oxidů, hydroxidů a uhličitanů alkalického kovu nebo kovu alkalické zeminy.
9. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že kaše dále obsahuje směs účinnou pro redukci N0_xuvnitř definovaného teplotního rozsahu.
10. Způsob podle nároku 9, vyznačující se tím, že směs pro odstraňování NO_X zahrnuje močovinu, uhličitan amonný, hydrouhličitan amonný, karbamitan amonný, hydroxid amonný nebo směs kterýchkoliv z těchto materiálů ve vodném roztoku.
11. Způsob odstraňování S0_x a částic ze spalin spalovací komory, vyznačující se tím, že zahrnuje:

přípravu kaše z alkalické směsi pro odstraňování SO_X, která zahrnuje alespoň jeden materiál vybraný ze skupiny sestávající z oxidů, hydroxidů a uhličitanů alkalického kovu nebo kovu alkalické zeminy, účinnou pro redukci S0_x v definovaném teplotním rozsahu od 900°C do 1300’C;

uvnitř spalovací komory definování primární upravovači zóny zahrnující alespoň jednu upravovači zónu mající teplotu uvnitř definovaného teplotního rozsahu;

přivádění kaše do spalin uvnitř primární upravovači zóny, přičemž podmínky v ní jsou řízeny pro redukci koncentrace SO₃ na méně než kolem 10 miligramů na metr krychlový;

ochlazování spalin, nejprve prostředky pro vytváření páry a potom prostřednictvím plynového tepelného výměníku;

• 444 přivádění ochlazených spalin do sekundární upravovači zóny, ve které jsou nejprve zvlhčovány a dále ochlazovány přiváděním vody pro vytvoření zvlhčených plynů, přičemž teplota plynů se snižuje na teplotu pod 100°C a' vlhkost plynů se zvyšuje do rozsahu od 75 do 95%;

udržování kontaktu mezi směsí pro odstraňování S0_x a zvlhčenými plyny po reakční periodu alespoň 2 sekund;

vedení plynů skrz tkaninový filtr pro odstranění částicových tuhých látek a zajištění kontaktu mezi plyny a částicovými tuhými látkami drženými na tomto tkaninovém filtru pro vytváření vyčištěných plynů;

odebírání tuhých látek z tkaninového filtru s rychlostí účinnou pro zajištění kapacity pro částice, které musí být odloučeny ze spalin; a

opětovné zařazování části těchto tuhých látek do procesu pro zlepšeni využití směsi pro odstraňování SO_X. 12 . Způsob podle nároku 11, vy značuj ící s e t i m , že vyčištěné plyny se opětovně zahřívaj í

prostřednictvím plynového tepelného výměníku před vypouštěním do atmosféry.
13. Způsob podle nároku 11, vyznačující se tím, že krok ochlazování a zvlhčování spalin pro vytváření zvlhčených plynů, snižuje teplotu plynů na teplotu od 65°C do 80°C bez překročení rosného bodu jakéhokoliv SO, v nich.

• · « (
14. Způsob podle nároku 11, vyznačující se tím, že směs zahrnuje stabilizační systém zahrnující obecně hydrofobní povrchově aktivní činidlo mající HLB menší než kolem 8 a více hydrofilní povrchově aktivní činidlo mající HLB alespoň kolem 8, přičemž hodnoty HLB hydrofobních a hydrofilních povrchově aktivních činidel se liší o alespoň přibližně 3, výhodně o alespoň přibližně 5.
15. Způsob podle nároku 11, vyznačující se tím, že směs pro odstraňování S0_x zahrnuje materiál vybraný ze skupiny sestávající z vápence, dolomitu, hašeného vápna a směsí těchto materiálů.
16. Způsob podle nároku 11, vyznačující se tím, že kaše dále obsahuje směs účinnou pro redukci NO_Xuvnitř definovaného teplotního rozsahu.
17. Způsob podle nároku 16, vyznačující se tím, že směs pro odstraňování NO_X zahrnuje močovinu, uhličitan amonný, hydrouhličitan amonný, karbamitan amonný, hydroxid amonný nebo směs kterýchkoliv z těchto materiálů ve vodném roztoku.
18. Způsob podle nároku 11, vyznačující se tím, že se do opětovně zařazovaných tuhých látek přidává čerstvá kaše zahrnující směs pro odstraňování SO_X.
19. Způsob odstraňování SO_X a částic ze spalin spalovací komory, vyznačující se tím, že zahrnuje:

přípravu kaše z (i) alkalické směsi pro odstraňování SO_X, která zahrnuje alespoň jeden materiál vybraný ze skupiny sestávající z oxidů, hydroxidů a uhličitanů alkalického kovu nebo kovu alkalické zeminy, a (ii) směsi pro odstraňování • · · ·

NO_X, která zahrnuje močovinu, uhličitan amonný, hydrouhličitan amonný, karbamitan amonný, hydroxid amonný nebo směs kterýchkoliv z těchto materiálů ve vodném roztoku, přičemž uvedená kaše je účinná pro redukci SO_X a NO_X v definovaném teplotním rozsahu od 900°C do 1300°C;

uvnitř spalovací komory definování primární upravovači zóny zahrnující alespoň jednu upravovači zónu mající teplotu uvnitř definovaného teplotního rozsahu;

přivádění kaše do spalin uvnitř primární upravovači zóny, přičemž podmínky v ní jsou řízeny pro redukci koncentrace SO₃ na méně než kolem 10 miligramů na metr krychlový;

ochlazování spalin, nejprve prostředky pro vytváření páry a potom prostřednictvím plynového tepelného výměníku;

přivádění ochlazených spalin do sekundární upravovači zóny, ve které jsou nejprve zvlhčovány a dále ochlazovány přiváděním vody pro vytvoření zvlhčených plynů, přičemž teplota plynů se snižuje na teplotu pod 100°C a relazivní vlhkost plynů se zvyšuje do rozsahu od 75 do 95%;

udržování kontaktu mezi směsí pro odstraňování S0_x a zvlhčenými plyny po reakční periodu alespoň 2 sekund;

vedení plynů skrz tkaninový filtr pro odstranění částicových tuhých látek a zajištění kontaktu mezi plyny a částicovými tuhými látkami drženými na tomto tkaninovém filtru pro vytváření vyčištěných plynů;

odebírání tuhých látek z tkaninového filtru s rychlostí účinnou pro zajištění kapacity pro částice, které musí být odloučeny ze spalin; a opětovné zařazování části těchto tuhých látek do procesu pro zlepšení využití směsi pro odstraňování SO_X.
20. Způsob podle nároku 11, vyznačující se tím, že směs pro odstraňování SO_X zahrnuje materiál vybraný ze skupiny sestávající z vápence, dolomitu, hašeného vápna a směsí těchto materiálů; se do opětovně zařazovaných tuhých látek přidává čerstvá kaše zahrnující směs pro odstraňování SO_X; a krok ochlazování a zvlhčování spalin pro vytváření zvlhčených plynů, snižuje teplotu plynů na teplotu od 65°C do 80°C bez překročení rosného bodu jakéhokoliv SO₃ v nich.