CZ289983B6 - Způsob a zařízení pro zpracování odpadních vod - Google Patents
Způsob a zařízení pro zpracování odpadních vod Download PDFInfo
- Publication number
- CZ289983B6 CZ289983B6 CZ19971513A CZ151397A CZ289983B6 CZ 289983 B6 CZ289983 B6 CZ 289983B6 CZ 19971513 A CZ19971513 A CZ 19971513A CZ 151397 A CZ151397 A CZ 151397A CZ 289983 B6 CZ289983 B6 CZ 289983B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- pressure
- biological
- wastewater
- treatment
- pressurized
- Prior art date
Links
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 title claims abstract description 80
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 40
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000009299 dissolved gas flotation Methods 0.000 claims abstract description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 36
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 36
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 35
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 18
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 16
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 claims description 16
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 8
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000009300 dissolved air flotation Methods 0.000 claims description 6
- 238000005352 clarification Methods 0.000 claims description 5
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 5
- 230000001546 nitrifying effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 claims description 3
- 230000003635 deoxygenating effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 claims 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 6
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 6
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 4
- 238000011001 backwashing Methods 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 238000011221 initial treatment Methods 0.000 description 3
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 238000001471 micro-filtration Methods 0.000 description 2
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M Nitrite anion Chemical compound [O-]N=O IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- PRORZGWHZXZQMV-UHFFFAOYSA-N azane;nitric acid Chemical class N.O[N+]([O-])=O PRORZGWHZXZQMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000035622 drinking Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000003898 horticulture Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000010842 industrial wastewater Substances 0.000 description 1
- 230000002262 irrigation Effects 0.000 description 1
- 238000003973 irrigation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000002906 microbiologic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000010841 municipal wastewater Substances 0.000 description 1
- 230000009965 odorless effect Effects 0.000 description 1
- 238000013386 optimize process Methods 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 description 1
- 230000036284 oxygen consumption Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/08—Aerobic processes using moving contact bodies
- C02F3/085—Fluidized beds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
- B03D1/00—Flotation
- B03D1/14—Flotation machines
- B03D1/1431—Dissolved air flotation machines
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
- B03D1/00—Flotation
- B03D1/14—Flotation machines
- B03D1/24—Pneumatic
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/24—Treatment of water, waste water, or sewage by flotation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/26—Activated sludge processes using pure oxygen or oxygen-rich gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/302—Nitrification and denitrification treatment
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S210/00—Liquid purification or separation
- Y10S210/902—Materials removed
- Y10S210/903—Nitrogenous
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Biotechnology (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
Abstract
Zp sob zpracov n odpadn vody zahrnuj c biologick zpracov n odpadn vody pod tlakem a n sleduj c sn en tlaku a podstatn odstran n pevn ho pod lu flotac rozpu t n²m plynem za sn en ho tlaku. Dal m °e en m je za° zen pro zpracov n odpadn vody, kter zahrnuje za° zen pro biologick zpracov n pod tlakem a za° zen (18) se sn en²m tlakem. Za° zen pro biologick zpracov n pod tlakem zahrnuje t°i biologick reaktory (12, 14, 16), p°i em reaktor (12) je deoxida n , reaktor (14) je denitrifika n a reaktor (16) je nitrifika n .\
Description
Způsob a zařízení pro zpracování odpadních vod
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu a zařízení pro zpracování odpadních vod.
Výraz „odpadní voda“ zde zahrnuje odpadní a jakékoli jiné kontaminované vody. Zpracovatelské zařízení tedy může být použito ke zpracování různých odpadních vod včetně komunálních a průmyslových.
Jedním z cílů vynálezu je recyklace odpadní vody.
Vynález má zvláštní, avšak nikoli výlučné použití pro tzv. „těžební“ („water-mining“) zařízení pro zpracování odpadní vody. Může však být použit rovněž jako „koncové“ („end of pipe“) zpracovatelské zařízení.
Výraz „těžební“ se vztahuje na přístup ke zpracování odpadní vody, který je fundamentálně odlišný od běžného zpracování. Tradičně je odpadní voda vedena ze zdroje do vzdáleného koncového zpracovatelského zařízení, kde se odpadní voda zpracovává a dělí na různé vedlejší produkty.
Jedním produktem je voda kvality vhodné pro zavlažování, průmyslové aplikace apod. Tato zpracovaná voda se však v důsledku vysokých nákladů na rozvod zřídka vrací ke svému původu.
„Těžební“ přístup používá zařízení, místně specifické v menší „komunitě“, které je určeno k „těžení“, tj. získávání použitelné zpracované vody z odpadní vody pocházející z komunity, která pak může být použita v komunitě, z níž odpadní voda pochází. Recyklovaná voda může být pitná nebo může být vhodná pouze pro jiné účely než pití.
Je příznivé, že těžební přístup snižuje poptávku po rozvodu vody do komunity a odvodu odpadní vody z komunity.
Předpokládá se, že by fungovalo několik menších zařízení pro „komunity“ ve spolupráci s „koncovým“ zpracovatelským zařízením. V tom případě nemusejí být menší zařízení „komunit“ schopna zpracovávat celý objem pevného podílu. Místo toho je možno pevný podíl a další složky, nesnadno zpracovatelné nebo odstranitelné v menším zařízení „komunity“, odklonit do „koncového“ zpracovatelského zařízení. Alternativou je, že zařízení komunity je samo o sobě „koncovým“ zařízením.
Podstatou „těžebního“ přístupu je tedy získávání použitelné vody z odpadní vody v místě nebo v jeho blízkosti, odkud tato odpadní voda pochází. Kromě recyklace vody tento přístup snižuje náklady na rozvod a zátěž na „koncovém“ zařízení.
Tento „těžební“ přístup je sice náročný na zařízení, avšak je nutno si uvědomit, že hlavní část kapitálových nákladů, spojených se systémem odpadní vody, spočívá v systému rozvodu.
Výše popsané zařízení „komunity“ je výhodně kompaktní, nenáročné na údržbu, nenápadné, dálkově ovladatelné a v podstatě bez zápachu. Přednostně je modulární a vyžaduje pouze malou úpravu místa.
- 1 CZ 289983 B6
Dosavadní stav techniky
Běžné moderní systémy pro zpracování odpadních vod obvykle zahrnují některou formu 5 biologické nitrifikace a denitrifikace k odstranění amoniaku z odpadní vody.
V nitrifikačním stupni reaguje amoniak s kyslíkem za vzniku oxidů dusíku, zejména dusičnanů.
V denitrifikačním stupni se oxidy dusíku v nepřítomnosti kyslíku rozpadají na své složky.
Běžná zařízení pro zpracování odpadní vody jsou velká a nesplňují požadavky na zařízení vhodné pro získávání vody.
Podstata vynálezu
V jednom aspektu spočívá vynález ve způsobu zpracování odpadní vody, který zahrnuje: biologické zpracování odpadní vody pod tlakem, načež se tlak sníží a snížení tlaku se využije k podstatnému odstranění pevného podílu flotací rozpuštěným plynem.
Biologické zpracování je urychlováno vysokým parciálním tlakem kyslíku, zatímco následné snížení tlaku je možno synergicky využít k vyčeření biologicky zpracované odpadní vody.
Způsob dále výhodně zahrnuje:
další snížení tlaku a využití tohoto snížení tlaku k pohonu filtračního a/nebo dezinfekčního procesu.
Biologické zpracování pod tlakem výhodně zahrnuje:
přidávání kyslíku a biologickou nitrifikaci odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění amoniaku.
Biologické zpracování pod tlakem dále výhodně zahrnuje:
biologické odkysličení odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění rozpuštěného kyslíku a biologickou denitrifikaci odkysličené vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění 40 rozpustného oxidovaného dusíku.
Alternativně může být biologické zpracování pod tlakem zcela aerobní pro odstranění pouze biochemické spotřeby kyslíku (BSK).
Způsob dále výhodně zahrnuje:
recirkulaci části nitrifikované odpadní vody pro smísení s odpadní vodou a další biologické zpracování pod tlakem.
Ve výhodném provedení probíhá biologické zpracování v biologickém reaktoru s fluidním ložem.
-2CZ 289983 B6
V dalším aspektu vynález spočívá v zařízení pro zpracování odpadní vody, které zahrnuje: zařízení pro biologické zpracování pod tlakem a zařízení se sníženým tlakem pro přijímání odpadní vody, zpracované zařízením pro biologické zpracování pod tlakem, přičemž zařízení se sníženým tlakem tvoří flotační jednotku s rozpuštěným plynem pro čiření zpracované vody.
Výhodně zařízení obsahuje další zařízení se sníženým tlakem, kterým je filtr.
Zařízení pro biologické zpracování pod tlakem výhodně zahrnuje nitrifíkační zařízení pro biologickou nitrifikaci odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění amoniaku a zařízení pro přidávání kyslíku pro přidávání kyslíku do nitrifikačního zařízení.
Zařízení pro biologické zpracování pod tlakem dále výhodně zahrnuje:
deoxidační zařízení pro biologickou deoxidaci odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění rozpuštěného kyslíku a denitrifikační zařízení pro biologickou denitrifikaci deoxidované odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění rozpustného oxidovaného dusíku.
Alternativně může být zařízení pro biologické zpracování pod tlakem zcela aerobní pro odstraňování pouze BSK.
Ve výhodném provedení zařízení dále zahrnuje:
recirkulační zařízení po recirkulaci první části nitrifíkované odpadní vody.
Nitrifíkační zařízení tvoří výhodně reaktor s fluidním ložem.
Zařízením se sníženým tlakem je výhodně vyrovnávací nádrž.
Zařízení dále výhodně zahrnuje zařízení pro terciární zpracování při dále sníženém tlaku pro další zpracování druhé části nitrifíkované odpadní vody.
V dalším aspektu vynález spočívá v místně specifickém zařízení pro zpracování odpadní vody, které zahrnuje:
vstupní zařízení pro přívod vody z místa, deoxidační zařízení pro biologickou deoxidaci odpadní vody za účelem podstatného odstranění rozpuštěného kyslíku, denitrifikační zařízení pro biologickou denitrifikaci deoxidované odpadní vody za účelem podstatného odstranění rozpustného oxidovaného dusíku, zařízení pro přidávání kyslíku a nitrifíkační zařízení pro biologickou nitrifikaci denitrifikované odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění amoniaku, zařízení se sníženým tlakem pro snížení tlaku alespoň části nitrifíkované odpadní vody za účelem odstranění pevného podílu flotací rozpuštěným vzduchem a výstupní zařízení pro vracení zpracované vody do místa.
-3 CZ 289983 B6
V dalším aspektu spočívá vynález v zařízení pro zpracování odpadní vody, které zahrnuje: mísící zařízení pro míšení odpadní vody s recirkulovanou nitrifikovanou odpadní vodou, deoxidační zařízení pro biologickou deoxidaci směsi odpadní vody a recirkulované nitrifikované odpadní vody za účelem podstatného odstranění rozpuštěného kyslíku, denitrifikační zařízení pro biologickou denitrifikaci deoxidované odpadní vody za účelem podstatného odstranění rozpustného oxidovaného dusíku, zařízení pro přidávání kyslíku a nitrifíkační zařízení pro biologickou nitrifikaci denitrifikované odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění amoniaku, recirkulační zařízení pro recirkulaci části nitrifikované odpadní vody do mísícího zařízení a zařízení se sníženým tlakem pro snížení tlaku další části nitrifikované odpadní vody pro odstranění pevného podílu flotací rozpuštěným vzduchem.
Přehled obrázků na výkresech
Pro snadnější pochopení a praktické provedení je vynález blíže popsán v souvislosti s připojeným výkresem, znázorňujícím výhodné provedení.
Obr. 1 schematicky znázorňuje způsob a zařízení pro zpracování odpadních vod podle vynálezu, používané v městském prostředí.
Za účelem znázornění přínosu vynálezu je zahrnuto i primární zpracování, označené jako „modul 1“, a terciární zpracování, označené jako „modul 3“.
Příklady provedení vynálezu
Primární zpracování zahrnuje příjem odpadní vody a primární zpracování běžným způsobem (například usazováním, zachycováním na česle). Primárně zpracovaná odpadní voda se pak čerpá do „modulu 2“ pro sekundární zpracování.
Terciární zpracování zahrnuje filtraci běžným způsobem, například přes lože částic nebo membránu, a dezinfekci. Filtr může být periodicky zpětně proplachován a proplach vracen do zásoby odpadní vody.
Pokud se týká „modulu 2“, zahrnuje výhodné provedení vynálezu tři tlakové biologické reaktory 12,14,16 a zařízení 18 pro snížený tlak ve formě vyrovnávací nádrže. Je zřejmé, že biologických reaktorů může být jakýkoli počet a nemusejí být všechny tlakové.
Proud 40 odpadní vody, což je primárně zpracovaná odpadní voda z „modulu 1“, se mísí s proudem 42 recirkulované nitrifikované odpadní vody a tvoří spojený proud 44, který se vede do deoxidačního zařízení 12. Deoxidační zařízení 12 má formu biologického reaktoru s fluidním ložem, který pracuje za tlaku mezi 0 a 1000 kPa, přednostně 500 kPa.
Teplota odpadní vody v různých bodech systému může být regulována topným zařízením 22. Topné zařízení 22 je schematicky znázorněno jako indukční cívka, ale může mít jakoukoli formu, například topného pláště reaktoru, a může být umístěno v kterémkoli bodě nebo bodech systému.
-4CZ 289983 B6
Spojený proud 44 se vede do deoxidačního zařízení 12, kde je ze spojeného proudu 44 biologicky stripován rozpuštěný kyslík, takže obsah rozpuštěného kyslíku ve výstupním proudu 46 je fakticky nulový. Biochemická spotřeba kyslíku v odpadní vodě je také snížena, zatímco obsah amoniaku a rozpustného oxidovaného dusíku je oproti proudu 44 v podstatě nezměněn. Rozpustný oxidovaný dusík představují primárně dusičnany, ale může být přítomno i určité množství dusitanů.
Proud 46 je veden do denitrifikačního zařízení 14, které má formu biologického reaktoru s fluidním ložem, který pracuje také při tlaku mezi 0 a 1000 kPa, přednostně 500 kPa.
Deoxidace a denitrifikace může probíhat v jediném reaktoru (viz tečkované čáry spojující reaktory 12 a 14).
Denitrifikační zařízení 14 biologicky převádí rozpustný oxidovaný dusík (primárně dusičnany) na plynný dusík, jehož určitá část se upouští do zařízení 20 pro zpracování znečištěného vzduchu, ale jehož většina je zadržena v roztoku.
Výstupní proud 48 má obsah rozpustného oxidovaného dusíku a rozpuštěného kyslíku v podstatě nulový, zatímco biochemická spotřeba kyslíku byla snížena okrajově a obsah amoniaku zůstává v podstatě nezměněn vůči proudu 46.
Proud 48 se vede do nitrifikačního zařízení 16, které má formu biologického reaktoru s fluidním ložem, který je udržován pod tlakem mezi 0 a 1000 kPa, přednostně 500 kPa. Do nitrifikačního zařízení 16 se vstřikuje kyslík ve formě stlačeného vzduchu 30. V důsledku zvýšeného tlaku v nitrifikačním zařízení je zaváděný vzduch ve velké míře rozpuštěn. Bylo by možno použít rovněž čistý kyslík.
Nitrifikační zařízení 16 převádí amoniak na rozpustný oxidovaný dusík, takže výstupní proud 50 má obsah amoniaku a biochemickou spotřebu kyslíku v podstatně nulovou, zatímco obsah rozpustného oxidovaného dusíku a rozpuštěného kyslíku je zvýšen. Nerozpuštěné plyny mohou být odvětrány do zařízení 20 pro zpracování znečištěných plynů.
Výstupní proud 50 se dělí na recirkulovaný proud 42 a proud 52, který se vede do zařízení 18 pro snížený tlak ve formě vyrovnávací nádrže.
Odstranění fosforu z proudu 52 se provádí přídavkem chemikálie v bodě 24.
Reguluje se podíl odpadní vody, který se recirkuluje, za účelem dosažení požadované účinnosti. Předpokládá se, že poměr proudu 40 k proudu 42 bude řádu 1:1 až 1:2.
Zařízení 18 se sníženým tlakem pracuje pod tlakem 0 až 200 kPa (přednostně 100 kPa) a v souladu s tím se uvolní z roztoku hlavní objem rozpuštěných plynů v proudu 52. V tomto ohledu má zařízení pro snížení tlaku nad kapalinou prostor pro stlačený plyn. Pevný podíl se odstraňuje flotací rozpuštěným vzduchem, která probíhá díky sníženému tlaku. To znamená, že vznikají bubliny, které se vážou na pevné látky a vynášejí je do horní části zařízení se sníženým tlakem, kde jsou odstraňovány a vraceny do zásoby odpadní vody. Zařízení 18 se sníženým tlakem má výhodně formu vyrovnávací nádrže, schopné přijímat měnící se množství průtoku během zpětného proplachu terciárních filtrů.
Proud 54 je odváděn ze zařízení 18 se sníženým tlakem a vede se přes regulační ventil 28 do terciárního procesu.
-5CZ 289983 B6 ( Připomíná se, že zařízení 18 se sníženým tlakem pracuje pod tlakem 100 kPa. Terciární proces (filtrace) tak může být řízen dalším snížením tlaku. Například výstupní strana z filtrace může být pod tlakem okolí. Po filtraci se zpracovaná odpadní voda dezinfikuje a skladuje před konečným použitím.
Dále je uvedeno pouze příkladné složení jednotlivých proudů, založené na poměru proudu 40 a 42 1:1. Skutečný poměr a konkrétní hodnoty se mohou měnit. Všechny hodnoty jsou udávány v mg/1.
| amoniak | dusičnany | BSK | rozpuštěný kyslík | |
| složení proudu 40 | 30 | 0 | 150 | 0 |
| složení proudu 42 | 0 | 15 | 10 | 40 |
| složení proudu 44 | 15 | 7,5 | 80 | 20 |
| složení proudu 46 | 15 | 7,5 | 60 | 0 |
| složení proudu 48 | 15 | 0 | 50 | 0 |
| složení proudu 50 | 0 | 15 | 10 | 40 |
Způsob podle výhodného provedení vynálezu poskytuje výhody oproti běžnějším postupům zpracování odpadní vody v tom, že umožňuje regulaci jak tlaku, tak teploty, což může napomoci optimalizaci zpracování. Sníží se tak doba zdržení za současného dosažení vysoké kvality vytékající odpadní vody se zlepšenou nitrifikací a zlepšenou schopností odstranění fosforu. 15 Dosahuje se zároveň podstatně nižšího výtěžku kalu s nízkým obsahem organických složek, vhodnějšího pro přímé použití v zahradnictví. Výhodou je rovněž praktické odstranění zápachu díky uzavření v nádobách, které mohou být odvětrávány do zařízení pro zpracování znečištěného vzduchu.
Kombinace snížené doby zdržení, vysoké kvality výstupní vody, zlepšeného odstraňování pevného podílu bez nutnosti zpětného proplachu, podstatně nižšího výtěžku kalu s nižším obsahem organického podílu a vyššího potlačení zápachu představuje komerčně významné faktory. V porovnání s běžnějšími systémy je potřebná mnohem menší konstrukce. Uplatní se v městském a vybraném průmyslovém prostředí, zejména tam, kde existují prostorová nebo estetická omezení. Menší konstrukce rovněž umožňuje modularitu a snižuje požadavky na přípravu místa.
Jedním ze znaků tohoto výhodného systému je použití fluidního lože v biologických reaktorech. Fluidní lože používají malá granulovaná média, na nichž je stabilizována biomasa. Efektivní 30 koncentrace biomasy dosahuje velmi vysoké úrovně, protože v loži je přítomno mnoho tisíc diskrétních částic. Odpadní voda proudí skrze lože a lože je fluidizováno buď v důsledku rychlosti proudu odpadní vody samotné nebo s pomocí vzduchu v aerobních systémech. Fluidizace lože vede k extrémně dobrému kontaktu odpadní vody s biomasou média. Abrazivní povaha fluidního lože dále inhibuje vznik ucpávání a usnadňuje vznik žádoucích tenkých 35 biofilmů na granulámím médiu.
Je významné, že tloušťka biofilmů zůstává pod kontrolou. Jestliže se totiž tloušťka filmu nekontroluje, vzrůstá velikost částic granulámího média, a tudíž vzrůstá velikost tahových sil působících na částice. Fluidizace lože částic může být přílišná a lože může expandovat a přetéci 40 z reaktoru.
Systém podle vynálezu používá pro kontrolu růstu biofilmů sekundární a terciární kontrolu. Sekundární kontrola biofilmů má formu proplachu plynem (přednostně vzduchem), schopného zamezit přebytečnému růstu biofilmů mimo částice. Terciární kontrola biofilmů, což může být 45 odstředivé čerpadlo, nasává částice a předtím, než je navrátí, je mechanicky obrušuje.
-6CZ 289983 B6
Odhaduje se, že koncentrace biomasy ve fluidních ložích je přibližně desetinásobná oproti reaktorům s pevným ložem a se suspendovaným systémem. Je tudíž možno dosáhnout mnohem vyšší objemové zátěže.
Druhým znakem výhodného systému je použití tlakových reaktorů ke zvýšení biologické účinnosti zejména nitrifikace. (Nitrifikace je přeměna amoniaku na rozpustný oxidovaný dusík, zatímco denitrifikace je přeměna rozpustného oxidovaného dusíku na plynný dusík.) Bylo demonstrováno, že použití biofilmu v tlakové atmosféře zvyšuje rychlost nitrifikace přibližně 2,5 až 3krát oproti práci za atmosférického tlaku. Vzhledem k tomu, že velikost biologického reaktoru, navrhovaného pro nitrifikaci, je normálně diktována požadavky na nitrifikaci spíše než zařízením pro odstraňování biochemické spotřeby kyslíku (vlivem rozpustných organických uhlíkatých nečistot), odráží se tato koncepce významně v dimenzování reaktoru. Natlakování reaktoru může navíc vést ke zlepšenému odstranění nesnadněji biodegradovatelných rozpustných organických látek (jako jsou povrchově aktivní látky) díky vyšší úrovni oxidace, dosažitelné v tlakovém systému.
Důvodem zlepšené nitrifikace pod tlakem je pravděpodobně závislost rychlosti růstu nitrifikujících organismů na koncentraci rozpuštěného kyslíku. Nasycená koncentrace kyslíku je závislá na absolutním parciálním tlaku kyslíku v okolní atmosféře. Natlakováním reaktoru, jímž proudí vzduch, se absolutní parciální tlak kyslíku zvýší, a tudíž se zvýší nasycená koncentrace rozpuštěného kyslíku. Při tlaku pěti atmosfér bude maximální koncentrace rozpuštěného kyslíku přibližně 50 mg/1, což je pětkrát větší než při jedné atmosféře.
Práce v systému s biologickým reaktorem za tlaku má vlastní synergickou výhodu v tom, že odtlakovací reaktor (zařízení se sníženým tlakem), který musí být zařazen za účelem snížení tlaku před terciárním zpracováním, jako je membránová mikrofíltrace, fakticky pracuje jako jednotka flotace rozpuštěným vzduchem. Plynný kyslík a dusík (a veškeré další plyny), rozpuštěné v proudu odpadní vody při vysokém tlaku v systému biologického reaktoru, se při snížení tlaku z roztoku uvolňují. Výsledkem je vynikající vyčeření odpadní vody a odstranění pevného podílu před terciárními procesy, jako je membránová mikrofíltrace, což by mělo snížit zátěž těchto procesů pevnými látkami, atak dále zvýšit účinnost. Přiměřené zachování tlaku v odtlakovacím reaktoru má rovněž přínos v možnosti ovládat terciární proces.
Vliv teploty na mikrobiologickou činnost je znám, ale v běžných zařízeních pro odpadní vody se aplikuje pouze selektivně. Přínos regulace teploty však může být významný pro optimalizaci účinnosti procesu.
Konstrukce biologických reaktorů, pracujících pod tlakem za určité regulace teploty, má význam při snižování velikosti biologických reaktorů. Navíc je možnost vzniku zápachu během procesu nízká, protože systém sám o sobě vyžaduje menší průtok vzduchu, a tudíž je produkované množství potenciálně zapáchajících odpadních plynů menší než v běžných procesech, jako je provzdušňovaný biofiltr. Proces vyžaduje méně vzduchu v důsledku vysoké rychlosti přestupu kyslíku, které je možno dosáhnout při vyšších pracovních tlacích. Dále, jak bylo výše uvedeno, uzavření procesu v tlakových reaktorech umožňuje regulované odvětrávání do zařízení pro zpracování znečištěného vzduchu.
Výhodou v případě použití reaktorů s fluidním ložem při provádění vynálezu je odstranění nutnosti zpětného proplachu, který může vyžadovat významné skladovací objemy a ztrátu výrobní kapacity. Z tohoto hlediska fluidní lože nepůsobí jako filtr způsobem, jakým působí jiné systémy, a tudíž nemusí být zpětně proplachováno k odstranění nánosů.
Výkon výhodného systému je rovněž možno ovlivňovat měněním recirkulovaného množství. V tomto ohledu je rozsah, v němž je odstraňován dusík, ve velké míře ovlivňován poměrem proudu 40 k proudu 42.
-7 CZ 289983 B6
Vynález je výše popsán pomocí příkladu, avšak všechny jeho modifikace a obměny, které jsou zřejmé odborníkovi, se považují za spadající do rozsahu zde popisovaného vynálezu.
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (15)
1. Způsob zpracování odpadní vody, vyznačující se tím, že zahrnuje biologické zpracování odpadní vody pod tlakem, načež se tlak sníží na tlak vyšší než tlak okolí a snížení tlaku se využije k podstatnému odstranění pevného podílu flotací rozpuštěným plynem.
2. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že dále zahrnuje další snížení tlaku a využití tohoto snížení tlaku k pohonu filtračního a/nebo dezinfekčního procesu.
3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že biologické zpracování pod tlakem dále zahrnuje přidávání kyslíku a biologickou nitrifikaci odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění amoniaku.
4. Způsob podle nároku 3, vy znač u j í cí se tí m , že biologické zpracování pod tlakem dále zahrnuje biologické odkysličení odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění rozpuštěného kyslíku a biologickou denitrifikaci odkysličené vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění rozpustného oxidovaného dusíku.
5. Způsob podle nároku 4, v y z n a č u j í c í se t í m, že dále zahrnuje recirkulaci části nitrifikované odpadní vody pro smísení s odpadní vodou a další biologické zpracování pod tlakem.
6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že biologické zpracování probíhá v biologickém reaktoru s fluidním ložem.
7. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že biologická nitrifikace probíhá v biologickém reaktoru s fluidním ložem.
8. Zařízení pro zpracování odpadní vody, vyznačující se tím, že zahrnuje zařízení pro biologické zpracování pod tlakem a zařízení se sníženým tlakem, pracující za tlaku vyššího než tlak okolí, pro přijímání odpadní vody, zpracované zařízením pro biologické zpracování pod tlakem, přičemž zařízení se sníženým tlakem tvoří flotační jednotku s rozpuštěným plynem pro čiření zpracované vody.
-8CZ 289983 B6
9. Zařízení podle nároku 8, vyznačující se tím, že zařízení pro biologické zpracování pod tlakem zahrnuje nitrifíkační zařízení pro biologickou nitrifikaci odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění amoniaku a zařízení pro přidávání kyslíku pro přidávání kyslíku do nitrifikačního zařízení.
10. Zařízení podle nároku 9, vyznačující se tím, že zařízení pro biologické zpracování pod tlakem dále zahrnuje deoxidační zařízení pro biologickou deoxidaci odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění rozpuštěného kyslíku a denitrifikační zařízení pro biologickou denitrifikaci deoxidované odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění rozpustného oxidovaného dusíku.
11. Zařízení podle nároku 10, vyznačující se tím, že zařízení dále zahrnuje recirkulační zařízení pro recirkulaci první části nitrifikované odpadní vody.
12. Zařízení podle nároku 9, vyznačující se tím, že nitrifíkační zařízení tvoří reaktor s fluidním ložem.
13. Zařízení podle nároku 8, vyznačující se tím, že zařízením se sníženým tlakem je vyrovnávací nádrž.
14. Zařízení podle nároku 8, vyznačující se tím, že dále zahrnuje zařízení pro terciární zpracování při dále sníženém tlaku.
15. Zařízení pro zpracování odpadní vody, vyznačující se tím, že zahrnuje tlakové deoxidační zařízení pro biologickou deoxidaci odpadní vody za účelem podstatného odstranění rozpuštěného kyslíku, tlakové denitrifikační zařízení pro biologickou denitrifikaci deoxidované odpadní vody za účelem podstatného odstranění rozpustného oxidovaného dusíku, tlakové nitrifíkační zařízení pro biologickou nitrifikaci denitrifíkované odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění amoniaku a zařízení se sníženým tlakem pro snížení tlaku alespoň části nitrifikované odpadní vody na tlak vyšší než je tlak okolí za účelem odstranění pevného podílu flotací rozpuštěným vzduchem.
16. Zařízení pro zpracování odpadní vody, vyznačující se tím, že zahrnuje: mísící zařízení pro míšení odpadní vody s recirkulovanou nitrifíkovanou odpadní vodou, tlakové deoxidační zařízení pro biologickou deoxidaci směsi odpadní vody a recirkulované nitrifikované odpadní vody za účelem podstatného odstranění rozpuštěného kyslíku, tlakové denitrifikační zařízení pro biologickou denitrifikaci deoxidované odpadní vody za účelem podstatného odstranění rozpustného oxidovaného dusíku, tlakové nitrifíkační zařízení pro biologickou nitrifikaci denitrifíkované odpadní vody pod tlakem za účelem podstatného odstranění amoniaku,
-9CZ 289983 B6 recirkulační zařízení pro recirkulaci části nitrifíkované odpadní vody do mísícího zařízení a zařízení se sníženým tlakem pro snížení tlaku další části nitrifíkované odpadní vody na tlak vyšší 5 než je tlak okolí k odstranění pevného podílu flotací rozpuštěným vzduchem.
17. Zařízení pro zpracování odpadní vody, vyznačující se tím, že zahrnuje tlakovou nádobu pro biologické zpracování, tlakovou čeřící nádobu, přičemž tlaková čeřící nádoba přijímá zpracovanou odpadní vodu z tlakové nádoby pro biologické zpracování a pracuje při tlaku nižším než je tlak tlakové nádoby pro biologické zpracování, takže pevný podíl se odstraní flotací rozpuštěným plynem.
15 18. Zařízení pro zpracování odpadní vody podle nároku 17, vyznačující se tím, že dále zahrnuje filtrační zařízení, přičemž filtrační zařízení přijímá zpracovanou avyčeřenou odpadní vodu z tlakové čeřící nádoby a pracuje při tlaku nižším než je tlak tlakové čeřící nádoby.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AUPM9571A AUPM957194A0 (en) | 1994-11-18 | 1994-11-18 | Wastewater treatment method and plant |
| PCT/AU1995/000764 WO1996015991A1 (en) | 1994-11-18 | 1995-11-17 | Wastewater treatment method and plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ151397A3 CZ151397A3 (en) | 1997-10-15 |
| CZ289983B6 true CZ289983B6 (cs) | 2002-05-15 |
Family
ID=3784082
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19971513A CZ289983B6 (cs) | 1994-11-18 | 1995-11-17 | Způsob a zařízení pro zpracování odpadních vod |
Country Status (27)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5961830A (cs) |
| EP (1) | EP0790960A4 (cs) |
| JP (1) | JP3358066B2 (cs) |
| KR (1) | KR100320782B1 (cs) |
| CN (1) | CN1099382C (cs) |
| AU (2) | AUPM957194A0 (cs) |
| BR (1) | BR9510353A (cs) |
| CA (1) | CA2205003C (cs) |
| CZ (1) | CZ289983B6 (cs) |
| EE (1) | EE9700114A (cs) |
| FI (1) | FI972093L (cs) |
| HU (1) | HUT77193A (cs) |
| LT (1) | LT4288B (cs) |
| LV (1) | LV11830B (cs) |
| MD (1) | MD970188A (cs) |
| MX (1) | MX9703625A (cs) |
| MY (1) | MY118395A (cs) |
| NO (1) | NO972268L (cs) |
| NZ (1) | NZ295324A (cs) |
| PL (1) | PL320739A1 (cs) |
| RU (1) | RU2135420C1 (cs) |
| SI (1) | SI9520119A (cs) |
| SK (1) | SK60597A3 (cs) |
| TW (1) | TW426642B (cs) |
| UA (1) | UA48153C2 (cs) |
| WO (1) | WO1996015991A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA959806B (cs) |
Families Citing this family (60)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998028066A1 (en) | 1996-12-20 | 1998-07-02 | Usf Filtration And Separations Group, Inc. | Scouring method |
| MD1637C2 (ro) * | 1998-03-20 | 2001-09-30 | Олег ЛАШКОВ | Instalaţie pentru epurarea apelor uzate |
| US6565750B2 (en) | 2000-08-31 | 2003-05-20 | O'brien & Gere Engineers, Inc. | Trickling filter system for biological nutrient removal |
| US6444126B1 (en) | 2000-09-19 | 2002-09-03 | T. M. Gates, Inc. | System and method for treating sanitary wastewater for on-site disposal |
| US7261811B2 (en) * | 2000-10-02 | 2007-08-28 | The University Of Western Ontario | Liquid-solid circulating fluidized bed waste water treatment system for simultaneous carbon, nitrogen and phosphorus removal |
| US7736513B2 (en) * | 2000-10-02 | 2010-06-15 | The University Of Western Ontario | Liquid-solid fluidized bed waste water treatment system for simultaneous carbon, nitrogen and phosphorous removal |
| AUPR421501A0 (en) | 2001-04-04 | 2001-05-03 | U.S. Filter Wastewater Group, Inc. | Potting method |
| AUPR692401A0 (en) | 2001-08-09 | 2001-08-30 | U.S. Filter Wastewater Group, Inc. | Method of cleaning membrane modules |
| US7097762B1 (en) | 2002-03-29 | 2006-08-29 | Icm, Inc. | Modular waste water treatment system |
| AUPS300602A0 (en) | 2002-06-18 | 2002-07-11 | U.S. Filter Wastewater Group, Inc. | Methods of minimising the effect of integrity loss in hollow fibre membrane modules |
| ATE542593T1 (de) | 2002-10-10 | 2012-02-15 | Siemens Industry Inc | Membranfilter und rückspülverfahren dafür |
| US6998048B1 (en) * | 2002-12-09 | 2006-02-14 | Keith Dobie | Method and apparatus for cleaning effluent |
| KR101115173B1 (ko) | 2003-08-29 | 2012-02-24 | 지멘스 워터 테크놀로지스 코포레이션 | 역류 |
| US7022233B2 (en) * | 2003-11-07 | 2006-04-04 | Severn Trent Services, Water Purification Solutions, Inc. | Biologically active reactor system and method for treating wastewater |
| JP4954707B2 (ja) | 2003-11-14 | 2012-06-20 | シーメンス・ウォーター・テクノロジーズ・コーポレーション | 改良されたモジュール洗浄方法 |
| US7534351B2 (en) * | 2004-03-22 | 2009-05-19 | C & R Co. | Pressurized biological waste water purification process |
| WO2005092799A1 (en) | 2004-03-26 | 2005-10-06 | U.S. Filter Wastewater Group, Inc. | Process and apparatus for purifying impure water using microfiltration or ultrafiltration in combination with reverse osmosis |
| NZ553596A (en) | 2004-09-07 | 2010-10-29 | Siemens Water Tech Corp | Reduction of backwash liquid waste |
| US8506806B2 (en) | 2004-09-14 | 2013-08-13 | Siemens Industry, Inc. | Methods and apparatus for removing solids from a membrane module |
| CA2579894A1 (en) | 2004-09-15 | 2006-03-23 | Siemens Water Technologies Corp. | Continuously variable aeration |
| JP2006082033A (ja) * | 2004-09-17 | 2006-03-30 | Oki Electric Ind Co Ltd | 有機廃液処理装置及び有機廃液処理方法 |
| WO2006066350A1 (en) | 2004-12-24 | 2006-06-29 | Siemens Water Technologies Corp. | Simple gas scouring method and apparatus |
| AU2005318930B2 (en) | 2004-12-24 | 2010-06-03 | Evoqua Water Technologies Llc | Cleaning in membrane filtration systems |
| EP1885475B1 (en) | 2005-04-29 | 2015-03-25 | Evoqua Water Technologies LLC | Chemical clean for membrane filter |
| US7374675B2 (en) * | 2005-05-16 | 2008-05-20 | Koopmans Richard J | Mixer for use in wastewater treatment processes |
| SG140229A1 (en) | 2005-08-22 | 2008-03-28 | Siemens Water Tech Corp | An assembly for water filtration using a tube manifold to minimise backwash |
| WO2007044415A2 (en) * | 2005-10-05 | 2007-04-19 | Siemens Water Technologies Corp. | Method and apparatus for treating wastewater |
| US7708887B2 (en) * | 2005-11-08 | 2010-05-04 | Siemens Water Technologies Corp. | Combination membrane/biolytic filtration |
| US7520990B2 (en) * | 2006-02-28 | 2009-04-21 | Icm, Inc. | Anaerobic wastewater treatment system and method |
| US8293098B2 (en) | 2006-10-24 | 2012-10-23 | Siemens Industry, Inc. | Infiltration/inflow control for membrane bioreactor |
| US8318028B2 (en) | 2007-04-02 | 2012-11-27 | Siemens Industry, Inc. | Infiltration/inflow control for membrane bioreactor |
| US9764288B2 (en) | 2007-04-04 | 2017-09-19 | Evoqua Water Technologies Llc | Membrane module protection |
| RU2351549C2 (ru) * | 2007-05-04 | 2009-04-10 | Николай Иванович Куликов | Денитрификационная флотоустановка |
| CA2688455C (en) | 2007-05-29 | 2019-12-03 | Siemens Water Technologies Corp. | Pulsed random two phase gas/liquid flow for cleaning membrane surfaces |
| FR2919601B1 (fr) * | 2007-07-30 | 2011-05-27 | Degremont | Procede et installation d'epuration d'eaux residuaires par un traitement biologique. |
| EP2197801A4 (en) * | 2007-09-14 | 2011-12-21 | Bionest Technologies Inc | WASTE WATER TREATMENT |
| RU2358913C1 (ru) * | 2007-09-24 | 2009-06-20 | ГОУ ВПО Пензенский государственный университет архитектуры и строительства | Устройство для обработки возвратного активного ила аэротенков |
| AU2008347215B2 (en) * | 2008-01-04 | 2013-07-11 | Murdoch University | Biological nitrogen removal |
| CN106064021B (zh) | 2008-07-24 | 2019-06-04 | 懿华水处理技术有限责任公司 | 用于膜过滤模块的框架系统 |
| JP2012500117A (ja) | 2008-08-20 | 2012-01-05 | シーメンス ウォーター テクノロジース コーポレイション | 膜濾過システムの逆洗エネルギ効率の改善 |
| EP2165982A1 (en) | 2008-09-17 | 2010-03-24 | National University of Ireland, Galway | A biological reactor for wastewater |
| EP2429687B1 (en) * | 2009-05-15 | 2015-10-28 | Bioenergia S.R.L. | Process and installation for the biological treatment of organic sewage |
| ITMI20090861A1 (it) * | 2009-05-15 | 2010-11-16 | Bioenergia S R L | Processo per il trattamento biologico dei reflui organici e relativo impianto. |
| AU2010101488B4 (en) | 2009-06-11 | 2013-05-02 | Evoqua Water Technologies Llc | Methods for cleaning a porous polymeric membrane and a kit for cleaning a porous polymeric membrane |
| WO2011136888A1 (en) | 2010-04-30 | 2011-11-03 | Siemens Industry, Inc | Fluid flow distribution device |
| US8197689B2 (en) * | 2010-07-01 | 2012-06-12 | Alexander Fassbender | Wastewater treatment |
| WO2012040412A1 (en) | 2010-09-24 | 2012-03-29 | Siemens Industry, Inc. | Fluid control manifold for membrane filtration system |
| RU2477710C2 (ru) * | 2011-03-31 | 2013-03-20 | Андрей Андреевич Степкин | Способ переработки депонированного илового осадка сточных вод, установка для его осуществления и активатор |
| KR20140097140A (ko) | 2011-09-30 | 2014-08-06 | 에보쿠아 워터 테크놀로지스 엘엘씨 | 아이솔레이션 밸브 |
| KR101964484B1 (ko) | 2011-09-30 | 2019-04-01 | 에보쿠아 워터 테크놀로지스 엘엘씨 | 개선된 매니폴드 배열 |
| EP2866922B1 (en) | 2012-06-28 | 2018-03-07 | Evoqua Water Technologies LLC | A potting method |
| AU2013231145B2 (en) | 2012-09-26 | 2017-08-17 | Evoqua Water Technologies Llc | Membrane potting methods |
| US9764289B2 (en) | 2012-09-26 | 2017-09-19 | Evoqua Water Technologies Llc | Membrane securement device |
| US9815027B2 (en) | 2012-09-27 | 2017-11-14 | Evoqua Water Technologies Llc | Gas scouring apparatus for immersed membranes |
| US9809479B2 (en) | 2012-11-30 | 2017-11-07 | Tangent Company Llc | Method and apparatus for residential water recycling |
| US10427102B2 (en) | 2013-10-02 | 2019-10-01 | Evoqua Water Technologies Llc | Method and device for repairing a membrane filtration module |
| AU2016294153B2 (en) | 2015-07-14 | 2022-01-20 | Evoqua Water Technologies Llc | Aeration device for filtration system |
| FR3061170A1 (fr) * | 2016-12-28 | 2018-06-29 | Veolia Water Solutions & Technologies Support | Procede de traitement des eaux par biofloculation et flottation,et installation correspondante |
| US10703658B2 (en) | 2017-03-06 | 2020-07-07 | Tangent Company Llc | Home sewage treatment system |
| CN112871462A (zh) * | 2021-01-13 | 2021-06-01 | 南京银茂铅锌矿业有限公司 | 一种铅锌硫化矿废水精细化分质回用的选矿工艺方法 |
Family Cites Families (34)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3246885A (en) * | 1963-05-27 | 1966-04-19 | Fuller Co | Saturation tank |
| CH412734A (de) * | 1963-09-02 | 1966-04-30 | Cellulosefabrik Attisholz Ag V | Verfahren und Einrichtung zur Reinigung von Abwasser nach dem Belebtschlammverfahren |
| US3444076A (en) * | 1965-10-20 | 1969-05-13 | Kurita Industrial Co Ltd | Method of treating organic waste water |
| US3542675A (en) * | 1968-07-26 | 1970-11-24 | Combustion Eng | Water treatment |
| US3574331A (en) * | 1968-12-18 | 1971-04-13 | Mitsubishi Kakoki Kk | Aeration tank for waste treatment |
| US3617539A (en) * | 1969-05-15 | 1971-11-02 | Standard Oil Co | Process for removing contaminants from waste-water |
| US3576738A (en) * | 1969-08-04 | 1971-04-27 | Signal Companies The | Process for purification of oil production waste water |
| US3725264A (en) * | 1972-03-13 | 1973-04-03 | Signal Oil & Gas Co | Waste water treatment process |
| US3846289A (en) * | 1972-06-19 | 1974-11-05 | Ecolotrol | Waste treatment process |
| US4009099A (en) * | 1974-07-12 | 1977-02-22 | Ecolotrol, Inc. | Apparatus and process for removing ammonia nitrogen from waste water |
| US4315821A (en) * | 1975-01-06 | 1982-02-16 | Du Pont Canada Inc. | Treatment of nitrogenous wastes |
| AU499407B2 (en) * | 1975-07-24 | 1979-04-12 | Taira-Werke Dr. Rer. Nat. Ulrich Baensch Gmbh | Removal of impurities dissolved in water |
| DE2550818C3 (de) * | 1975-11-12 | 1978-05-18 | Michael 6600 Saarbruecken Funk | Verfahren und Vorrichtung zur biologischen Abwasserreinigung nach dem Schlammbelebungsverfahren |
| DE2553050A1 (de) * | 1975-11-26 | 1977-06-16 | Baensch Tetra Werke | Geraet und verfahren zur austreibung von im wasser geloesten verunreinigungen, hauptsaechlich nitraten |
| DE2554169A1 (de) * | 1975-12-02 | 1976-12-09 | Menzel & Co | Verfahren zur aeroben behandlung von fluessigen abfallstoffen |
| US4056465A (en) * | 1976-04-12 | 1977-11-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Production of non-bulking activated sludge |
| US4069149A (en) * | 1976-05-14 | 1978-01-17 | Idaho Research Foundation, Inc. | Continuous fermentation process and apparatus |
| FR2400489A1 (fr) * | 1977-08-17 | 1979-03-16 | Carboxyque Francaise | Procede et dispositif de traitement, par voie biologique, d'eaux residuaires |
| FR2456712A1 (fr) * | 1979-05-16 | 1980-12-12 | Degremont | Procede et installation pour l'elimination de la pollution carbonee et azotee des eaux usees |
| CA1114963A (en) * | 1979-10-26 | 1981-12-22 | Canadian Industries Limited | Means for separation of gas and solids from waste mixed liquor |
| JPS57136994A (en) * | 1981-02-17 | 1982-08-24 | Mitsui Miike Mach Co Ltd | Aeration tank for activated sludge treatment |
| AT380863B (de) * | 1982-06-16 | 1986-07-25 | Sera Aquaristik Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur biologischen anaeroben denitrifikation von aquariumwasser |
| EP0193979A3 (fr) * | 1985-02-25 | 1989-01-11 | ACEC, Société Anonyme | Procédé d'élimination de nitrates au moyen d'une conversion micro-biologique en présence d'hydrogène gazeux |
| SU1708776A1 (ru) * | 1988-03-15 | 1992-01-30 | Научно-исследовательский институт коммунального водоснабжения и очистки воды | Установка биологической очистки сточных вод |
| DK158893C (da) * | 1988-06-27 | 1991-01-21 | Krueger As I | Fremgangsmaade og anlaeg til biologisk rensning af spildevand ved aktivslammetoden |
| US4948509A (en) * | 1988-08-24 | 1990-08-14 | Charles Stack & Associates, Inc. | Anaerobic fermentation process |
| US5075384A (en) * | 1989-08-03 | 1991-12-24 | Monsanto | Coating compositions containing ethylenically unsaturated carbamates |
| RU2051134C1 (ru) * | 1992-02-28 | 1995-12-27 | Ростовский научно-исследовательский институт Академии коммунального хозяйства им.К.Д.Памфилова | Устройство для биохимической очистки сточных вод и удаления соединений азота |
| RU2030362C1 (ru) * | 1992-07-06 | 1995-03-10 | Акционерное общество - Научно-производственная фирма "БИФАР" | Способ очистки сточных вод |
| DE4331927C2 (de) * | 1992-09-17 | 1995-07-13 | Mannesmann Ag | Verfahren zur biochemischen Entfernung von Stickstoff und Phosphor aus Abwasser |
| US5310485A (en) * | 1992-09-30 | 1994-05-10 | Darling-Delaware Company, Inc. | Process for dissolved gas flotation in anaerobic wastewater treatment |
| WO1994027918A1 (fr) * | 1993-05-25 | 1994-12-08 | Nauchno-Proizvodstvennaya Firma Bifar | Procede d'epuration des eaux usees, procede de separation de matieres en suspension et procede de saturation d'un liquide par un gaz |
| US5484534A (en) * | 1994-07-08 | 1996-01-16 | Edmondson; Jerry M. | Energy conserving method of water treatment |
| US5516434A (en) * | 1995-05-26 | 1996-05-14 | Unicel, Inc. | Single cell gas flotation separator with filter media |
-
1994
- 1994-11-18 AU AUPM9571A patent/AUPM957194A0/en not_active Abandoned
-
1995
- 1995-11-15 TW TW84112067A patent/TW426642B/zh not_active IP Right Cessation
- 1995-11-16 MY MYPI9503479 patent/MY118395A/en unknown
- 1995-11-17 AU AU38644/95A patent/AU682984B2/en not_active Ceased
- 1995-11-17 KR KR1019970703274A patent/KR100320782B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1995-11-17 CZ CZ19971513A patent/CZ289983B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1995-11-17 ZA ZA959806A patent/ZA959806B/xx unknown
- 1995-11-17 MX MX9703625A patent/MX9703625A/es unknown
- 1995-11-17 PL PL32073995A patent/PL320739A1/xx unknown
- 1995-11-17 CN CN95197278A patent/CN1099382C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-11-17 FI FI972093A patent/FI972093L/fi unknown
- 1995-11-17 HU HU9701915A patent/HUT77193A/hu unknown
- 1995-11-17 EE EE9700114A patent/EE9700114A/xx unknown
- 1995-11-17 US US08/836,605 patent/US5961830A/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-11-17 BR BR9510353A patent/BR9510353A/pt not_active Application Discontinuation
- 1995-11-17 WO PCT/AU1995/000764 patent/WO1996015991A1/en active IP Right Grant
- 1995-11-17 EP EP95937725A patent/EP0790960A4/en not_active Withdrawn
- 1995-11-17 UA UA97062859A patent/UA48153C2/uk unknown
- 1995-11-17 CA CA 2205003 patent/CA2205003C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-11-17 SK SK605-97A patent/SK60597A3/sk unknown
- 1995-11-17 RU RU97107174A patent/RU2135420C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1995-11-17 MD MD970188A patent/MD970188A/ro unknown
- 1995-11-17 JP JP51638296A patent/JP3358066B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-11-17 SI SI9520119A patent/SI9520119A/sl unknown
-
1997
- 1997-05-15 LT LT97-088A patent/LT4288B/lt not_active IP Right Cessation
- 1997-05-16 LV LVP-97-97A patent/LV11830B/en unknown
- 1997-05-16 NO NO972268A patent/NO972268L/no not_active Application Discontinuation
- 1997-07-08 NZ NZ295324A patent/NZ295324A/en unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ289983B6 (cs) | Způsob a zařízení pro zpracování odpadních vod | |
| AU2007238520B2 (en) | Method and system for nitrifying and denitrifying wastewater | |
| MXPA97003625A (en) | Method and plant for the treatment of wastewater | |
| US5667688A (en) | Process for the purification of polluted water | |
| KR102108870B1 (ko) | 질소, 인 제거 막분리 고도처리장치 | |
| US6468486B1 (en) | Process for treating exhaust gases containing nitrides | |
| KR102299760B1 (ko) | 고농도 유기성 폐수 처리 시스템 | |
| KR100331898B1 (ko) | 생물·화학적 고도 하수처리 방법 | |
| KR100243729B1 (ko) | 분말형 제올라이트의 생물학적 처리조 내에서의 연속 순환/재생에 의한 폐수의 생물학적 처리 방법 | |
| EP0644859B1 (en) | Process and plant for the purification of polluted water | |
| KR102561953B1 (ko) | 생물활성탄 공정을 이용한 수처리장치 | |
| KR100300820B1 (ko) | 하수 및 폐수의 고도처리방법 | |
| CZ284297A3 (cs) | Způsob biologického čištění odpadních vod a zařízení k provádění tohoto způsobu | |
| JPS62225296A (ja) | 生物学的硝化脱窒装置 | |
| KR100748596B1 (ko) | 고농도 유기물폐수를 이용한 폐수처리장치 및 이를 이용하는 폐수처리방법 | |
| JPH0929282A (ja) | 排水の生物学的脱窒法及びその装置 | |
| KR100228739B1 (ko) | 고농도 산소를 이용한 고농도 유기성 폐수의 고도 처리방법 | |
| Lavrova et al. | A comparative study of the nitrogen rich pig slurry treatment in aerobic bioreactor and in constructed vertical flow wetland system | |
| JPH0780484A (ja) | 浄化槽 | |
| NL9201026A (nl) | Inrichting en werkwijze voor het zuiveren van afvalwater dat stikstofverbindingen bevat. | |
| Okada et al. | Study on the Systematic Technology of Promoting Purification for the Livestock Wastewater and Reuse | |
| HK1008213B (en) | Wastewater treatment method and plant |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20031117 |