CZ285095A3 - Enhanced device for heat transfer and function methods of sorptive systems - Google Patents
Enhanced device for heat transfer and function methods of sorptive systems Download PDFInfo
- Publication number
- CZ285095A3 CZ285095A3 CZ952850A CZ285095A CZ285095A3 CZ 285095 A3 CZ285095 A3 CZ 285095A3 CZ 952850 A CZ952850 A CZ 952850A CZ 285095 A CZ285095 A CZ 285095A CZ 285095 A3 CZ285095 A3 CZ 285095A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- reactor
- heat transfer
- refrigerant
- transfer fluid
- liquid
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 87
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 178
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims abstract description 167
- 239000013529 heat transfer fluid Substances 0.000 claims abstract description 116
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 108
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 74
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 claims abstract description 40
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 35
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims abstract description 24
- 230000008859 change Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000003795 desorption Methods 0.000 claims description 78
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 73
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 30
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 29
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 27
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 23
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical group N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 13
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 10
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000000376 reactant Substances 0.000 claims description 8
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 7
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 7
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 7
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 6
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 6
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 6
- 101100496858 Mus musculus Colec12 gene Proteins 0.000 claims description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052793 cadmium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N cadmium atom Chemical compound [Cd] BDOSMKKIYDKNTQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910001510 metal chloride Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 claims description 5
- 150000002826 nitrites Chemical class 0.000 claims description 5
- -1 sodium fluoroborate Chemical compound 0.000 claims description 5
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 claims description 5
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 claims description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 5
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims description 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000005086 pumping Methods 0.000 claims description 4
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical class [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 claims description 3
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 claims description 3
- 241001289141 Babr Species 0.000 claims description 2
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 150000003891 oxalate salts Chemical class 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 2
- JHJLBTNAGRQEKS-UHFFFAOYSA-M sodium bromide Chemical compound [Na+].[Br-] JHJLBTNAGRQEKS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims 6
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims 4
- 239000000047 product Substances 0.000 claims 4
- 241000270295 Serpentes Species 0.000 claims 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims 3
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 3
- MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N Oxalic acid Chemical compound OC(=O)C(O)=O MUBZPKHOEPUJKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910001508 alkali metal halide Inorganic materials 0.000 claims 2
- 150000008045 alkali metal halides Chemical class 0.000 claims 2
- 229910001622 calcium bromide Inorganic materials 0.000 claims 2
- WGEFECGEFUFIQW-UHFFFAOYSA-L calcium dibromide Chemical compound [Ca+2].[Br-].[Br-] WGEFECGEFUFIQW-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 2
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 claims 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 claims 2
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical class OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 230000009471 action Effects 0.000 claims 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims 1
- 230000002779 inactivation Effects 0.000 claims 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 claims 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 abstract description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 10
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 8
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 7
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 3
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 3
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 3
- 235000015243 ice cream Nutrition 0.000 description 3
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 3
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 3
- 238000000859 sublimation Methods 0.000 description 3
- 230000008022 sublimation Effects 0.000 description 3
- XYFCBTPGUUZFHI-UHFFFAOYSA-N Phosphine Chemical compound P XYFCBTPGUUZFHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 2
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 2
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 2
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 2
- MHCVCKDNQYMGEX-UHFFFAOYSA-N 1,1'-biphenyl;phenoxybenzene Chemical compound C1=CC=CC=C1C1=CC=CC=C1.C=1C=CC=CC=1OC1=CC=CC=C1 MHCVCKDNQYMGEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001122767 Theaceae Species 0.000 description 1
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001342 alkaline earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 150000003973 alkyl amines Chemical class 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- 235000013361 beverage Nutrition 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000012455 biphasic mixture Substances 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 1
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000012809 cooling fluid Substances 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000004108 freeze drying Methods 0.000 description 1
- 239000003673 groundwater Substances 0.000 description 1
- 150000008282 halocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 235000015250 liver sausages Nutrition 0.000 description 1
- 229910052987 metal hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004681 metal hydrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 229910000073 phosphorus hydride Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000002352 surface water Substances 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B17/00—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type
- F25B17/08—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type the absorbent or adsorbent being a solid, e.g. salt
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B17/00—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type
- F25B17/08—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type the absorbent or adsorbent being a solid, e.g. salt
- F25B17/083—Sorption machines, plants or systems, operating intermittently, e.g. absorption or adsorption type the absorbent or adsorbent being a solid, e.g. salt with two or more boiler-sorbers operating alternately
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D20/00—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00
- F28D20/003—Heat storage plants or apparatus in general; Regenerative heat-exchange apparatus not covered by groups F28D17/00 or F28D19/00 using thermochemical reactions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/62—Absorption based systems
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/14—Thermal energy storage
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
Dosavadní stav techniky
Sorpční systémy pevná látka - pára, podobné těm, které jsou předmětem tohoto vynálezu, jsou používány pro chlazení. Tyto systémy zahrnují oblast od malých zařízení s chladicím výkonem několika wattů po relativně velké systémy s megawattovými výkony. Tyto větší systémy, používané například v komerčních vysokonapětových klimatizačních zařízeních, jsou obvykle navrženy tak, že teplo je odnímáno prostřednictvím teplonosných tekutin, vedených do vzduchem chlazených smyček, vzduchem chlazených kondenzátorů, výparných kondenzátorů, chladicích věží, nebo jsou chlazeny podzemními či povrchovými vodami. Smyčky s čerpadly pro převod sórpčního tepla k těmto zařízením odnímajícím teplo, jsou velmi dobře známy pracovníkům v příslušném oboru. Avšak v relativně malých systémech, jako v zařízeních uvedených v patentu USA č 5 161 389 a v zařízeních pro elektronické chlazení, popsaných v patentu USA č. 5 271 239, není použití samostatných chladicích smyček a/nebo smyček s čerpadlem pro přenos k odnímání sorpčního tepla účelné.
V sorpčních systémech popsaných ve výše uvedeném patentu a v patentové přihlášce, která je v řízení zároveň s touto přihláškou, stejně jako v ostatních sorpčních systémech, v nichž je plynná reakční složka adsorbována na pevnou látku, musí být pro odnímání tepla použity vhodné komponenty. Systémy, v nichž je plynná složka střídavě adsorbována a desorbována adsorbentem, obsahují dva zdroje tepla, které musí být odnímáno během spojitých operací: jsou jimi kondenzační teplo chladivá a adsorpční teplo v adsorpčním reaktoru. S výhodou jsou používána zařízení pro odnímání tepla atmosférou, která nemají žádnou nebo mají minimální spotřebou elektrické energie. Kondenzační teplo může být například odnímáno ve vzduchem chlazeném kondenzátoru s využitím přirozené nebo nucené konvekce smyčkou kondenzátoru.
V odpařovacích sorpčních systémech, které využívají jednoduché nebo vícestupňové adsorbenty pro střídavé adsorbování a desorbování chladivá, se musí vzít v úvahu a řešit protichůdné *·, požadavky na přenos tepla. V desorpční fázi je žádoucí využít veškerou energii z topných prostředků jako hnací sílu desorpční reakce. Adsorbční reaktor má být izolovánnebo opatřen jinými prostředky pro minimalizaci tepelných ztrát, protože jakékoliv ztráty tepla do okolí snižují celkovou účinnost systému a zvyšují nároky na velikost a kapacitu tepelných zdrojů. Na druhé straně je však nutné účinné odnímání tepla z adsorpčního reaktoru během adsorpční fáze, a teplo musí být z adsorpčního reaktoru převáděno do složky odnímající teplo, nebo být odváděno přímo z adsorpčního reaktoru samotného. Tento problém je dále komplikován tím, že zvýšení desorpční teploty vytváří teplotní rozdíly mezi adsorpčním reaktorem a okolím ve prospěch tepelných ztrát právě v době, kdy taková tepelná ztráta je nežádoucí.
Podstata vvnálezu
V našem výše zmíněném patentu USA č. 5 271 239 je popsán vynález, spočívající ve využití expandující odpařované teplonosné tekutiny z desorpčního reaktoru pro vedení kapalné teplonosné tekutiny do adsorpčního reaktoru, čímž je odnímáno teplo,
Teplonosná tekutina je tekutina v kondenzované výměníkovými plochami vznikající v něm exotermickou reakcí, složka měnící fázi, přičemž teplonosná nebo kapalné fázi je při styku s adsorpčního reaktoru odpařována, čímž reaktor ochlazuje a odnímá teplo. Nynější vynález je zaměřen na zlepšení systémů a způsobů, které využívají takové prostředky pro odnímání tepla z adsorpčního reaktoru v již zmíněných sorpčních systémech pevná látka - pára, Tento vynález je zaměřen na sorpční systém pevná látka - pára, zajištující přenos tepla do složek odnímajících teplo, nacházejících se vně adsorpčního reaktoru. Tyto systémy obsahují zařízení, v nichž je systémové chladivo využito jako teplonosná tekutina pro ochlazování adsorpčního reaktoru. Systémy podle tohoto vynálezu zahrnují aktivaci smyčky odnímající teplo pro ochlazování adsorpčního reaktoru užitím pohybu teplonosné tekutiny bez toho, že by bylo nutno řídit chladicí smyčku termostatickým nebo elektromagnetickým ventilem. Je rovněž popsáno zařízení pro přenos tepla z jednoduchého tepelného zdroje do jednoho ze dvou reaktorů, kterým je zajištěno spojité chlazení. Systémy, zařízení, složky a metody pro docílení zlepšení podle tohoto vynálezu budou zřejmé z následujícího podrobnějšího popisu.
Systémy a zařízení zde popsaná mohou být využita pro jakékoliv sorpční proces pevná látka - pára, včetně systémů s komplexní sloučeninou, popsaných ve výše zmíněných patentových přihláškách, které jsou zde uvedeny jako odkazy. Systémy podle tohoto vynálezu mohou být také použity pro ostatní pevné adsorbenty plynů, zahrnující hydridy kovů, aktivní uhlí, silikagel, zeolity, uhličitany, oxidy atd., a mohou být použity pro adsorbování libovolných vhodných plynných chladicích složek jako vodík, metan, etan, helium, ekologické chladivo HFCs (halogenové uhlovodíky bez chloru) a HCFCs (tzv.měkké freony). Avšak tyto systémy jsou zvláště vhodné pro adsorpční reaktory s komplexními sloučeninami výše zmíněných typů, ve kterých je používána adsorbce polárních chladiv jako je amoniak, voda, metanol, alkanolaminy, alkylaminy, oxid siřičitý a fosfin na pevných solích kovů. Takové reaktorové systémy s komplexní sloučeninou jsou vhodné pro konstrukci malých kompaktních zařízení, pracujících s vysokými hustotami energie, které jsou popsány v patentové přihlášce USA č. 07/931 036, podané 14. srpna 1992 a 07/975 973, podané 13. listopadu 1992 a zvláště používajících komplexní sloučeniny se zvýšenými reakčními dobami v důsledku omezení objemové expanze během adsorpce polárního chladivá na soli kovu jak je uvedeno ve zmíněných dokumentech. Obdobně používají systémy a metody podle tohoto vynálezu přednostně reaktory obsahující komplexní sloučeniny jednoho z výše uvedených polárních chladiv a zvláště preferují použití amoniaku adsorbovaného na soli kovu, vybrané ze skupiny tvořené halogenidy, dusičnany, dusitany, šťavelany, sírany nebo siřičitany alkalických kovů, kovů alkalických zemin, přechodových kovů, zinku, kadmia, cínu, hliníku, fluoroboritanem sodným nebo podvojnými chloridy kovů, a v nichž je objemová expanze komplexní sloučeniny omezena alespoň během počátku adsorpční reakce, čímž je umožněna tvorba alespoň částečně koherentního, kohezivního samonosného produktu reakce, umožňujícího zvýšení rychlosti chemisorpce ve srovnání s komplexní sloučeninou, vytvářenou bez omezení objemové expanze. Další vhodné komplexní sloučeniny jsou uvedeny v patentu USA č 4 848 994. Zvláště preferovanými
komplexními sloučeniny jsou tyto sloučeniny, připravované adsorpci amoniaku na SrCl2, SrBr2, CaCl2, CaBr2, Cal2, CoCl2, CoBr2, BaCl2, BaBr2, MgCl2, MgBr2, FeCl2, FeBr2, NiCl2,—ZnCl2, SnCl2, MnCl2, MnBr2 nebo CrCl2, nebo jejich směsi, vytvářené s omezením objemové expanze komplexní sloučeniny během adsorpční reakce. Tyto soli mohou rovněž být před adsorpci amoniaku smísehy se zeolitem, aktivním uhlím, aktivním oxidem hlinitým nebo silikagelem. Příprava výše zmíněných preferovaných sloučenin, používaná v reaktorech, zařízeních a systémech podle tohoto vynálezu, umožňuje dosažení maxima výkonové hustoty vztažené na jednotku hmotnosti adsorbentu, maxima výkonové hustoty vztažené na jednotku hmotnosti reaktoru a maxima výkonové hustoty vztažené na požadovaný nebo potřebný objem reaktoru. Polovina cyklu, tj. doba adsorpce nebo desorpce reakcí probíhající touto zlepšenou reakční rychlosti, proběhne v méně než ve 30 minutách, s výhodou méně než ve 20 minutách a typicky mezi 3a 15 minutami. Termín adsorpce, jak je zde používán, zahrnuje všechny takové sorpční reakce bez ohledu na to, zda je nazýván adsorpci nebo absorpcí.
Zde použité základní sublimační sorpční systémy jsou schematicky znázorněny na obr.l až 10. Tyto sorpční systémy obsahují dva adsorpční reaktory, z nichž vždy v jednom probíhá adsorbce, zatímco ve druhém probíhá desorpce. Aby v adsorpčním reaktoru probíhala adsorbce, je ochlazován na teplotu blízkou teplotě okolí, čímž je snižován tlak par absorbentu uvnitř tohoto adsorpčního reaktoru. Klesne-li tlak par chlazeného adsorbentu pod výparný tlak, jsou páry chladivá z výparníku vysávány. Tento tok chladivá z výparníku způsobuje chladicí chladicí účinek systému. Řízení toku chladivá z adsorpčního reaktoru nebo do něj může být pasivní, využívající například zpětných ventilů, nebo ventilů řízených zpětným tlakem, nebo může být aktivní, používající například elektromagnetických ventilů, nebo ventilů ovládaných motorem nebo tlakové. Teplo vytvářené během exotermické adsorpční reakce je odnímáno, a tím je adsorpční reaktor udržován na vhodné adsorpční teplotě. Zatímco je adsorpční reaktor ochlazován a tím je zahájena adsorpce, je druhý adsorpční reaktor ohříván tak dlouho, až tlak par adsorbentu je vyšší než tlak v kondenzátoru. V tomto okamžiku je zahájena desorpce chladivá do kondenzátoru. Teplo dodávané reaktoru, ve kterém probíhá desorpce, dodává nezbytnou energii, která je hnací až 14 ilustrují způsob odnímání během adsorpce.
tepla a reaktoru silou endothermické desorpce a zároveň vyrovnává tepelné ztráty systému. Na konci jedné poloviny sorpčního poloviny cyklu nebo fáze se úlohy obou adsorpčních reaktorů vymění.
Systémy schematicky zobrazené na obr.l zařízení pro odnímání adsorpčního adsorpčního tepla vznikajícího v
V zobrazeních různých provedení těchto zařízení využívají tyto systémy teplonosnou tekutinu, která mění fázi z tekuté na plynnou při teplotě shodné nebo nižší než je teplota adsorpčního reaktoru. Teplonosná tekutina, kterou může být kapalina nebo směs kapalné a plynné fáze, je vedena do adsorpčního reaktoru a během exotermické adsorpční reakce nastává výměna mezi touto tekutinou a adsorbentem. Teplo exotermické reakce je předáváno teplonosné tekutině, a způsobuje odpaření alespoň části kapalné fáze. Zobrazené systémy obsahují thermosifonovou smyčku přenosu tepla, která zajištuje nebo podporuje cirkulaci teplonosné tekutiny z adsorbujícího reaktoru do kondenzátoru. Zde používaný termín thermosifon zahrnuje každou smyčku nebo systém, v němž výsledkem chlazení reaktoru je změna kapalné fáze teplonosné tekutiny nebo chladivá, po které následuje vrácení kondenzátu na úroveň kapaliny systému gravitací. Systémy mohou být určeny pro použití systémového chladivá jako teplonosné tekutiny, nebo pro použití jiných, pouze k tomuto účelu určených kompozic.
V různých, zde znázorněných systémech mohou adsorbéry nebo reaktory, že adsorpční reaktory obsahovat plochy, na kterých probíhá výměna tepla, obsahovat přirozené nebo nucené (ventilátorem) konvektivní chlazení. Na vstupu do výparníku mohou být použity různé typy expanzních zařízení jako např. kapilární trubice, expanzní ventil, hubice, porézní media atd. Zpětné nebo jednocestné ventily mohou být nahrazeny aktivně řízenými ventily, např. elektromagnetickými ventily. Tepelné zdroje pro získání hnací síly desorpční reakce mohou být umístěna na výměníkových plochách jak je znázorněno, nebo mohou být vestavěna v adsorpčních reaktorech. Topnými zařízeními mohou být elektrická odporová tělesa, nebo být použity teplonosné kapaliny, nebo spirály protékané horkou vodou či párou, nebo spalinovody pro horké plyny ze spalování, rovněž může být použit sálavý ohřev, nebo libovolná další vhodná metoda dodávání tepla. Jednotlivé složky zobrazených vnitřní nebo vnější Kondenzátory mohou
- 6 aparatur jsou zde tedy ukázány pouze pro ilustrační účely a není úmyslem omezit vynález na znázorněné příklady, pokud tak nehí uvedeno jinak. -Přehled obrázků na výkrese
Obr.l je schematickým znázorněním sorpčního systému pevná látka - pára, s thermosifonem s bublinovým čerpadlem, které slouží k přenosu sorpční energie do kondenzátoru.
Obr.2 je zvětšený pohled, zobrazující připojení bublinového čerpadla ohebnou spojkou.
Obr.3 znázorňuje systém obsahující brýdové čerpadlo s topným tělesem a zpětným ventilem.
Obr.4 znázorňuje sublimační sorpční systém obsahující thermosifon s proudovým čerpadlem.
Obr.5 znázorňuje sorpční systém využívající tlakově deaktivovaný thermosifon.
Obr.6 znázorňuje sorpční systém obsahující tlakově deaktivovaný thermosifon, využívající tlakově ovládané ventily chladivá.
Obr.7 znázorňuje sorpční systém, využívající tlakově deaktivovaný thermosifon, obsahující oddělené obvody pro kondenzaci teplonosné tekutiny a systémového chladivá
Obr.8 znázorňuje sorpční systém s tlakově thermosifonem, využívající jednoduchý zpětný chladič sorpční energie.
Obr.9 znázorňuje sorpční systém s tlakově thermosifonem, obsahující separátní kondenzátorové každý z reaktorů.
Obr.10 znázorňuje sorpční systém s tlakově aktivovaným thermosifonem, obsahující oddělené obvody kondenzátoru pro teplonosnou tekutinu a chladivo;
Obr.11 znázorňuje dvoustupňový systém s konstantním tlakem s tlakově aktivovaným thermosifonem v obou stupních;
Obr.12 znázorňuje dvoustupňový systém s konstantním tlakem s thermosifonem prvého stupně aktivovaným tlakem chladivá ve druhém stupni;
Obr.13 znázorňuje periodický chladicí systém aktivovaným pro přenos aktivovaným obvody přo
Ί s thermosifonem pro odnímání tepla deaktivovaným ventilem a tlakem chladivá;
Obr.14 znázorňuje systém s třemi reaktory, který používá mechanická čerpadla pro aktivování ochlazování změnou fáze;
Obr.15 znázorňuje systém s jedním tepelným zdrojem a se dvěma adsorpčními reaktory.
Příklady provedení vynálezu
Na obr.l je znázorněn adsorpční systém pevná látka - pára. Tento systém je zobrazen v té polovině cyklu, kdy v reaktoru 10 probíhá desorpce, zatímco reaktor 20 probíhá adsorpce. Desorbující reaktor 10 je zahříván topným tělesem 13., které dodává potřebné teplo pro udržování endothermické desorpční reakce, jak bylo dříve popsáno. Výměníkové plochy adsorpčního reaktoru 20 jsou spojeny s kondenzátorem 12 vedením 40 a 41. Ve znázorněném systému je chladivo použito jako plynná reakční složka, která je adsorbována a desorbována na pevném adsorbentu a jako teplonosná tekutina pro ochlazování adsorbujícího reaktoru. V zařízení, schematicky znázorněném na obr.l a na obr.
až 11, určují šipky v různých potrubích směr toku chladivá během výše uvedené poloviny cyklu. Šipky s prázdným nebo bílým vnitřkem určují směr toku odpařeného chladivá, šrafované šipky určují směr toku dvoj fázového chladivá a černé šipky určují směr toku kapalného chladivá. Potrubí pod adsorbčním reaktorem je naplněno kapalným chladivém přibližně do úrovně hladiny 99.
Topným tělesem 13 v adsorpčním reaktoru 10 je sorbent zahříván tak dlouho, až tlak jeho par je vyšší než tlak v kondenzátoru 12.. V tomto okamžiku začnou proudit páry chladivá z adsorpčního reaktoru 10 potrubím 23 a zpětným ventilem 37 do vertikální trubice 22, která je připojena k výměníkové trubici 17 v adsorpčním reaktoru 20. Páry proudící do vertikální trubice 22 vytvářejí efekt bublinového čerpadla a způsobují pohyb kapalného chladivá v trubici k výměníkovým plochám výměníkové trubice 17. Teplonosná kapalina, vedená do reaktoru 20, je tak směsí kapalné a parní fáze chladivá. Při částečném nebo úplném odpaření chladivá na výměníkových plochách reaktoru se reaktor 20 na ochlazuje na teplotu blízkou teplotě
- 8 ^aasgeifeíKs·.
kondenzátoru a začíná adsorpce chladivá sorbentem. Teplo uvolňované při exotermické adsorpční reakcí je odnímáno odpařovaným chladivém a teplota adsorbéru se neliší od teploty kondenzátoru o více než několik stupňů. Dvoj fázová směs chladivá z reaktoru 20 je vedena do separátoru 39, který má obvykle tvar T-rozbočky v potrubí, z níž je parní složka chladivá vedena potrubím 41 do kondenzátoru 12 a kapalná složka chladivá vracena vedením 42 do trubek pod adsorpčními reaktory. Odpařené chladivo je kondenzováno v kondenzátoru 12 a vraceno do kapaliny ve spodních trubkách trubicí 21. Kapalné chladivo ve spodní trubici 44 je rovněž vedeno potrubím 26 přes expanzní ventil 35, do výparníku 14. Plynné chladivo z výparníku je potrubím 24 vedeno do adsorbujícího reaktoru. Jednocestné ventily 31 a 33. vedou chladivo během adsorpční reakční fáze do reaktoru. ÍPo skončení výše popsané poloviny cyklu se funkce adsorpčních reaktorů zamění vypnutím topného tělesa 13 v reaktoru 10 a zapnutím topného tělesa 36 v reaktoru 20. Jakmile je adsorbent v reaktoru 12 dostatečně zahřát, aby začala desorpce, je aktivováno bublinové čerpadlo 18., aby zajistilo ochlazování reaktoru 10, v němž v tomto okamžiku začíná probíhat adsorpce. Uzavřená smyčka potrubí, která vede chladivo do adsorbujícího reaktoru, dále do kondenzátoru a zpět do reaktoru bublinovým čerpadlem, vytváří dříve zmíněný thermosifon.
Hnací silou pro bublinová čerpadla, často nazývaná plynové výtahy, která zajišťují přívod kondenzovaného chladivá do adsorbujícího reaktoru, jsou páry, desorbované z druhého reaktoru, jak bylo popsáno dříve a jak je znázorněno na obr. 1, nebo jí může být teplo z topných těles, obvykle elektrických, nacházejících se na vertikálním potrubí čerpadla. Topné těleso musí být umístěno na vertikální nebo téměř vertikální trubici nebo potrubí a pod úrovní hladiny kapaliny. Topné těleso, umístěné na vedení kapalného chladivá, vyvíjí páru, a snižuje tak hustotu chladivá ve vertikálním stoupacím potrubí vzhledem ke kapalině zůstávající ve zbylé části systému. Chladivo o snížené hustotě a páry stoupají vzhůru, čímž vytvářejí čerpací efekt. Výhodou použití topného tělesa místo desorbovaných par pro pohon bublinového čerpadla je to, že je v takovém případě možné, aby ochlazování a adsorpce reaktoru začala dříve než je druhý reaktor zahřát na desorpční teplotu a tlak. Výsledkem toho je snížení celkové doby pro zahřátí a ochlazení a celkové zvýšení chladicího výkonu systému. Stejného efektu může být také dosaženo brýdovým čerpadlem,v němž topnétěleso vyvíjí páru v trubici s teplonosnou tekutinou nebo chladivém a zpětný ventil zabraňuje zpětnému toku do systémové nádrže s kapalinou, a tak nutí chladivo proudit směrem na výměníkové plochy adsorbujícího reaktoru. Topné těleso se zpětným ventilem nemusí být ve vertikálním stoupacím potrubí, závislost na jeho směrování je značně snížena a pro plnění čerpadla je třeba méně základní kapaliny. To je znázorněno na obr. 33, na kterém jsou tělesa 47 a 49 na potrubí vedoucím z nádrže kapaliny 71 umístěna směrem po proudu vzhledem ke zpětným ventilů 11 a 13.
Systém znázorněný na obr.l může být závislý na orientaci, protože místo vstupu par do bublinového čerpadla musí být poněkud ponořeno pod úroveň hladiny kapalného chladivá, kdežto vstup plochám adsorpčního reaktoru na výstupu čerpadla nesmí být ponořen. Taková závislost na být podstatně snížena připojením bublinového k výměníkovým z bublinového orientaci může čerpadla na otočný čep nebo ohebnou spojku, jak je znázorněno obr.2. Jak je ukázáno, je bublinové čerpadlo vybaveno párem ohebných nebo otočných spojek 19 a 29 na trubicích 23 a 22, což umožňuje, aby spodní části připojeného potrubí pod těmito spojkami byly vertikálně zavěšeny do jímky 27 pod úrovní hladiny kapaliny 99.
Obr.4 znázorňuje adsorpční systém kapalina - pára v podstatě stejného provedení, jaké je uvedeno na obr.l, avšak s ejektorem sloužícím k dodávání kapalného chladivá adsorbujícímu reaktoru. Ejektory 51 a 53., někdy označované jako injektory, převádějí ve znázorněném systému kinetickou energii proudu par chladivá na tlak potřebný pro čerpání kapalného chladivá do reaktoru. Výhodami ejektorů proti bublinovému čerpadlu je snížená citlivost na orientaci v důsledku použití nádrže kapaliny 50, jejíž dno má obvykle kuželový nebo kulový tvar, nebo vysoké válcovité nádrže, v níž jsou ejektory ponořeny s libovolným požadovaným sklonem, intenzivnější čerpání a to, že do adsorpčního reaktoru, který má být chlazen, je dodávána kapalina místo dvoj fázové směsi . Pro další sníženi závislosti na orientaci mohou také být použity otočné nebo ohebné spádové trubky, spojené s ejektorem na spodku nádrže.
Na obr. 5, 6 a 7 jsou znázorněny sorpční systémy, využívající smyčku thermosifonu se změnou fáze pro ochlazování obou adsorpčních reaktorů. Thermosifonová smyčkaadsorpčního reaktoru, ve kterém probíhá desorpce, je deaktivována tlakem, vyvíjeným uvnitř adsorpčního reaktoru. Deaktivace je provedena vytlačením veškeré kapalné teplonosné tekutiny z thermosifonové smyčky. Na obr. 5 a 6 je systémové chladivo také teplonosnou tekutinou, zatímco na obr.7 používá systém jako chladivo a teplonosnou tekutinu dvě různé látky.
Na obr. 5 je schematicky znázorněn systém s tlakově deaktivovaným thermosifonem pro přenos energie do kondenzátoru. Ve znázorněné polovině cyklu je v adsorpčním reaktoru 10 zapnuto topné těleso 13 a v adsorpčním reaktoru 20 je topné těleso vypnuto a probíhá adsorbce. Ventily 63 a 66 jsou aktivně řízeny. Je-li ventil 63 uzavřen, nejsou výměníkové trubice 16 v reaktoru 10 spojeny s kondenzátorem 12., takže tlak vytvářený teplem vytlačí kapalné chladivo z výměníkové trubice potrubím 77 do výměníkových trubic reaktoru 20. Počáteční tlak pro deaktivaci obvodu thermosifonu je zajištěn topnými tělesy reaktoru nebo pomocnými topnými tělesy umístěnými ve smyčce thermosifonu, která mohou být zapnuta pouze tak dlouho, aby zvýšila tlak par ve smyčce do té míry, aby mohla započít deaktivace. Jakmile je však desorpce zahájena, tlak desorbovaných par způsobí, že obvod je udržován v deaktivovaném stavu, čímž se minimalizuje energie topného tělesa, spotřebovávaná k udržení tlaku ve výměníkové ventil 66 otevřen, může chladivo procházet kondenzátoru, a vypařování kapalného chladivá v reaktoru 20 jej ochladí na adsorpční teplotu, čímž v něm začne probíhat adsorpce. Vypařování chladivá odnímající adsorpční teplo poté pokračuje. Tak je otevřením ventilu 66 aktivována smyčka přenosu tepla thermosifonu změnou fáze mezi reaktorem 20 a kondenzátorem, zatímco uzavření ventilu 63 deaktivuje smyčku thermosifonu na desorbujícím reaktoru 10 v důsledku vzestupu tlaku v tomto reaktoru, jak bylo dříve popsáno. Na konci výše zmíněné poloviny cyklu se úlohy obou adsorpčních reaktorů vymění tak, že topné těleso v reaktoru 20 je zapnuto a tím je zahájena desorpce, ventil 66 je uzavřen, topné těleso v reaktoru 10 se vypne a ventil 63 se otevře. V obou fázích nebo polovinách cyklu je tok chladivá řízen ventily 31, 33., 62 a 65. Těmito ventily trubici. Je-li reaktorem 20 do ovládaný okamžiku spotřebu mohou být jednocestné zpětné ventily nebo aktivně řízené ventily. Aktivně řízenými nebo ovládanými ventily 63 a 66 mohou být elektromagnetické ventily spínané stejnými řídicími obvody, které jsou použity k zapínání a vypínání topných těles. Aktivně řízenými ventily mohou být rovněž pístové ventily poháněné tlakovým vzduchem nebo tlakem par chladivá vyvíjeným v desorbujícím reaktoru.
Jiná varianta systému s tlakově deaktivovaným thermosifonem je znázorněna na obr.6. Ve znázorněném systému jsou použity trojcestné ventily 72 a 73., řízené tlakem v příslušném adsorpčním reaktoru. Ventily 72 a 73 jsou pružinové trojcestné ventily, zapojené mezi odpovídajícími adsorpčními reaktory a kondenzátorem 12. Je-li tlak v adsorpčním reaktoru nižší nebo rovný tlaku v kondenzátoru, je píst ventilu 79 tlačen do polohy, v níž je uzavřeno spojení mezi odvodním potrubím desorbujícího chladivá a kondenzátorem a je otevřen obvod přenosu tepla adsorpčního reaktoru do kondenzátoru. Ventil 73 je znázorněn v této poloze. Je-li reaktor zahříván pro desorpci, rostoucí tlak v reaktoru vytlačí píst ventilu opačným směrem, takže se uzavře spojení obvodu přenosu tepla s kondenzátorem a směr toku desorbujícího chladivá se změní tak, že vytlačuje kapalné chladivo z reaktorové výměníkové trubice 16 do výměníkové trubice 17 reaktoru 20 potrubím 77. Ve dvou systémech, znázorněných na obr. 5 a 6, jsou ovládané ventily, které spojují odpovídající reaktory s kondenzátorem, s výhodou řízeny tak, že přímé spojení mezi reaktorem a kondenzátorem je uzavřeno, jakmile je zapnuto topné těleso v desorbujícím reaktoru. Takové řízení zajistí, že kapalné chladivo ve výměníkové trubici reaktoru není odpařováno dříve, než je ventil uzavřen a než dojde k vytlačování chladivá z trubice. Z tohoto důvodu je preferován elektricky může být uzavřen přesně v požadovaném takové časování je snaha minimalizovat 5 je dále zřejmé, že je-li ventil 63 ventil, který Důvodem pro energie. Z obr.
uzavřen dříve, než je dosaženo desorpčního tlaku v reaktoru 10, způsobí zahřívání chladivá ve výměníkové trubici 16 růst tlaku par, který vytlačí kapalné chladivo ze sekce přenosu tepla reaktoru bez pomoci tlaku z výměníku.
Zařízení znázorněné na obr.5 a 6 může být modifikováno tak, že páry desorbovaného chladivá jsou vedeny přímo do kondenzátoru,
- 12 bez průchodu sekcí přenosu tepla reaktoru. Takto by např.na obr. 5 mohlo potrubí 61 a 64 být spojeno s potrubím 59 nahoře. nebo poblíž ventilů 63 a 66.Jédnócestnéventily 62 a 65, řídící vedení desorbovaného chladivá do kondenzátoru 12., mohou být nahrazeny termostaticky řízenými ventily s čidlem spojeným s topným tělesem reaktoru. Pro tento účel může rovněž být použit elektromagnetický ventil. Zařízení na obr. 6 by mohlo být upraveno podobně.
V provedení ilustrovaném na obr. 7 využívá systém s tlakově deaktivovaným thermosifonem separátní chladivo a kondenzátorové chladivo (teplonosnou tekutinu) a příslušné smyčky s tekutinou. Toto provedení systému může být výhodnější než dříve popsané systémy, které využívají jednu složku zároveň jako chladicí tekutinu, i jako systémové chladivo, které mají pouze jeden kondenzátor, a jsou používány v případech, kdy je žádoucí minimalizovat množství chladicí kapaliny, nebo je žádoucí použít teplonosnou tekutinu se zlepšenými vlastnostmi pro přenos tepla, případně je-li třeba použít různé tlaky v částech systému, ve kterých dochází k přenosu tepla. Příklady vhodných teplonosných tekutin pro takové systémy zahrnují vodu, alkoholy, lehké uhlovodíky, teplonosné oleje a teplonosná media se změnou fáze DOWTHERMR.
Na obr. 7 jsou ventily 60 a 67 uzavřeny, aby během desorpce deaktivovaly thermosifony jejich příslušných adsorpčních reaktorů. Během desorpční poloviny cyklu reaktoru 10, při které je zapnuto topné těleso 13, vytlačuje rostoucí tlak par kapalhé chladivo z reaktorové výměníkové trubice 16. Ventily 6Ó a 67 mohou být ovládány elektricky, termostaticky nebo s použitím tlakové aktivace. Jak bylo zmíněno dříve, je výhodné, aby ventil spojující desorbující reaktor s kondenzátorem chladivá 12, byl uzavřen před zapnutím topného tělesa desorpční reakce, aby se minimalizovaly tepelné ztráty způsobované odpařováním chladivá. Pro tento účel jsou výhodné elektricky nebo termostaticky ovládané ventily. Do thermosifonové smyčky mohou být přidána pomocná topná tělesa, která mohou být zapnuta právě na takovou dobu, aby se deaktivovala smyčka, dokud tlak vyvíjený zahříváním desorpčního reaktoru nevytvoří dostatečný tlak par. V zobrazeném systému je pro kondenzování par desorbovaného chladivá z desorbujícího reaktoru použit separátní kondenzátor 55.
Kondenzované chladivo je vedeno potrubím 58 a expanzním ventilem 35 do výparníku 14, přičemž kondenzované chladivo je vedeno do - adsorbujícího reaktoru potrubím 21. Odpařené chladivo je ve znázorněné polovině cyklu vedeno potrubím 24., ventilem 33 a potrubím 46 do adsorbujícího reaktoru 20. Na konci popsaného procesu se opět funkce obou adsorpčních reaktorů zamění. Je zde také zakreslena přibližná plnicí úroveň hladiny chladivá 99.
Na obr. 8, 9 a 10 jsou znázorněny sorpční systémy, které používají tlakově aktivovaný thermosifon, v němž desorpční tlak aktivuje smyčku přenosu tepla, na rozdíl od tlakově deaktivovaných termosifonových systémů, znázorněných na obr.5 až 7. Tlakově aktivované thermosifony zajišťují aktivaci přenosu tepla mezi adsorpčními reaktory, tj. jeden adsorpční reaktor aktivuje odnímání tepla v druhém adsorpčním reaktoru. Výhodou takového systému je snížení nebo vyloučení časovačích obtíží způsobených deaktivací přenosu tepla a vyloučení energetických ztrát topného tělesa způsobených odpařováním chladivá před deaktivací smyčky přenosu tepla.
Tlakově aktivovaný thermosifonový systém znázorněný na obr. 8 obsahuje zpětný chladič 70 sloužící ke kondenzaci chladivá, které je zároveň chladicí nebo teplonosnou tekutinou. V zobrazené polovině cyklu probíhá v reaktoru 90 desorbce, přičemž je odpařené chladivo odváděno jednocestným ventilem 91 a potrubím 96 přes nádrž 85 a potrubím 97 k výměníkovým plochám adsorbujícího reaktoru 80. Tlak z desorbujícího reaktoru a desorbované chladivo vytlačují kapalné chladivo z nádrže 85 k výměníkovým plochám 48 reaktoru 80, kde se odpařuje, ochlazuje reaktor, a tím odnímá adsorpční teplo. Páry chladivá, zkondenzované v kondenzátoru 70, se vracejí do reaktoru 80 a tím vyvolávají nepřetržité chlazení. Pro znázorněnou polovinu cyklu jsou v příslušných reaktorech a výška hladiny kapaliny 99.
zobrazena topná tělesa 9 2 a 98 Kapilární trubice 83 nebo ekvivalentní expanzní zařízení vede kapalné chladivo do výparníku 14., kde probíhá jeho expanze, po které je vedeno potrubím 87 ve formě par do adsorbujícího reaktoru. Varianta systému s jedním zpětným chladičem, zobrazená na obr.8, může využívat pro kondenzované chladivo a pro thermosifon separátní vratné potrubí. Takové provedení je znázorněno na obr. 9. Reaktor 90 ve znázorněné polovině cyklu chladivo desorbuje :r.4;; ρναν a reaktor 80 chladivo adsorbuje. Kapalné chladivo, vedené do adsorbujícího reaktoru 80, je odpařováno přenosem tepla na výměníkových plochách sekce 48 a odpařené chladivo je vedeno do kondenzátoru 95. Systém znázorněný na obr. 8 může také obsahovat zpětné ventily a jednoduché expanzní zařízení pro plnění výparníku 14, zabraňující migraci tekutiny mezi oběma stranami, jak je ukázáno na obr. 9.
Ještě jiné provedení je znázorněno na obr.10, který zobrazuje systém, v němž je použita jiná teplonosná tekutina než systémové chladivo. V tomto provedení obsahuje tlakově aktivovaný thermosifon v zásobnících membrány, které vytlačují kapalné chladivo bez míšení chladivá s teplonosnou tekutinou. Ve zobrazené polovině cyklu je desorbované chladivo vytlačováno tlakem z desorbujícího reaktoru 90 potrubím 108 do nádrže 101, kde způsobí, že membrána 116 vytlačí kapalné chladivo ze spodní dutiny 117 do adsorbujícího reaktoru 80 potrubím 114. Odpařené kapalné chladivo je opět vedeno do chladicího kondenzátoru 95 a kondenzovaná kapalina zpět do nádrže 101. Chladivo, adsorbované přiváděno z výparníku 114 reaktoru 90 je oddělena v adsorbujícím reaktoru 80, je k němu a část desorbovaného chladivá z a odváděna z potrubí 108 potrubím 115, jednocestným ventilem 107 a potrubím 109 do kondenzátoru chladivá 110. Zobrazené membrány mohou být nahrazeny jinými pohyblivými prostředky. Pro kapalné nebo plynné rozhraní mohou být např.použity vlnovce nebo písty pro vytlačování kapalné teplonosné tekutiny pomocí tlaku plynuj
Tlakové aktivované thermosifonové systémy se systémovým chladivém totožným nebo rozdílným od teplonosné tekutiny, mohou být také aktivovány malým topným tělesem v nádrži chladivá. Tak mohou být nádrže 85 a 86 v systémech zobrazených na obr. 8 a 9 vybaveny malými topnými tělesy £9, sloužícími k vyvíjení tlaku, vytlačujícího chladivo do thermosifonové smyčky. Výhodou použití takových topných těles je to, že chlazení a adsorpce může začít dříve, než je v opačném reaktoru vyvíjen desorpční tlak, což má za následek zkrácení celkové doby pro chlazení nebo ohřev a zvýšení čisté chladicí kapacity systému. Jak bylo popsáno dříve, je alternativní možností k systému s bublinovým čerpadlem, znázorněného na obr. 1, topné těleso produkující páru a zajišťující tak časování s minimální spotřebou energie. Jakmile je v opačném generátoru vyvinut desorpční tlak, může být topné teplonosné tekutiny, a samotnému kondenzátoru.
těleso deaktivováno.
Prostředky pro odmímání tepla, zahrnující thermosifonové smyčky nebo obvody pro chlazení adsorbujících reaktorů, mohou být použity ve vícestupňových systémech, které jsou podobné systémům popsaným v patentech USA č 5 079 928 a 5 263 330. V takových systémech, složených z více oddělených stupňů o různých konstantních tlacích, mohou být mezi reaktory sousedního vyššího a nižšího stupně zařazeny thermosifonové smyčky, sloužící k přenosu tepla. Tak například v třístupňovém systému mohou být použity tři thermosifonové smyčky pro přenos tepla, jedna mezi reaktory středního a nejvyššího stupně, jedna mezi reaktory středního a nejnižšího stupně a jedna mezi reaktorem nejnižšího stupně a kondenzátorem. Pro reaktor vyššího stupně slouží reaktor nižšího stupně jako odtok tepla nebo jako kondenzátor reaktor nejnižšího stupně odnímá teplo Tyto thermosifonové smyčky využívají změny fáze teplonosných tekutin v thermosifonových smyčkách pro přenos tepla a mohou být vybaveny dvojobvodovými potrubími pro přenos tepla, jak je uvedeno ve výše zmíněné přihlášce patentu USA č. 07/931,036. V takových vícestupňových reaktorových obvodech přenosu tepla se třemi nebo více reaktory mohou obvody nejnižšího stupně používat systémového chladivá pro přenos tepla do chladivového kondenzátoru, nebo jiné chladivo a separátní kondenzátor. Reaktory vyšších stupňů obvykle používají chladivo odlišné od systémového chladivá, pokud není použito nízkotlaké chladivo jako např.voda.
Na obr.11 je znázorněn systém se dvěma oddělenými stupni s různými tlaky. Poznamenejme, že provedení tohoto schematicky znázorněného systému je podobné systémům, znázorněným na obr. 7 a 8, zahrnujícím tlakově aktivované thermosifonové smyčky, použité v obou stupních. Ve znázorněném systému jsou reaktory 110 a 120 reaktory nižšího stupně (chladnější) a reaktory 130 a 140 jsou reaktory vyššího stupně (teplejší). Poznamenejme také, že reaktory vyššího stupně 130 a 140 používají jiné chladivo než systémové chladivo, zatímco reaktory nižšího stupně 110 a 120 používají systémové chladivo jako chladivo pro odnímání tepla kondenzátoru 121. Adsorpční reaktory nižšího stupně mohou obsahovat součásti dvojobvodové sekce přenosu tepla, jak je znázorněno a popsáno v přihlášce patentu USA
č. 07/931 036. Alternativně mohou být sekce přenosu tepla 148 řešeny tak, že kondenzace teplonosné tekutiny nastává v malé trubici 143.obsahující tekutinu odnímající teplo, která je stočena uvnitř větší trubice 149. jak je schematicky znázorněno v reaktorech 110 a 120.
Systém znázorněný na obr. 11 ukazuje polovinu cyklu, ve které probíhá desorpce v reaktoru 120, zatímco reaktor 1Í40 chladivo adsorbuje. Ve vícestupňových reaktorech HO a 130 reaktor 110 chladivo adsorbuje, zatímco v reaktoru 130 probíhá desorpce. Z desorbujícího reaktoru 130 proudí páry chladivá do zásobníku 101 a napínají membránu 116. která vytlačuje v něm obsaženou kapalnou teplonosnou tekutinu. Teplonosná tekutina je znázorněna tečkované. Kapalná teplonosná tekutina je vedena do adsorbujícího reaktoru 140, kde je odpařována a ochlazuje tak reaktor. Odtud je odpařená teplonosná tekutina vedena do desorbujícího reaktoru nižšího stupně 120 a je tam kondenzována za nižší teploty. Odpařené chladivo, desorbované v reaktoru 120, je vedeno přes zásobník 138 a mísí se s kapalným kondenzovaným chladivém v potrubí 144. Směs je pak aktivovanou thermosifonovou smyčkou, vytvořenou v sekci přenosu tepla 148, vedena do reaktoru 110, čímž dochází k chlazení přenosem teplá. Ve znázorněném zařízení a systému vzniká ve výparníku chladivá 125 odpařené chladivo, které dále přechází do adsorbujících reaktorů. Ačkoliv je znázorněn dvoustupňový systép, může být výhody thermosifonové smyčky přenosu tepla podle tohoto vynálezu použito pro libovolný vícestupňový systém. Systém znázorněný na obr.12 je příkladem řízení thermosifonové smyčky pro odnímáni tepla, využívající rozdílu tlaku chladivá v různých stupních, na rozdíl od použití dvou adsorpčních reaktorů v každém stupni, jak bylo znázorněno dříve. Tak dochází ve znázorněném dvoustupňovém systému se dvěma různými konstantními tlaky k aktivaci thermosifonu odnímajícího teplo v reaktoru prvého stupně 124 parami chladivá v reaktoru druhého stupně 134, jakmile v uvedeném thermosifonu začne probíhat adsorpce. Řízení transportu teplonosné tekutiny 131, znázorněného tečkovanou čarou ve výměníkové trubici mezi dvěma reaktory, je prováděno ventilem 129, který může být dálkově ovládán, a kterým může být například elektromagnetický ventil. Tepelný zdroj 127 dodává teplo ďo teplonosné tekutiny, která zajištuje hnací sílu desorpčnígh reakcí v systému. Je znázorněna studená hladina systém a jsou nakresleny studené úrovně plnění plnění ve výparníku 122, v expanzním záři zení 123 a v kondenzátoru chladivá 139. Páry chladivá z reaktoru druhého stupně 134 aktivují thermosifon odnímání tepla rektoru prvého stupně 124, který může obsahovat výměníkovou sekci pro chlazení reaktoru, jak bylo dříve popsáno pro rektory nižšího stupně, zobrazené na obr. 11. Aktivace může být prováděna tlakem, jak je znázorněno, nebo proudem tekutin, t.j. ejektorem, bublinovým čerpadlem nebo mechanickým čerpadlem. Nejsou uvedeny šipky, ilustrující kapalnou, plynnou a smíšenou fázi chladivá.
Provedení na obr. 13 znázorňuje periodické chladicí systémy, které používají jeden adsorpční reaktor. Takové periodické jednostupňově systémy mají thermosifonovou smyčku pro chlazení reaktoru během adsorpce, ventil 151 je otevřen a tím spojuje thermosifonovou smyčku s kondenzátorem 153 a potrubím 156 zpět s výměníkovou sekcí reaktoru 160. Během adsorpce je kapalné chladivo odpařováno ve výměníkové sekci reaktoru a při otevřeném ventilu 151 je aktivována thermosifonová smyčka. Během desorpce je uzavřením ventilu 151 a zapnutím topného tělesa 158 thermosifon deaktivován a zvýšený tlak par ve výměníkové sekci reaktoru 160 vytlačuje kapalné chladivo z výměníkových trubic a úplně deaktivuje thermosifon, čímž je zabráněno odvodu tepla. Systém obsahuje nádrž 152 pro kapalné chladivo, jednocestné ventily 157 a 159. výparník 154 a expanzní zařízení 155. Nádrž může obsahovat topné těleso, které je aktivováno pro vytlačování chladivá. Nádrž může být případně nahrazena mechanickým čerpadlem, nebo brýdovým čerpadlem s topným tělesem a/nebo zpětným ventilem pro čerpání kapaliny do systému. Zde rovněž nejsou uvedeny šipky ilustrující různé fáze chladivá.
Jak zde bylo uvedeno, jsou thermosifonové odnímání tepla aktivovány čerpacími prostředky, bublinovým čerpadlem, brýdovým čerpadlem, ejektorem nebo vytlačováním tekutiny. K aktivování thermosifonových systémů se změnou fáze, prováděné dodáním malého množství kondenzovaného chladivá na výměníkovou plochu, však mohou být použita mechanická čerpadla pro výše uvedené cykly. Výsledkem takového použití mechanického čerpadla může být zvýšená hustota výkonu se správným časováním, protože zahřívání a chlazení může probíhat současné, smyčky pro jako např.
- 18 desorpcí. Použití možnosti řízení, zapotřebí a protože adsorpční a desorpční periody nemusí trvat stejné dlouho, jak je to nutné u čerpadlových systémů, poháněných mechanického čerpadla také rozšiřuje dostupné Když např. termostat udává, že již není chladit, může být čerpadlo vypnuto a adsorpce může pokračovat mnohem pomaleji, aby se udržela plnicí teplota bez nadměrného chlazení. Pokud je pro udržení teploty nutné intenzivnější chlazení je uvedeno do chodu čerpadlo a zvýší se sorpční rychlost. Během časových úseků, ve kterých je potřebné pouze málo intenzivní chlazení, může desorpce probíhající v opačném adsorpčním reaktoru pokračovat bez ovlivňování výkonu adsorpce; a tak uvádět systém do stavu, ve kterém může probíhat Navíc může být použito tří nebo více adsorbérů konstantního průchodu výparníkem a snížení způsobených migrací chladivá v prázdných další chlazení, pro zajištění cyklických ztrát periodách, nebo jednoduše pro zajištění záložní kapacity či kapacity pro špičkový odběr. Takový systém je ilustrován na obr. 14. Čerpadlo 136 sekce 137 reaktoru 142. zpětných ventilů 133, chladivá do reaktoru dodává kapalné chladivo do výměníkové Jak je znázorněno, obsahuje systém šest které se nacházejí ve vedení plynného a z reaktoru. Znázorněn je také kondenzátor 139, výparník 132, expanzní ventil 135 a topná tělesa reaktoru 138. Fázím chladivá uvnitř systému jsou znázorněny stejnými symboly, jako u systémů znázorněných na předešlých obrázcích.
V malých nebo miniaturních sublimačních sorpčních chladničkách, mrazničkách a chladicích systémech, pracujících na principu sorpce kapalina - pára a používajících více adsorpčních reaktorů, jsou vzhledem k výhodnosti a malým prostorovým nárokům často používána elektrická odporová topná tělesa. Obr. 15 ukazuje alternativní návrh zařízení, využívající jeden tepelný zdroj a jeden ventil, který řídí a vede tok zahřátých par nebo směsi parní a kapalné fáze teplonosné tekutiny smyčkami přenosu tepla do adsorpčních reaktorů v požadované době reakčního cyklu. Zařízení znázorněné obr. 15 ukazuje pouze obvod vstupu tepla, ale může být použito s kterýmkoliv dosud zde popsaným sorpčním systémem, používajícím adsorpční reaktory. Ve znázorněném zařízení jeden tepelný zdrojem např. plynový hořák, sluneční koncetrátor, táborový oheň, elektrický článek apod. odpařuje teplonosnou tekutinu v kotli 175 s jedním ventilem 171, vedoucím v požadované době páru do adsorpčního reaktoru 172 nebo 174. Kondenzací par v adsorpčním reaktoru vzniká teplo, které může být přenášeno na sorbent s využitím dvojobvodového systému přenosu tepla, jak bylo dříve popsáno, nebo kondenzací par v malé kondenzátorové trubici 177, která je v kontaktu s výměníkovou plochou adsorbéru. Kondenzátorová trubice 177 může být přímá, jak je znázorněno, a připojená k jedné straně výměníkové plochy, nebo může být vinutá či soustředná vzhledem k chladicímu kanálu výměníkové plochy s axiálními žebry, připojenými k výměníku způsobem, obecně používaným ve dvojstěnných výměnících tepla. Ve znázorněném zařízení je odpařená teplonosná tekutina z kotle 175 vedena k ventilu 171, který je nastaven pro vedení par do reaktoru 174, kde jsou kondenzovány, a tím uvolňují teplo, způsobující desorpci v reaktoru. Ventil 171 je v adsorbujícím stupni vzhledem k reaktoru 172 uzavřen a tento reaktor může být chlazen, jak bylo dříve popsáno. Takový prostředek může být použit jako alternativa obvyklého použití odporového elektrického topení pro malé nebo miniaturizované sorpční chladničky nebo chladicí systémy.
Systémy podle zde uváděného vynálezu jsou výhodnější, než systémy podle dosavadního stavu techniky, vyžadující použití elektromagneticky nebo termostaticky ovládaných prvků pro provoz a řízení chladicích smyček pro chlazení adsorbujících reaktorů. Systémy podle tohoto vynálezu používají namísto toho k aktivaci smyčky pro odnímání tepla brýdová čerpadla, bublinová čerpadla, mechanická čerpadla nebo jiné způsoby vytlačování teplonosné tekutiny tlakem par. Systémy podle tohoto vynálezu navíc nabízejí výhodu použití systémového chladivá jako teplonosné tekutiny v thermosifonové chladicí smyčce. Systémy zde popsané mohou být použity v libovolných sorpčních chladicích systénech, pracujících na principu pevná látka - pára a jejich aplikacích. Tento vynález je zvláště výhodný pro malé nebo miniaturní chladicí stroje, např. s chladicím výkonem 5 až 25 W, jako jsou individuální chladničky a mrazničky, které mají málo pohyblivých součástí a jsou vyráběny za poměrně nízkou cenu. Vzhledem k zlepšením a výhodám systémů, obsahujících zařízení a způsoby podle tohoto vynálezu, mohou chladničky, mrazničky, chladiče a ostatní domácí přístroje využít zmíněných miniaturních chladicích strojů,
- 20 20 použijí-li principy tohoto vynálezu. Výsledná zařízení budou mít podstatně zlepšenou kapacitu, zvláště sníženou hlučnost a vibrace azískájí výhodu, spočívají v použitíspolehlivých, jednoduchých a levných součástí, díky podstatnému snížení počtu ventilů, čerpadel a dalších složek spotřebovávajících energii, které jsóu obvykle používány v současných komerčně dostupných chladničkách, mrazničkách atd. Zařízení a přístroje, používající prvky, způsoby a výhody popisovaného vynálezu konkrétně zahrnují chladničky s nízkým výkonem asi 5 až 50 W a mrazničky s nízkým výkonem asi 5 až 100 W, které mají extrémní teplotní zdvihy. Nízkowattová chladicí zařízení s vysokou výkonovou specifickou hustotou s výkonem až 300 W mohou být rovnéž konstruována ze součástí podle tohoto vynálezu. Příkladem těchto zařízení jsou malé nebo individuální chladničky s rozsahem chlazení přibližně 0 až 8 °C a mrazničky s chlazením v rozsahu -30 až -10 °C s obvyklým objemem 0,2 m3 . Dalšími konkrétními příklady jsou intenzivní mrazicí zařízení s vysokým výkonem, popsaná v patentu USA č 5 161 389, nebo podobná zařízení, jako jsou přístroje na výrobu zmrzliny, ledových kostek, lékařské mrazničky a pod. Další chladicí zařízení zahrnují klimatizační jednotky s kapacitou menší než 1500 kg, nebo přenosná či individuální chladicí zařízení apod. Jiná chladicí zařízení, která mohou být konstruována s použitím výhodných prvků a způsobů podle tohoto vynálezu, jsou elektronické chladicí systémy popsané v patentu USA č. 5 271 239. Seznam konkrétních typů a příkladů zařízení a přístrojů zahrnuje:
přístroje pro použití v domácnosti s výkonem až 70 W, jako malé nebo přenosné individuální mrazničky, chladničky nebo kombinované chladničky s mrazničkou, chladicí nebo mrazicí zařízení, nebo kombinovaná zařízení, která mohou být instalována v rekreačních vozidlech, lodích, osobních či nákladních automobilech, chladničky, mrazničky nebo kombinované jednotky pro minibary;
kuchyňská zařízení s výkonem do 400 W, jako např. rychlé mrazničky, samostatné nebo kombinované s mikrovlnnou troubou či se standardními chladicími a mrazicími jednotkami, přístroje pro výrobu ledového čaje či kávy, ledových kostek, zmrzliny, lyofilizační zařízení a chladiče nápojů nebo vody;
prodejní zařízení s výkonem do 500 W jako např. chladicí a mrazicí zařízení a přístroje pro výrobu zmrzliny;
zařízení pro s výkonem do 400 W jako např. domácí chladničky a mrazničky a komerční mrazicí a- chladicí zařízení smožností či bez možnosti rychlého mražení a odnímání vlhkosti ;
zařízení pro klimatizaci budov včetně dělených jednotek pro klimatizaci vzduchu v bytech a tepelná čerpadla (1 až 5 RT), lehké klimatizační dělené jednotky a tepelná čerpadla (5 až 20 RT), pokojová klimatizační zařízení (1/5 až 1 1/2 RT) a bytová vysoušeči zařízení;
klimatizační a chladicí zařízení pro osobní automobily, karavany a nákladní auta nebo pro dopravní prostředky jako autobusy, vlaky, letadla nebo pro zábavní a obchodní lodě a parníky včetně klimatizace vozidel (1 až 2 RT), vozidlové chladicí systémy (500 až 1000 Wh) a chladicí zařízení pro sedadla nebo lavice ve vozidlech, eletronická chladicí zařízení s výkonem do 200 W pro chlazení elektroniky a čipů a elektronické klimatizační systémy;
různá zařízení a přístroje jako vysokonapěťové klimatizační zařízení s výkonem přes 20 RT, lékařská a laboratorní zařízení, vojenská technika včetně bojové techniky, kombinézy pro piloty a kosmonauty, průmyslová a komerční tepelná čerpadla, kotle, zařízení pro ukládání tepelné energie, plynové turbiny, komerční vysoušeče, chladicí zařízení pro kosmonautiku atd.
Výše uvedený seznam není míněn jako vyčerpávající, ale spíše uvádí reprezentativní příklady konkrétních typů zařízení, které mohou obsahovat prostředky a používat způsoby podle tohoto vynálezu. Tyto a další systémy mohou využívat výhod tohoto vynálezu a obsahovat prvky, které jsou předmětem tohoto vynálezu.
pate:
rvis
- 22 2 03 ?
Mum* ·Λ»«Μςς7Λ»ί4.ΐ£..'.«β
W Ρ/ΓΟ- 9Γ
Τ3
Xl<
Claims (75)
- PATENTOVÉ iLáJb 0~K YO r^· oaO\ rxLO cn tekutiny nebo kapalného skupenství kapalného do1. Způsob chlazení adsorbujícího reaktoru v sorpčním reakčním systému, sestávajícím z reaktorů, obsahujících pevný adsorbent, na kterém je střídavě adsorbováno a desorbováno plynné chladivo, a z chladicí smyčky, spojené se sekcí přenosu tepla každého ze zmíněných reaktorů a umožňující směrování teplonosné tekutiny nebo chladivá do těchto reaktorů a průchod této tekutiny těmito reaktory, vyznačující se tím, že tento způsob spočívá v průchodu kapalné teplonosné chladivá, jejichž změna skupenství ze skupenství plynného probíhá při stejné nebo nižší teplotě, než je teplota adsorpce, do adsorpčního reaktoru, při kterém mezi touto teplonosnou tekutinou a adsorbentem, nacházejícím se v tomto adsorpčním reaktoru, nastává výměna tepla, přičemž pohyb zmíněpé teplonosné tekutiny nebo plynného chladivá ve zmíněné chladicí smyčce je vyvoláván tlakem odpařené teplonosné tekutiny nebo plynného chladivá.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že teplonosná tekutina je zahřívána ve zmíněné chladicí smyčce.
- 3. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že zmíněná chladicí smyčka je vybavena jednocestným ventilem, který zabraňuje zpětnému toku kapalné teplonosné tekutiny.
- 4. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že součástí zmíněné chladicí smyčky je obecně svislé potrubí a že kapalná teplonosná tekutina je vytlačována vzhůru zmíněným obecně svislým potrubím zmíněnou odpařenou teplonosnou tekutinou.
- 5. Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že ve zmíněném obecně svislém potrubí dochází k zahřívání zmíněné kapalné teplonosné tekutiny.
- 6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se t í m, že zmíněná teplonosná tekutina obsahuje zmíněné chladivo a že desorbované plynné chladivoje vedeno do zmíněné chladicí smyčky z desorbujícího reaktoru a tím přetlačuje kapalné chladivo do zmíněného adsorbujícího reaktoru.
- 7. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že zmíněná kapalná teplonosná tekutina nebo kapalné chladivo jsou odpařovány ve výměníkové sekci adsorbujícího reaktoru a jsou vedeny do kondenzátoru a že část zkondenzované teplonosné tekutiny nebo zkondenzovaného chladivá je vedena do zmíněné chladicí smyčky.
- 8. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že pro vedení zmíněné kapalné teplonosné tekutiny nebo kapalného chladivá ve zmíněné chladicí smyčce je používáno ejektorové čerpadlo.
- 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že zmíněné ejektorové čerpadlo je poháněno kombinací par chladivá vyvíjených topným tělesem a zmíněným desorbovaným plynným chladivém.
- 10. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že pro vedení zmíněné kapalné teplonosné tekutiny nebo kapalného chladivá ve zmíněné chladicí smyčce je používáno bublinové čerpadlo
- 11. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že zmíněné bublinové čerpadlo je poháněno kombinací par chladivá vyvíjených topným tělesem a zmíněným desorbovaným plynným chladivém.
- 12. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že je použito ejektorové čerpadlo, poháněné parou ze zmíněné odpařené teplonosné tekutiny.
- 13. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že pohyb kapalné teplonosné tekutiny nebo kapalného chladivá ve zmíněné chladicí smyčce je usnadňován mechanickým čerpadlem.i c i se sloučeniny šťavelany, alkalických
- 14. Způsob podle nároku 1, vyznačuj tím, že zmíněné reaktory obsahují komplexní vytvářené adsorpcí polárního plynného chladivá nasolí kovu, vybrané ze skupiny tvořené halogenidy, dusičnany, dusitany, sírany nebo siřičitany alkalických kovů, kovů zemin, přechodových kovů, zinku, kadmia, cínu, hliníku, fluoroboritanem sodným nebo podvojnými chlorid kovů, v procesu, kterým je zvyšována rychlost chemisorpční reakce mezi plynným chladivém a komplexní sloučeninou omezením objemové expanze komplexní sloučeniny, vytvářené alespoň během počátku adsorpční reakce, a jehož účelem je vytvoření reakčního produktu, schopného zvýšené rychlosti chemisorpce ve srovnání s komplexní sloučeninou, vytvářenou bez omezení zmíněné objemové expanze.
- 15. Způsob podle nároku 14, vyznačující se tím, že zmíněným polárním chladivém je amoniak a zmíněnou solí kovu je SrCl2, SrBr2, CaCl2, CaBr2, Cal2, CoCl2, CoBr2, BaCl2, BaBr2, MgCl2, MgBr2, FeCl2, FeBr2, NiCl2, ZnCl2, SnCl2, MnCl2, MnBr2 nebo CrCl2, nebo jejich směsi.
- 16. Způsob podle nároku 1 nebo 14, vyznačující se tím, že zmíněný systém obsahuje kondenzátor, ve kterém probíhá kondenzace zmíněné chladicí tekutiny, a jedno nebo více potrubí, kterými je vedeno zkondenzované chladivo ze zmíněného kondenzátoru do zmíněné chladicí smyčky, a že provádění tohoto způsobu spočívá ve vedení desorbovaného plynného chladivá z reaktoru do zmíněného kondenzátoru, v kondenzaci zmíněného chladivá, a ve vedení části zmíněného zkondenzovaného chladivá do zmíněné chladicí smyčky.
- 17. Způsob podle nároku 16, vyznačující se tím, že součástí zmíněného systému je výparník chladivá a že provádění tohoto způsobu zahrnuje vedení části zmíněného zkondenzovaného chladivá ze zmíněného kondenzátoru do zmíněného výparníku.chladivá, a druhý teplonosné tekutiny,
- 18. Způsob podle nároku 1 nebo 14, vyznačující se t í m, že součástí zmíněného systému je prvý kondenzátor, ve kterém probíhá kondenzace plynného kondenzátor, ve kterém probíhá kondenzace a že provádění tohoto způsobu zahrnuje vedení zkondenzované teplonosné tekutiny ze zmíněného druhého kondenzátoru do zmíněné chladicí smyčky a zvýšení tlaku ve zmíněné chladicí smyčce pomocí plynného chladivá za účelem vytlačení kapalné teplonosné tekutiny do adsorbujícího reaktoru.zmíněných druhých
- 19. Způsob chlazení adsorbujícího reaktoru v sorpčním reakčním systému, obsahujícím jeden nebo více prvých reaktorů, v nichž je chladivo střídavě adsorbováno a desorbováno, a jeden nebo více druhých reaktorů, v nichž je zmíněné chladivo střídavě desorbováno a adsorbováno, přičemž součástí zmíněných prvých a druhých reaktorů je výměníková sekce, zprostředkující výměnu tepla s adsorbentem, na němž je zmíněné chladivo adsorbováno a z něhož je desorbováno, a kondenzátor, sloužící ke kondenzaci odpařené teplonosné tekutiny, vyznačující se tím, že výměníková sekce každého ze zmíněných prvých reaktorů je spojena s výměníkovou sekcí některého ze reaktorů thermosifonovou smyčkou, že je použita teplonosná tekutina, z kapalné na plynnou probíhá při teplotě je teplota adsorpce, že kapalná teplonosná tekutina je vedena do jedné nebo do více výměníkových sekcí adsorbujících reaktorů, ve kterých probíhá adsorpční reakce, a že odpařená teplonosná tekutina vytlačuje kapalnou teplonosnou tekutinu ve zmíněné thermosifonové smyčce, a tím vypuzuje kapalnou teplonosnou tekutinu, obsaženou ve zmíněné thermosifonové smyčce, do zmíněných adsorbujících reaktorů.u které změna fáze stejné nebo nižší, než jednoho nebo více
- 20. Způsob podle nároku 19, vyznačující se tím, že zmíněnou teplonosnou tekutinou je zmíněné chladivo a že provádění tohoto způsobu spočívá v deaktivaci thermosifonové smyčky ve zmíněném desorbujícím reaktoru vedením desorbovaného plynného chladivá se zvýšeným tlakem ze zmíněného desorbujícího reaktoru výměníkovou sekcí zmíněného desorbujícího reaktoru a ve vytlačení kapalného chladivá ze zmíněné výměníkové sekce zmíněným desorbovaným plynným chladivém. ............ — Λ ---------- r
- 21. Způsob podle nároku 20, vyznačující se tím, že desorbované plynné chladivo je stlačováno zahříváním desorbujícího reaktoru prvým tepelným zdrojem, sloužícím k dodávání energie potřebné pro desorpční reakci.
- 22. Způsob podle nároku 21, vyznačující se tím, že jeho provádění zahrnuje zahřívání pomocí zmíněného prvého tepelného zdroje, kterým je způsobeno vytlačení kapalného chladivá ze zmíněné výměníkové sekce, po kterém následuje vzrůst tlaku ve zmíněné thermosifonové smyčce, způsobený přítomností desorbovaného plynného chladivá.
- 23. Způsob podle nároku 20, vyznačujíc tím, že zmíněná thermosifonové smyčka obsahuje prvá potrubí, spojující zmíněný kondenzátor se zmíněnými a druhými reaktory, že každé ze zmíněných prvých a potrubí obsahuje ventil, sloužící k otevírání a zavírání zmíněných prvých a druhých potrubí, a že provádění tohoto způsobu zahrnuje uzavření ventilu, spojujícího desorbující reaktpr s kondenzátorem během desorpce, kterým je způsobeno, že desorbované plynné chladivo prochází přes zmíněnou výměníkovou sekcí zmíněného desorbujícího reaktoru a vytlačuje odtud zmíněné kapalné chladivo.i S: e a druhá prvýjni druhých
- 24. Způsob podle nároku 23, vyznačující se tím, že zmíněný ventil, uzavírající potrubí spojující zmíněný desorbující reaktor s kondenzátorem je ovládán tlakem par chladivá z desorbujícího reaktoru.
- 25. Způsob podle nároku 21, vyznačující se tím, že součástí zmíněného systému je druhý tepelný zdroj, sloužící k zahřívání chladivá ve zmíněné thermosifonové smyčce, a že provádění tohoto způsobu zahrnuje zahřívání pomocí zmíněného druhého tepelného zdroje, způsobujícího zvýšení tlaku par, kterým je deaktivována zmíněná thermosifonové smyčka v desorbujícím reaktoru, přičemž toto zahřívání je prováděno tak dlouho, dokud zmíněný prvý tepelný zdroj nevytvoří tlak par desorbovaného chladivá, dostačuj ící pro deaktivaci zmíněného thermosifonu.
- 26. Způsob podle nároku 19, vyznačující se tím, že zahříváním zmíněného desorbujícího reaktoru prvým tepelným zdrojem je zvýšen tlak teplonosné tekutiny a tím je získána hnací síla pro desorpční reakci.
- 27. Způsob podle nároku 19, vyznačující se tím, že zmíněná thermosifonová smyčka obsahuje prvé a druhé potrubí, spojující zmíněný kondenzátor se zmíněným prvým a druhým reaktorem, že ve zmíněném prvém i druhém potrubí se nacházejí ventily, sloužící k otevírání a zavírání zmíněného prvého a druhého potrubí, a že provádění tohoto způsobu zahrnuje zavírání ventilu, spojujícího desorbující reaktor s kondenzátorem během desorpční reakce, čímž je odpařená teplonosná tekutina vedena do zmíněné výměníkové sekce zmíněného desorbujícího reaktoru a vytlačí odtud kapalné chladivo.
- 28. Způsob podle nároku 27, vyznačující se tím, že zmíněný ventil, ovládaný tlakem par chladivá z desorbujícího reaktoru, uzavírá potrubí spojující zmíněný desorbující reaktor s kondenzátorem.
- 29. Způsob podle nároku 26, vyznačující se tím, že zmíněný systém obsahuje druhý tepelný zdroj, sloužící k zahřívání odpařené teplonosné tekutiny ve zmíněné thermosifonové smyčce, a že provádění tohoto způsobu zahrnuje zahřívání pomocí zmíněného druhého tepelného zdroje, kterým je zvyšován tlak par způsobující deaktivaci zmíněné thermosifonové smyčky v desorbujícím reaktoru tak dlouho, dokud zmíněným prvým tepelným zdrojem není vytvořen tlak par, dostačující pro deaktivaci zmíněného thermosifonu.
- 30. Způsob podle nároku 19, vyznačující se tím, že zmíněnou teplonosnou tekutinou je zmíněné chladivo, a že provádění tohoto způsobu zahrnuje aktivaci thermosifonové smyčky pomocí zvýšeného tlaku par chladivá, kterým je toto kapalné chladivo vytlačeno ze zmíněné thermosifonové smyčky do adsorbujícího reaktoru.
- 31. Způsob podle nároku 30, vyznačující se tím, že desorbované plynné chladivo z desorbujícího reaktoru je použito pro vytlačení kapalného chladivá z thermosifonové smyčky.
- 32. Způsob podle nároku 31, vyznačující se tím, že součástí zmíněného systému je nádrž s topným tělesem pro jímání kapalného chladivá, spojená s potrubím, sloužícím k odvádění desorbovaného plynného chladivá z reaktoru, a |se zmíněnou thermosifonovou smyčkou, a že provádění tohoto způsobu zahrnuje zahřívání pomocí zmíněného topného tělesa, kterým je zvyšován tlak par chladivá ve zmíněné nádrži a toto kapalné chladivo je vytlačováno ze zmíněné nádrže do zmíněné thermosifonové smyčky.
- 33. Způsob podle nároku 32, vyznačující se tím, že zahrnuje zapínání zmíněného topného tělesa před desorbováním plynného chladivá v desorbujícím reaktoru.
- 34. Způsob podle nároku 20, vyznačující se tím, že součástí zmíněného systému je nádrž pro jímání kapalného chladivá a topné těleso, které je ve styku s touto nádrží, a že tento způsob zahrnuje zahřívání pomocí zmíněného topného tělesa, které způsobuje zvýšení tlaku par chládiva ve zmíněné nádrži a vytlačování kapalného chladivá z ní do zmíněné thermosifonové smyčky.
- 35. Způsob podle nároku 30, vyznačující se tím, že součástí zmíněného systému je nádrž pro jímání zkondenzovaného chladivá a topné těleso ve zmíněné thermosifonové smyčce, a tím, že provádění tohoto způsobu zahrnuje zahřívání pomocí zmíněného topného tělesa, kterým je kapalné chladivo odpařováno, a tím vytlačování kapalného chladivá ze zmíněné thermosifonové smyčky do adsorbujícího reaktoru.
- 36. Způsob podle nároku 19, vyznačující se tím, že zmíněné chladivo a zmíněná teplonosná tekutina jsou rozdílné látky a že zmíněný systém obsahuje prvá potrubí pro vedení chladivá do zmíněných reaktorů a z nich a druhá potrubí pro vedení teplonosné tekutiny a pohyblivý stykový prostředek, který je ve spojení se zmíněnými prvými a druhými potrubími a slouží k vytlačování teplonosné tekutiny do zmíněné thermosifonové smyčky v závislosti na tlaku par chladivá na tento pohyblivý stykový prostředek, a že provádění tohoto způsobu spočívá ve vytvoření tlaku par chladivá z desorbujícího reaktoru, dostačujícího k aktivaci zmíněné thermosifonové smyčky.
- 37. Způsob podle nároku 36, vyznačující se tím, že součástí zmíněného pohyblivého stykového prostředku je nádrž s topným tělesem pro jímání kapalné teplonosné tekutiny, a že provádění tohoto způsobu zahrnuje zahřívání pomocí zmíněného topného tělesa, kterým je zvyšován tlak par chladivá na jedné straně pohyblivého stykového prostředku, způsobující posun zmíněného stykového prostředku a tím vytlačení kapalné teplonosné tekutiny ze zmíněné nádrže do zmíněné thermosifonové smyčky.
- 38. Způsob podle nároku 19, vyznačující se tím, že zmíněné chladivo a zmíněná teplonosné tekutina jsou rozdílné látky, že součástmi zmíněného systému jsou prvá potrubí pro vedení chladivá do zmíněných reaktorů a z nich, druhá potrubí pro vedení teplonosné tekutiny a nádrž pro jímání kapalné teplonosné tekutiny, spojená se zmíněnými prvými a druhými potrubími a sloužící k vytlačování teplonosné tekutiny do zmíněné thermosifonové smyčky, a tím, že provádění tohoto způsobu zahrnuje zahřívání zmíněné nádrže, pomocí kterého je kapalná teplonosné tekutina vytlačována ze zmíněné nádrže do zmíněné thermosifonové smyčky.
- 39. Způsob podle nároku 19, vyznačující se tím, že zmíněné prvé reaktory a zmíněné druhé reaktory obsahují komplexní sloučeninu vznikající adsorpci polárního plynného chladivá na soli kovu, vybrané ze skupiny tvořené halogenidy, dusičnany, dusitany, štavelany, sírany nebo siřičitany alkalických kovů, kovů alkalických zemin, přechodových kovů, zinku, kadmia, cínu, hliníku, fluoroboritanem sodným nebo podvojnými chloridy kovů, a tím, že provádění tohoto způsobu- 30 zahrnuje postup pro zvýšení rychlosti chemisorpce polárního plynného chladivá na komplexní sloučeninu, spočívající v omezení objemové expanze komplexní sloučeniny, vznikající alespoň během počátku adsorpční reakce, a ve tvorbě produktu schopného zvýšené rychlosti chemisorpce ve srovnání s komplexní sloučeninou, vznikající bez omezení zmíněné objemové expanze.
- 40.tím,Způsob podle nároku 39, vyznačující se že zmíněným polárním plynným chladivém je amoniak a zmíněnou solí kovu je SrCl2 CoBr2, BaCl2, BaBr2, MgCl2, MgBr2, FeCl2, FeBr2, NiCl2, ZnCl2, SnCl2, MnCl2, MnBr2 nebo CrCl2, nebo jejich směsi.SrBr2, CaCl2,CaBr2, Cal2,CoCl, štavelany, alkalických
- 41. Způsob odvádění tepla z adsorbujícího reaktoru během činnosti sorpčního reakčního systému jehož součástmi jsou jeden nebo více reaktorů, v nichž je chladivo střídavě adsorbováno a desorbováno pevným adsorbentem, kterým je komplexní sloučenina vznikající adsorpcí polárního plynného chladivá na soli kovu, vybrané ze skupiny tvořené halogenidy, dusičnany, dusitany, sírany nebo siřičitany alkalických kovů, kovů zemin, přechodových kovů, zinku, kadmia, cínu, hliníku, fluoroboritanem sodným nebo podvojnými chloridy kovů, kde zmíněná komplexní sloučenina vzniká postupem, kterým je zvyšována rychlost chemisorpce polárního chladivá na této komplexní sloučenině v důsledku omezení objemové expanze komplexní sloučeniny, vznikající během alespoň počátku adsorpční reakce, a při kterém vzniká produkt schopný zvýšení rychlosti chemisorpce ve srovnání s komplexní sloučeninou vytvářenou bez omezení zmíněné objemové expanze, přičemž další součástí zmíněného sorpčního reakčního systému je potrubí pro vedení teplonosné tekutiny ze zmíněného jednoho nebo více reaktorů do kondenzátoru a ze zmíněného kondenzátoru do zmíněného jednoho nebo více reaktorů, vyznačující se tím, že při provádění tohoto způsobu se nachází kapalná teplonosná tekutina, z kapalné do plynné fáze probíhá při teplotě stejné nebo nižší než je teplota adsorbujícího reaktoru, že pohyb zmíněné teplonosné tekutiny ve zmíněném potrubí mezi zmíněným kondenzátorem a zmíněným adsorbujícím reaktorem jě ve zmíněném potrubí jejíž fázová změna způsobován tlakem par, a že ve zmíněném adsorbujícím reaktoru dochází k odpařování alespoň části zmíněné kapalné teplonosné tekutiny .
- 42. Způsob podle nároku 41, vyznačující se tím, že zmíněným polárním plynným chladivém je amoniak a zmíněnou solí kovu je SrCl2, SrBr2, CaCl2, CaBr2, Cal2, CoCl2, CoBr2, BaCl2, BaBr2, MgCl2, MgBr2, FeCl2, FeBr2, NiCl2, ZnCl2, SnCl2, MnCl2, MnBr2 nebo CrCl2, nebo jejich směsi.
- 43. Způsob podle nároku 41, vyznačující se tím, že součástí zmíněného systému je více reaktorů, z nichž každý obsahuje jinou komplexní sloučeninu, a že provádění tohoto způsobu zahrnuje vedení alespoň části tepla z exotermického adsorpčního reaktoru do endothermického desorpčního reaktoru, kterým je získávána hnací síla reakce, probíhající v desorpčním reaktoru.
- 44. Způsob podle nároku 43, vyznačující se tím, že součástí zmíněného reakčního systému jsou tři nebo více reaktorů, z nichž každý obsahuje jinou komplexní sloučeninu, přičemž každá ze zmíněných komplexních sloučenin má odlišný tlak v podstatně nezávislý na koncentraci plynné reakční látky, a že provádění tohoto způsobu zahrnuje vedení teplonosné tekutiny mezi reaktory, vždy od reaktoru obsahujícího reakční produkty s nejbližšíra vyšším tlakem par k reaktoru s nejbližším nižším tlakem par.
- 45. Zařízení se sorpčním reakčním systémem s více reaktory obsahujícími pevný adsorbent, na kterém probíhá střídavá adsorpce a desorpce, vyznačující se tím, že součástmi zmíněných reaktorů jsou tepelné výměníky, sloužící k uvádění teplonosné tekutiny do tepelného kontaktu se zmíněným adsorbentem, prostředek pro zahřívání zmíněných prvých a druhých reaktorů, kondenzátory, výparníky, smyčka pro odnímání tepla, která je ve styku se zmíněnými tepelnými výměníky každého reaktoru, sloužícími k odnímání tepla během adsorpce uvnitř příslušného reaktoru, jejímiž součástmi jsou prvá část tétosmyčky, sloužící k vedení odpařené teplonosné tekutiny z adsorbujícího reaktoru do zmíněného kondenzátoru a druhá část této smyčky, sloužící k vedení zkondenzované teplonosné tekutiny ze zmíněného kondenzátoru do adsorbujícího reaktoru, teplonosná tekutina, nacházející se ve zmíněné smyčce pro odnímání tepla, jejíž změna fáze z kapalné na plynnou probíhá při teplotě stejné nebo nižší než je teplota adsorpce v adsorbujícím reaktoru, a prostředek pro vytlačování tekutiny ovládaný tlakem páry, který působí ve spojení se se zmíněnou druhou částí zmíněné smyčky pro odnímání tepla a slouží k vytlačování teplonosné tekutiny v kapalném stavu z této smyčky do tepelného výměníku reaktoru, jehož součástí je jedno nebo více plynových tlakových potrubí, spojujících desorbující reaktor se zmíněnou smyčkou pro
odnímání tepla a tím umožňujících zvýšení tlaku chladivá nebo ve smyčce odpařené působením desorbovaného teplonosné tekutiny. plynného 46. Zařízení podle nároku 45, vyznačuj ící se tím, že zmíněná teplonosná tekutina má stejné složení jako zmíněné chladivo. - 47. Zařízení podle nároku 45, vyznačující se tím, že součástí zmíněného prostředku pro vytlačování tekutiny je plynem ovládané čerpadlo, které je poháněno tlakem odpařené teplonosné tekutiny nebo plynným chladivém.
- 48. Zařízení podle nároku 47, vyznačující se tím, že zahrnuje bublinové čerpadlo s obecné svislým potrubíip, obsahující kapalnou teplonosnou tekutinu, která je ve styku še zmíněným tepelným výměníkem reaktoru a se zmíněným jedním nebo více tlakovými plynovými potrubími, sloužícími k vedení odpařené teplonosné tekutiny nebo desorbovaného plynného chladivá, způsobujícího pohyb kapalné teplonosné tekutiny ve zmíněném svislém potrubí.
- 49. Zařízení podle nároku 46, vyznačující se tím, že součástmi zmíněného prostředku pro vytlačování tekutiny jsou nádrž pro teplonosnou tekutinu a jeden nebo více ejektorů, sloužících k čerpání kapalného chladivá ze zmíněné nádrže do zmíněných reaktorů.
- 50. Zařízení podle nároku 45, vyznačující se tím, že součástí zmíněného prostředku pro vytlačování tekutiny je topné těleso, spojené se zmíněnou druhou částí zmíněné smyčky potrubí pro odnímání tepla, sloužící k zahřívání v této smyčce obsažené kapalné teplonosné tekutiny nebo chladivá, kterým jsou tato kapalná teplonosná tekutina nebo chladivo čerpány do tepelného výměníku reaktoru, a tím je adsorbující reaktor chlazen.
- 51. Zařízení podle nároku 50, vyznačující se tím, že jeho součástí jsou prvé jednocestné ventily, zabraňující zpětnému toku zahřáté kapalné teplonosné tekutiny nebo chladivá zmíněnou druhou částí zmíněné smyčky potrubí pro odnímání tepla.
- 52. Zařízení podle nároku 45, vyznačující se tím, že jeho součástí je spojovací prostředek, sloužící k vedení desorbovaného plynného chladivá ze zmíněného pevného adsorbentu do zmíněného tepelného výměníku reaktoru.
- 53. Zařízení podle nároku 52, vyznačující se tím, že jeho součástí je selektivně ovládaný ventil, působící ve spojení se zmíněným spojovacím prostředkem a se zmíněnou prvou částí zmíněné smyčky potrubí pro odnímání tepla, sloužící k selektivnímu vedení desorbovaného plynného chladivá do zmíněného tepelného výměníku reaktoru během desorpce v reaktoru a k selektivnímu vedení odpařeného chladivá z reaktoru do kondenzátoru během adsorpce v reaktoru.
- 54. Zařízení podle nároku 52, vyznačující se tím, že jeho součástmi jsou tlakem ovládané ventily, působící ve spojení se zmíněnou prvou částí smyčky pro odnímání tepla a se zmíněným spojovacím prostředkem, které se v závislosti na tlaku desorbovaného chladivá během desorpce v reaktoru uzavírají, a tím způsobují, že desorbované plynné chladivo je během desorpce v reaktoru vedeno dozmíněného tepelnéhovýměníku reaktoru, a které se otevírají během adsorpce v reaktoru a tím způsobují, že odpařené chladivo je vedeno z reaktoru do kondenzátoru.
- 55. Zařízení podle nároku 45, vyznačující se tím, že zmíněnými kondenzátory jsou prvý a druhý kondenzátor, přičemž zmíněný prvý kondenzátor je spojen se zmíněnou smyčkou potrubí pro odnímání tepla a slouží ke kondenzaci zmíněné teplonosné tekutiny a zmíněný druhý kondenzátor je spojen s plynovým tlakovým potrubím a slouží ke kondenzaci desorbovaného chladivá.
- 56. Zařízení podle nároku 55, vyznačující se tím, že jeho součástí je selektivně ovládaný ventil, působící ve spojení se zmíněnou smyčkou potrubí pro odnímání tepla, který během adsorpce v reaktoru směruje odpařenou teplonosnou tekutinu z reaktoru do zmíněného prvého kondenzátoru, a jehož pomočí dochází během desorpce v reaktoru ke zvyšování tlaku ve zmíněné smyčce, vyvolávaného odpařenou teplonosnou tekutinou z tepelného výměníku desorbujícího reaktoru.
- 57. Zařízení podle nároku 45, vyznačující se tím, že zmíněný prostředek pro vytlačování tekutiny zahrnuje pohyblivý stykový prostředek reagující na tlak par působící na jeho prvé straně a sloužící k vytlačování kapaliny na jeho druhé straně.
- 58. Zařízení podle nároku 57, vyznačující se tím, že součástí zmíněného prostředku pro vytlačování tekutiny je nádrž, spojená se zmíněným pohyblivým stykovým prostředkem.
- 59. Zařízení podle nároku 58, vyznačující se tím, že zmíněná nádrž je spojena se zmíněným jedním nebo více plynovými tlakovými potrubími a tím slouží k jímání desorbovaného plynného chladivá, a že je dále spojena se zmíněným kondenzátorem a tím slouží k jímání teplonosné tekutiny.
- 60. Zařízení podle nároku 58, vyznačující se tím, že zmíněný pohyblivým stykovým prostředkem je membrána, umístěná ve zmíněné nádrži.
- 61. Zařízení podle nároku 45, vyznačující se tím, že zmíněný prostředek pro vytlačování tekutiny zahrnuje jednu nebo více nádrží, sloužících k jímání kapalné teplonosné tekutiny a spojených se zmíněnými reaktory zmíněnou druhou částí zmíněné smyčky pro odnímání tepla, přičemž zmíněné jedno nebo více plynových tlakových potrubí jímá desorbované plynné chladivo z desorbujícího reaktoru.
- 62. Zařízení podle nároku 61, vyznačující se tím, že zmíněná jedna nebo více nádrží obsahuje topné těleso sloužící k zahřívání chladivá, v důsledku kterého je kapalná teplonosná tekutiny vytlačována ze zmíněné nádrže do zmíněného tepelného výměníku reaktoru.
- 63. Zařízení podle nároku 45, vyznačující se tím, že každý ze zmíněných reaktorů obsahuje jiný pevný adsorbent, každý tento pevný adsorbent je tvořen produktem reakce mezi pevnou reakční složkou a plynnou reakční složkou na ní adsorbovanou, a každý ze zmíněných různých produktů reakce má různý a na koncentraci plynné reakční složky v podstatě nezávislý tlak par plynné reakční složky.
- 64. Zařízení podle nároku 63, vyznačující se tím, že jeho součástmi jsou tři nebo více reaktorů, ve kterých tlak par plynné reakční složky zmíněných různých reakčních produktů postupně roste, přičemž adsorpční teplota reakčního produktu produktu s nižším tlakem par, vznikajícího při nízkém než desorpční teplota následujícího produktu vznikajícího při vysokém tlaku, a tím, že dalšími součástmi tohoto zařízení jsou prostředky pro vedení teplonosné tekutiny mezi zmíněnými reaktory, sloužící k vedení adsorpčního tepla z reaktoru s nejvyšší teplotou do reaktoru s nejblíže nižší teplotou.tlaku je vyšší, s vyšším tlakem,
- 65. Zařízení podle nároku 45, vyznačující se tím, že jeho součástí je jednoduchý tepelný zdroj, sloužící k odpařování kapalné teplonosné tekutiny, trojčestný ventil, kterým je odpařená teplonosná tekutina střídavě vedena do jednoho nebo druhého zmíněného reaktoru, a potrubí mezi zmíněným jednoduchým tepelným zdrojem a zmíněným trojčestným ventilem, pomocí kterého je odpařené chladivo vedeno ze zmíněného tepelného zdroje do zmíněného ventilu.
- 66. Zařízení podle nároku 65, vyznačující se tím, že zmíněné reaktory obsahují výměníkovou sekci přenošu tepla, která je při kondenzaci zmíněné odpařené teplonosné tekutiny v tepelném kontaktu se zmíněným pevným adsorbentem.
- 67. Zařízení podle nároku 45, vyznačující tím, že zmíněné reaktory obsahují komplexní sloučeninu, vzniklou adsorpci polárního plynného chladivá na soli kovu, vybrané ze skupiny tvořené halogenidy, dusičnany, dusitany, sírany nebo siřičitany alkalických kovů, kovů zemin, přechodových kovů, zinku, kadmia, cínu, fluoroboritanem sodným nebo podvojnými chloridy kovů, tvorba této komplexní sloučeniny probíhá takovým způsobem, že rychlost adsorpční a desorpčni reakce je zvyšována omezením objemové expanze komplexní sloučeniny alespoň běhém počátku adsorpční reakce.stavelany, alkalických hliníku, přičemž
- 68.tím, že zmíněným polárním plynným chladivém je amoniak a zmíněnou solí kovu je SrCl2, SrBr2, CaCl2, CaBr2, Cal2, CoCl2,Způsob podle nároku 67, vyznačuj icíCoBr2, BaCl2, BaBr2, MgCl2, MgBr2 SnCl2, MnCl2, MnBr2 nebo CrCl2, nebo jejich směsiFeCl2, FeBr2,NiCl2, ZnCl2
- 69. Způsob podle nároku 68, vyznačující se tím, že zmíněnou teplonosnou tekutinou je zmíněné amoni^koýé chladivo.
- 70. Způsob podle nároku 62, vyznačující ε tím, že zmíněnou teplonosnou tekutinou je zmíněné chladivo;, a tím, že zmíněný kondenzátor spojuje zmíněnou smyčku potrubí pro odnímání tepla se zmíněnou jednou nebo více nádržemi, ve kterých se nachází kondenzované chladivo přiváděné do této smyčky.
- 71. Způsob podle nároku 63 nebo 64, vyznačuj ící se t í m, že adsorpční teplo z chladnějšího reaktoru nižšího stupně je odváděno zkondenzovaným chladivém ve zmíněném tepelném výměníku reaktoru a adsorpční teplo z teplejšího reaktoru vyššího stupně je odváděno prostřednictvím kapalné teplonosné tekutiny ve zmíněném tepelném výměníku reaktoru, a tím, že zmíněná smyčka pro odnímání tepla obsahuje jedno nebo více potrubí pro chladivo, která jsou ve styku se zmíněným tepelným výměníkem reaktoru, čímž je vyvolána cirkulace chladivá z tepelného výměníku chladnějšího reaktoru do zmíněného kondenzátoru a zpět do zmíněného tepelného výměníku chladnějšího reaktoru, a jedno nebo více potrubí, kterými je vedena teplonosné tekutina mezi výměníky tepla teplejšího a chladnějšího reaktoru.
- 72. Způsob chlazení adsorbujícího reaktoru v sorpčním systému s více reaktory, v nichž je plynné chladivo střídavě adsorbováno a desorbováno na adsorpčním materiálu, s jedním společným kondenzátorem pro kondenzování plynného chladivá, desorbovaného ze všech zmíněných reaktorů a s chladicí smyčkou, kterou je vedeno zkondenzované chladivo, jehož změna fáze z kapalné na plynnou probíhá při teplotě stejné nebo nižší než je teplota zmíněných reaktorů během adsorpce, do každého ze zmíněných reaktorů, vyznačující se tím, že zkondenzované chladivo je během adsorpce ze zmíněného kondenzátoru čerpáno do zmíněných reaktorů zmíněnou chladicí smyčkou za použití jednoho nebo více čerpadel, a tím dochází k výměně tepla mezi zmíněným zkondenzovaným chladivém a zmíněným adsorpčním materiálem a k odpaření alespoň části zmíněného kapalného chladivá ve zmíněném jednom nebo více adsorbujících reaktorech.
- 73. Zařízení pracující na principu periodických sorpčních reakcí, jehož součástí je reaktor s pevným adsorbentem, na kterém probíhá střídavá adsorpce a desorpce chladivá, vyznačující se tím, že součástmi zmíněného reaktoru jsou reaktorová výměníková sekce, ve které dochází k výměně tepla mezi kapalným chladivém a zmíněným adsorbentem, prostředek pro zahřívání zmíněného reaktoru, kondenzátor, výparník, — ----prvé potrubí, spojující zmíněný tepelný výměník reaktoru se zmíněným kondenzátorem a s ventilem, který během adsorpce v reaktoru otevírá zmíněné prvé potrubí a tím umožňuje průchod odpařovaného chladivá ze zmíněné reaktorové výměníkové sekce do zmíněného kondenzátoru a který během desorpce v reaktoru uzavírá zmíněné prvé potrubí, zmíněné chladivo, které přechází z kapalné do plynné fáze při teplotě stejné nebo nižší než je adsorpční teplota ve zmíněném reaktoru, prostředek pro vytlačování kapalného chladivá do tepelného výměníku reaktoru druhé potrubí, kterým je plynné chladivo vedeno do zmíněného reaktoru, ve kterém probíhá jeho adsorpce na zmíněném adsorbentu, a třetí potrubí, spojující zmíněný reaktor se zmíněným prostředkem pro vytlačování tekutiny.
- 74. Zařízení podle nároku 73, vyznačující se tím, že součástí zmíněného prostředku pro vytlačování tekutiny je nádrž pro kapalné chladivo.
- 75. Zařízení podle nároku 74, vyznačující s^e tím, že součástí zmíněného prostředku pro vytlačování tekutihy je mechanické čerpadlo nebo brýdové čerpadlo.
- 76. Zařízení podle nároku 75, vyznačující se tím, že součástí zmíněného prostředku pro vytlačování tekutiny je brýdové čerpadlo, a že toto zařízení dále obsahuje topňé těleso a jednocestný ventil pro odvádění chladivá z tohoto zařízení.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US5954893A | 1993-05-11 | 1993-05-11 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ285095A3 true CZ285095A3 (en) | 1996-08-14 |
Family
ID=22023685
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ952850A CZ285095A3 (en) | 1993-05-11 | 1994-04-20 | Enhanced device for heat transfer and function methods of sorptive systems |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0697085B1 (cs) |
JP (1) | JP3391795B2 (cs) |
KR (1) | KR100358338B1 (cs) |
CN (1) | CN1099563C (cs) |
AT (1) | ATE184098T1 (cs) |
AU (1) | AU6709094A (cs) |
BR (1) | BR9406573A (cs) |
CA (1) | CA2160659C (cs) |
CZ (1) | CZ285095A3 (cs) |
DE (1) | DE69420404T2 (cs) |
ES (1) | ES2137365T3 (cs) |
HU (1) | HU219393B (cs) |
RU (1) | RU2142101C1 (cs) |
SG (1) | SG47748A1 (cs) |
TW (1) | TW314584B (cs) |
WO (1) | WO1994027098A1 (cs) |
Families Citing this family (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5598721A (en) * | 1989-03-08 | 1997-02-04 | Rocky Research | Heating and air conditioning systems incorporating solid-vapor sorption reactors capable of high reaction rates |
JP3341516B2 (ja) * | 1994-09-19 | 2002-11-05 | 株式会社デンソー | 吸着式冷凍機 |
DE10217443B4 (de) * | 2002-04-18 | 2004-07-08 | Sortech Ag | Feststoff-Sorptionswärmepumpe |
CN1306239C (zh) * | 2004-10-14 | 2007-03-21 | 上海交通大学 | 太阳能吸附中央空调冷却塔 |
RU2284737C2 (ru) * | 2004-12-14 | 2006-10-10 | Сергей Анатольевич Ермаков | Способ удаления жидкого или замороженного агента из продукта |
WO2006081824A2 (en) * | 2005-02-03 | 2006-08-10 | Amminex A/S | High density storage of ammonia |
RU2294796C2 (ru) * | 2005-03-28 | 2007-03-10 | Институт Катализа Им. Г.К. Борескова Сибирского Отделения Российской Академии Наук | Сорбент паров метанола и способ получения холода с помощью адсорбционного холодильного устройства |
CN102155813B (zh) * | 2011-04-20 | 2012-10-03 | 上海交通大学 | 空调机组冷凝热驱动的热化学吸附制冷装置 |
EP2568790B1 (en) * | 2011-09-06 | 2013-09-04 | ABB Research Ltd. | Apparatus and method |
JP2013094722A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Denso Corp | 反応器 |
US20130291555A1 (en) | 2012-05-07 | 2013-11-07 | Phononic Devices, Inc. | Thermoelectric refrigeration system control scheme for high efficiency performance |
WO2013169774A2 (en) | 2012-05-07 | 2013-11-14 | Phononic Devices, Inc. | Thermoelectric heat exchanger component including protective heat spreading lid and optimal thermal interface resistance |
US10006670B2 (en) | 2013-05-02 | 2018-06-26 | Carrier Corporation | Method for managing a refrigerant charge in a multi-purpose HVAC system |
FR3007114B1 (fr) * | 2013-06-18 | 2015-07-17 | Coldway | Dispositif modulaire externe de regulation autonome de temperature d une enceinte |
US10240825B2 (en) | 2013-11-13 | 2019-03-26 | Mahle International Gmbh | Evaporator set, preferably for a thermally driven adsorption device, and adsorption device |
CN103615831B (zh) * | 2013-11-15 | 2016-06-22 | 无锡雪浪环境科技股份有限公司 | 一种蒸汽压力升降吸附法及使用该方法的热泵 |
US10458683B2 (en) | 2014-07-21 | 2019-10-29 | Phononic, Inc. | Systems and methods for mitigating heat rejection limitations of a thermoelectric module |
US9593871B2 (en) | 2014-07-21 | 2017-03-14 | Phononic Devices, Inc. | Systems and methods for operating a thermoelectric module to increase efficiency |
CN105433819A (zh) * | 2014-08-27 | 2016-03-30 | 上海合既得动氢机器有限公司 | 氢气烧烤炉 |
FR3026828B1 (fr) * | 2014-10-01 | 2016-11-11 | Coldway | Procede de mise en temperature et de maintien en temperature de l'interieur d'une enceinte thermiquement isolee sans apport d'energie continu- dispositif associe |
CN104990336B (zh) * | 2015-06-15 | 2020-07-21 | 中国天辰工程有限公司 | 一种合成氯乙酸的高温冷却水系统 |
EP3252398A1 (en) * | 2016-05-30 | 2017-12-06 | Climatewell AB (publ) | Hybrid heat pipe |
CN106979146B (zh) * | 2017-05-11 | 2019-09-24 | 王政玉 | 一种热动力增压泵 |
RU2745434C2 (ru) * | 2019-07-31 | 2021-03-25 | Сергей Леонидович Терентьев | Абсорбционная холодильная машина |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1954056A (en) * | 1930-11-18 | 1934-04-10 | Chester F Hockley | Adsorber system |
US2257735A (en) * | 1937-01-22 | 1941-10-07 | Kleen Nils Erland Af | Absorption refrigerating system |
US2276947A (en) * | 1938-10-01 | 1942-03-17 | Kleen Nils Erland Af | Refrigerating apparatus |
US2340886A (en) * | 1940-06-13 | 1944-02-08 | Kleen Refrigerator Inc | Thermostat valve operating mechanism for absorption refrigerating apparatus |
US2587996A (en) * | 1943-07-05 | 1952-03-04 | Hoover Co | Absorption refrigeration |
US2461262A (en) * | 1945-06-02 | 1949-02-08 | Kleen Refrigerator Inc | Refrigeration |
US2513148A (en) * | 1946-08-22 | 1950-06-27 | Hoover Co | Intermittent absorption refrigeration |
US2539986A (en) * | 1948-01-16 | 1951-01-30 | Hoover Co | Cooling system for refrigerators |
GB1572737A (en) * | 1977-01-17 | 1980-08-06 | Exxon France | Heat pump |
DE3509564A1 (de) * | 1985-03-16 | 1986-09-18 | Thomas Dipl.-Ing. 7500 Karlsruhe Föllinger | Apparatur zur durchfuehrung von adsorption, desorption und innerem waermeaustausch |
US5271239A (en) * | 1990-11-13 | 1993-12-21 | Rocky Research | Cooling apparatus for electronic and computer components |
US5241831A (en) * | 1989-11-14 | 1993-09-07 | Rocky Research | Continuous constant pressure system for staging solid-vapor compounds |
JP2563208B2 (ja) * | 1989-11-02 | 1996-12-11 | タジマエンジニアリング株式会社 | 冷蔵・冷凍方法及びその装置 |
US5161389A (en) * | 1990-11-13 | 1992-11-10 | Rocky Research | Appliance for rapid sorption cooling and freezing |
JP2808488B2 (ja) * | 1990-11-27 | 1998-10-08 | 三菱重工業株式会社 | 吸着式冷却装置 |
FR2679633B1 (fr) * | 1991-07-26 | 1997-12-12 | Faiveley Sa | Installation pour produire du froid par reaction solide/gaz, le reacteur comportant des moyens de refroidissement. |
-
1994
- 1994-04-20 DE DE69420404T patent/DE69420404T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-04-20 WO PCT/US1994/004343 patent/WO1994027098A1/en active IP Right Grant
- 1994-04-20 HU HU9503185A patent/HU219393B/hu not_active IP Right Cessation
- 1994-04-20 JP JP52544594A patent/JP3391795B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1994-04-20 SG SG1996004165A patent/SG47748A1/en unknown
- 1994-04-20 RU RU95120603A patent/RU2142101C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1994-04-20 BR BR9406573A patent/BR9406573A/pt not_active IP Right Cessation
- 1994-04-20 KR KR1019950705043A patent/KR100358338B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1994-04-20 AT AT94914851T patent/ATE184098T1/de active
- 1994-04-20 ES ES94914851T patent/ES2137365T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-04-20 CA CA002160659A patent/CA2160659C/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-04-20 CN CN94192065A patent/CN1099563C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-04-20 AU AU67090/94A patent/AU6709094A/en not_active Abandoned
- 1994-04-20 EP EP94914851A patent/EP0697085B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-04-20 CZ CZ952850A patent/CZ285095A3/cs unknown
- 1994-04-28 TW TW083103838A patent/TW314584B/zh active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
HUT73008A (en) | 1996-06-28 |
JPH08510045A (ja) | 1996-10-22 |
SG47748A1 (en) | 1998-04-17 |
ATE184098T1 (de) | 1999-09-15 |
RU2142101C1 (ru) | 1999-11-27 |
ES2137365T3 (es) | 1999-12-16 |
WO1994027098A1 (en) | 1994-11-24 |
HU219393B (en) | 2001-03-28 |
CA2160659C (en) | 2006-07-11 |
DE69420404D1 (de) | 1999-10-07 |
CN1099563C (zh) | 2003-01-22 |
KR960702597A (ko) | 1996-04-27 |
EP0697085A1 (en) | 1996-02-21 |
TW314584B (cs) | 1997-09-01 |
EP0697085B1 (en) | 1999-09-01 |
BR9406573A (pt) | 1996-01-30 |
CA2160659A1 (en) | 1994-11-24 |
DE69420404T2 (de) | 2000-02-10 |
HU9503185D0 (en) | 1995-12-28 |
CN1123053A (zh) | 1996-05-22 |
JP3391795B2 (ja) | 2003-03-31 |
KR100358338B1 (ko) | 2003-03-03 |
AU6709094A (en) | 1994-12-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ285095A3 (en) | Enhanced device for heat transfer and function methods of sorptive systems | |
US5477706A (en) | Heat transfer apparatus and methods for solid-vapor sorption systems | |
EP1535002B1 (en) | Sorption module | |
CN1201128C (zh) | 配有可提高反应速度的固-汽吸附反应器的改进的冷藏设备/冷冻设备 | |
AU664190B2 (en) | Dual-temperature heat pump apparatus and system | |
US5813248A (en) | Balanced adsorbent refrigerator | |
US5442931A (en) | Simplified adsorption heat pump using passive heat recuperation | |
EP3734188A1 (en) | Method for transferring heat between two or more media and system for carrying out said method | |
JPH10508682A (ja) | 熱圧縮装置 | |
JP5057429B2 (ja) | ケミカルヒートポンプ並びにこれを用いたハイブリッド冷凍システム及びハイブリッド冷凍車 | |
TW514716B (en) | Stirling cooling apparatus, cooler, and refrigerator | |
CN101151501A (zh) | 热泵 | |
Vasiliev | Sorption machines with a heat pipe thermal control | |
Vasiliev | Heat pipe thermal control for sorption machines | |
Vasiliev et al. | A Solar—Gas/Electrical Solid Sorption Refrigerator | |
VASILIEV et al. | Luikov Heat & Mass Transfer Institute, P. Brovka, 15, 220072 | |
Vasiliev Jr | Heat pipes and solid sorption machines | |
WO2009094723A1 (en) | A physical adsorption based refrigeration system | |
JPH0953863A (ja) | 受動的熱回収を用いた吸着式ヒートポンプ | |
MXPA98003466A (en) | Refrigerator adsorbente equilibr | |
HK1000473B (en) | Dual temperature heat pump apparatus |