CZ227593A3 - Process of forming shaving edge and shaving unit with such shaving edges - Google Patents
Process of forming shaving edge and shaving unit with such shaving edges Download PDFInfo
- Publication number
- CZ227593A3 CZ227593A3 CZ932275A CZ227593A CZ227593A3 CZ 227593 A3 CZ227593 A3 CZ 227593A3 CZ 932275 A CZ932275 A CZ 932275A CZ 227593 A CZ227593 A CZ 227593A CZ 227593 A3 CZ227593 A3 CZ 227593A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- diamond
- layer
- edge
- angstroms
- shaving
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B26—HAND CUTTING TOOLS; CUTTING; SEVERING
- B26B—HAND-HELD CUTTING TOOLS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B26B21/00—Razors of the open or knife type; Safety razors or other shaving implements of the planing type; Hair-trimming devices involving a razor-blade; Equipment therefor
- B26B21/54—Razor-blades
- B26B21/58—Razor-blades characterised by the material
- B26B21/60—Razor-blades characterised by the material by the coating material
Abstract
Description
Oblast techniky ”~~ Vynález se týká zdokonalených holicích strojků a holicích břitů a způsobů výroby holicích břitů nebo podobných řezných nástrojů s ostrými a trvanlivými řeznými hranami.FIELD OF THE INVENTION The present invention relates to improved razors and razor blades and methods for producing razor blades or similar cutting tools with sharp and durable cutting edges.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Holicí břit je v typickém případě vytvořen z vhodného subst— rátového materiálu, jako je kov nebo ke ramická hmota , a · jeho-------hrana je vytvořena s klínovitým tvarem, jehož koncová hrana nebo špička má poloměr menší než okolo 1000 angstrómů, přičemž povrchy klínovitého útvaru svírají úhel menší než 30°. Jelikož při holicím působení je břit značně namáhán a dochází často k poškození hrany břitu, bylo pro podporu schopnosti zajištovat holení navrženo použití jedné nebo více vrstev přídavného povlakového materiálu za účelem usnadnění holení a/nebo zvýšení tvrdosti a/nebo odolnosti holicí hrany proti korozi.The shaving blade is typically formed from a suitable substrate material, such as metal or ceramic, and its edge is formed with a wedge-shaped shape whose end edge or tip has a radius of less than about 1000 angstromas, wherein the surfaces of the wedge-shaped formation form an angle of less than 30 °. Because the blade is heavily stressed by the shaving action, and often the edge edge is damaged, the use of one or more layers of additional coating material has been suggested to promote shaving ability to facilitate shaving and / or increase the corrosion resistance of the shaving edge.
Byla navržena řada takových povlakových materiálů, jako polymerní materiály a kovy, jakož i jiné materiály zahrnující diamant a diamantu podobný uhlíkový materiál (DLC). Každá taková vrstva nebo vrstvy přídavného materiálu musí mít adhezní kompatibilitu tak, aby každá vrstva pevně ulpívala na substrátu po celou dobu života břitu, a vhodně zajištuje vlastnosti jako je,zlepšená schopnost holení, zvýšená tvrdost a/nebo odolnost proti korozi, přičemž současně neovlivňuje negativně geometrii a řeznou účinnost holicí hrany. Bylo navrženo vytvořit řezné hrany holicích břitů se zlepšenými mechanickými vlastnostnostmi tím, že se na naostřenou hranu substrátu nanese povlak diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu (DLC). Takové materiály je možno charakterizovat jako mající v podstatě sp3 uhlíkovou vazbu, měrnou hmotnost větší než 1,5 g/cm , a Ramanuv vrchol při přibližně 1331 cm·1 (diamant) nebo okolo 1552A number of such coating materials have been proposed, such as polymeric materials and metals, as well as other materials including diamond and diamond-like carbon material (DLC). Each such layer or filler layers must have adhesive compatibility such that each layer adheres firmly to the substrate throughout the life of the blade, and suitably provides properties such as improved shaving ability, increased hardness and / or corrosion resistance while not adversely affecting cutting edge geometry and cutting efficiency. It has been proposed to provide cutting edges of shaving blades with improved mechanical properties by applying a diamond or diamond-like carbon material (DLC) coating to the sharpened edge of the substrate. Such materials can be characterized as having substantially sp3 carbon bonding, a specific gravity higher than 1.5 g / cm, and a Raman peak at about 1331 cm · 1 (diamond) or about 1552
-2cm_1 (DLC).-2 cm _1 (DLC).
Takové návrhy se však neukázaly jako uspokojivé vzhledem k tendenci diamantového nebo diamantu podobného povlaku mít špatnou adhezi a odlupovat se od klínovité hrany substrátu. Bylo zjištěno, že mezivrstva molybdenu zajišťuje výbornou adhezi diamantu nebo diamantu podobného uhlíku ke klínovité hraně substrátu, ale bylo také zjištěno, že při určitých zkušebních podmínkách urychlené koroze, jako ponoření do horké destilované vody přo 80°C po dobu 16 hodin, se diamantu podobný uhlíkový povlak může odlupovat od molybdenové mezivrstvy a substrátu ocelového břitu v důsledku jevu, který se zdá být přisouditelný elektrochemické reakci.However, such designs have not been shown to be satisfactory due to the tendency of the diamond or diamond-like coating to have poor adhesion and peel off from the wedge edge of the substrate. The molybdenum interlayer was found to provide excellent adhesion of the diamond or carbon-like diamond to the wedge edge of the substrate, but it was also found that under certain test conditions accelerated corrosion, such as immersion in hot distilled water at 80 ° C for 16 hours, the carbon coating may peel off from the molybdenum interlayer and the steel cutting substrate due to a phenomenon which appears to be attributable to the electrochemical reaction.
Podstata vynálezu ______Summary of the Invention ______
Podle jednoho znaku vynálezu je vytvořen holicí břit obsahuje substrát s klínovitou hranou, mezivrstvu z materiálku zvoleného ze skupiny sestávající u niklu, niobu, křemíku, karbidu křemíku, tantalu, vanadu a slitin takových materiálů, na špičce a bocích klínovité hrany, přičemž tloušťka mezivrstvy je s výhodou v rozmezí přibližně 50-5000 angstrómů, a vrstvu diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu na mezivrstvě, která má s výhodou tloušťku nejméně okolo 1200 angstrómů, a která vymezuje poloměr špičky menší než okolo 400 angstrómů a má stranový poměr v rozmezí od 1:1 do 3:1. Břit vykazuje výborné holicí vlastnosti a dlouhou holicí životnost.According to one feature of the invention, the razor blade comprises a wedge-shaped substrate, an interlayer of a material selected from the group consisting of nickel, niobium, silicon, silicon carbide, tantalum, vanadium and alloys of such materials, at the tip and sides of the wedge. preferably in the range of about 50-5000 angstroms, and a layer of diamond or diamond-like carbon material on the interlayer, preferably having a thickness of at least about 1200 angstroms, and which delimits a tip radius of less than about 400 angstroms and has an aspect ratio ranging from 1: 1 to 3: 1. The blade shows excellent shaving properties and long shaving life.
V konkrétních provedeních je substrát holicího břitu z oceli, diamantový nebo DLC povlak je nejméně dvakrát tak tvrdý, jako je kovový substrát, klínovítá hrana je vytvořena sledem mechanických obrušovacích kroků, a vrstva mezivrstvového materiálu (přednostní--materiál je niob) a diamantového nebo diamantu podobného materiálu jsou vytvořeny rozprašováním materiálu z terčů mezivrstvového materiálu’a grafitu.In particular embodiments, the shaving blade substrate is of steel, the diamond or DLC coating is at least twice as hard as the metal substrate, the wedge edge is formed by a sequence of mechanical abrasion steps, and a layer of interlayer material (preferred - niobium material) and diamond or diamond of similar material are formed by spraying material from targets of the interlayer material and graphite.
-3Podle dalšího znaku vynálezu vynález přináší způsob vytváření holicího břitu, při kterém se vytvoří substrát, na tomto substrátu7se vytvoří klínovítá naostřená hrana, která má ostrý úhel menší než 30° a poloměr špičky (t.j. odhadovaný poloměr větší kružnice, která může být uložena uvnitř nejkrajnějšího vrcholu hrany, když je takový nejkrajnější vrchol prohlížen řádkovacím elektronovým mikroskopem při zvětšení nejméně 25 000), s výhodou menší než 1200 angstrómů, na uvedenou naostřenou hranu se uloží mezivrstva materi_ ______álu zvoleného ze skupiny sestávající z molybdenu, niklu, ni$ obu, křemíku, karbidu křemíku, tantalu, vanadu, a slitin takových materiálů, a na uvedenou mezivrstvu se uloží vrstva diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu o tlouštce méně než okolo 1000 angstrómů.-3Podle another feature of the present invention provides a method of forming a razor blade, comprising forming a substrate on the substrate 7 is formed wedge-shaped sharpened edge having a sharp angle less than 30 ° and a tip radius (i.e. the estimated radius of the larger circle that may be imposed within the outermost edge of the edge, when such outermost edge is viewed by a scanning electron microscope at a magnification of at least 25,000), preferably less than 1200 angstroms, an interlayer of a material selected from the group consisting of molybdenum, nickel, niobium is deposited on said sharpened edge; silicon, silicon carbide, tantalum, vanadium, and alloys of such materials, and a layer of diamond or diamond-like carbon material with a thickness of less than about 1000 angstroms is deposited on said intermediate layer.
Mezivrstva a diamantová nebo DLC vrstva mohou být ukládány různými postupy jako plazmovým rozkladem plynných uhlovodíků, rozprašováním používajícím ionty bud z plazmy nebo . z zdroje iontů pro bombardování terče, přímým použitím svaz,r 5 ku uhlíkových iontů a způsobem ukládání s podporou svazku v : iontů (ion beam assisted deposition IBAD), používající buďThe interlayer and the diamond or DLC layer may be deposited by a variety of techniques such as plasma decomposition of gaseous hydrocarbons, sputtering using either ions or plasma. from the ion source to bombard a target, directly using a union, to R 5 and the carbon ions saving manner with the support beam of: ions (Ion Beam Assisted Deposition IBAD) using either
E-svazku nebo rozprašovacích zdrojů.E-beam or spray sources.
V konkrétním výrobním postupu je substrát mechanicky obráběn ve sledu honovacích kroků za účelem vytvoření naostřené hrany. Po té se postupné ukládají vrstvy niobu a diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu rozprašOváním, přičemž niobová mezivrstva má tlouštku menší než okolo 500 angstrómů a diamantový nebo diamantu podobný uhlíkový povlak na řezné hrané s povlakem niobu má Ramanův vrchol při přibližně 1331 cm“1 (diamant) nebo okolo 1552 cm“1 (DLC), stranový poměr menší než 3:1, v podstatě sp3 uhlíkovou vazbu, a měrnou hmotnost větší než 1,5 g/cm3, a na řezné hraně s povlakem diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu je nanesena vrstva přilnavého polymeru.In a particular manufacturing process, the substrate is machined in a sequence of honing steps to form a sharpened edge. Thereafter, the successive deposited layers of niobium and diamond or diamond-like carbon material Solvent RA O Vani, the niobium interlayer having a thickness of less than about 500 angstroms, and the diamond or diamond-like carbon coating on the cutting edge with a coating of niobium has a Raman peak at about 1331 cm "1 (diamond) or about 1552 cm" 1 (DLC), an aspect ratio less than 3: 1, substantially sp3 carbon bonding and a density greater than 1.5 g / cm 3, and on the cutting edge of the coated diamond or A diamond-like carbon material is coated with a layer of adhesive polymer.
-4Podle dalšího znaku přináší vynález holicí jednotku obsahující nosnou strukturu, která má vnější plochy pro zabírání do kůže uživatele před a za břitovou hranou nebo hranami a nejméně jeden břitový člen upevněný k nosné struktuře. Holicí břitová struktura upevněná k uvedené nosné struktuře zahrnuje substrát s klínovitou řeznou hranou vymezovanou fasetami, které svírají úhel menší než 17° ve vzdálenosti 40 mikrometrů od naostřené špičky, mezivrstvu zvolenou ze skupiny sestávající z molybdenu, niklu, niobu, křemíku, karbidu křemíku, tantalu, vanadu a slitin takových materiálů a vrstvu zpevňovacího materiálu na mezivrstvě, která má tlouštku nejméně 1200 angrostrómů od naostřené špičky uvedeného substrátu do vzdálenosti 40 mikrometrů od naostřené špičky, a krajní špičku vymezovanou fasetami alespoň 0,1 mikrometru, svírajícími spolu úhel nejméně 60°, a přičemž poloměr na krajní špičce zpevňovacího materiálu je méně nežAccording to another feature, the invention provides a shaving unit comprising a support structure having outer surfaces for engaging the user's skin before and after the cutting edge or edges and at least one cutting member secured to the support structure. The shaving blade attached to said support structure includes a wedge-shaped substrate defined by facets that enclose an angle of less than 17 ° at 40 microns from the sharpened tip, an interlayer selected from the group consisting of molybdenum, nickel, niobium, silicon, silicon carbide, tantalum , vanadium and alloys of such materials, and a layer of reinforcing material on the interlayer having a thickness of at least 1200 angrostromes from the sharpened tip of said substrate to a distance of 40 microns from the sharpened tip, and an extreme tip defined by facets of at least 0.1 micrometers. and wherein the radius at the extreme tip of the reinforcing material is less than
400 angstrómů a stranový poměr v rozmezí 1:1 až 3:1.400 angstroms and aspect ratio ranging from 1: 1 to 3: 1.
V konkrétní holicí jednotce má břitová struktura dva ocelové substráty, klínovité hrany jsou uloženy vzájemně spolu rovnoběžné mezi plochami pro zabírání do kůže, přičemž niobová vrstva je mezi ocelovým substrátem a zpevňovací vrstva hrany je z diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu (DLC), každá niobová vrstva má tlouštku nejméně okolo dvou tisíc angstrómů (v typickém případě v rozmezí 1800-2200 angstrómů v závislosti na zpracovávacích parametrech) a vyznačuje se v podstatě sp3 uhlíkovou vazbou, měrnou hmotností větší než 1,5 g/cm3, a Ramanovýmv vrcholem při přibližně 1331 cm“1 (diamant) nebo okolo 1552 cm“1 (DLC), a na každé vrstvě diamantového nebo diamantu podobného uhlíkového materiálu je přilnavý polymerní povlak.In a particular shaving unit, the blade structure has two steel substrates, the wedge-shaped edges are mutually parallel to each other between the skin-engaging surfaces, the niobium layer being between the steel substrate and the edge reinforcing layer of diamond or diamond-like carbon material (DLC), each niobium the layer has a thickness of at least about two thousand angstroms (typically in the range 1800-2200 angstroms depending on processing parameters) and is characterized by a substantially sp3 carbon bond, density greater than 1.5 g / cm 3 , and a Raman peak at approximately 1331 cm -1 (diamond) or about 1552 cm -1 (DLC), and there is an adhesive polymeric coating on each layer of diamond or diamond-like carbon material.
. Holicí jednotka může být typu jednoúčelové vložky nebo hlavy pro zahození po opotřebeni, uporavené při připojení a odpojení od rukojeti holicího strojku, nebo může tvořit celek s rukojetí, takže celý holicí strojek se jako celek. The shaving unit may be a disposable insert or a wear-worn head, provided when attached to and disconnected from the razor handle, or may be integral with the handle so that the entire razor as a whole
-5vyhodí, když se břit nebo břity ztupí. Přední a zadní povrch pro záběr do kůže spolupůsobí s hranou nebo hranami břitu za účelem vymezování holicí geometrie. Obzvláště výhodné holicí jednotky jsou typů známých z patentových spisů USA č.3 876 563 a 4 586 255.-5 throws out when the blade or blades become dull. The front and rear skin engagement surfaces interact with the edge or edges of the blade to define shaving geometry. Particularly preferred shaving units are of the type known from U.S. Patent Nos. 3,876,563 and 4,586,255.
Přehled obrázků na výkresechBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
Vynáleu je blíže vysvětlen v následujícím popisu na příkladech provedení s odvoláním na připojené výkresy, ve kterých znázorňuje obr.1 perspektivní pohled na holicí'jednotku podle vynálezu, obr.2 perspektivní pohled na jinou holicí jednotku podle vynálezu, obr.3 schematické znázornění jednoho příkladu geometrie hrany holicího břitu podle vynálezu, -obr.4 schematický pohled na zařízení pro provádění vynálezu Va obr.5 a 6 Ramanova spektra diamantu podobného uhlíkového materiálu uloženého zařízením z obr.4.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a perspective view of a shaving unit according to the invention; FIG. 2 is a perspective view of another shaving unit according to the invention; FIG. FIG. 4 shows a schematic view of the apparatus for carrying out the invention in FIGS. 5 and 6 of the Raman spectrum of a diamond-like carbon material deposited by the apparatus of FIG.
Příklady provedeni vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Na obr.l je znázorněna holicí jednotka 10 obsahuje strukturu pro připojení k rukojeti holicího strojku, a plošinový člen 12 vytvarovaný z houževnatého polystyrenu, zahrnující strukturu vymezující přední, příčně orientovanou plochu 14 zabírající do kůže. Na plošinovém členu 12 je osazen přední břit 16 mající naostřenou hranu 18 a následující břit 20., mající naostřenou hranu 22. Holicí jednotka dále obsahuje krytový člen 24· z lisovaného houževnatého polystyrenu, mající strukturu vymezující plochu 26 zabírající do kůže, uloženou směrem dozadu od břitové hrany 22, a dále holicí kompozitní pomůcku 28., připevněnou ke krytovému členu 24.Referring to FIG. 1, a shaving unit 10 includes a structure for attaching to a razor handle, and a platform member 12 formed from tough polystyrene, comprising a structure defining a front, transversely oriented skin engaging surface 14. A front edge 16 having a sharpened edge 18 and a subsequent edge 20 having a sharpened edge 22 is mounted on the deck member 12. the lip edges 22, and further a shaving composite aid 28 attached to the cover member 24.
Holicí jednotka 30 znázorněná na obr.2 je typu znázorněného, v patentovém spisu USA č.4 586 255, a zahrnuje 'tvarované rěleso 32 s přední části 34 a zadní části 36. V tělese 32 jsou pružně upevněny chránítkový člen 33., přední břitová jednotka 40 a zadní břitová jednotka 4 2. Každá břitová jednotka 40., 42 obsahuje břitový člen 44 mající naost-6řenou hranu 46. Kompozitní holicí pomůcka 48 je třecím způsobem upevněna ve vybrání v zadní části 36.The shaving unit 30 shown in FIG. 2 is of the type shown in U.S. Pat. No. 4,586,255, and includes a shaped body 32 with a front portion 34 and a rear portion 36. A body member 33, a front lip, is resiliently mounted in the body 32. Each blade unit 40, 42 comprises a blade member 44 having a sharpened edge 46. The composite shaving aid 48 is frictionally mounted in a recess in the rear portion 36.
Schematický pohled na hranovou oblast břitů 16, 20 a 44 je znázorněn na obr. 3. Břit obsahuje tělovou část .50 z nerezové oceli s klínovité naostřenou hranou vytvořenou ve sledu honovacích pochodů, při kterém se vytváří špičková část 52 hrany mající poloměr zpravidla menší, než 500 angstrómů s fasetami 54 a 56. které se rozbíhají v úhlu okolo 13°. Na špičce 52 a fasetách 54 a 56 je mezivrstva 58 niobu, která má tlouštku okolo 300 angstrómů. Na niobové mezivrstvě 58 je vnější vrstva diamantu podobného uhlíku (DLC), která má tlouštku okolo 2000 angstrómů, s fasetami 62. 64 majícími každá délky okolo jedné čtvrtiny mikrometru, a svírajícími úhel okolo 80°, přičemž fasety 62, 64 navazuji na hlavní f.asetové plochy 66., 68, které svírají úhel okolo 13° a stranový poměr (poměr vzdálenosti a od DLC špičky 70 ke špičce 52 z nerezové oceli a šířky b DLC povlaku 60 na špičce 52.) okolo 1,7. Na vrstvě 60 je přilnavá telomerní vrstva 72, která má tlouštku v podstatě jak byla nanesena, ale je zmenšena na monovrstvovou tlouštku během počátečního holení.A schematic view of the edge region of the blades 16, 20 and 44 is shown in FIG. 3. The blade comprises a stainless steel body portion 50 with a wedge-sharpened edge formed in the honing sequence to form an edge portion 52 having a radius generally smaller. than 500 angstroms with facets 54 and 56 that diverge at an angle of about 13 °. On the tip 52 and facets 54 and 56 there is a niobium intermediate layer 58 having a thickness of about 300 angstroms. On the niobium interlayer 58 there is an outer diamond-like diamond (DLC) layer having a thickness of about 2000 angstroms, with facets 62,64 having each length about one quarter of a micrometer and forming an angle of about 80 °, with the facets 62,64 adjoining the main f A clearance surface 66, 68 that forms an angle of about 13 ° and a aspect ratio (distance ratio a from the DLC tip 70 to the stainless steel tip 52 and the width b of the DLC coating 60 at the tip 52) about 1.7. On layer 60 there is an adhesive telomeric layer 72 having a thickness substantially as applied but reduced to a monolayer thickness during initial shaving.
Zařízení pro zpracovávání břitů typu znázorněného na obr.3 je schematicky vyznačeno na obr.4. Toto zařízení obsahuje stejnosměrný rovinný magnetronický rozprašovací* systém, vyráběný Vac Tec System z Boulder, Colorado, který má komoru 74 z nerezové oceli se stěnovou strukturou ,80, dveřmi 82 a základní strukturou 84, v níž je vytvořen průchod 86 připojený ke vhodnému neznázorněnému vakuovému systému. Na komoře 74 je osazen karuselový nosič 88 s vystupujícím podpůrným členem 90, na němž je uložen sloupec břitů 92 s jejich naostřenými hranami 94 . umístěných proti podpůrnému členu 90 a obrácenými směrem ven. V komoře 74 je také umístěna podpůrná struktura 76 pro terčový člen 96 z niobu (99,99% čistého) a podpůrná struktura 78 pro terčový člen 98 z gra-Ίfitu (99,999% čistého).The cutting edge processing apparatus of the type shown in FIG. 3 is shown schematically in FIG. This device comprises a DC planar magnetronic spraying system manufactured by the Vac Tec System of Boulder, Colorado, which has a stainless steel chamber 74 with a wall structure 80, a door 82 and a base structure 84 in which a passage 86 is formed connected to a suitable vacuum not shown. system. A carousel carrier 88 with a protruding support member 90 is mounted on the chamber 74, on which a stack of cutting edges 92 with their sharpened edges 94 is mounted. positioned against the support member 90 and facing outwards. Also located in chamber 74 is a support structure 76 for the target member 96 of niobium (99.99% pure) and a support structure 78 for the target member 98 of graphite (99.999% pure).
Terče 96 a 98 jsou svisle orientované desky, mající každá šířku., okolo 12 cm a okolo 37 cm dlouhé. Podpůrné struktury 76, 78 a 88 jsou elektricky izolovány od komory 74 a jsou vytvořena elektrická spojení pro spojení sloupce 92 břitů s vysokofrekvenčním energetickýcm zdrojem 100 přes spínač 102 a se stejnosměrným . napájecím zdrojem 104 přes spínač 106'. a terče 96 a 98 jsou dále připojeny -přes- odpovida j-íci- spínače- ~1O8~,~iiO “kě““šte j nosmerněinu magnet^' ronickému napájecímu zdroji. U terčů 96, 98 jsou umístěny clonové struktury 114 a 116 pro pohyb mezi otevřenou polohou a polohou zakrývající jí přilehlý terč.The targets 96 and 98 are vertically oriented plates having each width about 12 cm and about 37 cm long. The support structures 76, 78 and 88 are electrically insulated from the chamber 74 and electrical connections are made to connect the blade column 92 to the high frequency power source 100 via switch 102 and DC. a power supply 104 via a switch 106 '. and targets 96 and 98 are further connected -přes- corresponds j-ici - switch - 1O8 ~ ~ ~ io "Ke""j nosmerněinu magnet Ste ^ 'ronickému power source. In targets 96, 98, aperture structures 114 and 116 are disposed for movement between an open position and a position covering the adjacent target.
Karusel 88 nese sloupec 92 břitů s břitovými hranami 94 umístěnými okolo sedm centimetrů od protilehlé terčové desky 96., 98., a je otáčivý okolo svislé osy mezi první polohou, v níž je sloupec 92 břitů umístěn proti niobovému terči 96 (obr.4) a druhou polohou, v níž je sloupec 92 břitů rumístěn proti grafitovému terči 98..The carousel 88 carries a blade column 92 with blade edges 94 located about seven centimeters from the opposing target plate 96, 98, and is rotatable about a vertical axis between a first position in which the blade column 92 is positioned against the niobium target 96 (FIG. 4). and a second position in which the blade column 92 is positioned opposite the graphite target 98.
V konkrétním zpracovávacím sledu se sloupec břitů 92. (5 cm vysoký) upevní na nosič 90. Komora 74 se vyprázdní a terče se čistí rozprašováním při stejnosměrném proudu po dobu pěti minut. Potom se sepne spínač 102 a břity se vysokofrekvenčně čistí v argonové atmosféře po dobu pěti minut při tlaku 1,333 Pa (10 mi 1 i tor;r)_, přičemž argonový____tokajeIn a particular processing sequence, a column of cutting edges 92. (5 cm high) is mounted on the carrier 90. The chamber 74 is emptied and the targets cleaned by spraying at direct current for five minutes. The switch 102 is then closed and the blades are subjected to high frequency purification in an argon atmosphere for five minutes at a pressure of 10 psi (10 ml / min; r), with the argon flowing through.
200 sccm a výkon 1,5 kW. Argonový tok se potom sníží na 150 sccm při tlaku 0,266 Pa (2,0 militorr) v komoře 74. Spínač 106 se sepne pro vyvinutí stejnosměrného přepětí -25 voltů na břity-92. Potom se sepne spínač 108, aby se začalo rozprašováni při výkonu 1 kW a clona 114 přes niobovým’cílem se otevře na 30 sekund pro nanášeni vrstvy niobu o tlouštce okolo 300 angstrómů na hranách 94 břitů. Potom se zavře clona 114. rozpojí se spínače 106 a 108 a karusel 88 se otočí o 90° tak, aby se hrany sloupce 92 břitů umístily proti gra-8fitovému terči 98.. Tlak v komoře 74 se udržuje na 0,266 Pa (dvou militorrech) s tokem argonu 150 sccm. Sepne se spínač 110 pro rozprašování grafitového terče 98 při 750 W. Sepne se spínač 102. aby se udělilo vysokofrekvenční 13,56 MHz předpětí 800 W (-420 voltů stejnosměrného samočinného předpétí) na břitech 92, a současně se otevře clona 116 na dvacet minut pro ukládáni DLC vrstvy 60 o touštce okolo 350 angstrómů na niobové vrstvě 58.. DLC povlak 60 má poloměr na špičce okolo 350 angstrómů, který je vymezován fasetami svírajícími úhel 80°, a stranovým poměrem 1,9.1. Jak je znázorněno na obr.5, Ramanova spektroskopie povlakového materiálu 60 uloženého v tomto postupu vykazuje široký Ramanův vrchol 118 ležící mezi přibližně 1350 a 1530 cm-1 vlnovými čísly, což je spektrum typické pro DLC strukturu.200 sccm and power 1.5 kW. The argon flow is then reduced to 150 sccm at a pressure of 2.0 millitor in chamber 74. The switch 106 is energized to generate a -25 volt DC surge at the -92 blades. Then the switch 108 is closed to start spraying at 1 kW and the aperture 114 is opened over the niobium target for 30 seconds to deposit a niobium layer of about 300 angstroms at the edges of the 94 edges. Then, the shutter 114 is closed. The switches 106 and 108 are opened and the carousel 88 is rotated 90 ° so that the edges of the blade column 92 are positioned against the grab 8-bit target 98. The chamber 74 pressure is maintained at 0.266 Pa (two milliters) with an argon flow of 150 sccm. Switch 110 for atomizing graphite target 98 at 750 W is actuated. Switch 102 is actuated to impart a high frequency 13.56 MHz bias of 800 W (-420 volts DC auto-bias) on the blades 92 while simultaneously opening the screen 116 for twenty minutes. for depositing a DLC layer 60 having a thickness of about 350 angstroms on the niobium layer 58. The DLC coating 60 has a tip radius of about 350 angstroms, defined by facets forming an angle of 80 ° and a aspect ratio of 1.9.1. As shown in FIG. 5, the Raman spectroscopy of the coating material 60 deposited in this process exhibits a broad Raman peak 118 lying between approximately 1350 and 1530 cm -1 wavelengths, a spectrum typical of a DLC structure.
Po té se na hrany břitů s povlakem DLC nanese povlak 72 polytetrafluorethylenového polymeru. Postup zahrnuje ohřátí břitů v neutrální atmosféře argonu a vytvoření přilnavého polymerního povlak z pevného PTFE na řezných hranách břitů, snižujícího tření. Povlaky 58 a 60 byly pevně přilnavé k tělesu břitu 50, poskytly nízkou sílu řezače mokré vlněné plsti (nejnižší z prvních pěti řezů s mokrou vlněnou plsti (L5) byla okolo 0,45 kg), a odolaly opakovanému vyvíjení sil řezače mokré vlněné plsti, což udává, že DLC povlak je v podstatě neovlivňován vystavením přísným podmínkám této řezací zkoušky plsti a zůstává pevně přilnavý k tělesu 50. břitu, a to i po ponoření do 80°C destilované vody po dobu 16 hodin. Výsledné břitové prvky 44 byly sestaveny do vložkových jednotek 30 typu znázorněného na obr.2 a umožnily provádět holení s výbornými holicími výsledky.Thereafter, a coating 72 of polytetrafluoroethylene polymer is applied to the edges of the DLC coated blades. The process involves heating the blades in a neutral argon atmosphere and forming an adhesive polymer coating of solid PTFE on the cutting edges of the blades to reduce friction. The coatings 58 and 60 were firmly adhered to the blade body 50, provided a low wet wool felt cutter strength (the lowest of the first five wet wool felt cuts (L5) of about 0.45 kg), and resisted the repeated wet wool felt cutter forces, indicating that the DLC coating is substantially unaffected by exposure to the stringent cutting conditions of the felt and remains firmly adhered to the blade body 50, even after immersion in 80 ° C distilled water for 16 hours. The resulting cutting elements 44 were assembled into insert units 30 of the type shown in Fig. 2 and allowed to shave with excellent shaving results.
V jiném příkladě je terč 96 z molybdenu a terč 98 je z grafitu. Při obzvláštním zpracovávacím sledu s tímto systémem se nejprve vyprázdní komora 74 a terče 96 a 98 se čistí rozprašováním po dobu 5 minut. Břity 92 se potom vysokofrekvenčně čistí v argonové atmosféře při tlaku 1,333 Pa (10In another example, the target 96 is molybdenum and the target 98 is graphite. In a particular processing sequence with this system, the chamber 74 is first emptied and the targets 96 and 98 are spray cleaned for 5 minutes. The blades 92 are then subjected to high frequency purification in an argon atmosphere at 10 psi
-9militorr) při.výkonu 1,5 kw a argonovém toku 200 sccm. Argonový tok se sníží na 150 sccm při tlaku 0,266 Pa (2 militorr ) v komoře 7 4 , clona 114 před molybdenovým terčem 96 se otevře a terč 96 se vystaví rozprašování při.výkonu 1 kW s předpětím -150 V na břitech po dobu 22 sekund pro ukládání molybdenové vrstvy 58 o tlouštce okolo 200 angstrómů na břitových hranách 94.. Potom se clona 114 uzavře, karusel 88 se otočí o 90° tak, aby sloupec břitů 92 ležel proti grafitovému terči 98. Tlak v komoře 74 se udržuje na hodnotě 0,266 Pa(9 ml) at a power of 1.5 kw and an argon flow of 200 sccm. The argon flow is reduced to 150 sccm at 0.26 Pa (2 millitor) in chamber 74, the orifice 114 in front of the molybdenum target 96 is opened and the target 96 is sprayed at a power of 1 kW with a -150V bias for 22 seconds. for the deposition of a molybdenum layer 58 having a thickness of about 200 angstroms at the lip edges 94. Then, the aperture 114 is closed, the carousel 88 is rotated 90 ° so that the lip column 92 lies against the graphite target 98. The chamber 74 pressure is maintained at 0.266 Bye
------------------(2 militorr)- při argonovém toku- 150 sccm. Otevře se clona------------------ (2 millitorr) - at argon flow - 150 sccm. The aperture opens
116 a grafitový terč 98 se vystaví rozprašování při 900 W a předpětí -150 V na břitech 92 po dobu 10 minut pro ukládání DLC vrstvy 60 o tlouštce okolo 800 angstrómů na molybdenové vrstvě 58.116 and graphite target 98 are sprayed at 900 W and -150 V bias on blades 92 for 10 minutes to deposit a DLC layer 60 having a thickness of about 800 angstroms on the molybdenum layer 58.
Jak je znázorněno na obr.6, Ramanova spektroskopie povlakového materiá 60 uloženého tímto postupem vykazuje široký Ramanův vrchol 120 se středem na vlnovém čísle přiblížené 1525 sccm, což je spektrum typické pro DLC strukturu. DLC .povlak 60 byl pevně přilnavý na břitovém tělese 50 a odolal «opakovaná vyvíjení sil řezače vlněné plsti, což ukazuje, že DLC povlak je v podstatě neovlivňován přísnými podmínkami tohoto řezače plsti a zůstává pevně lnoucí k břitovému tělesu 50. Jeho špička 70 měla poloměr okolo 700 angstrómů a stranový poměr 1,7:1.As shown in FIG. 6, Raman spectroscopy of the coating material 60 deposited in this manner exhibits a broad Raman peak 120 centered at a wavelength approaching 1525 sccm, a spectrum typical of a DLC structure. The DLC coating 60 was firmly adhered to the cutting body 50 and withstands the repeated application of wool felt cutter forces, indicating that the DLC coating is substantially unaffected by the stringent conditions of the felt cutter and remains firmly adhering to the cutting body 50. Its tip 70 had a radius about 700 angstroms and a 1.7: 1 aspect ratio.
Po té se nanesl na břitové hrany s DLC povlakem podle postupu popsaného v patentovém spisu USA č.3 518 110 povlak 72 polytetrafluorethylenuového telomeru. Tento postup zahrnuje zahřívání břitů v neutrální atmosféře, jako je dusík nebo argon, nebo redukující atmosféře, jako je krakovaný amoniak, a vytvoření přilnavého povlaku pevného PTFE na řezných hranách' břitů, snižujícího tření. Výsledné břitové prvky 44 se sestavily ve vložkových jednotkých 30 typu' znázorněného na obr.2, a umožnily holení s výbornými holicími výsledky.Thereafter, a coating 72 of a polytetrafluoroethylene telomer was applied to the edges with a DLC coating according to the procedure described in U.S. Patent 3,518,110. The process involves heating the blades in a neutral atmosphere, such as nitrogen or argon, or a reducing atmosphere, such as cracked ammonia, and forming an adhesive coating of solid PTFE on the cutting edges of the blades, reducing friction. The resulting cutting elements 44 were assembled in insert units 30 of the type shown in Fig. 2, and allowed shaving with excellent shaving results.
-ιόν jiném zpracovávacím postupu se nejprve vytvoří v komoře 74 vakuum a terče 96/ a 98 se čistí katodovým rozprašováním stejnosměrným proudem po dobu 5 minut. Bříty 82 se potom vysokofrekvenčně čistí v argonové atmosféře při tlaku 1,-333 Pa (10 militorr) při výkonu 1,5 kW a argonovém toku 200 sccm po dobu 2 minut. Argonový tok se sníží na 150 sccm při tlaku 0,266 Pa (2 militorr) v komoře 74 . Po té se otevře clona 114 před molybdenovým terčem 96 a terč 90 se vystaví rozprašování při výkonu 1 kW s předpétím -150 V na břitech 92 po dobu 32 sekund pro ukládání molybdenové vrstvy 58 o tlouštce okolo 300 angstrómů na břitových hranách 94. Clona 114 se uzavře a karusel 88 se otočí o 90° pro uložení sloupce břitů 92 proti grafitovému terči 98.. Tlak v komořeIn another treatment process, vacuum is first formed in chamber 74 and targets 96 / and 98 are cleaned by direct current cathode sputtering for 5 minutes. The blades 82 are then subjected to high-frequency purification in an argon atmosphere at a pressure of 10 psi at a power of 1.5 kW and an argon flow of 200 sccm for 2 minutes. The argon flux was reduced to 150 sccm at 2 millitorr in chamber 74. Then, the orifice 114 is opened in front of the molybdenum target 96 and the target 90 is sprayed at 1 kW with a -150 V preload on the blades 92 for 32 seconds to deposit the molybdenum layer 58 having a thickness of about 300 angstroms at the lip edges 94. closes and the carousel 88 is rotated 90 ° to accommodate the blade column 92 against the graphite target 98. Chamber pressure
74._se__udržuj^e„na_0_,.25^6__Pa_C2_miliJtorrJ_přl_argonovém_toku.74. Maintains at 25 ° C.
150 sccm. Clona 116 se otevře a grafitový terč 98 se vystaví rozprašování při výkonu 500 W s předpétím -100 V na břitech 92 po dobu deset minut pro ukládání DLC vrstvy 60 o tlouštce okolo 1000 angstrómů na molybdenové vrstvě 58.. Výsledné břity mají pevně přilnavé DLC povlaky 60 a při holení vykazují výborné holicí výsledky.150 sccm. The orifice 116 is opened and the graphite target 98 is sprayed at 500 W with a -100 V preload on the blades 92 for ten minutes to deposit a DLC layer 60 having a thickness of about 1000 angstroms on the molybdenum layer 58. The resulting blades have tightly adhering DLC coatings. 60 and show excellent shaving results when shaving.
V jiném zpracovávacím sledu se vytvoří vakuum v komoře 74 a terče 96 a 98 se čistí katodovým rozprašováním stejnosměrným proudem po dobu 5 minut. Břity 92 se po té čistí v argonové atmosféře při tlaku 1,333 Pa (10 militorr) při výkonu 1,5 kW a argonovém toku 200 sccm po dobu dvou minut. Argonový tok se sníží na 150 sccm při tlaku 2 militorr v komoře 74.. Po té se otevře clona 114 před molybdenovým terčem 96 a terč 96 se výstavě rozprašování pro nanášené molybdenové vrstvy 58 o tlouštce okolo 200 angstrómů na břitových hranách 94. Clona 114 se zavře a karusel 88 se otočí o 90° pro uvedení sloupce 9 2 clon proti grafitovému terči 98. Tlak v komoře 74 se udržuje na 0,266 Pa (2 militorr) při argonovém toku 150 sccm. Otevře se clona 116 a grafitový terč 98 se vystaví rozprašování při 600 W pro ukládání DLC vrstvyIn another processing sequence, vacuum is formed in chamber 74 and targets 96 and 98 are cleaned by direct current cathode sputtering for 5 minutes. The blades 92 are then purged in an argon atmosphere at a pressure of 10 psi at a power of 1.5 kW and an argon flow of 200 sccm for two minutes. The argon flux is reduced to 150 sccm at a pressure of 2 milliters in chamber 74. Then, the orifice 114 is opened in front of the molybdenum target 96 and the target 96 is sprayed for the molybdenum layers 58 having a thickness of about 200 angstroms at the lip edges 94. closes and the carousel 88 is rotated 90 ° to position the column 9 of the 2 orifices against the graphite target 98. The pressure in chamber 74 is maintained at 0.266 Pa (2 millitor) at an argon flow of 150 sccm. The orifice 116 is opened and the graphite target 98 is sprayed at 600 W to deposit the DLC layer
-1160 s tloušťkou okolo 300 angstrómů na molybdenové vrstvě 58. Na výsledných břitech jsou DLC povlaky 60 pevné přilnavé a DLC špičky 70 mají poloměr okolo 500 angstrómů.1160 with a thickness of about 300 angstroms on the molybdenum layer 58. On the resulting cutting edges, the DLC coatings 60 are firmly adherent and the DLC tips 70 have a radius of about 500 angstroms.
I když byla popsána a znázorněna konkrétní provedení vynálezu, budou pro odborníky v oboru zřejmé různé obměny. Vynález proto není omezen na popsaná provedení, nebo jejich podrobnosti, a jsou možné odchylky od těchto provedení v rámci rozsahu předmětu a myšlenky vynálezu.While particular embodiments of the invention have been described and illustrated, various variations will be apparent to those skilled in the art. Therefore, the invention is not limited to the described embodiments, or details thereof, and deviations from these embodiments are possible within the scope and spirit of the invention.
PV 22*5-93PV 22 * 5-93
Claims (8)
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US69201091A | 1991-04-26 | 1991-04-26 | |
| US07/759,812 US5142785A (en) | 1991-04-26 | 1991-08-26 | Razor technology |
| US83525192A | 1992-02-13 | 1992-02-13 | |
| PCT/US1992/003330 WO1992019425A2 (en) | 1991-04-26 | 1992-04-22 | Improvements in or relating to razor blades |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ227593A3 true CZ227593A3 (en) | 1994-03-16 |
| CZ288085B6 CZ288085B6 (en) | 2001-04-11 |
Family
ID=27418553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19932275A CZ288085B6 (en) | 1991-04-26 | 1992-04-22 | Razor blade, shaving unit and process for forming such razor blade |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0582676B1 (en) |
| JP (1) | JP3439761B2 (en) |
| KR (1) | KR100241239B1 (en) |
| CN (1) | CN1039527C (en) |
| AT (1) | ATE190892T1 (en) |
| AU (1) | AU666659B2 (en) |
| CA (1) | CA2102222C (en) |
| CZ (1) | CZ288085B6 (en) |
| DE (1) | DE69230822T2 (en) |
| EG (1) | EG19582A (en) |
| ES (1) | ES2143473T3 (en) |
| HU (1) | HUT69255A (en) |
| MX (1) | MX9201910A (en) |
| MY (1) | MY107736A (en) |
| RU (1) | RU2108234C1 (en) |
| TR (1) | TR26981A (en) |
| TW (1) | TW221976B (en) |
| WO (1) | WO1992019425A2 (en) |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100245979B1 (en) * | 1991-06-24 | 2000-05-01 | 도날 비. 토빈 | Razor blade and process for forming a razor blade |
| CZ293994B6 (en) * | 1994-04-25 | 2004-09-15 | The Gillette Company | Razor blade, process for its manufacture and shaving unit |
| EP0743144B1 (en) * | 1995-05-19 | 2000-10-11 | Matsushita Electric Works, Ltd. | Cutter combination for an electric shaver |
| JP3555844B2 (en) | 1999-04-09 | 2004-08-18 | 三宅 正二郎 | Sliding member and manufacturing method thereof |
| JP5212416B2 (en) * | 2000-02-25 | 2013-06-19 | 住友電気工業株式会社 | Amorphous carbon coated member |
| US6684513B1 (en) | 2000-02-29 | 2004-02-03 | The Gillette Company | Razor blade technology |
| US6969198B2 (en) | 2002-11-06 | 2005-11-29 | Nissan Motor Co., Ltd. | Low-friction sliding mechanism |
| JP4863152B2 (en) | 2003-07-31 | 2012-01-25 | 日産自動車株式会社 | gear |
| CN101760286B (en) | 2003-08-06 | 2013-03-20 | 日产自动车株式会社 | Low-friction sliding mechanism, low friction agent composition and method for reducing friction |
| JP4973971B2 (en) | 2003-08-08 | 2012-07-11 | 日産自動車株式会社 | Sliding member |
| US7771821B2 (en) | 2003-08-21 | 2010-08-10 | Nissan Motor Co., Ltd. | Low-friction sliding member and low-friction sliding mechanism using same |
| EP1508611B1 (en) | 2003-08-22 | 2019-04-17 | Nissan Motor Co., Ltd. | Transmission comprising low-friction sliding members and transmission oil therefor |
| US7673541B2 (en) | 2004-06-03 | 2010-03-09 | The Gillette Company | Colored razor blades |
| US7284461B2 (en) | 2004-12-16 | 2007-10-23 | The Gillette Company | Colored razor blades |
| TWI410507B (en) * | 2005-12-23 | 2013-10-01 | Hon Hai Prec Ind Co Ltd | Magnetic wear resistance film and method for fabricating the same |
| US8011104B2 (en) | 2006-04-10 | 2011-09-06 | The Gillette Company | Cutting members for shaving razors |
| US7966909B2 (en) * | 2007-07-25 | 2011-06-28 | The Gillette Company | Process of forming a razor blade |
| US20130014395A1 (en) * | 2011-07-14 | 2013-01-17 | Ashok Bakul Patel | Razor blades having a large tip radius |
| US20130031794A1 (en) | 2011-08-05 | 2013-02-07 | Duff Jr Ronald Richard | RAZOR BLADES WITH ALUMINUM MAGNESIUM BORIDE (AlMgB14)-BASED COATINGS |
| US9808944B2 (en) * | 2014-06-17 | 2017-11-07 | The Gillette Company Llc | Methods of manufacturing silicon blades for shaving razors |
| WO2016015771A1 (en) * | 2014-07-31 | 2016-02-04 | Bic-Violex Sa | Razor blade coating |
| CN111941475B (en) | 2014-12-22 | 2022-05-24 | 比克-维尔莱克 | Shaving blade |
| EP3616800B1 (en) * | 2018-08-31 | 2022-11-09 | BIC Violex Single Member S.A. | Thinning of razor blade coatings |
| CN112157817B (en) * | 2020-06-05 | 2022-04-05 | 新蔚来智能科技(山东)有限公司 | Assembly type building prefabricated component production line foaming concrete blending system |
| US20230364818A1 (en) * | 2020-10-27 | 2023-11-16 | Dorco Co., Ltd. | Razor blade having an asymmetrical edge |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3480483A (en) * | 1965-05-06 | 1969-11-25 | Wilkinson Sword Ltd | Razor blades and methods of manufacture thereof |
| US3349488A (en) * | 1966-08-09 | 1967-10-31 | Burnie J Craig | Razor blades |
| US3829969A (en) * | 1969-07-28 | 1974-08-20 | Gillette Co | Cutting tool with alloy coated sharpened edge |
| US3802078A (en) * | 1971-06-07 | 1974-04-09 | P Denes | Cutting device and method for making same |
| US3761372A (en) * | 1971-07-09 | 1973-09-25 | Gillette Co | Method for producing an improved cutting tool |
| US4291463A (en) * | 1979-12-31 | 1981-09-29 | Warner-Lambert Company | Water-soluble shaving aid for razor blades |
| DE3047888A1 (en) * | 1980-12-19 | 1982-07-15 | Philips Patentverwaltung Gmbh, 2000 Hamburg | Cutting tools, esp. razor blades - where CVD activated by plasma is used to coat tool with carbon possessing structure similar to diamond |
| US4933058A (en) * | 1986-01-23 | 1990-06-12 | The Gillette Company | Formation of hard coatings on cutting edges |
| JP2580692B2 (en) * | 1988-03-28 | 1997-02-12 | 三菱マテリアル株式会社 | Artificial diamond-coated gold and gold alloy ornaments |
-
1992
- 1992-04-22 RU RU93057879A patent/RU2108234C1/en not_active IP Right Cessation
- 1992-04-22 CZ CZ19932275A patent/CZ288085B6/en not_active IP Right Cessation
- 1992-04-22 JP JP51189992A patent/JP3439761B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-04-22 AU AU21842/92A patent/AU666659B2/en not_active Expired
- 1992-04-22 CA CA002102222A patent/CA2102222C/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-04-22 DE DE69230822T patent/DE69230822T2/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-04-22 AT AT92913377T patent/ATE190892T1/en not_active IP Right Cessation
- 1992-04-22 ES ES92913377T patent/ES2143473T3/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-04-22 WO PCT/US1992/003330 patent/WO1992019425A2/en active IP Right Grant
- 1992-04-22 KR KR1019930703244A patent/KR100241239B1/en not_active IP Right Cessation
- 1992-04-22 EP EP92913377A patent/EP0582676B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-04-22 HU HU9303018A patent/HUT69255A/en unknown
- 1992-04-23 EG EG21792A patent/EG19582A/en active
- 1992-04-24 MX MX9201910A patent/MX9201910A/en unknown
- 1992-04-25 CN CN92103958.1A patent/CN1039527C/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-04-25 MY MYPI92000711A patent/MY107736A/en unknown
- 1992-04-27 TR TR00370/92A patent/TR26981A/en unknown
- 1992-05-06 TW TW081103537A patent/TW221976B/zh active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2102222A1 (en) | 1992-10-27 |
| TR26981A (en) | 1994-09-12 |
| EG19582A (en) | 1999-05-31 |
| MY107736A (en) | 1996-05-30 |
| RU2108234C1 (en) | 1998-04-10 |
| MX9201910A (en) | 1992-11-01 |
| AU666659B2 (en) | 1996-02-22 |
| EP0582676A1 (en) | 1994-02-16 |
| AU2184292A (en) | 1992-12-21 |
| EP0582676A4 (en) | 1994-07-06 |
| CN1068058A (en) | 1993-01-20 |
| HUT69255A (en) | 1995-08-28 |
| KR100241239B1 (en) | 2000-03-02 |
| JP3439761B2 (en) | 2003-08-25 |
| DE69230822D1 (en) | 2000-04-27 |
| ES2143473T3 (en) | 2000-05-16 |
| JPH06507100A (en) | 1994-08-11 |
| WO1992019425A3 (en) | 1993-01-21 |
| DE69230822T2 (en) | 2000-12-07 |
| CN1039527C (en) | 1998-08-19 |
| TW221976B (en) | 1994-04-01 |
| CZ288085B6 (en) | 2001-04-11 |
| WO1992019425A2 (en) | 1992-11-12 |
| CA2102222C (en) | 1998-08-25 |
| ATE190892T1 (en) | 2000-04-15 |
| EP0582676B1 (en) | 2000-03-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ227593A3 (en) | Process of forming shaving edge and shaving unit with such shaving edges | |
| US5295305A (en) | Razor blade technology | |
| US5142785A (en) | Razor technology | |
| US5669144A (en) | Razor blade technology | |
| US5232568A (en) | Razor technology | |
| KR100245979B1 (en) | Razor blade and process for forming a razor blade | |
| US6289593B1 (en) | Amorphous diamond coating of blades | |
| US9469040B2 (en) | Razor blade coating | |
| EP1984152B1 (en) | Method for producing a multi-layer coating for razor blades | |
| US20060277767A1 (en) | Razor blades | |
| JPH11512634A (en) | How to protect precision edges using diamond-like nanocomposite films | |
| EP0579756B1 (en) | Coated cutting tool | |
| KR20100064400A (en) | Method for depositing thin film of razor blade for razor | |
| JP2744809B2 (en) | Razor for shaving |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20020422 |