CZ200532A3 - Zpusob zpracování uhlovodíkových surovin, zejménasurové ropy, a zarízení k provádení tohoto zpusobu - Google Patents

Zpusob zpracování uhlovodíkových surovin, zejménasurové ropy, a zarízení k provádení tohoto zpusobu Download PDF

Info

Publication number
CZ200532A3
CZ200532A3 CZ20050032A CZ200532A CZ200532A3 CZ 200532 A3 CZ200532 A3 CZ 200532A3 CZ 20050032 A CZ20050032 A CZ 20050032A CZ 200532 A CZ200532 A CZ 200532A CZ 200532 A3 CZ200532 A3 CZ 200532A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
reactor
temperature
low
salt
block
Prior art date
Application number
CZ20050032A
Other languages
English (en)
Inventor
Lysytchuk@Oleg
Rytschkow@Wladislav
Original Assignee
Lysytchuk@Oleg
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Lysytchuk@Oleg filed Critical Lysytchuk@Oleg
Priority to CZ20050032A priority Critical patent/CZ200532A3/cs
Priority to PCT/CZ2005/000074 priority patent/WO2006074617A1/en
Publication of CZ200532A3 publication Critical patent/CZ200532A3/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G1/00—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal
    • C10G1/02—Production of liquid hydrocarbon mixtures from oil-shale, oil-sand, or non-melting solid carbonaceous or similar materials, e.g. wood, coal by distillation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0006—Controlling or regulating processes
    • B01J19/0013—Controlling the temperature of the process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G7/00—Distillation of hydrocarbon oils
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/06—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by pressure distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G9/40—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by indirect contact with preheated fluid other than hot combustion gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00004—Scale aspects
    • B01J2219/00006—Large-scale industrial plants

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Je popsán zpusob zpracování uhlovodíkových surovin, zejména surové ropy, cestou jejího ohrevu tekutým roztaveným tepelným médiem, napríklad solnou taveninou, pricemz privádená surová ropa je zpracovávána ve dvou etapách, a to nízkoteplotní destilacív reaktoru (R-1) nízkoteplotního bloku (I) v tepelném médiu pri teplote 400 az 600 .degree.C a následnou vysokoteplotní pyrolýzou v reaktoru (R-2) vysokoteplotního bloku (II) v tepelném médiu pri teplote 800 az 1200 .degree.C, a to za pouzití vysokorychlostního cirkulacního plynu vháneného do reaktoru (R-1, R-2) rychlostí w=10 az 100 m/s. Podstatou zarízení k provádení zpusobu je, ze sestává z jednoho nízkoteplotního bloku (I) a minimálne z jednoho vysokoteplotního bloku (II), z nichz kazdý obsahuje alespon reaktor (R), regenerátor solí (RS), kondenzátor (K) par a plynu, dmychadlo (N) a plynojem (G) cirkulacního plynu, které jsou propojeny potrubním systémem, pricemz jsou rovnez vzájemne propojeny bloky (I) a (II).

Description

Způsob zpracování uhlovodíkových surovin, zejména surové ropy, a zařízení k provádění tohoto způsobu
Oblast techniky
Vynález spadá do oblasti průmyslu zpracování ropy a lze jej využít při výrobě uhlovodíkových paliv ze surové ropy a dále při tepelném zpracování různých uhlovodíkových surovin a odpadů, jako je například černé uhlí a lignit, rašelina, břidlice, jíly a usazeniny z komunálních čistíren odpadních vod, dřevný odpad, použité technické pryže, mazací oleje apod.
Dosavadní stav techniky
Je znám způsob atmosférické destilace surové ropy cestou jejího tepelného zpracování za přítomnosti vodní páry v trubkové ohřívací peci, který je popsán vynálezem dle SU 484244. Nedostatkem tohoto řešení je nízká efektivita pochodů tepelné a látkové výměny z důvodu difúzních omezení v trubkových výměnících tepla ohřívací pece.
Je rovněž znám reaktor pro tepelnou úpravu uhlovodíkových surovin v tekutém prostředí dle vynálezu RU 2174142, kde za použití ohřevu zpracovávané suroviny tekutým roztaveným tepelným médiem je využito principu plynodynamické úpravy pomocí vysokorychlostního mnohofázového proudu směsi suroviny a roztavených solí. Nedostatkem tohoto způsobu zpracování však je nemožnost současné úpravy organické suroviny, například ropy, při nízké a při vysoké teplotě.
• 444
• 4
-244 4444
4 4 4 44 4 4
4 4
4· 444
Podstata vynálezu
Za účelem možného vyřešení komplexního ekologického zpracování uhlovodíkových surovin, zejména surové ropy, je při překonání nedostatků známých řešení předkládán vynález, kterým je způsob zpracování uhlovodíkových surovin, zejména surové ropy, cestou jejího ohřevu tekutým roztaveným tepelným médiem, například solnou taveninou, jehož podstata spočívá v tom, že přiváděná surová ropa je zpracovávána ve dvou etapách, a to nízkoteplotní destilací v reaktoru nízkoteplotního bloku v tepelném médiu při teplotě 400-600°C a následnou vysokoteplotní pyrolýzou v reaktoru vysokoteplotního bloku v tepelném médiu při teplotě 800-1200°C, a to za použití vysokorychlostního cirkulačního plynu vháněného do reaktorů rychlostí w= 10-100 m/s.
Další podstatou vynálezu je, že jako tepelné médium jsou při nízkoteplotní destilaci použity soli o teplotě tavení 140-250°C, s výhodou pak soli systému KNO3, NaNO3, NaNO2, a to buď jednotlivě a nebo v jejich směsi o různém poměru složek.
Také je podstatou vynálezu, že jako tepelné médium jsou při vysokoteplotní pyrolýze použity soli o teplotě tavení do 600°C, s výhodou pak soli systému NaCI, KCI, Na2CO3, NaOH, KOH, a to buď jednotlivě a nebo v jejich směsi o různém poměru složek.
Dále je podstatou vynálezu, že koncentrace pevných částic látek zpracovávaných v tepelném médiu při vysokoteplotní pyrolýze je maximálně 20 hmotnostních procent.
Podstatou zařízení pro zpracování uhlovodíkových surovin, zejména surové ropy, cestou jejího ohřevu tekutým roztaveným tepelným médiem, například solnou taveninou, je, že sestává z jednoho nízkoteplotního bloku a minimálně z jednoho vysokoteplotního bloku, z nichž každý obsahuje alespoň reaktor, regenerátor solí,
9 9 9
- 3 •9 999f • 9 9 9 9 9
9
9
999 kondenzátor par a plynů, dmychadlo a plynojem cirkulačního plynu, které jsou propojeny potrubním systémem, přičemž jsou rovněž vzájemně propojeny oba bloky, a to přepouštěcím potrubím, které je vyvedeno z nízkoteplotního regenerátoru solí nízkoteplotního bloku a je zaústěno do reaktoru vysokoteplotního bloku.
Ve výhodném provedení je reaktor nízkoteplotního bloku připojen na vtokové potrubí surové ropy a jsou k němu paralelně připojeny nízkoteplotní regenerátor solí a nízkoteplotní kondenzátor, který je pomocí recirkulačního potrubí, v němž jsou zapojeny plynojem a dmychadlo, propojen zpět do reaktoru, přičemž jednak do reaktoru je rovněž napojeno přívodní vzduchové potrubí a výfukové vzduchové potrubí opatřené filtračním zařízením, jednak nízkoteplotní regenerátor solí je s reaktorem propojen dvoucestně pomocí vtokového kanálu upravené solné taveniny a výtokového kanálu regenerované solné taveniny a je opatřen odtahovým potrubím zplodin, a jednak nízkoteplotní kondenzátor je opatřen odváděcím potrubím uhlovodíkových plynů a vypouštěcím potrubím paliva, když vlastní přímé propojení reaktoru a nízkoteplotního kondenzátoru je realizováno kondenzačním potrubím.
Konečně je podstatou vynálezu, že k reaktoru vysokoteplotního bloku jsou paralelně připojeny vysokoteplotní regenerátor solí a vysokoteplotní kondenzátor, který je pomocí recirkulačního potrubí, v němž jsou zapojeny plynojem a dmychadlo, propojen zpět do reaktoru, přičemž jednak do reaktoru je rovněž napojeno přívodní vzduchové potrubí a výfukové vzduchové potrubí opatřené filtračním zařízením, jednak vysokoteplotní regenerátor solí je s reaktorem propojen dvoucestně pomocí vtokového kanálu upravené solné taveniny a výtokového kanálu regenerované solné taveniny a je opatřen odtahovým potrubím zplodin, a jednak vysokoteplotní kondenzátor je opatřen odváděcím potrubím uhlovodíkových plynů a vypouštěcím potrubím paliva, když vlastní přímé propojení reaktoru a vysokoteplotního kondenzátoru je realizováno kondenzačním potrubím.
-4• ···· ·· · · · · • · · · ·» ···· 9 * · • ta·· • · · • · a ·· ··« • · · · · ·*· · ·· v··
Novým vynálezem se dosahuje vyššího účinku v tom, že umožňuje ekologicky zpracovávat surovou ropu libovolného chemického složení s libovolným obsahem škodlivých příměsí, jako jsou síra, oxidy a sulfidy barevných a železných kovů apod. Další významnou výhodou jsou nízké kapitálové a výrobní náklady, jednoduchost konstrukce a funkční spolehlivost používaného zařízení k realizaci řešení, vysoká produktivita výrobního procesu, neexistence jakýchkoliv technických požadavků na předběžnou přípravu zpracovávané ropy v návaznosti na přítomnost škodlivých příměsí a zejména možnost regulování pochodů za účelem změny fyzikálních a chemických parametrů výsledné produkce.
Technický účinek vynálezu spočívá v získání vysokorychlostních mnohofázových proudů plynu různých teplot, tepelného média a uhlovodíků, jejichž energie se spotřebuje na vytvoření turbulentního režimu pochodů tepelné a látkové výměny, který zabezpečuje vysokou rychlost reakcí v obou etapách zpracování ropy.
Popis obrázků na připojených výkresech
Konkrétní příklad základního schématu zařízení k provádění způsobu zpracování surové ropy podle vynálezu je znázorněn na připojeném výkrese zobrazujícím provedení zařízení obsahující jeden nízkoteplotní blok a jeden vysokoteplotní blok.
Příklady provedení technického řešení
Základní zařízení pro dvouetapové zpracování surové ropy podle vynálezu sestává z jednoho nízkoteplotního bloku 1 a jednoho vysokoteplotního bloku H, z nichž každý obsahuje alespoň reaktor R, regenerátor solí RS, kondenzátor K par a
····
-5·· «444 * 4 4 • « «44 ··· • · 4·· plynů, dmychadlo N a plynojem G cirkulačního plynu, které jsou propojeny potrubním systémem popsaným níže, přičemž jsou rovněž vzájemně propojeny bloky I a IL
Reaktor R-1 nízkoteplotního bloku I je připojen na vtokové potrubí 1 surové ropy a jsou k němu paralelně připojeny nízkoteplotní regenerátor solí RS-1 a nízkoteplotní kondenzátor K£t, který je pomocí recirkulačního potrubí 2-1, v němž jsou zapojeny plynojem G-1 a dmychadlo N-1, propojen zpět do reaktoru R-1. Do reaktoru R-1 je rovněž napojeno přívodní vzduchové potrubí 3-1 a výfukové vzduchové potrubí 4-1 opatřené filtračním zařízením 41-1, používajícím jako chemického pohlcovače například aktivní uhlí. Přitom nízkoteplotní regenerátor solí RS-1 je s reaktorem R-1 propojen dvoucestně pomocí vtokového kanálu 5-1 upravené solné taveniny a výtokového kanálu 6-1 regenerované solné taveniny a je opatřen odtahovým potrubím 7-1 zplodin, například síry. Nízkoteplotní kondenzátor K-1 je pak opatřen odváděcím potrubím 8-1 uhlovodíkových plynů a vypouštěcím potrubím 9-1 paliva, přičemž vlastní přímé propojení reaktoru R-1 a nízkoteplotního kondenzátoru K-1 je realizováno kondenzačním potrubím 10-1.
Bloky I a II jsou propojeny přepouštěcím potrubím H, které je vyvedeno z nízkoteplotního regenerátoru solí RS-1 nízkoteplotního bloku I a je zaústěno do reaktoru R-2 vysokoteplotního bloku II. Uspořádání vysokoteplotního bloku II je v podstatě identické s uspořádáním nízkoteplotního bloku I, když k reaktoru R-2 jsou paralelně připojeny vysokoteplotní regenerátor solí RS-2 a vysokoteplotní kondenzátor K-2, který je pomocí recirkulačního potrubí 2-2, v němž jsou zapojeny plynojem G-2 a dmychadlo N-2, propojen zpět do reaktoru R-2. Do reaktoru R-2 je rovněž napojeno přívodní vzduchové potrubí 3-2 a výfukové vzduchové potrubí 4-2 opatřené filtračním zařízením 41-2, přičemž vysokoteplotní regenerátor solí RS-2 je s reaktorem R-2 propojen dvoucestně pomocí vtokového kanálu 5-2 upravené solné taveniny a výtokového kanálu 6-2 regenerované solné taveniny a je opatřen odtahovým potrubím 7-2 zplodin. Vysokoteplotní kondenzátor K-2 je pak opatřen odváděcím potrubím 8-2 uhlovodíkových plynů, vypouštěcím potrubím 9-2 paliva a je přímo propojen s reaktorem R-2 kondenzačním potrubím 10-2. Konečně je pak
-6vysokoteplotní regenerátor solí RS-2 opatřen odběrným potrubím 12 technického uhlíku, například sazí.
Výše uvedený popis zařízení je pouze výčtem základních konstrukčních prvků a jejich vzájemného spojení, když pro objasnění předkládaného vynálezu nejsou podstatné různé kontrolní, řídící a ovládací prvky, například armatury, spínače a čidla běžné konstrukce, jimiž jsou základní komponenty R, RS, K, G a N obou bloků I, II zařízení osazeny a které jsou pro zajištění celkové funkčnosti zařízení nezbytné.
Popsané základní provedení zařízení není jediným možným řešením podle vynálezu, když k jednomu nízkoteplotnímu bloku I, ve kterém probíhají nízkoteplotní pochody destilace ropy, může být pomocí přepouštěcího potrubí 1_1 připojen více jak jeden vysokoteplotní blok II, v němž je realizována pyrolýza pevných komponent získaných na výstupu z první etapy zpracování ropy.
Při činnosti technologického zařízení je surová ropa nepřetržitě přiváděna vtokovým potrubím 1 do reaktoru R-1 nízkoteplotního bloku j naplněného tepelným médiem tvořeným taveninou solí, jejichž teplota tavení se pohybuje v rozmezí 140250°C, jako jsou například KNO3, NaNO3, NaNO2. V reaktoru R-1 je surová ropa při teplotě 400-600°C podrobována nízkoteplotní destilaci za vzniku směsi plynů a par, která je kondenzačním potrubím 10-1 odváděna pod tlakem cca 5 kPa do nízkoteplotního kondenzátoru K-1, kde se ochlazuje na cca 50°C za vzniku uhlovodíkových paliv, jako jsou benzín, petrolej, nafta nebo mazut, která jsou vypouštěcím potrubím 9-1 dopravována k dalšímu zpracování či uskladnění. Zůstatkový uhlovodíkový plyn je jednak vypouštěn odváděcím potrubím 8-1 a je používán jako palivo a jednak je jeho část využívána jako cirkulační tepelné médium, když je recirkulačním potrubím 2-1 odváděn do plynojemu G-1, z něhož je prostřednictvím dmychadla N-1 pod tlakem cca 10 kPa rychlostí w=10-100 m/s vháněn zpět do reaktoru R-1. Vzduch ke spalování cirkulačního uhlovodíkového plynu je do reaktoru R-1 vháněn přívodním vzduchovým potrubím 3-1 a z reaktoru R:
• · · · ♦ · • · · «
-71 je vypouštěn do atmosféry výfukovým potrubím 4-1 po očištění ve filtračním zařízení 41-1.
Solná tavenina s destilačně nezpracovanými zbytky ropy je odváděna vtokovým kanálem 5-1 do nízkoteplotního regenerátoru solí RS-1, kde je regenerována například sedimentací či filtrací tak, že jsou z ní odstraněny pevné částice či příměsi, jako jsou saze, koks, asfalteny, oxidy a sulfidy barevných a železných kovů, a je výtokovým kanálem 6-1 odváděna zpět do reaktoru R-1. Zplodiny z regenerace solné taveniny, například síra, jsou z regenerátoru solí RS-1 odváděny mimo proces dalšího zpracování ropy odtahovým potrubím 7-1. Pevné komponenty získané ze solné taveniny při nízkoteplotní destilaci ropy, obecně označované jako gudron, jsou z nízkoteplotního regenerátoru solí RS-1 přepouštěcím potrubím H odváděny do reaktoru R-2 vysokoteplotního bloku II, kde jsou při pracovní teplotě 800-1200°C podrobovány pyrolýze v tepelném médiu tvořeném taveninou solí, jejichž teplota tavení se pohybuje v oblasti cca 600°C, jako jsou například NaCI, KCI, Na2NO3, K2CO3, NaOH, KOH. Pro efektivnost procesu pyrolýzy je důležité, aby koncentrace pevných látek v tepelném médiu nepřesahovala 20 hmotnostních %, neboť je prokazatelné, že při dosažení podílu pevných částic 25 % se prudce zvyšuje viskozita solné taveniny, a to až několikasetnásobně.
Druhá etapa zpracování pevných komponent ropy ve vysokoteplotním bloku H je v podstatě analogická s technologií zpracování v nízkoteplotním bloku I, když jako koncový výstup je z odběrného potrubí 12 vysokoteplotního regenerátoru solí RS-2 odebírán technický atomární uhlík, tedy saze, nejrůznějších velikostí a tvarů uhlíkových konglomerátů, který může být použit k výrobě metalurgického koksu nejvyšší kvality, neboť neobsahuje škodlivé hutnické příměsi, jako jsou síra, fosfor a popel.
Při ověřování účinnosti technologie zpracování ropy byla prováděna měření na zkušebním zařízení, do něhož byla přiváděna surová ropa v množství 3 t/hod. Použitá zařízení v nízkoteplotním bloku I vykazovala elektrický příkon 8,34 kW,
z čehož na neznázorněný ventilátor přívodu vzduchu k ohřevu reaktoru R-1 připadlo 2,04 kW, na odsavač vzduchu 2,2 kW, na dmychadlo N-1 cirkulačního plynu 4,1 kW při výkonu 1500 nm3/hod. Pracovní tlak dmychadla N-1 na výstupu byl 10 kPa a spotřeba paliva pro ohřev nízkoteplotního reaktoru R-1 byla 150 kg/m3. Při těchto parametrech byl za 24 hodin dosažen na reaktoru R-1 následující výstup produktů destilace surové ropy : benzín - 8784 kg, petrolej - 11734 kg, nafta - 12240 kg, mazut - 16848 kg, gudron - 21672 kg, uhlovodíkový plyn - 720 kg. Ve druhém reaktoru R-2 vysokoteplotního bloku II bylo při úpravě gudronu na technický uhlík a 50-ti% výstupu získáno za stejný časový úsek, tedy 24 hodin, 10836 kg sazí.
Průmyslová využitelnost
Způsob zpracování uhlovodíkových surovin podle vynálezu lze využít při výrobě uhlovodíkových paliv ze surové ropy, ale rovněž při tepelném zpracování různých uhlovodíkových surovin a odpadů, jako je například černé uhlí a lignit, rašelina, břidlice, jíly a usazeniny z komunálních čistíren odpadních vod, dřevný odpad, použité technické pryže, mazací oleje apod.
• · · · ·· ·
-9SEZNAM VZTAHOVÝCH ZNAČEK
I nízkoteplotní blok
II vysokoteplotní blok
R-1 reaktor nízkoteplotního bloku
RS-1 nízkoteplotní regenerátor solí
K-1 nízkoteplotní kondenzátor
G-1 plynojem nízkoteplotního bloku
N-1 dmychadlo nízkoteplotního bloku
I vtokové potrubí
2- 1 recirkulační potrubí nízkoteplotního bloku
3- 1 přívodní vzduchové potrubí nízkoteplotního bloku
4- 1 výfukové vzduchové potrubí nízkoteplotního bloku
41-1 filtrační zařízení nízkoteplotního bloku
5- 1 vtokový kanál upravené solné taveniny nízkoteplotního bloku
6- 1 výtokový kanál regenerované solné taveniny nízkoteplotního bloku
7- 1 odtahové potrubí zplodin nízkoteplotního bloku
8- 1 odváděči potrubí uhlovodíkových plynů nízkoteplotního bloku
9- 1 vypouštěcí potrubí paliva z nízkoteplotního bloku
10- 1 kondenzační potrubí nízkoteplotního bloku
II přepouštěcí potrubí odběrné potrubí
R-2 reaktor vysokoteplotního bloku
RS-2 vysokoteplotní regenerátor solí
K-2 vysokoteplotní kondenzátor
G-2 plynojem vysokoteplotního bloku
N-2 dmychadlo vysokoteplotního bloku
2- 2 recirkulační potrubí vysokoteplotního bloku
3- 2 přívodní vzduchové potrubí vysokoteplotního bloku
4- 2 výfukové vzduchové potrubí vysokoteplotního bloku
41-2 filtrační zařízení vysokoteplotního bloku
5- 2 vtokový kanál upravené solné taveniny vysokoteplotního bloku
6- 2 výtokový kanál regenerované solné taveniny vysokoteplotního bloku
7- 2 odtahové potrubí zplodin vysokoteplotního bloku
8- 2 odváděči potrubí uhlovodíkových plynů vysokoteplotního bloku
9- 2 vypouštěcí potrubí paliva z vysokoteplotního bloku
10- 2 kondenzační potrubí vysokoteplotního bloku

Claims (10)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob zpracování uhlovodíkových surovin, zejména surové ropy, cestou jejího ohřevu tekutým roztaveným tepelným médiem, například solnou taveninou, vyznačující se tím, že přiváděná surová ropa je zpracovávána ve dvou etapách, a to nízkoteplotní destilací v reaktoru (R-1) nízkoteplotního bloku (I) v tepelném médiu při teplotě 400-600°C a následnou vysokoteplotní pyrolýzou v reaktoru (R2) vysokoteplotního bloku (II) v tepelném médiu při teplotě 800-1200°C, a to za použití vysokorychlostního cirkulačního plynu vháněného do reaktorů (R-1, R-2) rychlostí w=10-100 m/s.
  2. 2. Způsob zpracování uhlovodíkových surovin podle nároku 1, vyznačující se tím, že jako tepelné médium jsou při nízkoteplotní destilaci použity soli o teplotě tavení 140-250°C.
  3. 3. Způsob zpracování uhlovodíkových surovin podle nároku 2, vyznačující se tím, že jsou použity soli systému KNO3, NaNO3, NaNO2, a to buď jednotlivě a nebo v jejich směsi o různém poměru složek.
  4. 4. Způsob zpracování uhlovodíkových surovin podle nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že jako tepelné médium jsou při vysokoteplotní pyrolýze použity soli o teplotě tavení do 600°C.
  5. 5. Způsob zpracování uhlovodíkových surovin podle nároku 4, vyznačující se tím, že jsou použity soli systému NaCI, KCI, Na2CO3, NaOH, KOH, a to buď jednotlivě a nebo v jejich směsí o různém poměru složek.
  6. 6. Způsob zpracování uhlovodíkových surovin podle nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že koncentrace pevných částic látek zpracovávaných v tepelném médiu při vysokoteplotní pyrolýze je maximálně 20 hmotnostních procent.
    • to to to
  7. 7. Zařízení pro zpracování uhlovodíkových surovin, zejména surové ropy, cestou jejího ohřevu tekutým roztaveným tepelným médiem, například solnou taveninou, vyznačující se tím, že sestává z jednoho nízkoteplotního bloku (I) a minimálně z jednoho vysokoteplotního bloku (II), z nichž každý obsahuje alespoň reaktor (R), regenerátor solí (RS), kondenzátor (K) par a plynů, dmychadlo (N) a plynojem (G) cirkulačního plynu, které jsou propojeny potrubním systémem, přičemž jsou rovněž vzájemně propojeny bloky (I) a (II).
  8. 8. Zařízení pro zpracování uhlovodíkových surovin podle nároku 7, vyznačující se tím, že bloky (I) a (II) jsou propojeny přepouštěcím potrubím (11), které je vyvedeno z nízkoteplotního regenerátoru solí (RS-1) nízkoteplotního bloku (I) a je zaústěno do reaktoru (R-2) vysokoteplotního bloku (II).
  9. 9. Zařízení pro zpracování uhlovodíkových surovin podle nároků 7 a 8, vyznačující se tím, že reaktor (R-1) nízkoteplotního bloku (I) je připojen na vtokové potrubí (1) surové ropy a jsou k němu paralelně připojeny nízkoteplotní regenerátor solí (RS1) a nízkoteplotní kondenzátor (K-1), který je pomocí recirkulačního potrubí (2-1), v němž jsou zapojeny plynojem (G-1) a dmychadlo (N-1), propojen zpět do reaktoru (R-1), přičemž jednak do reaktoru (R-1) je rovněž napojeno přívodní vzduchové potrubí (3-1) a výfukové vzduchové potrubí (4-1) opatřené filtračním zařízením (41-1), jednak nízkoteplotní regenerátor solí (RS-1) je s reaktorem (R1) propojen dvoucestně pomocí vtokového kanálu (5-1) upravené solné taveniny a výtokového kanálu (6-1) regenerované solné taveniny a je opatřen odtahovým potrubím (7-1) zplodin, a jednak nízkoteplotní kondenzátor (K-1) je opatřen odváděcím potrubím (8-1) uhlovodíkových plynů a vypouštěcím potrubím (9-1) paliva, když vlastní přímé propojení reaktoru (R-1) a nízkoteplotního kondenzátoru (K-1) je realizováno kondenzačním potrubím (10-1).
  10. 10. Zařízení pro zpracování uhlovodíkových surovin podle nároků 7 až 9, vyznačující se tím, že k reaktoru (R-2) vysokoteplotního bloku (II) jsou paralelně připojeny vysokoteplotní regenerátor solí (RS-2) a vysokoteplotní kondenzátor (K-2), který
    - 12je pomocí recirkulačního potrubí (2-2), v němž jsou zapojeny plynojem (G-2) a dmychadlo (N-2), propojen zpět do reaktoru (R-2), přičemž jednak do reaktoru (R-2) je rovněž napojeno přívodní vzduchové potrubí (3-2) a výfukové vzduchové potrubí (4-2) opatřené filtračním zařízením (42-1), jednak vysokoteplotní regenerátor solí (RS-2) je s reaktorem (R-2) propojen dvoucestně pomocí vtokového kanálu (5-2) upravené solné taveniny a výtokového kanálu (6-2) regenerované solné taveniny a je opatřen odtahovým potrubím (7-2) zplodin, a jednak vysokoteplotní kondenzátor (K-2) je opatřen odváděcím potrubím (8-2) uhlovodíkových plynů a vypouštěcím potrubím (9-2) paliva, když vlastní přímé propojení reaktoru (R-2) a vysokoteplotního kondenzátoru (K-2) je realizováno kondenzačním potrubím (10-2).
CZ20050032A 2005-01-17 2005-01-17 Zpusob zpracování uhlovodíkových surovin, zejménasurové ropy, a zarízení k provádení tohoto zpusobu CZ200532A3 (cs)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ20050032A CZ200532A3 (cs) 2005-01-17 2005-01-17 Zpusob zpracování uhlovodíkových surovin, zejménasurové ropy, a zarízení k provádení tohoto zpusobu
PCT/CZ2005/000074 WO2006074617A1 (en) 2005-01-17 2005-10-03 Method of processing of hydrocarbon raw materials, especially crude petroleum, and device to operate this method

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ20050032A CZ200532A3 (cs) 2005-01-17 2005-01-17 Zpusob zpracování uhlovodíkových surovin, zejménasurové ropy, a zarízení k provádení tohoto zpusobu

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ200532A3 true CZ200532A3 (cs) 2006-11-15

Family

ID=35427881

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20050032A CZ200532A3 (cs) 2005-01-17 2005-01-17 Zpusob zpracování uhlovodíkových surovin, zejménasurové ropy, a zarízení k provádení tohoto zpusobu

Country Status (2)

Country Link
CZ (1) CZ200532A3 (cs)
WO (1) WO2006074617A1 (cs)

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3708270A (en) * 1970-10-01 1973-01-02 North American Rockwell Pyrolysis method
US3871992A (en) * 1973-03-28 1975-03-18 Lawrence F King Visbreaking a heavy hydrocarbon feedstock in a regenerable molten medium
IT1130572B (it) * 1979-04-02 1986-06-18 Cosden Technology Procedimento ed apparecchiatura per la conversione di materiali carboniosi
FR2509634B1 (fr) * 1981-07-20 1986-10-10 Cirta Ct Int Rech Tech Appliqu Procede de destruction de produits a base de matieres organiques contenant du soufre et/ou des halogenes et applications de celui-ci
US7056422B2 (en) * 1999-01-27 2006-06-06 Sector Capital Corporation Batch thermolytic distillation of carbonaceous material

Also Published As

Publication number Publication date
WO2006074617A1 (en) 2006-07-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9714391B2 (en) Waste to fuel system
CN101824332B (zh) 废旧塑料、轮胎、废机油的再生能源综合利用生产装备
CN109250854A (zh) 兰炭废水的处理方法
RU2710020C2 (ru) Каталитическая модификация пиролитических паров
CN107117787B (zh) 一种含油污泥添加微藻生物质协同热解的工艺方法
CN108676570B (zh) 一种费托合成渣蜡和油泥无害化处理及资源化系统及工艺
JPH08109004A (ja) 移送部分酸化処理装置ならびに低価値の炭化水素の低温での転化法
CN105670658A (zh) 处理污泥的系统和方法
CN101668832A (zh) 液态燃料原料生产方法
CN109517612B (zh) 一种连续高效绿色的废轮胎过热蒸汽能源转化方法
CN104937076A (zh) 可燃性处理可燃性产物的方法,实施该方法(变化情况)的反应器以及包含该反应器的装置
CN109721221A (zh) 污油泥处理系统及方法
RU2629721C2 (ru) Устройство для термического обезвреживания опасных отходов
Yu et al. Pyrolysis/combustion potential and heavy metal risk of oily sludge and derived products in industrial scale
CN101792227B (zh) 一种含聚乙二醇二甲醚工业废水的处理设备及方法
WO2010150272A1 (en) System and method for material recycling and resource recovery
EP3029372A1 (en) Plant and process for recovering energy from organic matrix waste material
CZ200532A3 (cs) Zpusob zpracování uhlovodíkových surovin, zejménasurové ropy, a zarízení k provádení tohoto zpusobu
JP2005068435A (ja) 有機物に富む供給原料から除染合成ガスを高効率で製造する方法およびプラント
CN106244193B (zh) 高蜡原油处理装置及处理方法
Abo-Dief et al. Waste oil recycling using microwave pyrolysis reactors
CN106318430A (zh) 一种利用低阶煤的系统和方法
CN212293278U (zh) 油泥的多级处理设施
CN103172133A (zh) 一种焦化废水处理方法及系统
JP2004256636A (ja) Ｐｅｔを含有する廃プラスチックの油化処理装置