CZ20041068A3 - Vložka řezného nástroje s ochrannou vrstvou pro hrubé soustružení - Google Patents

Vložka řezného nástroje s ochrannou vrstvou pro hrubé soustružení Download PDF

Info

Publication number
CZ20041068A3
CZ20041068A3 CZ20041068A CZ20041068A CZ20041068A3 CZ 20041068 A3 CZ20041068 A3 CZ 20041068A3 CZ 20041068 A CZ20041068 A CZ 20041068A CZ 20041068 A CZ20041068 A CZ 20041068A CZ 20041068 A3 CZ20041068 A3 CZ 20041068A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
cutting tool
hkl
protective layer
tool insert
phase
Prior art date
Application number
CZ20041068A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ305063B6 (cs
Inventor
Sakari Ruppi
Silvia Dahlund
Jenni Zackrisson
Original Assignee
Seco Tools Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Seco Tools Ab filed Critical Seco Tools Ab
Publication of CZ20041068A3 publication Critical patent/CZ20041068A3/cs
Publication of CZ305063B6 publication Critical patent/CZ305063B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
    • C23C28/044—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material coatings specially adapted for cutting tools or wear applications
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
    • C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
    • C22C29/06—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds
    • C22C29/08—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbides, but not containing other metal compounds based on tungsten carbide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
    • C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
    • C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
    • C23C16/40—Oxides
    • C23C16/403—Oxides of aluminium, magnesium or beryllium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
    • C23C28/048—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material with layers graded in composition or physical properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
    • B22F2005/001—Cutting tools, earth boring or grinding tool other than table ware
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T407/00—Cutters, for shaping
    • Y10T407/27—Cutters, for shaping comprising tool of specific chemical composition
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
    • Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
    • Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
    • Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
    • Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/25—Web or sheet containing structurally defined element or component and including a second component containing structurally defined particles
    • Y10T428/252—Glass or ceramic [i.e., fired or glazed clay, cement, etc.] [porcelain, quartz, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
    • Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
    • Y10T428/264—Up to 3 mils
    • Y10T428/265—1 mil or less
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/30—Self-sustaining carbon mass or layer with impregnant or other layer

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)
  • Turning (AREA)
  • Confectionery (AREA)

Description

Oblast techniky
Předložený vynález se týká vložky řezného nástroje ze slinutého karbidu s ochrannou vrstvou obzvláště použitelné pro obrábění vyžadující houževnatost, jako je středně hrubé a hrubé soustružení ocelí a také pro soustružení nerezových ocelí. Předložený vynález se výhodně týká vložek s ochrannou vrstvou, ve kterých substrát zahrnuje houževnatou povrchovou oblast takovým způsobem, že je současně dosaženo odolnosti vůči opotřebení a pevnosti ostří.
Dosavadní stav techniky
V současné době jsou pro soustružení ocelí a nerezových ocelí používány vložky ze slinutého karbidu s ochrannou vrstvou podle stavu techniky s obohacenou povrchovou oblastí vazebné fáze. Obohacená povrchová oblast vazebné fáze rozšiřuje možnosti aplikací směrem k operacím hrubého obrábění.
Po jistou dobu je již známo, jak vyrobit obohacenou povrchovou oblast vazebné fáze na slinutých karbidech obsahujících WC, vazebnou fázi a fázi kubického karbidu, • · • · · « · · • * · · ··«· • · · · · • · · ··· · · · například postupem podle Tobioka a kol.(US 4,277,283), Nemeth a kol. (US 4,610,931) a Yohe (US 4,548,786).
EP-A-1 026 271 se týká slinutých karbidů s ochrannou vrstvou s vazebnou fází vysoce obohacenou W. Vložka má obohacenou povrchovou oblast vazebné fáze o tloušťce < 20 pm a podél přímky ve směru od ostří do centra vložky obsah vazebné fáze roste v zásadě monotónně, dokud nedosáhne složení v objemu. Vložka je opatřena ochrannou vrstvou obsahující vrstvu 3 - 12 pm sloupcového Ti(C,N) následovanou vrstvou A12O3 o tloušťce 2 - 12 pm.
EP-A-1 348 779 se týká vložky ze slinutého karbidu s ochrannou vrstvou s obohacenou povrchovou oblastí vazebné fáze o tloušťce > 20 pm a s obsahem Co v rozmezí 4 - 7 % hmotn. Vložka je opatřena ochrannou vrstvou zahrnující vrstvu Ti(C,N) o tloušťce 3 - 15 pm následovanou vrstvou a-Al2O3 o tloušťce 3 - 15 pm a vrchní vrstvu karbidu, karbonitridu nebo karboxynitridu o tloušťce 1 - 10 pm.
Švédská patentová přihláška 0201417-3 popisuje způsob výroby ochranných vrstev z oí-A12O3 s vyšší odolností vůči opotřebení a houževnatostí, než je známo ze stavu techniky. Ochranná vrstva z a-Al2O3 je vytvořena na vazebné vrstvě z (Ti,AI)(C,O,N) se vzrůstajícím obsahem hliníku směrem k vnějšímu povrchu. Ochranná vrstva z oí-A12O3 má tloušťku, která je v rozmezí od 1 do 20 pm a skládá se ze sloupcových zrn. Poměr délky a šířky zrn oxidu hlinitého je v rozmezí 2 do 12. Ochranná vrstva je charakterizována silnou (012) růstovou texturou, měřeno pomocí XRD (rentgenová difrakce) • ·
Λ · · · • · · · ·· · · · a takřka úplnou nepřítomností difrakčních reflexí (104), (110), (113) a (116) .
Ochranné vrstvy pro řezné nástroje určené pro aplikace vyžadující houževnatost jsou obvykle složeny z vrstev Ti(C,N) a kapa oxidu hlinitého. Předpokládalo se, že fáze kapa vykazuje lepší vlastnosti týkající se houževnatosti než fáze alfa. Následkem toho byl oxid hlinitý ve fázi alfa používán pouze v aplikacích, kde hlavním požadavkem je odolnost vůči opotřebení, to znamená pouze pro materiály s malým obsahem kobaltu.
Předmět vynálezu
Nyní bylo překvapivě zjištěno, že relativně tlustá vrstva alfa oxidu hlinitého se silnou texturou v kombinaci se substrátem s relativně vysokým obsahem kobaltu vykazuje zvýšenou pevnost ostří a houževnatost při středně hrubém a hrubém soustružení ocelí a soustružení nerezových ocelí.
Přehled vyobrazení v textu
Obr. 1 ukazuje strukturu vložky nástroje podle předloženého vynálezu v přibližně 1200x zvětšení.
Obr. 2a a 2b ukazují opotřebení řezného ostří po provedení testu podle Příkladu 4.
• · · •··· ··
Obr. 3 ukazuje počet nepoškozených řezných ostří jako funkci rychlosti posunu při obrábění podle Příkladu 5.
Detailní popis předloženého vynálezu
Předložený vynález se týká vložky řezného nástroje s ochrannou vrstvou, která sestává z těla ze slinutého karbidu se složením 7 - 12 % hmotn., výhodně 8 - 11 % hmotn., nejvýhodněji 8,5 - 9,5 % hmotn. Co, 5 - 11 % hmotn., výhodně 6,5 - 9,5 % hmotn., kubických karbidů kovů ze skupin IVb, Vb a VIb periodické tabulky prvků, výhodně Ti, Nb a Ta, a zbytkem tvořeným WC. Poměr mezi hmotnostními koncentracemi Ta a Nb je v rozmezí 1,0 - 3,0, výhodně 1,5 - 2,5. Poměr mezi hmotnostními koncentracemi Ti a Nb je v rozmezí 0,5 - 1,5, výhodně 0,8 - 1,2.
Kobaltová vazebná fáze je vysoce obohacen wolframem. Koncentrace wolframu ve vazebné fázi může být vyjádřena jako hodnota S = o / 16,1, kde o je naměřený magnetický moment vazebné fáze v pmTm3kg_1. Hodnota S závisí na obsahu wolframu ve vazebné fázi a vzrůstá s klesajícím obsahem wolframu. Pro čistý kobalt nebo vazebnou fázi, která je nasycena uhlíkem je potom S=1 a pro vazebnou fázi, která obsahuje W v množství, které odpovídá hranici pro vytváření fáze η, je S = 0,78.
Nyní bylo zjištěno, že podle předloženého vynálezu je možno dosáhnout zlepšených řezných vlastností, jestliže tělo ze slinutého karbidu má hodnotu S v rozmezí 0,79 0,89, výhodně v rozmezí 0,81 - 0,85.
• Μ
Kromě toho střední řezná délka (intercept length) u fáze karbidu wolframu, měřená na zpracovaném a vyleštěném reprezentativním řezu je v rozmezí 0,7 - 1,4 pm, výhodně 0,9 - 1,3 pm, nejvýhodněji 1,1 - 1,3 pm. Řezná délka se měří pomocí obrazové analýzy snímků se zvětšením lOOOOx a je vypočtena jako střední hodnota z přibližně 1000 řezných délek.
V jednom provedení se slinutý karbid vyrobí tak, že všechny tři fáze jsou stejnoměrně rozloženy v materiálu.
Ve výhodném provedení je slinutý karbid proveden tak, že jeho tloušťka je 10 - 40 pm, výhodně jeho tloušťka je 20 40 pm a nejvýhodněji jeho tloušťka je 20 - 30 pm, je v zásadě prostý kubické karbidové fáze a obohacená povrchová oblast vazebné fáze má obsah vazebné fáze v rozmezí 1,2 2,5 násobku nominálního obsahu vazebné fáze.
Předložený vynález se také týká způsobu výroby vložek řezných nástrojů podle výhodného provedení, které zahrnuje substrát ze slinutého karbidu, sestávající z vazebné fáze tvořené Co, WC a z kubické karbonitridové fáze s obohacenou povrchovou oblastí vazebné fáze v zásadě prostou kubické fáze a z povrchové vrstvy. Prášková směs obsahuje 7 - 12 % hmotn., výhodně 8 - 11 % hmotn., vazebné fáze obsahující Co a 5 - 11 % hmotn., výhodně 6,5 - 9,5 % hmotn., kubických karbidů kovů ze skupin IVb, Vb a VIb periodické tabulky prvků, výhodně Ti, Nb a Ta, a zbytek představuje WC. Poměr mezi hmotnostními koncentracemi Ta a Nb je v rozmezí 1,0 • 4 • 4
444-4 44
4 4 4 4
4 4
4
3,0, výhodně 1,5 - 2,5. Poměr mezi hmotnostními koncentracemi Ti a Nb je v rozmezí 0,5 - 1,5, výhodně 0,8 - 1,2. Přesně řízené množství dusíku se přidá ve formě prášku jako jsou například nitridy. Optimální množství dusíku, které je vhodné přidat, závislá na složení slinutého karbidu a obzvláště na množství kubických fází a je vyšší než 1,7%, výhodně 1,8 - 5,0%, nejvýhodněji 3,0 4,0 % hmotn., vztaženo k hmotnosti obsažených prvků ze skupin IVb a Vb periodické tabulky prvků. Přesné podmínky závisejí do určité míry na návrhu slinovacího zařízení, které je používáno. Je v rozsahu dovedností běžného odborníka v·oboru určit a modifikovat přidávání dusíku a řídit slinovací proces v závislosti na konkrétních specifikacích pro dosažení požadovaného výsledku. Surové materiály se smíchají s lisovacím činidlem a popřípadě s W tak, aby se dosáhla požadovaná hodnota S a směs se mele a suší rozprašováním pro získání práškového materiálu s požadovanými vlastnostmi. Poté se práškový materiál podrobí zhutňování a slinování. Slinování se provádí za teploty v rozmezí 1300 - 1500 °C, v řízené atmosféře o tlaku přibližně 50 mbar s následným ochlazením. Poté se provede obvyklé zpracování po etapě slinování, které zahrnuje zpracování ostří a vytvoření tvrdé ochranné vrstvy odolné proti opotřebení, jak je popsáno dále, a to pomocí technik CVD nebo MT-CVD.
Ochranná vrstva zahrnuje první vrstvu přilehlou k tělu z CVD Ti(C,N), CVD TiN, CVD TiC, MTCVD Ti(C,N), MTCVD Zr(C,N), MTCVD Ti(B,C,N), CVD HfN nebo jejich kombinací a výhodně MTCVD Ti(C,N) o tloušťce v rozmezí od 1 do 10 pm, výhodně v rozmezí od 3 do 8 pm, nejvýhodněji přibližně 6 pm a vrstvu a-Al2O3 sousedící s uvedenou první vrstvou o tloušťce v rozmezí od přibližně 2 do 12 pm, výhodně v rozmezí od 3 do 10 pm, nejvýhodněji přibližně 5 pm.
Výhodně je přítomna i mezivrstva z TiN mezi substrátem stejně tak jako v uvedené první vrstvě, obě o tloušťce < 3 pm, výhodně přibližně 0,5 pm.
V jednom provedení je vrstva a-Al2O3 je vrchní vrstvou.
Ve výhodném provedení je použita vrstva karbidu, nitridu, karbonitridu nebo karboxynitridu, tvořená jedním nebo více kovy ze souboru zahrnujícího Ti, Zr a Hf, o tloušťce v rozmezí od přibližně 0,5 do 3 pm, výhodně 0,5 do 1,5 pm, která je vytvořena na vrstvě OÍ-AI2O3.
Celková tloušťka ochranné vrstvy je 7 - 15 pm, výhodně 8 13 pm.
Vrstva CX-AI2O3 je tvořena sloupcovými zrny se silnou (012) texturou. Sloupcová zrna mají poměr délka/ šířka v rozmezí od 2 do 10, výhodně 4 do 8 a se šířkou 0,5 - 3,0 pm, výhodně 0,5 - 2,0 nejvýhodněji 0,5 - 1,5.
Koeficienty textury (TC) pro vrstvu oí-A12O3 se určí následujícím způsobem:
TC(hkl) =
I(hkl) 1 I(hkl) -1 I0(hkl) <n 2jo(hW kde I(hkl) = intenzita reflexe (hkl)
Io(hkl) = standardní intenzita měřená podle JCPDS karta č. 46-1212 n = počet reflexí použitých při výpočtu
Použité (hkl) reflexe jsou: (012), (104), (110), (113), (
024), (116) . Textura vrstvy oxidu hlinitého je definována následujícím způsobem:
TC(012) > 2,2, výhodně 2,8 - 3,5 a odpovídající TC(024) > 0,6 x TC(012) a současně TC(104), TC(110), TC(113),
TC(116) < 0,4, výhodně < 0,3.
Je nutno uvést, že intenzity rovin 012 a 024 jsou navzájem vztaženy.
a-Al2O3 se nanáší na vrstvu Ti(C,N), která se získá výhodně pomocí MTCVD. Je nutno provést několik kroků pro řízení nukleace, jak je popsáno ve švédské patentové přihlášce 0201417-3. Nejprve se na vrstvu Ti(C,N) nanese modifikovaná vazebná vrstva popsaná v US 5,137,774 (uváděná v tomto patentu jako kapa vazba); tato vrstva je charakterizovaná přítomností gradientu koncentrace AI. Řízené oxidační zpracování se v tomto případě provádí pomocí plynné směsi CO2/ H2/ N2 která vede na nižší 0potenciál, než je tomu u 0201417-3, což vede k dalšímu zlepšení (012) textury. Oxidační krok je krátký a může být následován krátkým zpracováním směsí A1C13/ H2, opět «· · • · * • ♦ · · • · · · · • · · ·· Λ následovaným krátkým oxidačním krokem. Tento druh střídavých zpracování (zpracování pomocí AI a oxidace) vytváří příznivá nukleační místa pro OÍ-AI2O3 a silnou (012) texturu. Růst vrstvy oxidu hlinitého na povrchově modifikované vazebné vrstvě se započne sekvenčním použitím reakčních plynů v následujícím pořadí: CO, AICI3, CO2. Teplota by měla výhodně být přibližně 1000 °C.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Příklad podle vynálezu
Slinutý karbidový substrát podle předloženého vynálezu se složením 9,0 % hmotn. Co, 3,6 % hmotn. TaC, 2,2 % hmotn. NbC, 2,9 % hmotn. (Ti,W)C 50/50 (H.C. Starek), 1,1 % hmotn. TiN a zbytek WC, s vazebnou fází ve formě slitiny s W odpovídající hodnotě S o velikosti 0,83 byl vytvořen obvyklým mletím surových práškových materiálů, lisováním nezpracovaného materiálu a následným slinováním za teploty 1430 °C. Zkoumání mikrostruktury po etapě slinování ukázalo, že vložky ze slinutého karbidu měly zónu prostou kubických karbidů o tloušťce 22 pm. Koncentrace kobaltu v zóně byla 1,4 krát větší než v těle substrátu. Střední řezná délka ve fázi karbidu wolframu byla 1,2 pm.
Příklad 2 ·
> 9 • 9
Vložky řezných nástrojů ze slinutého karbidu z přikladu 1 byly opatřeny ochrannou vrstvou s vrstvou MTCVD T1(C,N) postupem podle kroku 1 (viz dále). Tloušťka vrstvy MTCVD byla přibližně 6 pm. Na tuto vrstvu byly naneseny následujíc! vrstvy oxidu hlinitého:
a) 5 pm OÍ-AI2O3 byl nanesen způsobem podle kroků 2-6: (Příklad podle vynálezu) .
Krok 1: Ochranná vrstva MTCVD
Plynná směs TÍC14 = 4,0%
CH2CN = 1,0%
n2 = 20%
Zbytek: h2
Doba trvání 150 minut
Teplota 850 °C
Tlak 100 mbar
Krok 2: Vazebná vrstva
Plynná směs TÍC14 = 2,8%
AICI3 = 0,8 - 4,2
CO = 5,8%
co2 = 2,2
n2 = 5-6%
Zbytek: h2
Doba trvání 60 minut
Teplota 1000 °C
Tlak 100 mbar
Krok 3: Aluminizační krok
Plynná směs A1C13 = 0,8 - 4,2%
Zbytek: h2
Doba trvání 15 minut nebo 2 minuty
Teplota 1000 °C
Tlak 50 mbar
Krok 4: Oxidační krok
Plynná směs co2 = 0,1%
Zbytek: H2 + 20% N2
Doba trvání 2 minut nebo 20 s stříl
Teplota 1000 °C
Tlak 100 mbar
Krok 5: Nukleační krok
Plynná směs AICI3 = 3,2
HC1 = 2,0
CO2 = 1,9
Zbytek h2
Doba trvání 60 minut
Teplota 1000 °C
Tlak 210 mbar
Krok 6: Nanášení
Plynná směs AICI3 = 3,9
HC1 = 1,5
CO2 = 6,2%
h2s = 0,2%
Zbytek: h2
Doba trvání 300 minut
Teplota 1000 °C
··
Tlak 50 mbar
b) Vrstva 5 pm k-A12O3 byla nanesena postupem podle stavu techniky, přičemž uvedená vrstva k-A12O3 byla nanesena bez oxidace, což vedlo k epitaxnímu růstu k-A12O3 na Ti(C,N) (stav techniky) .
c) Vrstva 5 pm a-Al2O3 byla nanesena podle stavu techniky. Nukleační kontrola v tomto případě nepřinesla 100% čistý aA12O3, ale namísto toho směs k-A12O3 a a-Al2O3. Fáze k-A12O3 se transformovala během kroku ukládání na a-Al2O3 s velkou dislokační hustotou jako výsledek. (Stav techniky).
Celková tloušťka ochranné vrstvy u ochranných vrstev z pokusů byla 11 pm ve všech případech.
Příklad 3
Vložky z příkladů 2a a 2c (alfa oxidy) byly studovány pomocí XRD. Ochranná vrstva c vykazoval náhodnou texturu, ale ochranná vrstva a podle tohoto vynálezu vykazovala jasnou (012) texturu. Tabulka 1 ukazuje dosažené koeficienty textury ochranné vrstvy.
Tabulka 1.
hkl Příklad podle vynálezu (ochranná vrstva a)
012 3,39
·· · • · » • · * · » · · · · • · ·
104 0,11
110 0,22
113 0,15
024 2,04
116 0,09
Příklad 4
Vložky podle předloženého vynálezu (ochranná vrstva a) z příkladu 2 byly testovány proti vložkám podle stavu techniky, (ochranná vrstva c z příkladu 2), za následujících podmínek.
Předmět:
Typ vložky: Řezná rychlost Posun:
Hloubka řezu: Doba obrábění: Poznámky:
Válcová tyč
CNMG120408-M3
220 m/minut
0,4 mm/otáčku
2,5 mm
4,7 minut
Přerušované obrábění bez chlazení
Řezná ostří jsou ukázána na Obr. 2 po 4,7 minutách obrábění. Vložky vyrobené podle stavu techniky vykazovaly závažné odlomení částí ostří a prohlubňové opotřebení, zatímco vložky podle předloženého vynálezu neměly žádné odlomení. Opotřebení těchto vložek bylo velmi stejnoměrné a vložky by mohly být používány po mnohem delší dobu.
• · · « » ' «·#» ·«
9 ·* · • · 9 9 9 » » » * · 9 9 9
9 · 9 99999 » · · » ·
99 999 9 9 ♦
Tento příklad ukazuje, že a-Al2O3 s texturou podle předloženého vynálezu se chová daleko houževnatěji a s větší odolností proti opotřebení než oí-A12O3 vyrobené podle stavu techniky.
Příklad 5
Vložky a) a b) z příkladu 2 byly porovnány při řezání kovu. Ochranná vrstva se skládala z a-Al2O3 bez vad podle předloženého vynálezu a ochranná vrstva b byla vytvořena z k-A12O3 podle stavu techniky. Podmínky testu byly následuj ící:
Předmět: Materiál:
Typ vložky: Řezná rychlost: Posun:
Hloubka řezu: Poznámky:
Kritérium životnosti
Válcová tyč s otvory
SS 1672-08
CNMG120408-M5 m/minut
0,1, 0,125, 0,16, 0,20, 0,315, 0,4, 0,5, 0,63, 0,8, 1,0 mm/otáčku s postupným zvyšováním po 10 mm vzdálenosti řezu
2,0 mm
Přerušovaný způsob obrábění bez chlazení.
nástroje:Postupně zvyšovaná rychlost posunu až do lomu. Pro každou variantu bylo testováno 10 ostří.
Výsledky jsou znázorněny na Obr. 3.
·
4 4 • · · ·
4 • 4 9 • •44 ·* * »44
4·9 44 4
Z výsledků na Obr. 3 je zřejmé, že vložky podle předloženého vynálezu, které obsahují α-Α12Ο3 s texturou vykazovaly mnohem vyšší houževnatost než vložky z κ-Α12Ο3, vyrobené podle stavu techniky.
Příklad 6
Ochranné vrstvy a a b z příkladu 2 byly testovány za následujících podmínek.
Předmět: Materiál:
Typ vložky: Řezná rychlost Posun:
Hloubka řezu: Doba obrábění: Poznámky:
Válcová tyč
SS 1672-08
CNMG120408-M5
250 m/minut
0,4 mm/otáčku
2,0 mm
3,6 minut
Přerušovaný test obrábění bez chlazení; byly testovány tři ostří pro každou variantu.
Vložky podle stavu techniky s ochrannou vrstvou s k-A12O3 vykazovaly závažné plastické deformace po 3,6 minutách obrábění, zatímco vložky vytvořené podle předloženého vynálezu vykazovaly velmi malou plastickou deformaci. Lepší schopnosti a-Al2O3 zabránit plastické deformaci jsou zřejmé.
Příklad 7 • · · · ► ·» • · • · · ·
Následující tři varianty byly testovány přerušovaným soustružením nerezové oceli.
a. Příklad 2a podle vynálezu
b. Nástroj od konkurenta 1 pro přerušované soustružení nerezové oceli.
c. Nástroj od konkurenta 2 pro přerušované soustružení nerezové oceli.
Předmět:
Materiál:
Typ vložky: Řezná rychlost: Posun:
Hloubka řezu: Doba obrábění: Poznámky:
Válcová tyč
SS2343
CNMG120408-M3
150 m/minut
0,4 mm/otáčku
2,0 mm
7,6 minut
Přerušovaný test obrábění s chlazením; byly testovány tři ostří pro každou variantu.
Po uplynutí 7,6 minut bylo měřeno opotřebení boků tří variant:
Varianta Opotřebení boků (mm)
a. Příklad podle vynálezu 0,20
b. Konkurent 1 0,29
c. Konkurent 2 0,26
Výsledky ukazují, že nástroj ze slinutého karbidu s vrstvou α-Α12Ο3 s texturou podle předloženého vynálezu vykazuje • · • · · · • ··· • · · · • · · ···* »« · • ♦ ♦ • ♦ · · • · · · · · « · · zvýšenou životnost nástroje ve srovnání s konkurenčními výrobky.
Příklad 8
Tytéž varianty, které byly testovány v Příkladech 5 a 6 byly také testovány při nepřerušovaném soustružení obvyklé uhlíkaté oceli. Data týkající se obrábění byla:
Předmět:
Materiál:
Typ vložky:
Řezná rychlost:
Posun:
Hloubka řezu: Poznámky:
Kritérium životnosti
Válcová tyč SS 1672-08
CNMG120412-M3 300 m/minut 0,4 mm/otáčku 2,0 mm
Nepřerušované obrábění s chlazením nástroje:Opotřebení boků >0,3 mm, byly testovány tři ostří pro každou variantu.
Výsledky Životnost nástroje (minut)
Příklad podle vynálezu 9,0
Stav techniky 6,0
Výsledky testů ukazují, že slinutý karbid podle předloženého vynálezu, to znamená s ochrannou vrstvou z aAI2O3 s texturou, vykazuje při nepřerušovaném obrábění delší životnost nástroje než materiál podle stavu techniky s k-A12O3.
·♦ ·· > · · • · · ·
Výše uvedené příklady ukazují, že slinutý karbid podle předloženého vynálezu má lepší vlastnosti než materiály podle stavu techniky jak s ohledem na odolnost vůči opotřebení tak i na houževnatost.
9< ·» • · · • 999 ♦ · • 9 · • ♦ · 9 9 9 .••.:?í4Zooy-/66'^ * 9·9
99999
9 9 • 9 9

Claims (6)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Vložka řezného nástroje obzvláště použitelná pro obrábění vyžadující houževnatost, jako je středně hrubé a hrubé soustružení ocelí a také pro soustružení nerezových ocelí, sestávající ze substrátu ze slinutého karbidu a z ochranné vrstvy, vyznačující se tím, že:
    slinutý karbidový substrát obsahuje
    -WC, 7 - 12 % hmotn. Co a 5 - 11 % hmotn. kubických karbidů kovů ze skupin IVb, Vb a VIb periodické tabulky prvků
    - Co vazebnou fázi, která je vysoce obohacena W a má hodnotu S v rozmezí 0,79 - 0,89
    - fázi karbidu wolframu, která má střední řeznou délku (intercept length) 0,7 - 1,4 pm a
    - uvedená ochranná vrstva zahrnuje alespoň jednu vrstvu oxidu hlinitého 2 - 12 pm složenou ze sloupcových zrn aAI2O3 s koeficienty textury
    a) TC(012) > 2,2, výhodně 2,5 - 3,5 a odpovídající TC(024) > 0,6 x TC(012)
    b) TC(104), TC(110), TC(113), TC(116) všechny < 0,4, výhodné < 0,3, kde koeficienty textury TC(hkl) jsou definovány jako
    TC(hkl) =
    I(hkl) 1 y-' I(hkl) -1 I0(hkl) {n 2jo<hkl) kde
    I(hkl) = naměřená intenzita (hkl) reflexe
    Io(hkl) = standardní intenzita měřená podle JCPDS karta č. 46-1212 n = počet reflexí použitých při výpočtu, přičemž použité (hkl) reflexe jsou: (012), (104), (110), (113), (024), (116).
  2. 2. Vložka řezného nástroje podle předcházejícího nároku, vyznačující se tím, že uvedená sloupcová zrna α-Α12Ο3 mají poměr délka/ šířka v rozmezí 2 do 10, výhodně 4 do 8.
  3. 3. Vložka řezného nástroje podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že obsahuje první vrstvu sousedící se substrátem ze slinutého karbidu z CVD TÍ(C,N), CVD TÍN, CVD TÍC, MTCVD TÍ(C,N), MTCVD Zr(C,N), MTCVD Ti(B,C,N), CVD HfN nebo jejich kombinace, výhodně MTCVD Ti(C,N) o tloušťce v rozmezí od 1 do 10 pm, výhodně v rozmezí od 3 do 8 pm, nej výhodněji přibližně 6 pm.
  4. 4. Vložka řezného nástroje podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že celková tloušťka ochranné vrstvy je 7 - 15 pm, výhodně 8 - 13 pm.
  5. 5. Vložka řezného nástroje s ochrannou vrstvou podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že fáze karbidu wolframu slinutého substrátu má střední řeznou délku 0,9 - 1,3 pm.
  6. 6. Vložka řezného nástroje s ochrannou vrstvou podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že slinutý karbid má obohacenou vazebnou fázi a povrchovou oblast v zásadě prostou kubických karbidů o tloušťce 10 4 0 pm.
CZ2004-1068A 2003-10-27 2004-10-25 Vložka řezného nástroje s ochrannou vrstvou pro hrubé soustružení CZ305063B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0302842A SE526602C2 (sv) 2003-10-27 2003-10-27 Belagt skär för grovsvarvning

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20041068A3 true CZ20041068A3 (cs) 2005-06-15
CZ305063B6 CZ305063B6 (cs) 2015-04-22

Family

ID=29580145

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2004-1068A CZ305063B6 (cs) 2003-10-27 2004-10-25 Vložka řezného nástroje s ochrannou vrstvou pro hrubé soustružení

Country Status (8)

Country Link
US (1) US7135221B2 (cs)
EP (1) EP1528125B1 (cs)
CN (1) CN100445000C (cs)
AT (1) ATE418628T1 (cs)
BR (1) BRPI0404604A (cs)
CZ (1) CZ305063B6 (cs)
DE (1) DE602004018594D1 (cs)
SE (1) SE526602C2 (cs)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4446469B2 (ja) * 2004-03-12 2010-04-07 住友電工ハードメタル株式会社 被覆切削工具
SE529161C2 (sv) * 2005-06-22 2007-05-22 Seco Tools Ab Skärverktyg med kompositbeläggning för finbearbetning av härdade stål
SE529015C2 (sv) * 2005-09-09 2007-04-10 Sandvik Intellectual Property PVD-belagt skärverktygsskär tillverkat av hårdmetall
SE529051C2 (sv) * 2005-09-27 2007-04-17 Seco Tools Ab Skärverktygsskär belagt med aluminiumoxid
EP1905870A3 (en) 2006-09-27 2008-05-14 Seco Tools Ab Alumina layer with enhanced texture
SE0602815L (sv) * 2006-12-27 2008-06-28 Sandvik Intellectual Property Belagt hårdmetallskär speciellt användbart för tunga grovbearbetningsoperationer
SE531930C2 (sv) * 2007-02-01 2009-09-08 Seco Tools Ab Belagt skärverktyg för medelgrov till grov svarvn ing av rostfria stål och varmhållfasta legeringar
SE531938C2 (sv) * 2007-02-01 2009-09-15 Seco Tools Ab Belagt skärverktyg för fin till medelgrov svarvning av rostfria stål
SE531670C2 (sv) 2007-02-01 2009-06-30 Seco Tools Ab Texturerat alfa-aluminiumoxidbelagt skär för metallbearbetning
SE531929C2 (sv) * 2007-07-13 2009-09-08 Seco Tools Ab Belagt hårdmetallskär för svarvning av stål eller rostfritt stål
US20090004449A1 (en) * 2007-06-28 2009-01-01 Zhigang Ban Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same
US8080323B2 (en) * 2007-06-28 2011-12-20 Kennametal Inc. Cutting insert with a wear-resistant coating scheme exhibiting wear indication and method of making the same
SE532020C2 (sv) * 2007-09-13 2009-09-29 Seco Tools Ab Belagt hårdmetallskär för frästillämpningar och tillverkningssätt
SE532043C2 (sv) 2007-10-10 2009-10-06 Seco Tools Ab CVD-belagt skär för fräsning samt tillverkningsmetod
SE532044C2 (sv) 2007-12-27 2009-10-06 Seco Tools Ab Användning av ett CVD belagt skär vid fräsning
US8449992B2 (en) * 2008-02-27 2013-05-28 Kyocera Corporation Surface-coated member and cutting tool
SE532047C2 (sv) 2008-03-07 2009-10-13 Seco Tools Ab Oxidbelagt skärverktygsskär för spånavskiljande bearbetning av gjutjärn
SE532050C2 (sv) 2008-03-07 2009-10-13 Seco Tools Ab Oxidbelagt skärverktygsskär för spånavskiljande bearbetning av stål
SE532049C2 (sv) 2008-03-07 2009-10-13 Seco Tools Ab Oxidbelagt skärverktygsskär för spånavskiljande bearbetning av stål
SE532048C2 (sv) 2008-03-07 2009-10-13 Seco Tools Ab Oxidbelagt skärverktygsskär för spånavskiljande bearbetning av stål
SE533154C2 (sv) * 2008-12-18 2010-07-06 Seco Tools Ab Förbättrat belagt skär för grov svarvning
US8668982B2 (en) 2009-11-10 2014-03-11 Kennametal Inc. Coated cutting insert and method for making the same
US8323783B2 (en) * 2009-11-10 2012-12-04 Kennametal Inc. Coated cutting insert and method for making the same
EP2395126A1 (en) * 2010-06-08 2011-12-14 Seco Tools AB Textured alumina layer
EP2446988A1 (en) * 2010-10-29 2012-05-02 Seco Tools AB Cutting tool insert with an alpha-alumina layer having a multi-components texture
KR20130025381A (ko) * 2011-05-10 2013-03-11 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 표면 피복 절삭 공구
DE102011053705A1 (de) * 2011-09-16 2013-03-21 Walter Ag Schneideinsatz und Verfahren zu dessen Herstellung
EP2570510B2 (en) * 2011-09-16 2019-02-13 Walter AG Sulfur containing alpha-alumina coated cutting tool
US9016406B2 (en) * 2011-09-22 2015-04-28 Kennametal Inc. Cutting inserts for earth-boring bits
EP3263743A1 (en) * 2016-06-29 2018-01-03 Sandvik Intellectual Property AB Cvd coated cutting tool
US11717893B2 (en) * 2016-10-24 2023-08-08 Tungaloy Corporation Coated cutting tool
EP3533544B1 (en) * 2016-10-25 2023-08-09 Tungaloy Corporation Coated cutting tool
WO2018088114A1 (ja) * 2016-11-14 2018-05-17 株式会社タンガロイ 被覆切削工具
JP6973026B2 (ja) * 2017-02-20 2021-11-24 株式会社タンガロイ 被覆切削工具

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5487719A (en) 1977-12-23 1979-07-12 Sumitomo Electric Industries Super hard alloy and method of making same
US4610931A (en) 1981-03-27 1986-09-09 Kennametal Inc. Preferentially binder enriched cemented carbide bodies and method of manufacture
US4548786A (en) 1983-04-28 1985-10-22 General Electric Company Coated carbide cutting tool insert
EP0408535B1 (en) 1989-07-13 1994-04-06 Seco Tools Ab Multi-oxide coated carbide body and method of producing the same
SE501527C2 (sv) * 1992-12-18 1995-03-06 Sandvik Ab Sätt och alster vid beläggning av ett skärande verktyg med ett aluminiumoxidskikt
AT400320B (de) * 1993-06-21 1995-12-27 Plansee Tizit Gmbh Schneidwerkstoff zum fräsen von metallen
SE514181C2 (sv) * 1995-04-05 2001-01-15 Sandvik Ab Belagt hårmetallskär för fräsning av gjutjärn
CN1101287C (zh) * 1995-10-27 2003-02-12 泰里迪尼工业公司 切削工具刀件及其制备方法
SE516017C2 (sv) * 1999-02-05 2001-11-12 Sandvik Ab Hårdmetallskär belagt med slitstark beläggning
SE522736C2 (sv) * 2001-02-16 2004-03-02 Sandvik Ab Aluminiumoxidbelagt skärverktyg och metod för att framställa detsamma
US6733874B2 (en) * 2001-08-31 2004-05-11 Mitsubishi Materials Corporation Surface-coated carbide alloy cutting tool
SE526604C2 (sv) 2002-03-22 2005-10-18 Seco Tools Ab Belagt skärverktyg för svarvning i stål
SE525581C2 (sv) 2002-05-08 2005-03-15 Seco Tools Ab Skär belagt med aluminiumoxid framställt med CVD

Also Published As

Publication number Publication date
DE602004018594D1 (de) 2009-02-05
CN100445000C (zh) 2008-12-24
EP1528125B1 (en) 2008-12-24
US7135221B2 (en) 2006-11-14
SE0302842D0 (sv) 2003-10-27
SE0302842L (sv) 2005-04-28
BRPI0404604A (pt) 2005-06-21
ATE418628T1 (de) 2009-01-15
CZ305063B6 (cs) 2015-04-22
CN1611313A (zh) 2005-05-04
EP1528125A2 (en) 2005-05-04
US20050129987A1 (en) 2005-06-16
EP1528125A3 (en) 2006-01-25
SE526602C2 (sv) 2005-10-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ20041068A3 (cs) Vložka řezného nástroje s ochrannou vrstvou pro hrubé soustružení
EP1953258B1 (en) Texture-hardened alpha-alumina coated tool
US5863640A (en) Coated cutting insert and method of manufacture thereof
EP0953065B1 (en) Coated cutting insert
US5786069A (en) Coated turning insert
KR101314504B1 (ko) α-알루미나 층을 포함하는 절삭 공구 인서트 및 α-알루미나 층의 제조 방법
JP4832108B2 (ja) 表面被覆切削工具
WO1997004143A1 (en) Cvd-coated titanium based carbonitride cutting tool insert
WO2009011648A1 (en) Textured alpha- alumina coated cutting tool insert for turning of steel
EP1953269A1 (en) Improved alumina coated grade
WO1994028191A1 (fr) Outil coupant revetu et son procede de production
EP3040143A1 (en) Coated tool
WO1999052662A1 (fr) Outil de coupe en carbure fritte traite en surface
KR101529726B1 (ko) 밀링용 피복 절삭 인서트
EP2379778A1 (en) Improved coated cutting insert for rough turning
JP3671623B2 (ja) 被覆超硬合金
KR20190005959A (ko) 표면 피복 절삭 공구
EP1253124B1 (en) Highly adhesive surface-coated cemented carbide and method for producing the same
WO2014153469A1 (en) Coatings for cutting tools
US6071601A (en) Coated cutting tool member
KR20090037345A (ko) 밀링을 위한 코팅 절삭 공구 인서트
JP2005153098A (ja) 表面被覆切削工具
JP3697894B2 (ja) 被覆超硬合金切削工具
JP4480090B2 (ja) 被覆工具
JP4562401B2 (ja) 表面被覆切削工具

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20151025