CZ20014693A3 - Zařízení k desulfataci spalin uhelných kotlů Ca aditivem - Google Patents

Abstract

Zařízení k desulfataci spalin uhelných kotlů Ca aditivem s tkaninovým filtrem (5.1) k realizaci procesu, jehož podstata spočívá v tom, že je tvořeno dvouchodým bezvýplňovým absorbérem SO2 (3.1) s nástřikem vody do spalin a popelovin a nezreagovaného CaO nebo Ca(OH)2, nástřik vody je realizován dvojlátkovými tryskami (3.2) s tlakovým vzduchem, tryska (2.2) nebo trysky (3.2)jsou umístěny nad přívodem spalin do dvouchodého bezvýplňového absorbéru SOi (3.1) a výstup spalin z dvouchodého bezvýplňového absorbéru SO2(3.1)je zaústěn do tkaninového filtru (5.1). Do topeniště (1.1) je přiváděna tryskami voda nebo voda je přiváděna do podavače (2.2) uhlí. Před dvouchodý bezvýplňový absorbér SO2 (3.1)je přiváděna vodní pára.

Description

Zařízení k desuifataci spalin uhelných kotlů Ca aditivem fr • frfrfr fr

Oblast techniky

Vynález se týká ekologizace uhelných kotlů aditivní metodou desulfatace spalin Ca aditivem spalujících uhlí s obsahem síry nad úroveň sirnatosti dle emisních limitů ČR pro čistotu spalin,s využitím intenzifikace desulfatace spalin v oblasti nízkých teplot spalin a zvýšeného obsahu vlhkosti ve spalinách.

Dosavadní stav techniky

Desulfatace spalin uhelných kotlů s použitím Ca aditiva, tj. CaCO3 nebo Ca(OH)2 různých stupňů koncentrace aktivní Ca složky v aditivu, je technicky plně zvládnuta systémy, které váží SO2 za vzniku CaS()4 nebo CaSO^CaSOj za uhelným kotlem. Jedná se o mokrou vápennou metodu využívající CaCCb a semisuchou vápennou metodu s rozprašovací sušárnou využívající Ca(0H)2. Tyto metody jsou jednak investičně vysoce nákladné, a tím, že desulfatují spaliny zbavené prachových podílů, znemožňují využití CaO a MgO v popelovinách k desuifataci. Bylo předpokládáno, že tyto problémy odstraní dvojstupňový systém zachycování SC>2,kdy z hlediska zachycování SO₂ se jedná o dvojstupňový systém s fluidním spalováním uhlí v oxidačním pískové vrstvě, která nadrcuje popeloviny a Ca aditivum kompletně na úletové frakci spalin.Za tímto topeništěm je realizován nástřik vody do spalin před zdvojenou baterii cyklonů s teplotou spalin cca 100 °C. Z dispozičních důvodů byly tyto sériově zapojené baterie umístěny cca 15 m od kotlové jednotky .Na realizovaném fluidním kotli se tento systém osvědčil.

Výše uvedený způsob sulfatace spalin byl aplikován na snížení obsahu SO2 na uhelném granulačním kotli se jmenovitým výkonem 50 t/h páry. Kotel je vybaven baterií cyklonů a elektrofilírem. Cca 4 m před cyklonovou baterií byly umístěny trysky pro nástřik vody, před nimi byly umístěny trysky pro přívod vodní páry a topeniště bylo vybaveno pneumatickými přívody granulovaného hydrátu vápenatého ,který byl přiváděn do oblasti 1000 °C - 1100 °C.

Parametry hydrátu vápenatého: měrný povrch 26+29 m²/g sypná hmotnost 335 kg/m³ obsah Ca(OH)2 94 % ·· ···· •fa fafa· • · • · • · fafa · • · fa · • β • fa · • · fa··· · · fafa • · fa · • fafa·

Byla spalována průmyslová směs obchodní označení PS 01 ze SD Chomutov a. s. a do topeniště byl přiváděn granulovaný hydrát vápenatý s molámím poměrem Ca/S = 3,9. Bylo zjištěno:

- koncentrace SO2 vztažena na výše uvedené referenční podmínky v topeništi klesla ze

3500 mg/m³ na 2300 mg/m³

- po nástřiku vody na teplotu spalin 130 °C za souběžného přívodu páry klesla koncentrace

SO2 na 1800 mg/m³

- dalším snižováním teploty spalin se stupeň zachycení SO2 nezvýšil

- zachycené popeloviny z cyklonu i elektrofiltru byly suché, popeloviny z cyklonu měly vlhkost 0,1 %, popeloviny z elektrofiltru měly vlhkost 1,4 %.

- obsah vlhkosti ve spalinách byl 92mg/m³ suchých spalin /NTP podmínky/

Výsledky nesplnily očekávanou efektivnost desulfatace spalin.Proto byly provedeny rentgenové a rentgenové difrakční fázové analýzy popelovin na výsypu z baterie cyklonů a elektrofiltru.

Bylo konstatováno:

- veškeré vzorky popelovin zobou výsypů obsahují AI6S12O13, CaCCb, CaSC>4, CaO a

Ca(OH)₂

- ve výsypu z cyklonů byla 16,66 % nezreagovaného CaO na Ca(OH)2

- ve výsypu z elektrofiltrů bylo 89,17 % nezreagovaného CaO na Ca(OH)2

- přes tento nepoměr hydratace CaO na Ca(OH)₂ ve výsypu z cyklonu a elektrofiltru byl stupeň zreagování Ca aditiva na CaSO4 ve výsypu z elektrofiltru vůči výsypu z cyklonů 1,43 x vyšší

Z výše uvedeného vyplývá:

- třebaže do systému bylo přivedeno řádově více H2O než vyžaduje převod CaO na Ca(OH)2, nedošlo k žádoucí totální přeměně CaO na Ca(OH)2 z důvodu nedostatečné doby zdržení k realizaci procesu a nerovnoměrného promísení H2O s mikročásticemi CaO procházejícími bez zachycení cyklony

- třebaže obsah Ca(OH)₂ v proudu z elektrofiltru byl podstatně menší než v proudu z cyklonů, byl stupeň sulfatace Ca aditiva na CaSO4 v elektrofiltrech podstatně vyšší než v cyklonech s ohledem na podstatně delší dobu zdržení částic na trase do elektrofiltrů oproti trase do cyklonů.

4 4

4

4

4 • 4 »44 4

444

4 •

• 4

4444

Podstata vynálezu

Řešením problému zachycování SO2 ze spalin uhelných kotlů se jeví řešení podle předpokládaného vynálezu.Jeho podstata spočívá v tom, že zařízení k vícestupňové desulfataci spalin z uhelných kotlů s využitím Ca aditiva je tvořeno dvouchodým bezvýplňovým absorbérem SO2 s nástřikem vody do směsi spalin a popelovin a nezreagovaného CaO nebo Ca(OH)₂.Nástřik vody je realizován dvojlátkovými tryskami s tlakovým vzduchem, tryska nebo trysky jsou umístěny za přívodem spalin do dvouchodého bezvýplňového absorbéru. Výstup spalin z dvouchodého bezvýplňového absorbéru je zaústěn do tkaninového filtru.Obsah vlhkosti ve spalinách je zvýšen přívodem vody do topeniště tryskami,přívodem vody do podavačů uhlí nebo přívodem vodní páry do spalin před dvouchodý bezvýplňový absorber SO2.

Řešení dvojstupňové desulfatace spalin z uhelných kotlů je založeno na následujících překvapivých zjištěních, vyplývajících z konfrontace údajů stávajícího stavu řešení a řešení podle předkládaného vynálezu:

a) při desulfataci spalin v rozprašovací sušárně s návazným tkaninovým filtrem, které byly před desulfataci zbaveny podstatné části popelovin a jejichž teplota je nad rosným bodem spalin jsou odpady tvořeny zejména chemicky nestabilním CaSO₃ s malým podílem stabilního CaSO4.,v systému dle vynálezu jsou Ca odpady nad teplotou rosného bodu tvořeny výlučně CaSO 4

b) při řešení desulfatační jednotky dle vynálezu v oblasti v úrovni rosného bodu odpady tvoří CaCO₃, Fe₂O₃, Ca₂ Al₂ SiO₇,SÍO2, CaS04 a Ca^Al^ (SO₄)₃(OH)₁₂.26 H₂O,přestože odpady mají relativně vysokou vlhkost v oblasti mezi rovnovážnou a kritickou vlhkostí její výše však neohrožuje provoz tkaninového filtru s tlakovým profukem vzduchu,nenalepují se na plachetku c/ proces sulfatace Ca/OH/2 je v rozhodující míře řízen parametry spojenými s kinetikou procesu,souběžně s transportními jevy přenosu hmoty a tepla v Ca/OH/2 ,

Zásadní pro stupeň sulfatace je vedle teploty a vlhkosti celkový čas procesu,tvořený součtem času zdržení částic Ca/OH/2 v sušárně,resp.bezvýplňovém absorbéru a tkaninovém filtru.Z tohoto hlediska je velkoobjemová rozprašovací sušárna málo efektivním stroj ním zařízením.

·* »··· • » • > · ·

999· 9 ·· *9 · ··· 9999 » 9 9 9 9 9 9 9 99 d/ zásadním poznatkem je zjištění,že efektu růstu sulfatace Ca/OH/₂ s přibližováním se teplotě spalin jejich rosnému bodu lze do značné míry dosáhnout i při vyšších teploteplotách spalin růstem obsahu vlhkosti ve spalinách

Výhody řešení desulfatace spalin uhelného kotle dle vynálezu:

a) při nástřiku vody do spalin ve dvouchodém absorbéru s pístovým tokem dochází k vytvoření vlhkostně homogenního systému s optimálními podmínkami pro převod CaO na Ca(OH)₂ i pro mikročástice CaO

b) filtrační vrstva zachycených vlhkých úletů na plachetce zajišťuje maximální sulfataci Ca(OH)_2> při čemž tyto popeloviny i přes významnou koncentraci CaSO4 a značnou vlhkost zůstávají sypké, doba sulfatace daná časovou diferencí profuku filtruje v úrovni jednotek minut, zatím co v cyklonech je ve zlomcích vteřin

c) důsledkem je vysoký stupeň zachycení SO₂ jak při použití CaCO3 přiváděného do topeniště, tak i při použití Ca(OH)₂ a to jak s možností přívodu pneumaticky do topeniště, tak i jen s přívodem před dvouchodý bezvýplňový absorber

d) spotřeba CaCO₃ nebo Ca(OH)₂ se minimalizuje. Je sice větší než u výše uvedených metod,ale podstatně nižší investiční náklady oproti výše uvedeným metodám ji činí vysoce efektivní.Je výrazně efektivní zejména při použití na teplárenských kotlích při respektování emisního limitu čistoty spalin dle Evropské unie,který je 2 000 mg SO₂/m³ /referenční podmínky,tj.6% O₂,NTP a suché spaliny/ e/ efektivnost této metody roste s růstem aktivity Ca/OH/₂,charakterizované jeho měrným povrchem.

Přehled obrázků na výkresech

Řešení uhelné jednotky s realizovanou desulfatační jednotkou dle vynálezu je znázorněna na obrázku 1. Jedná se o strojně technologické schéma kotlové jednotky. Zařízení je součástí nového fluidního kotle s oxidační fluidní pískovou spalovací vrstvou, který je zdrojem tepla horkovodního systému vytápění.

Uhlí a vápenec jsou z provozního zásobníku 2.1 dávkovány šnekovým podavačem 2.2 na fluidní oxidační spalovací vrstvu, vymezenou vyzděným topeništěm 1.2 a spalovací • to

komorou 1.1. Spalovací vzduch je předehříván v ohřívači 1.5 a ventilátorem 1.8 je přiváděn do trubkového propadového roštu topeniště 1.2. Cirkulační voda topného systému je čerpadlem 1,7 přes ohřívač 1,6 přiváděna do bubnu kotle 1.4. Základní konvekční topnou část kotle tvoří trubkový systém 1.3, napojený na buben kotle 1.4.

Spaliny po průchodu ohřívači kotle vstupují do dvouchodého bezvýplňového absorberu 3.1.Nad vstupem spalin je zde umístěna řada trysek 3.2 na rozstřik vody do spalin s využitím tlakového vzduchu k atomizaci vody. Voda je dodávána kontinuelně čerpadlem 3.4, vzduch je dodáván kontinuelně kompresorem 3.3. Spaliny po průchodu dvouchodým bezvýplňovým absorbérem 3.1 vstupují do spodní rozvodné části tkaninového filtru 5.1 s profukem plachetky tlakovým vzduchem. Ten je periodicky dodáván kompresorem 5.2. Transport spalin kotlovou jednotkou je zajištěn kouřovým ventilátorem 6.1.Odvod popelovin zajišťuje šnekový dopravník 5.3.

Pro sulfatační test granulovaného Ca(OH)₂ byla spalovací jednotka doplněna o podávači zařízení Ca(OH)₂. Toto tvoří zásobník 4.1 s pneumatickým přívodem Ca(OH)₂ z cisterny,turniket 43, pneutrasa 4.3 s kompresorem 4.4, které zajišťují kontinuelní transport Ca(OH)₂ do dna bezvýplňového absorbéru 3.1.

Spalovací jednotka je vybavena zde neznázoměným startovacím zařízením kotle spalujícího lehký topný olej a recyklem spalin do ventilátoru 1.8 a přívodem sekundárního vzduchu do spalovacího prostoru za šnekový podavač 2.2. Zásobník 4.1 je vybaven zde neznázoměným čeřením tlakovým vzduchem a turniketu 43 je předřazen zde neznázoměný podavač šnekový.

Příklad provedení č. 1

Byla realizována kotlová s jmenovitými parametry:

tepelný výkon: průtok vody: tlak vody:

max. teplota ohřáté vody:

uhelná jednotka jako zdroj tepla horkovodního okruhu

6MW 145 m³/h

1,3 MPa 130 °C

Hlavní strojní zařízení jednotky • · · · ·

- fluidní topeniště 1.2 průřez:2000 x 3400

- tlakovou část kotle tvoří tlaková část kotle ČKD Dukla R 5,8H půdorys kotle: 2600 x 6600 výška kotle: 7450

- dvouchodý bezvýplňový absorbér 3.1 průřez prvého kanálu: 450x 1400 průřez druhého kanálu: 800x1400 výška: 13300

- trysky 3.2 počet: 3 tlak vody: 0,4 MPa tlak vzduchu: 0,3 MPa průtok vody tryskou: 3,5 1/min spotřeba vzduchu 12,8 m /h

- tkaninový filtr 5.1 plachetka 400.m² druh plachetky: RYTON max. teplota spalin: 190 °C

Parametry uhlí a Ca aditiva Uhlí druh : hruboprach hpl MUS a.s.Most

Složení:

voda:

popel (sušina) výhřevnost:

29,5%

17%

16,9 MJ/kg • to to · • · to · ·

Vápenec změní 0,3 - 1 mm lom Čížkovice

Složení v hmotových procentech je uvedeno v tabulce 1.

Na2O	0,1
MgO	0,97
AI2O3	6,8
SiO2	21,4
P2O5	0,16
SO3	0,38
K2O	1,4
CaO	45,4
TiO2	0,33
Fe2O3	2,0
CO2	21,0

Tab.l

- Granulovaný hydrát vápenatý vápenka Mokrá u Brna střední změní 90 mikronů parametry dle Českomoravského cementu a. s. jsou uvedeny v tabulce 2.

CaO+MgO	93-97 %
z toho MgO	0,4 - 0,8 %
CO2	4-1,5%
SO3	0,1-0,3 %
ztráta žíháním	23-24,5 %
měrný povrch BET	25-29 m2/g
tab. 2
Vvsledkv sulfatačních testů

• · ♦ » · « • · · · · · · φ • · · · · t ···· · ··· ·»·· ·Φ

Při spalování byla teplota fluidní spalovací vrstvy 830±10 °C.

Referenční koncentrace SO2 ve spalinách vztažená na suché spaliny 6 % O₂ a normální podmínky (NTP): 4 250 mg/m³ a/ Při spalování uhlí s vápencem s molárním poměrem Ca/S = 2,21 s nástřikem vody na úroveň teploty spalin 105 C byla koncentrace SO₂/ref.podmínky/ 2 150 mg/m³ b / Při spalování uhlí s vápencem s molárním poměrem Ca/S = 2,21 bez nástřiku vody byla koncentrace SO2 ve spalinách 2 340 mg/m³/referenční podmínky/ c / Při nástřiku vody do spalin na úroveň teploty 82 C při Ca/S = 2,21 byla dosažena koncentrace SO2 1 820 mg/m³,teplota rosného bodu systému byla 74 C

Průběh poklesu koncentrace SO2 při sulfatačním testu je v parametrech režimu ad c/ znázorněn na obrázku 2.Zde se jedná o průběh objemové koncentrace SO2 v závislosti na čase,jedná se tedy i o popis dynamického chování kotlového systému.

Bod 1 ... nájezd kotlové jednotky

... stabilizace nájezdu,počátek přívodu CaCOj a nástřiku vody do spalin

... stabilizace pracovního režimu a nástřik vody na fluidní spalovací vrstvu

Výsledky rentgenové difrakční analýzy popelovin pracovního režimu ad c3/jsou znázorněny na obrázcích 3 a 4.Z těchto je zřejmé,že se jedná o CaSO₄,Ca/OH/₂ a CaCCh.

Toto vzniklo následnou kalcinací CaO z topeniště uvolněným CO2 ze spalování. .

Příklad provedení č.2

Na zařízení dle příkladu provedení č.l byly provedeny následující úpravy :

nad fluidní spalovací vrstvou byly instalovány 4 dvojlátkové trysky dtto absorber SO₂ s usměrňováním proudu rozprášené vody na povrch fluidní spalovací vrstvy přívodem vody do bezvýplňového dvouchodého absorberu 3.1 byla zajištěna teplota spalin 106 C

- teplota spalin klesla na teplotu 88 C při nástřiku vody na fluidní spalovací vrstvu

- průběh spalovacího testu je na obrázku 2 znázorněn jako pokles koncentrace SO₂ z bodu 4 na úroveň bodu 5,tj. na koncentraci SO₂ cca 1 210 mg/m Složení popelovin odpovídalo obrázkům 3 a 4.

• · • ·'« ·

Příklad provedeni č.3

Teplota spalin zvýšeným nástřikem vody byla snížena do úrovně rosného bodu.Sušícími testy popelovin byla zjištěna vlhkost popelovin 16,3%.Rentgenovou difrakční analýzou bylo zjištěno složení popelovin,znázorněné na obrázcích 4 a 5.Z těchto vyplývá,že popeloviny z hlediska Ca aditiv tvoří:

gehlenit Ca2Al2SiO7

- CaCO₃

- CaSO₄ ettringite Ca6 Al 12 /SO4/3/OH/1226H 2O

Zásadním poznatkem je,že tyto látky zůstávají na povrchu filtrační tkaniny sypké. V zásobníku tvoří minimálně pevné shluky,zásadně odlišné od tzv.stabilizátu známého z odpadů mokré Ca metody,tj.v podstatě „chudého betonu“.

Příklad provedení č.4

Na zařízení dle příkladu provedení č.l bylo spalováno uhlí o parametrech .

Obchodní označení :	ořech O2 Severočeské doly a.s.Chomutov
Složení :
voda	24,6%
popel /sušina/	9,91%
síra/sušina/	1,25%
výhřevnost	18,98 MJ/kg
vápenec	změní 0,3 - 2 lom Čížkovice
Výsledky sulfatačních testů :
- při spalování tohoto uhlí bez přívodu vápence byla referenční koncentrace

SO2 cca 2 700 mg/m³

* · · · k * * · t ······· ·<» · při spalování uhlí s přívodem vápence Ca/S = 2,65 byla koncentrace SO₂ v závislosti na obsahu O2 v rozmezí 1 100- 1 400 mg/m³

- při nástřiku vody na úroveň 96C za tkaninovým filtrem byla koncentrace SO2 v závislosti na obsahu O2 ve spalinách 630 - 910 mg/m³.Obsah O2 byl v rozmezí 7,6 - 11,7% .

Příklad provedení č.5

Na zařízení dle příkladu provedení č. I bylo spalování uhlí o parametrech Typ : ořech 02 SD a.s. Chomutov

Výhřevnost: 16,91 MJ/kg

Voda: 28,16%

Síra/sušina/: 0,91 %

Referenční koncentrace SO₂ byla 2 090 mg/m³.Uhlí bylo spalováno s vápencem z lomu Čížkovice s Ca/S = 4,6 při řízeném obsahu kyslíku ve spalinách.Cílem pokusu bylo určit závislost O₂,CO,NO₂ a SO2 při spalování s vysokým stupněm zachycení SO2.Výsledky s nástřikem vody do spalin na úroveň 96 C jsou uvedeny v tabulce 3. Výsledky bez nástřiku vody jsou uvedeny v tabulce 4,kdy teplota spalin za tkaninovým filtrem byla 147 C.Jedná se o půlhodinové průměrné parametry procesu při referenč-

nich podmínkách. O2 %	CO mg/m	NO2 mg/m3	SO2 mg/m
7,9	107	361	40
9,5	99	405	82
9,7	105	425	83
9,9	75	425	96
10,0	105	440	122
10,1	102	445	164
11,2	100	513	188
12,2	129	665	259

13,2	236 726	282
	tabulka 3

O2	CO	NO2	SO2
%	·> mg/m	mg/m3	mg/m
7,6	129	283	347
8,7	106	345	478
9,7	100	386	507
8,5	91	358	294
9,7	101	420	432

tabulka 4

Střední hodnoty pracovního režimu tohoto pokusu jsou následující/v referenčních podmínkách/

O_{2 :} 9,41 %

CO : 1 000,8 mg/m³

NO_X jako NO₂ : 401,5 mg/m³

SO2: 254 mg/m³

Spalovací a sulfatační testy byly prováděny na zařízení dle příkladu provedení č. 1 s odstupem cca 1 roku provozu dle příkladu provedení č. 1 .Povrchová koroze membránových stěn topeniště LJ.,způsobená redukční atmosférou v oblasti šnekových podavačů 2.2 si vynutila vnitřní žárobetonovou vyzdívku čela v oblasti šnekových podavačů 2.2 a stropu topeniště L1.

Příklad provedení č.6

Kotlová jednotka se sníženým přívodem CaCO₃ do topeniště dle příkladu provedení č.l ···»

S*4 ·· 4 » · · * 44 • 4 4 · 4 * 4 · · 4 « • 4 4 4 »

4 4 4 4 4 4 4« 44 byla provozována s pracovním režimem,který zaručil teplotu 105 - 110 C za tkaninovým filtrem.Tento režim byl zaručen snížením teplotního výkonu kotle tak,že nebyl nutný pro dosažení této teploty nástřik vody do spalín.Zajištění emisního limitu CO aNO_x nových nových fluidních kotlů dle 117/97 Sb pro kotle nad 5 MW si vynucovalo recykl spalin, který vedl k obsahu vlhkosti ve spalinách cca 80 mg/kg suchých spalin.

Zásadní úprava pracovního režimu spočívala v přívodu granulovaného Ca/OH/2 do dna dvouchodého bezvýplňového absorberu SO2 3.1 pneutrasou 4.3. Výsledky sulfatace Ca/OH/2 jsou;

- koncentrace SO2 za kotlem : 1 370 mg/m^{1 * 3}

-J

- koncentrace SO2 za tkaninovým filtrem : 327 mg/m -dávkování Ca/OH/2 odpovídá Ca/S - 4,60

Souhrnně lze konstatovat následující skutečnosti:

Realizací desulfatační jednotky za kotlem bez předřazené cyklonové jednotky,kde desulfatační jednotku tvoří dvouchodý bezvýplňový absorbér s nástřikem vody a návazně tkaninový filtr,byly vytvořeny podmínky, zajišťující maximální využití Ca aditiva ,tj..CaCO3 nebo Ca/OH/2,k zachycení SO2,protože :

a/ při použití CaCO3 dávkovaného do kotle a zkalcinovaného na CaO dochází při nástřiku vody do spalin k optimálním reakčně kinetickým podmínkám k převodu nezreagováného CaO na sulfatačně aktivní Ca/OH/2 b/ prodleva popelovin na plachetce filtru,daná intervalem tlakového profiiku plachetky,má zásadní pozitivní vliv na stupeň sulfatace Ca/OH/2 c/ zvýšený obsah vodní vlhkosti ve spalinách zvyšuje stupeň zachycení SO2 d/ podkročení rosného bodu spalin nevede ke vzniku stabilizátu na plachetce filtru ani v zásobníku popelovin.

Průmyslová využitelnost

1. Technické uspořádání kotlové jednotky dle příkladu provedení č. 1 a č.2 při fluidmm spalování uhlí v oxidační pískové vrstvě s CaCO3 představuje řešení kotlové jednotky,zajišťující splnění emisních limitů pro nové uhelné kotle nad 5 MW,které zaručují splnění emisních limitů dle vyhlášky MŽP ČR č.l 17/97 Sb s možností dosa žení zpřísnění limitu SO2 na 500 mg/m³.

• ·<· 4

2. Další oblastí využití tohoto vynálezu dle příkladu provedení č.2 a č.5 jsou desulfatace spalin granulačních a roštových uhelných kotlů.jejich specifiku určuje Vyhláška MŽP ČR č.l 17/97 Sb,která pro tyto kotle stanovuje emisní limit SO2 na na 2 500 mg/m³ pro kotle nad 5 MW a 1 700 mg/m³ pro kotle nad 50 MW.Toto řešení garantuje emisní limity SO2 2 000 mg/m³ dle Směrnice Rady EU 88/609 EHS.

Claims (3)

1. Patentové nároky

   1. Zařízení k vícestupňové desulfataci spalin z uhelných kotlů Ca aditivem s využitím tkaninového filtru k realizaci procesu vyznačeného tím,že je tvořeno dvouchodým bezvýplňovým absorberem SO₂ 3,.L ^s nástřikem vody do směsi spalin a popelovin a nezreagovaného CaO nebo Ca/OH/₂,nástřik vody je realizován dvoulátkovými tryskami 3.2 s tlakovým vzduchem,tryska nebo trysky jsou umístěny nad přívodem spalin do dvouchodého bezvýplňového absorberu 3.J a výstup spalin z dvouchodého bezvýplňového absorberu 3.1 je zaústěn do tkaninového filtru 5.1.
2. 2. Zařízení dle bodu 1 vyznačené tím,že do topeniště 1.1 je přiváděna tryskami voda nebo voda je přiváděna do podavače uhlí 2.2.
3. 3. Zařízení dle bodu 1 vyznačené tím,že před dvouchodý bezvýplňový absorber SO₂ 3.1 je přiváděna vodní pára.