CZ20012372A3 - Tryska pro nadzvukový tok plynu, inerční separátor a způsob nadzvukové separace sloľky - Google Patents
Tryska pro nadzvukový tok plynu, inerční separátor a způsob nadzvukové separace sloľky Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20012372A3 CZ20012372A3 CZ20012372A CZ20012372A CZ20012372A3 CZ 20012372 A3 CZ20012372 A3 CZ 20012372A3 CZ 20012372 A CZ20012372 A CZ 20012372A CZ 20012372 A CZ20012372 A CZ 20012372A CZ 20012372 A3 CZ20012372 A3 CZ 20012372A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- nozzle
- separator
- supersonic
- component
- inertial
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 31
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 27
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 23
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 10
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 6
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 2
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 3
- 239000003595 mist Substances 0.000 abstract 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 13
- 239000003570 air Substances 0.000 description 12
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 12
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 6
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 3
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 3
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 3
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 3
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N N-Heptane Chemical compound CCCCCCC IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102100029469 WD repeat and HMG-box DNA-binding protein 1 Human genes 0.000 description 1
- 101710097421 WD repeat and HMG-box DNA-binding protein 1 Proteins 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000002051 biphasic effect Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000005493 condensed matter Effects 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000004931 filters and membranes Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 1
- 239000012229 microporous material Substances 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 235000020030 perry Nutrition 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 230000000284 resting effect Effects 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/34—Arrangements for separating materials produced by the well
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
- B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
- B01D45/16—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces generated by the winding course of the gas stream, the centrifugal forces being generated solely or partly by mechanical means, e.g. fixed swirl vanes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D51/00—Auxiliary pretreatment of gases or vapours to be cleaned
- B01D51/02—Amassing the particles, e.g. by flocculation
- B01D51/06—Amassing the particles, e.g. by flocculation by varying the pressure of the gas or vapour
- B01D51/08—Amassing the particles, e.g. by flocculation by varying the pressure of the gas or vapour by sound or ultrasonics
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/002—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by condensation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C3/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex flow following a screw-thread type line remains unchanged ; Devices in which one of the two discharge ducts returns centrally through the vortex chamber, a reverse-flow vortex being prevented by bulkheads in the central discharge duct
- B04C3/06—Construction of inlets or outlets to the vortex chamber
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B1/00—Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
- B05B1/005—Nozzles or other outlets specially adapted for discharging one or more gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D5/00—Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S62/00—Refrigeration
- Y10S62/902—Apparatus
- Y10S62/91—Expander
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Grinding-Machine Dressing And Accessory Apparatuses (AREA)
- Nozzles (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Control And Other Processes For Unpacking Of Materials (AREA)
- Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Description
(57) Anotace:
Tryska konvergentně/divergentního tvaru pro vytvoření vícefázového nadzvukového proudění mající hrdlo charakteristického průměru D* se vstupem charakteristického průměru Dl, umístěným ve vzdálenosti LI před hrdlem trysky a s výstupem charakteristického průměru D2, umístěným ve vzdálenosti L2 za hrdlem trysky, jejíž podstata spočívá v tom, že poměr L2/(D2-D‘) je větší než 4, ale menší než 250. Inerční separátor na ní založený má minimálně jeden výstup pro separovanou složku a minimálně jeden výstup pro zbývající plynný proud. Způsob se týká nadzvukové separace jedna nebo více složek převážně plynného proudění.
(13) Druh dokumentu: A 3 (51) Int. Cl.
B05B 1/02
B01D 45/12
-<2372.
TRYSKA PRO NADZVUKOVÝ TOK PLYNU,
INERČNÍ SEPARÁTOR A ZYŮ.55 WWW
CFpl-íAP/CE ÍLO2JCÝ
Oblast techniky
Předkládaný vynález popisuje trysku konvergentně/ divergentního tvaru pro vytvoření vícefázového nadzvukového proudění, inerční separátor na ní založený a způsob nadzvukové separace složky převážně plynného proudu. Vynález zejména popisuje separaci jedné nebo více složek z tohoto proudu pomocí kondenzace vybraných složek a jejich následného odvedení.
Dosavadní stav techniky
Separace se může uplatnit v různých průmyslových zařízeních, jako petrochemického a plynárenského průmyslu, v chemickém průmyslu, při výrobě barev a v řadě dalších odvětví. Separace múze být použita v různých průmyslových procesech, např. při odstraňování oxidu uhličitého ze spalin, v klimatizaci (odstranění vody) a při sušení zemního plynu dříve než je distribuován do rozvodné sítě.
Existuje mnoho metod a zařízení pro separaci složek z plynů nebo z jiných tekutin. Mezi konvenční separační zařízení patří destilační kolony, filtry a membrány, usazovací nádrže, odstředivky, elektrostatické precipitátory, sušičky, chladiče, odlučovací cyklóny, separátory využívající vírové trubice a absorbéry. Každé konvenční separační zařízení je však spojeno s nevýhodami a/nebo problémy, a proto je jeho použití pro určité aplikace
nevhodné. Různé inerční separátory popsané ve stavu techniky jsou dále vybaveny nadzvukovou tryskou.
JP-A-02 017 921 se vztahuje k separaci plynné směsi prostřednictvím nadzvukového proudění. Zařízení vířič umístěný před nadzvukovou tryskou. Zvířené prochází axiálně symetrickou expanzní tryskou, dochází k tvorbě jemných částic. Víření je na velké axiální vzdálenosti a způsobuje velký tlakový spád. Pro separaci složky z třísložkového plynného proudu musí být zaručeno velké zvíření proudu před vstupem do trysky, což vyžaduje vložení značného množství energie do systému.
obsahuje proudění ve které udržováno
US-A-3 559 373 se vztahuje k nadzvukovému separátoru s vysokým vstupním tlakem plynu, hrdlem obdélníkového průřezu a kanálem ve tvaru U s obdélníkovým průřezem. Kanál zahrnuje vnější zakřivenou stěnu, která je propustná. Proud plynu je přiváděn do vstupu podzvukovou rychlostí. Plyn konverguje skrz hrdlo a expanduje do kanálu, jeho rychlost se tím zvýší na nadzvukovou. Expanze proudu v nadzvukové oblasti způsobuje spojování kapek, a větší kapky procházejí vnější propustnou stěnou a jsou shromažďovány v komoře. Separační síla, tj. síla nutná k separaci různých fází proudu, závisí na poloměru křivosti kanálu. Poloměr křivosti kanálu je však nezbytné omezen, aby se zamezilo normálním rázovým vlnám. Tvar zařízení popsaného v US-A-3 559 373 proto limituje sílu pro separaci kapek kapaliny z proudu. Kapky navíc nejsou odváděny na druhou stranu plochy kanálu.
EP-A-0 496 128 odkazuje na způsob a zařízení pro separaci plynu ze směsi plynů. Zařízení obsahuje válec, který se zužuje do trysky a pak se rozšiřuje do zóny viřiče. Plyn vstupuje do otvoru válce podzvukovou rychlostí a proudí konvergentní částí trysky. Proud expanduje z konvergentní části do divergentní části válce při nadzvukové rychlosti. Dvojice deltovítých destiček zviřuje nadzvukový proud. Kombinace nadzvukové rychlosti a vířivosti podporuje kondenzaci a separaci zkondenzované složky od plynných složek proudu. Výstupní trubka je souosá s válcem, aby plynné složky proudu byly odváděny nadzvukovou rychlostí. Kapalné složky procházejí druhou rozšiřující se částí, která snižuje rychlost na podzvukovou a ventilátorem a nakonec opouštějí válec druhým výstupem.
Mezinárodní přihláška č. WO 99/01194 popisuje podobný způsob a odpovídající zařízení pro separaci vybrané plynné složky z proudu tekutiny obsahující více plynných složek. Toto zařízení je vybaveno generátorem rázové vlny za sběrnou částí pro snížení rychlosti proudu ve směru osy na podzvukovou. Použití rázové vlny tímto způsobem umožňuje efektivnější separaci vytvořených částic.
Výše uvedené odkazy popisují různé nadzvukové inerční separátory, avšak bez detailního popisu použité trysky.
Trysky vhodné pro inerční separátory mají jiný tvar než ty, které se používají v proudových motorech, pro korekci polohy, atd. Všechny mají konvergentně/ divergentní tvar (tzv. Delavalova tryska). Z toho vyplývá, že v meridiálním řezu existuje minimální průřez, který se nazývá hrdlo. Divergentní část trysky použité jako zařízení pro vyvození tahu může mít jednoduchý kuželový tvar (viz Perry: Chemical Engineer's Handbook, str. 5 až 32). Divergentní část trysky pro získání supersonického vícefázového proudění (tj. dvoufázového, zahrnujícího kapalné/pevné částice zkondenzovaných složek poudu, přítomné
jako jemné částice unášené plynnou fází) musí mít speciální tvar, způsoby pro její návrh jsou popsány v publikaci Liepmann, Roshko: Elements of Gasdynamics, str. 284, Wiley, New York 1957, jejich obsah je zde zahrnut formou odkazu.
US patent č. 5 261 242 popisuje způsob a zařízení pro separaci pevných částic nebo zkapalněné složky z proudu svého nosiče pomocí inerčního separátoru a, pokud je to nutné i pomocí předřazeného systému trysek, jehož funkcí je obecně transormovat tekutinu unášející složku, jež má být separována, na rychlý proud a umožnit tak její separaci pomocí inerciálního principu. Podle tohoto patentu musí být použita konvergentně/divergentní tryska určitého tvaru (viz obr.2 ve zmíněném US patentu). Tryska je vhodná v oblasti rekuperace energie, průmyslového sušení, sušení tekutin pro transport zkapalnitelných složek a pro snížení teploty rosné teploty plynů, pro technologie na čištění plynů a separaci aerosolů a plynů. Tento patent popisuje trysku konvergentně/divergentního typu, mající postupně ve směru proudu konvergentní část, hrdlo a divergentní část, v blízkosti hrdla je tvarována tak, aby tlak a průtok v této části zůstal u osy trysky v podstatě konstantní.
Není však jasné, jaký tvar a rozměry musí tryska mít, aby bylo dosaženo účinnosti separace alespoň 15 % (což je minimální účinnost pro klimatizaci), výhodně minimálně 50 % (minimální separační účinnost při zpracování zemního plynu), a/nebo aby zajistila separovatelné částice o průměru 0,1 až 2,5 μιη.
Co je nutné, je způsob a zařízení, které překonají nevýhody a nedostatky předchozích separačních způsobů tvorbou a růstem částic snadno separovatelné velikosti • φ φ · · φ pomocí omezeného množství vnější energie, rotujících částí a omezeného tlakového spádu.
Podstata vynálezu
Předkládaný vynález popisuje trysku konvergentně/ divergentního tvaru pro vytvoření vícefázového nadzvukového proudění, která má
- hrdlo charakteristického průměru D*,
- vstup charakteristického průměru Dl, umístěný ve vzdálenosti LI před hrdlem trysky a
- výstup charakteristického průměru D2, umístěný ve vzdálenosti L2 za hrdlem trysky, poměr L2/(D2-D*) je větší než 4, ale menší než 250.
Ve výše dané definici a v dalším popisu je hrdlo částí trysky o nejmenším průřezu (dD/dx=0, kde dD je přírůstek charakteristického průměru a dx je označuje přírůstek polohy podél axiální souřadnice); vstup je rovina, kde je podzvukové proudění a kde se tryska začíná zužovat (dD/dx<0) a výstup je rovina, kde je nadzvukové proudění a kde se tryska přestává rozšiřovat (dD/dx>0). Výraz charakteristický ve výše dané definici a v dalším popisu definuje průměr nezávislý na tvaru průřezu (kruhový, obdélníkový, atd.), tj. řezu kolmého na osu trysky. Charakteristický průměr je roven čtyřnásobku plochy průřezu dělěnému obvodem průřezu.
Vynález dále zahrnuje inerční separátor pro nadzvukovou separaci složky převážně plynného proudu, skládající se z výše popsané trysky a ze za tryskou umístěné odlučovací části, která má minimálně jeden výstup pro separovanou složku a minimálně jeden výstup pro zbývající plynný proud.
Výrazem převážně plynný proud ve výše dané definici a v dalším popisu se rozumí proud, který může obsahovat menší množství kapalné nebo pevné fáze, např. proud plynu obsahující 0 až 10 % hmotnostních kapalné a/nebo pevné fáze.
Vynález konečně také popisuje způsob nadzvukové separace jedné nebo více složek převážně plynného proudu dále obsahujího nosič, pomocí inerčního separátoru popsaného výše.
Stručný popis vynálezu
Použití výše popsané trysky umožňuje tvorbu částic separovatelné velikosti. Tyto částice jsou formovány kondenzací (a v některých případech ztuhnutím) jedné nebo více složek z převážně plynného proudu, která je způsobena poklesem teploty při téměř izoentropické expanzi. (Výraz izoentropický znamená stejnou nebo konstantní entropii buď vzhledem k místu nebo vzhledem k času.)
Vynález je založen na řadě nadzvukových trysek s danými poměry délka/průměr a faktu, že efektivita inerčního separátoru závisí na průměru částic a na průměru inerčního separátoru. Vhodné trysky mají poměr délka/průměr 4 < L2/(D2-D*) < 250, výhodně 50 < L2/(D2-D*) < 220, výhodněji 100 < (L2/(D2-D*) < 200. Jestliže je tento poměr příliš malý, potom buď se velikost částic stane příliš malá pro podrobení inerčním silám nebo expanze nebude izoentropická. Jestliže je tento poměr příliš velký, potom expanze nepovede k nadzvukovým podmínkám. Trysky, které jsou obvzláště vhodné a které dosahují izoentropickou účinnost větší než 15 %, mají poměr L2/D* (délka/průměr) menší než 300.
Průřez trysky může mít libovolný tvar - kruhový, obdélníkový nebo složitější. Z výrobního hlediska jsou výhodnější první dva.
Tryska z předkládaného vynálezu může být použita v inerčních separátorech se zakřivenou odlučovací částí (jak jsou popsány např. v GB-A-1 103 130, US-A-4 292 050, US-A-5 261 242 nebo US-A-3 894 851, jejich obsah je obsažen v odkazech) a v inerčních separátorech založených na principu odstředivé separační síly (JP-A-02 017 921, EP-A-0 496 128 nebo WO 99/011994, jejich obsah je zahrnut v odkazech). Inerční separátor podle předkládaného vynálezu se proto skládá z trysky popsané výše a z odlučovací části, která je umístěna za tryskou. Separační část má minimálně jeden výstup pro každou separovanou složku a minimálně jeden výstup pro zbývající plynný proud.
Preferovány jsou inerční separátory založené na principu odstředivé separační síly. V těchto separátorech jsou kapalné nebo pevné částice přemisťovány vířivým pohybem proudu (vířivé proudění) směrem k vnějším radiálním částem proudu. Tyto inerční separátory mají generátory vírů převážně mezi tryskou a odlučovací částí v části nazývané přechodová část. Generátor vírů je však možné umístit i před trysku (pozdvukový proud) (do podzvukové nebo do nadzvukové části).
separátory popsané ve kterých se i více deltovitých nebo Obzvláště jsou inerční a WO 99/01194, z j ednoho nebo v
generátor elementů do trysky výhodné 496 128 skládá
EP-A-0 vírů vyčníváj ících
| ♦ ♦ • 4 • 4 | 444 4 4 4 4 4 | 4 4 4 4 | 4 4 4 • | 4 4 • 4 4 4 | 4 4 4 4 | |
| 4 4 4 4 4 4 | 4 4 4 44« | 4 4 44 4 | 4 4 4 4 4 | 4 4 · 4 4 4 4 | 4 4 4 4 |
z vnitřní stěny inerčního separátoru v radiálním směru dovnitř, kde úhel náběhu daný úhlem mezi osou separátoru a rovinou deltovítého elementu na jeho náběžné hraně není větší než 10°. Je zřejmé, že vír může být generován různými dalšími metodami jako např. pomocí změny geometrie přechodové části na alternativu se zvlněnými stěnami nebo se stěnami se zuby, pomocí přechodové části ve tvaru spirály, pomocí spirály umístěné uvnitř přechodové části, pomocí osově nesymetrické přechodové části, pomocí zakřivené přechodové části s porézní stěnou, pomocí spirálně navinutého tvaru vytvářejícího vířivé proudění před vstupem do trysky nebo pomocí tangenciální vírové trubice. Pro generaci víru v nadzvukové přechodové části mohou být navíc použity různé geometrie křídel jako zakřivené křídlo, křídlo s nenulovým úhlem náběhu nebo winglet. Další příklady zahrnují generaci víru před tryskou (v podvukové oblasti) např. pomocí křídla, statorové mříže nebo tangenciálního vstupu. Vír může být také vytvořen v přechodové části pomocí externě přivedené rotační síly, jako např. rotující trubkou nebo tyčí (tj. Magnusovým jevem). Pro vytvoření víru může být dále využito lokální zahřívání a/nebo chlazení nadzvukové přechodové části (tj. distribuce entropie a entalpie).
Kapky musí dosáhnout stěny trubky, aby zkondenzované částice byly separovány od vířivého proudění, tzn. že v radiálním směru musí urazit vzdálenost rovnou až jedné polovině vnitřního průměru přechodové části vírového separačního zařízení. Pokud se však v nadzvukové trysce vytvoří příliš malé kapky, nebudou schopny dosáhnout stěny a místo toho nejdříve dosáhnou rovnováhy mezi odstředivou silou ve víru a odporovými silami uvnitř přechodové části.
Bylo zjištěno, že rychlost ochlazování (dT/dt) se může pohybovat od asi -100 000 K/s do asi -1 000 K/s, výhodně od asi -50 000 K/s do asi -2 500 K/s, aby byly dosaženy separovatelné částice o velikosti od asi 0,1 μπι do asi 2,5 μη, výhodně od asi 0,5 μπι do asi 1,0 μπι. Následující ochlazovací rychlosti a jim odpovídající velikosti kapek byly nalezeny pro směs okolního vzduchu a vody: Ochlazovací rychlost: Střední průměr kapky:
| -50 | 000 | K/S | 0,2 | μπι |
| -40 | 000 | K/s | 0,5 | μη |
| -20 | 000 | K/S | 1,0 | μπι |
Bylo také zjištěno, že je možné definovat nadzvukové trysky vzhledem k závislosti mezi ochlazovací rychostí (dT/dt v K/s) a D2 (v mm). Dobré výsledky byly zaznamenány pro trysky, u kterých byl násobek log(D2)*log(dT/dt) v rozsahu od 3 do 50, výhodně v rozsahu od 3 do 30 a výhodněji v rozsahu od 3 do 15. Ochlazovací rychlost může být určena experimentálně nebo nastavena změnou geometrie trysky.
V ideálním případě generátorem rázové vlny, divergentně/konvergentního Generátor rázové vlny je inerční separátor vybaven např. difuzorem (tj. tryskou tvaru) umístěným za tryskou, může být umístěn před nebo za odlučovací částí.
Původci zjistili, že separační účinnost se výrazně zvýší, pokud k zachycování částic v odlučovací části dochází za rázovou vlnou, tj. spíše v podzvukovém než v nadzvukovém proudu. Rázová vlna disipuje podstatnou část kinetické energie proudu, a proto výrazně snižuje velikost axiální složky rychlosti tekutiny, zatímco tečná složka rychlosti (vytvořená generátorem víru) zůstává v podstatě nezměněná. Výsledkem je mnohem vyšší hustota částic v oblasti u vnějšího poloměru odlučovací části než v kterémkoli místě kanálu, kde je nadzvukové proudění. Tento jev je zřejmě způsoben výrazným snížením velikosti axiální složky rychlosti a tudíž sníženou tendencí částic být strhávány jádrem proudu, ve kterém tekutina proudí vyšší axiální rychlostí než poblíž stěny kanálu. Odstředivé síly působící na kondenzované částice v podzvukovém režimu tudíž nejsou ve velké míře potlačovány strháváním částic centrálním jádrem proudu, takže se částice mohou shlukovat v oblasti u vnějšího poloměru odlučovací části, odkud jsou odváděny.
V preferovaném zařízení je rázová vlna generována pomocí průchodu proudu difuzorem. I když může být použit libovolný difuzor, vhodný je však pouze nadzvukový difuzor. Při výhodném ztělesnění je odlučovací část umístěna bezprostředně za výstupem difuzoru.
Rázová vlna může být samozřejmě kromě toho generována dalšími prostředky, jako např. umístěním tyče, kuželu, lopatky nebo jiné překážky do kanálu, pro vytváření odporu a tím i rázové vlny.
Poslední část inerčního separátoru za přechodovou částí je odlučovací část. Třebaže je výhodné používat inerční separátor vybavený generátorem víru a tedy vybavený i trubkou pro odvod zkondenzované látky z plynného proudu (viz EP-A-0 496 128 a WO 99/01194), má být zřejmé, že předkládaný vynález není takto omezen. Zkondenzovaná separovaná složka může být např. oddělena odvedením kondenzátu ze statické stěny skrz štěrbiny nebo perforace vytvořené ve stěně separátoru, pomocí odsání kapalné vrstvy a mezní vrstvy skrz porézní stěnu (tj. pomocí snížení nárůstu klidové teploty), pomocí kapilárních sil k absorbci kapalin za použití mikro-porézního materiálu; pomocí separace mezní vrstvy za cirkulace rozpouštědla, pomocí rozpustnosti/absorpce skrz membrány, odvedením pomocí rotující stěny, jako např. pomocí rotujícího bubnu se štěrbinami / perforacemi / porézním materiálem nebo pomocí impaktorů (tj. úplavu, filtru nebo kuželového impaktoru).
Výše popsaný inerční separátor může být použit ke stejným účelům jako inerční separátory popsané v odkazech citovaných v tomto popisu. Je obzvláště vhodný pro úpravu zemního plynu.
Výraz zemní plyn jak je zde použit, se vztahuje k plyn získávanému z podzemních zdrojů, který má velmi proměnlivé složení. Kromě uhlovodíků zemní plyn obecně obsahuje vodu, dusík, oxid uhličitý a někdy i malé množství sirovodíku. Hlavní uhlovodík v zemním plynu je methan, nejlehčí zástupce s nejnižší teplotou varu v parafínové řadě uhlovodíků. Další složky jsou etan, propan, butan, pentan, hexan, heptan, atd. Nejlehčí složky, např. C2-H4 uhlovodíky jsou při atmosférické teplotě a tlaku v plynném stavu. Nejtěžší složky jsou při atmosférické teplotě a tlaku v kapalném stavu a v plynném stavu se nacházejí při vyšších teplotách během čerpání z podzemí. Zemní plyn obsahující těžší složky je znám jako mokrý plyn. Zemní plyn, který tyto složky obsahuje v pouze malém nebo nulovém množství, je znám jako suchý plyn.
Vynález je dále vysvětlen s odkazem na následující příklady. Mělo by být zřejmé, že stejné souvislosti předvedené pro směs vzduch-voda by také platily pro ostatní
plynné směsi. Tento vynález není omezen pouze na konkrétní příklady popsané dále.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Tento příklad popisuje vzorové zařízení pro separaci vodní páry ze vzduchu při atmosférických podmínkách. To může být použito k odstraňování vodní páry ze vzduchu v centrální klimatizační jednotce nebo z výstupního vzduchu ze sušiček. Obvykle musí být separováno 15 % až 30 % vodní páry, aby byla dosažena požadovaná vlhkost. Průtočná množství vzduchu v těchto aplikacích jsou řádově 10 000 až více než 100 000 m^/h.
V zařízení je vzduch stlačen
140 kPa a následně ochlazen na 25 ventilátorem na tlak až 30 °C, při těchto podmínkách je vzduch blízko nasycení vodou (relativní vlhkost je
%). Vzduch je poté přiváděn do zařízení, jež je předmětem předkládaného vynálezu, ve kterém je voda v kapalné fázi odváděna společně s malým množstvím vzduchu, které proudí společně s ni.
Zařízení má v tomto případě trysku kruhového průřezu, ačkoli podobných výsledků může být dosaženo i pro obdélníkové nebo asymetrické průřezy. Parametry proudu vstupujícího do zařízení jsou:
1. průtočné množství: 1,2 kg/s
2. vstupní tlak: 140 kPa
3. vstupní teplota: 25 °C
4. vstupní vlhkost: 90 %
Vodní pára v zařízení kondenzuje, výsledné proudění obsahuje velké množství vodních kapek, obvykle 1013 m-3. Konečná teplota a tlak jsou -28 °C a 68 kPa, zbývající zlomek vodní páry je proto zanedbatelný.
Průměr hrdla trysky je řádově 70 mm. Průměr vstupu je 300 mm. Aby bylo dosaženo nadzvukového proudění s Machovým číslem obvykle M = 1,15, je výstupní průměr trysky 80 mm. Výsledné délky (LI a L2) trysky jsou: LI: 700 mm (od vstupu k hrdlu) L2: 800 mm (od hrdla k výstupu)
Aby byly sníženy třecí ztráty, je zvolena malá drsnost stěn, tj. 1 μιη. Tryska může být z jakéhokoli pevného materiálu, s ohledem na její využití, pokud jsou dodrženy výše uvedené parametry.
Inerční separátor obsahuje také odlučovací část složenou z mírně kuželové vírové trubice a za ní umístěného difuzoru.
Pro vytvoření víru ve vírové trubici je použit ví řič křídlového tvaru. Na horní (nízkotlaké) straně tohoto křídla se u jeho hrany vytváří vír a odplouvá převážně z odtokové hrany. Křídlo je připevněno k vnitřní stěně vírové trubice. Vstupní průměr vírové trubice 80 mm se lineárně zvětšuje na 84 mm na vzdálenosti odpovídající přibližně délce tětivy křídla a poté již průměr vírové trubice zůstává konstantní. Vzdálenost od začátku křídla až k jeho odtokové hraně je řádově 300 mm, tj. řádově stejně jako vzdálenost od odtokové hrany k difuzoru.
Rozpětí křídla u odtokové hrany je asi 60 min a úhel náběhu tětivy křídla vzhledem k ose trubice je 8°. Úhel šípu náběžné hrany je 87° a úhel šípu odtokové hrany je přibližně 40°. Hrany křídla jsou ostré s vrcholovým úhlem menším než 3°. Rovina křídla je plochá a jeho profil je extrémně štíhlý z důvodu malé tloušťky, typicky okolo 4 mm u kořene křídla. Cirkulace, resp. integrál vířivosti, je přibližně 16 m2/s.
Kapaliny jsou odváděny v odlučovací části vírové trubice. Odlučovací část není samostatné zařízení, je to pouze část vírové trubice se štěrbinami, porézními stěnami, otvory ve stěně nebo je to část difuzoru s oddělovačem (souosý kanál). V tomto příkladu je oddělovač použit a je umístěn středově v ose difuzoru za rázovou vlnou, která se nachází v první části difuzoru bezprostředně za vírovou trubicí.
Výstupní průměr difuzoru je 90 mm a vstupní průměr oddělovače je 85 mm. Poloviční úhel rozevření difuzoru je 4°. Výstupní průměr oddělovače je v tomto příkladu 300 mm a jeho délka je 1 500 mm.
Výkon zařízení se měří pomocí dvou snímačů relativní vlhkosti umístěných ve vstupu do separátoru a ve výstupu suchého vzduchu. Snímače jsou korigovány podle naměřené teploty a tlaku. Obvyklé hodnoty obsahu vody na vstupu do separátoru jsou 18 až 20 g vody na 1 kg suchého vzduchu. Obvyklé hodnoty obsahu vody na výstupu ze separátoru jsou 13 až 15 g vody na 1 kg suchého vzduchu. To znamená separační účinnost okolo 25 %.
- 15 Příklady 2 až 4
Byly provedeny testy odstraňování těžkých uhlovodíků z proudu zemního plynu pomocí trysek různých rozměrů.
Výsledky jsou uvedeny v tabulce 1 společně s výsledky z příkladu 1.
« · · ·
- 16 Tabulka 1
| 1 1 Příklad |__________________________________________________________________________________________________ | ------------1-------------------------Γ |1 1 I I | 2 | 1 |3 | | 1 1 |4 | 1 1 |
| 1 |Médium | 1 1 |vzduch| | zemní | |zemní | |zemní | |
| 1 | |+vodní|plyn | ]plyn | 1 plyn | | |
| 1 | |pára | I I | 1 | 1 1 1 1 | |
| |Vstupní tlak [MPa] I_____________________________________________________________________________________________________________________ | 1 1 |0,14 1 1 L | 9,8 | 1 1 9,8 1 | 1 1 |9,S 1 I 1 |
| |Vstupní teplota [°C] 125 | 1 1 L | -6 | 1 1-6 I | 1-6 | 1 I | |
| |Hmotnostní tok | 1 1,2 1 | 3*106 | 1 | 3*106 | |i*io6 | |
| | tok I | |kg/s |(n)m3/d 1 1 | |(n)m3/d I | | (n)m3/d | I I | |
| 1 |Dl [mm] | |300,0 I | 150,0 | 1 |150,0 | |100,0 | |
| | D* [mm] | 1 70,0 1 | 42,9 | 1 41,8 | 1 24,4 | |
| |D2 [mm] | 1 80,0 | | 45,0 | 1 45,0 | 1 25,6 I |
| |L1 [mm] | |700,0 I | 437,2 | 1 86,9 | |232,3 | |
| |L2 [mm] | |800,0 I | 440,8 | |114,7 | |234,2 | |
| |L2/(D2-D*) I | 1 80 I I 1 | 210 | 1 35,8 I | 1195 | I 1 |
| 1 |dT/dt [K/s] I | 1 1 119 ooo| 1 1 | 17 000 | 1 |100 000 | 1 1 | 32 000 | 1 I |
| 1 |Průměr částice [gm] 1 | 1 1 |l,20 1 | 0,30 | |0,08 I | |0,24 | | I |
| 1 |log(D2)*log(dT/dt) 1 | 1 1 [1]|8,14 1 I 1 | 6,99 | 1 |8,27 | | 1 1 |6,34 | 1 1 |
| 1 |Separační účinnost I | 1 1 [%]|25 | 1 1 | 55 | 1 | 22 1 | 1 1 168 | 1 1 |
······ ♦ * ·· * • · * 9 9 9 9 » ···
9 9 9 9 9 9 999 • 9 9 9 · · ♦ · * * ·· ··· ··· ♦·· »····
Mělo by být zřejmé, že v praxi mohou být použity různé varianty ztělesnění zde popisovaného vynálezu. Ačkoli byla aplikace vynálezu popsána pro separaci zkapalněné složky z plynného proudu, je jej možné stejně dobře použít např. pro separaci kapalných složek z kapalného proudu, kapalných složek z plynného proudu a pro separaci pevných částic z kapalného nebo plynného proudu. Podobně, výše popsané způsoby jsou příklady z velkého počtu možných.
Claims (10)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Tryska konvergentně/divergentního tvaru pro vytvoření vícefázového nadzvukového proudění s- hrdlem charakteristického průměru D*,- vstupem charakteristického průměru Dl ve vzdálenosti LI před hrdlem a- výstupem charakteristického průměru D2 ve vzdálenosti L2 po směru proudu od hrdla, vyznačující se tím, že poměr L2/(D2-D*) je větší než 4, ale menší než 250.
- 2. Tryska tím, že 220.uvedená v nároku 1, poměr L2/(D2-D*) je v y z n a č u větší než 50, j i ale c í menší než nežTryska tím, že poměr200 uvedená v nároku 1L2/(D2-D*) a 2, v y z n je větší než 100, u j ale c í menšíTryska uvedená v m, že poměr L2/D* nároku 3, je menší než 300.vyznáInerční separátor plynného nároku převážně v kterémkoli znač pro proudu výše a u j í c nadzvukovou obsahující odlučovací separaci složky trysku popsanou část umístěnou za tryskou, v y jeden výstup zbývající plynný proud pro separovanou se tím, že složku a minimálně má minimálně jeden výstup proInerční separátor značující se uvedený v nároku 5, tím, že generátor víru je i• · umístěn před odlučovací částí a za tryskou.
- 7. Inerční separátor uvedený v nároku 6, vyznačující se tím, že generátor víru je tvořen jedním nebo více deltovítými elementy, vyčnívajícími z vnitřní stěny inerčního separátoru v radiálním směru dovnitř a úhel náběhu mezi axiální osou inerčního separátoru a rovinou elementu na jeho náběžné hraně není větší než 10°.
- 8. Inerční separátor vyznačuj ící vlny umístěný za tryskou.uvedený v kterémkoli t í m, že má nároku 5 generátor až 7, rázové
- 9. Inerční separátor vyznačující se uvedený í m, že v nároku generátor tvlny je difuzor (tryska divergentně/konvergentního umístěný před nebo za odlučovací částí.8, rázové tvaru)
- 10. Způsob nadzvukové separace složky převážně plynného proudu, vyznačující se tím, že používá inerční separátor uvedený v kterémkoli nároku 5 až 9.
- 11. Způsob uvedený v nároku 10,vyznačující se tím, že převážně plynný proud obsahuje směs methanu a vyšších uhlovodíků a/nebo vodní páry.
- 12. Způsob uvedený v nároku 10,vyznačující se tím, že převážně plynný proud obsahuje spaliny, a že separovaná složka je zvolena ze skupiny: oxid uhličitý, dusík, oxidy dusíku a sirovodík.
- 13. Způsob uvedený v kterémkoli nároku 10 až 12, vyznačující se tím, že zvolená složka je separována ve výhodně od 0,
- 14. Způsob v y z n a č u vzdálenosti do -1 000 K/s formě částic o velikosti od 0,1 μιη do 2,5 μιη, μιη do 1,0 μιη.uvedený v kterémkoli nároku 10 až 12, jící se tím, že změna teploty podélL2 uvedené trysky je od -100 000 K/s
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US22388598A | 1998-12-31 | 1998-12-31 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20012372A3 true CZ20012372A3 (cs) | 2002-03-13 |
| CZ299842B6 CZ299842B6 (cs) | 2008-12-10 |
Family
ID=22838369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20012372A CZ299842B6 (cs) | 1998-12-31 | 1999-12-29 | Tryska pro nadzvukový tok plynu a inercní separátor |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6513345B1 (cs) |
| EP (1) | EP1140363B1 (cs) |
| JP (1) | JP4611532B2 (cs) |
| KR (1) | KR100730520B1 (cs) |
| CN (1) | CN1123395C (cs) |
| AT (1) | ATE248025T1 (cs) |
| AU (1) | AU2104500A (cs) |
| BR (1) | BR9916717A (cs) |
| CZ (1) | CZ299842B6 (cs) |
| DE (1) | DE69910829T2 (cs) |
| GC (1) | GC0000091A (cs) |
| IL (1) | IL144004A (cs) |
| RU (1) | RU2229922C2 (cs) |
| TW (1) | TW495388B (cs) |
| WO (1) | WO2000040338A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA200105389B (cs) |
Families Citing this family (46)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2817167B1 (fr) * | 2000-11-24 | 2003-01-31 | Air Liquide | Procede de separation de particules vivantes d'un gaz sous pression et sa variante, determination de sa qualite microbiologique, dispositif apte a la mise en oeuvre du procede et utilisation |
| US20030167792A1 (en) * | 2002-03-06 | 2003-09-11 | Via Holdings, Llc | Refrigeration system with liquid refrigerant injection to the condenser |
| CA2484297C (en) * | 2002-04-29 | 2010-06-15 | Marco Betting | Cyclonic fluid separator equipped with adjustable vortex finder position |
| ATE367195T1 (de) * | 2002-04-29 | 2007-08-15 | Shell Int Research | Überschallfluidtrennung verbessert durch einspritzung |
| CA2497317A1 (en) * | 2002-09-25 | 2004-04-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Method and system for separating a component from a multi-component gas |
| DE10244795A1 (de) * | 2002-09-26 | 2004-04-08 | Boehringer Ingelheim Pharma Gmbh & Co. Kg | Pulverinhalator |
| DE10328773B3 (de) * | 2003-06-25 | 2005-02-17 | Framatome Anp Gmbh | Kerntechnische Anlage |
| DE10328774B3 (de) | 2003-06-25 | 2005-01-13 | Framatome Anp Gmbh | Kerntechnische Anlage mit Druckentlastung |
| US7984566B2 (en) * | 2003-10-27 | 2011-07-26 | Staples Wesley A | System and method employing turbofan jet engine for drying bulk materials |
| RU2272973C1 (ru) * | 2004-09-24 | 2006-03-27 | Салават Зайнетдинович Имаев | Способ низкотемпературной сепарации газа (варианты) |
| TW200636198A (en) * | 2004-12-30 | 2006-10-16 | Twister Bv | Throttling valve and method for enlarging liquid droplet sizes in a fluid stream flowing therethrough |
| RU2415681C2 (ru) * | 2005-05-13 | 2011-04-10 | Энестетик Гэз Рекламейшн, Ллк | Аппарат и способ для переработки анестезирующего газа |
| US7628034B2 (en) * | 2005-05-13 | 2009-12-08 | Anesthetic Gas Reclamation, Llc | Method of low flow anesthetic gas scavenging and dynamic collection apparatus therefor |
| US7669438B2 (en) * | 2005-05-13 | 2010-03-02 | Anesthetic Gas Reclamation, Llc | Method and apparatus for anesthetic gas reclamation with compression stage |
| EP1892458A1 (en) * | 2006-08-22 | 2008-02-27 | Nederlandse Organisatie voor toegepast- natuurwetenschappelijk onderzoek TNO | Controlled formation of hydrates |
| EP3467077A1 (en) * | 2006-10-03 | 2019-04-10 | Univation Technologies, LLC | System for olefin polymerization |
| US20100089180A1 (en) * | 2008-04-08 | 2010-04-15 | The Board Of Regents Of The Nevada System Of Higher Education, | Sampling device and method and system for its use |
| FR2940978B1 (fr) | 2009-01-09 | 2011-11-11 | Fives Stein | Procede et section de refroidissement d'une bande metallique en defilement par projection d'un liquide |
| DE102009037460A1 (de) | 2009-08-13 | 2011-02-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Abscheiden von Schwefelwasserstoff |
| CN102985165A (zh) | 2010-06-01 | 2013-03-20 | 国际壳牌研究有限公司 | 低排放发电厂 |
| WO2011153146A1 (en) | 2010-06-01 | 2011-12-08 | Shell Oil Company | Separation of gases produced by combustion |
| WO2011153147A1 (en) | 2010-06-01 | 2011-12-08 | Shell Oil Company | Separation of helium and hydrogen in industrial gases |
| WO2011153148A1 (en) | 2010-06-01 | 2011-12-08 | Shell Oil Company | Separation of oxygen containing gases |
| RU2464084C2 (ru) * | 2010-12-27 | 2012-10-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Собинтел" | Адсорбент для комбинированного фильтра, комбинированный фильтр (варианты) и газодымозащитный комплект на его основе |
| US8790455B2 (en) * | 2011-01-19 | 2014-07-29 | Anatoli Borissov | Supersonic swirling separator 2 (Sustor2) |
| US8771401B2 (en) | 2011-08-12 | 2014-07-08 | U.S. Department Of Energy | Apparatus and process for the separation of gases using supersonic expansion and oblique wave compression |
| WO2013033425A1 (en) | 2011-08-31 | 2013-03-07 | Alliant Techsystems Inc. | Inertial extraction system |
| CN102908801B (zh) * | 2012-10-18 | 2014-11-26 | 东南大学 | 一种从含co2混合气体中分离co2的装置 |
| WO2014081649A1 (en) * | 2012-11-21 | 2014-05-30 | Uop Llc | Supersonic gas separation and adsorption processes for natural gas dehydration systems |
| US9168474B2 (en) | 2013-06-26 | 2015-10-27 | King Fahd University Of Petroleum And Minerals | Inertial particle separator with heat exchange |
| RU2576738C9 (ru) * | 2014-11-14 | 2016-05-20 | Общество с ограниченной ответственностью "ЭНГО Инжиниринг" | Способ переработки природного газа и устройство для его осуществления |
| US10413642B2 (en) | 2015-04-28 | 2019-09-17 | James Michael Berry | System for dynamic control of medical vacuum |
| GB201516802D0 (en) | 2015-09-22 | 2015-11-04 | Nanopharm Ltd | Apparatus and method for determination of the dose of a powder inhalation formulation |
| CN109069966A (zh) | 2016-03-06 | 2018-12-21 | 文德普鲁索讷有限公司 | 通过声泳从气体中分离和/或清除气溶胶和固体颗粒和纤维以及从液体材料中分离和/或清除固体颗粒和纤维的方法和装置 |
| US10118696B1 (en) | 2016-03-31 | 2018-11-06 | Steven M. Hoffberg | Steerable rotating projectile |
| CN107413085A (zh) * | 2016-05-23 | 2017-12-01 | 中石化洛阳工程有限公司 | 一种油气管道在线除砂装置 |
| US20180111109A1 (en) | 2016-10-24 | 2018-04-26 | Michael W. Rogers | Method, apparatus, and computer-readable media for vortex arc reactor |
| US11090600B2 (en) | 2017-01-04 | 2021-08-17 | General Electric Company | Particle separator assembly for a turbine engine |
| RU2639774C1 (ru) * | 2017-02-27 | 2017-12-22 | Олег Савельевич Кочетов | Форсунка центробежная |
| CN107376581A (zh) * | 2017-08-16 | 2017-11-24 | 中国石油大学(华东) | 一种渐扩旋流型超声速喷管 |
| US11712637B1 (en) | 2018-03-23 | 2023-08-01 | Steven M. Hoffberg | Steerable disk or ball |
| DE102018008259A1 (de) * | 2018-10-18 | 2020-04-23 | Smart Material Printing B.V. | Filteranlagen für Schwebstoffe mit Teilchengrößen von 400 pm bis ≤500 μm und ihre Verwendung |
| EP4347079A1 (en) | 2021-05-26 | 2024-04-10 | Basf Se | Distillation process with a laval nozzle |
| US11291939B1 (en) | 2021-07-13 | 2022-04-05 | Smart Material Printing B.V. | Ultra-fine particle aggregation, neutralization and filtration |
| US12005388B2 (en) | 2022-07-26 | 2024-06-11 | Smart Material Printing B.V. | Apparatus and methods for air filtration of HVAC systems |
| US20240109002A1 (en) * | 2022-10-04 | 2024-04-04 | Dryline Technologies Lp | Liquid-gas separation using multiple inlet nozzles |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3185181A (en) | 1962-12-13 | 1965-05-25 | Cottrell Res Inc | Diffuser swirl eliminator |
| GB1101062A (en) * | 1964-01-29 | 1968-01-31 | Giannotti Associates | Apparatus and method for separating particles from a flow of fluid |
| US3725271A (en) | 1964-01-29 | 1973-04-03 | Giannotti Ass | Apparatus and method for separating particles from a flow of fluid |
| GB1103130A (en) | 1965-08-27 | 1968-02-14 | Exxon Production Research Co | Separation of components of a predominantly gaseous stream |
| FR1583714A (cs) | 1967-04-14 | 1969-12-05 | ||
| US3559373A (en) * | 1968-05-20 | 1971-02-02 | Exxon Production Research Co | Supersonic flow separator |
| US3544170A (en) | 1969-01-24 | 1970-12-01 | Bowles Eng Corp | Pure fluid valving of suspended solids |
| US3626665A (en) | 1969-08-29 | 1971-12-14 | Mobil Oil Corp | Process for separating uranium isotopes |
| US3892070A (en) | 1970-05-08 | 1975-07-01 | Ranendra K Bose | Automobile anti-air pollution device |
| US3894851A (en) | 1972-02-07 | 1975-07-15 | Midwest Research Inst | Removal of particulate matter with supersonic droplets |
| SU593717A1 (ru) | 1976-02-24 | 1978-02-25 | Shesterenko Nikolaj A | Аэрозольный концентратор непрерывного действи |
| DE2850648C2 (de) | 1978-11-22 | 1985-04-11 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Vorrichtung zur Trennung von Uranisotopenverbindungen |
| US4292050A (en) | 1979-11-15 | 1981-09-29 | Linhardt & Associates, Inc. | Curved duct separator for removing particulate matter from a carrier gas |
| DE3203842A1 (de) | 1982-02-01 | 1983-08-11 | Herwig 1000 Berlin Michel-Kim | Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von festen und/oder fluessigen partikeln aus gasen bzw. von feststoffen aus fluessigkeiten sowie zur trennung von gasen bzw. fluessigkeiten unterschiedlicher dichte |
| SU1172540A1 (ru) | 1982-11-30 | 1985-08-15 | Новосибирский государственный медицинский институт | Способ хирургического лечени привычных вывихов нижней челюсти |
| JPH0217921A (ja) | 1988-07-05 | 1990-01-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 混合気体のガス分離方法 |
| RU1768242C (ru) * | 1990-03-01 | 1992-10-15 | Научно-исследовательский институт энергетического машиностроения МГТУ им.Н.Э.Баумана | Циклонный сепаратор |
| BE1004130A5 (fr) | 1990-12-07 | 1992-09-29 | Lardinois Jean Paul | Procede pour extraire une substance presente dans un fluide gazeux porteur, sous forme de particules solides ou de liquide et systeme pour la mise en oeuvre de ce procede. |
| EP0496128A1 (en) * | 1991-01-25 | 1992-07-29 | Stork Product Engineering B.V. | Method and device for separating a gas from a gas mixture |
| US5682759A (en) * | 1996-02-27 | 1997-11-04 | Hays; Lance Gregory | Two phase nozzle equipped with flow divider |
| DZ2545A1 (fr) * | 1997-07-02 | 2003-02-08 | Shell Int Research | Extraction d'un composant gazeux d'un fluide. |
-
1999
- 1999-12-28 GC GCP1999472 patent/GC0000091A/xx active
- 1999-12-29 DE DE69910829T patent/DE69910829T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-29 JP JP2000592080A patent/JP4611532B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-29 CN CN99815959A patent/CN1123395C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-29 US US09/869,506 patent/US6513345B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-29 AU AU21045/00A patent/AU2104500A/en not_active Abandoned
- 1999-12-29 IL IL14400499A patent/IL144004A/en not_active IP Right Cessation
- 1999-12-29 EP EP99965586A patent/EP1140363B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-12-29 CZ CZ20012372A patent/CZ299842B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-12-29 BR BR9916717-4A patent/BR9916717A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-12-29 AT AT99965586T patent/ATE248025T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-12-29 KR KR1020017008439A patent/KR100730520B1/ko active IP Right Grant
- 1999-12-29 RU RU2001121313/15A patent/RU2229922C2/ru active
- 1999-12-29 WO PCT/EP1999/010496 patent/WO2000040338A1/en active IP Right Grant
-
2000
- 2000-01-24 TW TW089101228A patent/TW495388B/zh not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-06-29 ZA ZA200105389A patent/ZA200105389B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2000040338A8 (en) | 2001-10-04 |
| AU2104500A (en) | 2000-07-24 |
| DE69910829T2 (de) | 2004-02-26 |
| CN1334755A (zh) | 2002-02-06 |
| ZA200105389B (en) | 2002-07-01 |
| KR100730520B1 (ko) | 2007-06-20 |
| JP2002534248A (ja) | 2002-10-15 |
| IL144004A (en) | 2004-12-15 |
| BR9916717A (pt) | 2001-12-04 |
| DE69910829D1 (de) | 2003-10-02 |
| CZ299842B6 (cs) | 2008-12-10 |
| US6513345B1 (en) | 2003-02-04 |
| GC0000091A (en) | 2004-06-30 |
| KR20010092457A (ko) | 2001-10-25 |
| ATE248025T1 (de) | 2003-09-15 |
| CN1123395C (zh) | 2003-10-08 |
| TW495388B (en) | 2002-07-21 |
| RU2229922C2 (ru) | 2004-06-10 |
| IL144004A0 (en) | 2002-04-21 |
| JP4611532B2 (ja) | 2011-01-12 |
| WO2000040338A1 (en) | 2000-07-13 |
| EP1140363B1 (en) | 2003-08-27 |
| EP1140363A1 (en) | 2001-10-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ20012372A3 (cs) | Tryska pro nadzvukový tok plynu, inerční separátor a způsob nadzvukové separace sloľky | |
| US6280502B1 (en) | Removing solids from a fluid | |
| US6776825B2 (en) | Supersonic separator apparatus and method | |
| JP4906170B2 (ja) | 流体からのガス成分の除去 | |
| AU750712B2 (en) | Method and Apparatus for the Separation of Components of Gas Mixtures and Liquefaction of a Gas | |
| US7357825B2 (en) | Cyclonic fluid separator with vortex generator in inlet section | |
| EA004226B1 (ru) | Способ удаления конденсирующихся паров из потока природного газа у устья скважины, устройство для его осуществления и устьевой узел, включающий такое устройство | |
| EA014604B1 (ru) | Циклонный сепаратор, предназначенный для дегазации жидкости, и способ дегазации жидкой смеси | |
| RU2001121313A (ru) | Сопло, инерционный сепаратор и способ сверхзвукового отделения компонента | |
| AU2002338824A1 (en) | Cyclonic fluid separator with vortex generator in inlet section | |
| US4886523A (en) | Process and apparatus for aerodynamic separation of components of a gaseous stream | |
| JPH04293501A (ja) | ガス状のキャリヤ流体から液化可能な物体を取り出す方法およびその装置 | |
| US6514322B2 (en) | System for separating an entrained immiscible liquid component from a wet gas stream | |
| US20130318933A1 (en) | Dynamic cyclone separator, with an axial flow and having a variable configuration | |
| CA2450209C (en) | A system for separating an entrained immiscible liquid component from a wet gas stream | |
| GB2409990A (en) | A system for separating an entrained immiscible liquid from a wet gas stream |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20191229 |