CZ20012372A3 - Tryska pro nadzvukový tok plynu, inerční separátor a způsob nadzvukové separace sloľky - Google Patents

Tryska pro nadzvukový tok plynu, inerční separátor a způsob nadzvukové separace sloľky Download PDF

Info

Publication number
CZ20012372A3
CZ20012372A3 CZ20012372A CZ20012372A CZ20012372A3 CZ 20012372 A3 CZ20012372 A3 CZ 20012372A3 CZ 20012372 A CZ20012372 A CZ 20012372A CZ 20012372 A CZ20012372 A CZ 20012372A CZ 20012372 A3 CZ20012372 A3 CZ 20012372A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
nozzle
separator
supersonic
component
inertial
Prior art date
Application number
CZ20012372A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ299842B6 (cs
Inventor
Willink Cornelis Antonie Tjeenk
Marco Betting
Holten Theodoor Van
Veen Johannes Miguel Henri Maria Van
Original Assignee
Shell Internationale Research Maatschappij B. V.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shell Internationale Research Maatschappij B. V. filed Critical Shell Internationale Research Maatschappij B. V.
Publication of CZ20012372A3 publication Critical patent/CZ20012372A3/cs
Publication of CZ299842B6 publication Critical patent/CZ299842B6/cs

Links

Classifications

    • EFIXED CONSTRUCTIONS
    • E21EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
    • E21BEARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
    • E21B43/00Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
    • E21B43/34Arrangements for separating materials produced by the well
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D45/00Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
    • B01D45/12Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D45/00Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
    • B01D45/12Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
    • B01D45/16Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces generated by the winding course of the gas stream, the centrifugal forces being generated solely or partly by mechanical means, e.g. fixed swirl vanes
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D51/00Auxiliary pretreatment of gases or vapours to be cleaned
    • B01D51/02Amassing the particles, e.g. by flocculation
    • B01D51/06Amassing the particles, e.g. by flocculation by varying the pressure of the gas or vapour
    • B01D51/08Amassing the particles, e.g. by flocculation by varying the pressure of the gas or vapour by sound or ultrasonics
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D53/00Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/002Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by condensation
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04CAPPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C3/00Apparatus in which the axial direction of the vortex flow following a screw-thread type line remains unchanged ; Devices in which one of the two discharge ducts returns centrally through the vortex chamber, a reverse-flow vortex being prevented by bulkheads in the central discharge duct
    • B04C3/06Construction of inlets or outlets to the vortex chamber
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B05SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
    • B05BSPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
    • B05B1/00Nozzles, spray heads or other outlets, with or without auxiliary devices such as valves, heating means
    • B05B1/005Nozzles or other outlets specially adapted for discharging one or more gases
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D5/00Condensation of vapours; Recovering volatile solvents by condensation
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10STECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00Refrigeration
    • Y10S62/902Apparatus
    • Y10S62/91Expander

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Mining & Mineral Resources (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Separating Particles In Gases By Inertia (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Grinding-Machine Dressing And Accessory Apparatuses (AREA)
  • Nozzles (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
  • Control And Other Processes For Unpacking Of Materials (AREA)
  • Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
  • Carbon And Carbon Compounds (AREA)

Description

(57) Anotace:
Tryska konvergentně/divergentního tvaru pro vytvoření vícefázového nadzvukového proudění mající hrdlo charakteristického průměru D* se vstupem charakteristického průměru Dl, umístěným ve vzdálenosti LI před hrdlem trysky a s výstupem charakteristického průměru D2, umístěným ve vzdálenosti L2 za hrdlem trysky, jejíž podstata spočívá v tom, že poměr L2/(D2-D‘) je větší než 4, ale menší než 250. Inerční separátor na ní založený má minimálně jeden výstup pro separovanou složku a minimálně jeden výstup pro zbývající plynný proud. Způsob se týká nadzvukové separace jedna nebo více složek převážně plynného proudění.
(13) Druh dokumentu: A 3 (51) Int. Cl.
B05B 1/02
B01D 45/12
-<2372.
TRYSKA PRO NADZVUKOVÝ TOK PLYNU,
INERČNÍ SEPARÁTOR A ZYŮ.55 WWW
CFpl-íAP/CE ÍLO2JCÝ
Oblast techniky
Předkládaný vynález popisuje trysku konvergentně/ divergentního tvaru pro vytvoření vícefázového nadzvukového proudění, inerční separátor na ní založený a způsob nadzvukové separace složky převážně plynného proudu. Vynález zejména popisuje separaci jedné nebo více složek z tohoto proudu pomocí kondenzace vybraných složek a jejich následného odvedení.
Dosavadní stav techniky
Separace se může uplatnit v různých průmyslových zařízeních, jako petrochemického a plynárenského průmyslu, v chemickém průmyslu, při výrobě barev a v řadě dalších odvětví. Separace múze být použita v různých průmyslových procesech, např. při odstraňování oxidu uhličitého ze spalin, v klimatizaci (odstranění vody) a při sušení zemního plynu dříve než je distribuován do rozvodné sítě.
Existuje mnoho metod a zařízení pro separaci složek z plynů nebo z jiných tekutin. Mezi konvenční separační zařízení patří destilační kolony, filtry a membrány, usazovací nádrže, odstředivky, elektrostatické precipitátory, sušičky, chladiče, odlučovací cyklóny, separátory využívající vírové trubice a absorbéry. Každé konvenční separační zařízení je však spojeno s nevýhodami a/nebo problémy, a proto je jeho použití pro určité aplikace
nevhodné. Různé inerční separátory popsané ve stavu techniky jsou dále vybaveny nadzvukovou tryskou.
JP-A-02 017 921 se vztahuje k separaci plynné směsi prostřednictvím nadzvukového proudění. Zařízení vířič umístěný před nadzvukovou tryskou. Zvířené prochází axiálně symetrickou expanzní tryskou, dochází k tvorbě jemných částic. Víření je na velké axiální vzdálenosti a způsobuje velký tlakový spád. Pro separaci složky z třísložkového plynného proudu musí být zaručeno velké zvíření proudu před vstupem do trysky, což vyžaduje vložení značného množství energie do systému.
obsahuje proudění ve které udržováno
US-A-3 559 373 se vztahuje k nadzvukovému separátoru s vysokým vstupním tlakem plynu, hrdlem obdélníkového průřezu a kanálem ve tvaru U s obdélníkovým průřezem. Kanál zahrnuje vnější zakřivenou stěnu, která je propustná. Proud plynu je přiváděn do vstupu podzvukovou rychlostí. Plyn konverguje skrz hrdlo a expanduje do kanálu, jeho rychlost se tím zvýší na nadzvukovou. Expanze proudu v nadzvukové oblasti způsobuje spojování kapek, a větší kapky procházejí vnější propustnou stěnou a jsou shromažďovány v komoře. Separační síla, tj. síla nutná k separaci různých fází proudu, závisí na poloměru křivosti kanálu. Poloměr křivosti kanálu je však nezbytné omezen, aby se zamezilo normálním rázovým vlnám. Tvar zařízení popsaného v US-A-3 559 373 proto limituje sílu pro separaci kapek kapaliny z proudu. Kapky navíc nejsou odváděny na druhou stranu plochy kanálu.
EP-A-0 496 128 odkazuje na způsob a zařízení pro separaci plynu ze směsi plynů. Zařízení obsahuje válec, který se zužuje do trysky a pak se rozšiřuje do zóny viřiče. Plyn vstupuje do otvoru válce podzvukovou rychlostí a proudí konvergentní částí trysky. Proud expanduje z konvergentní části do divergentní části válce při nadzvukové rychlosti. Dvojice deltovítých destiček zviřuje nadzvukový proud. Kombinace nadzvukové rychlosti a vířivosti podporuje kondenzaci a separaci zkondenzované složky od plynných složek proudu. Výstupní trubka je souosá s válcem, aby plynné složky proudu byly odváděny nadzvukovou rychlostí. Kapalné složky procházejí druhou rozšiřující se částí, která snižuje rychlost na podzvukovou a ventilátorem a nakonec opouštějí válec druhým výstupem.
Mezinárodní přihláška č. WO 99/01194 popisuje podobný způsob a odpovídající zařízení pro separaci vybrané plynné složky z proudu tekutiny obsahující více plynných složek. Toto zařízení je vybaveno generátorem rázové vlny za sběrnou částí pro snížení rychlosti proudu ve směru osy na podzvukovou. Použití rázové vlny tímto způsobem umožňuje efektivnější separaci vytvořených částic.
Výše uvedené odkazy popisují různé nadzvukové inerční separátory, avšak bez detailního popisu použité trysky.
Trysky vhodné pro inerční separátory mají jiný tvar než ty, které se používají v proudových motorech, pro korekci polohy, atd. Všechny mají konvergentně/ divergentní tvar (tzv. Delavalova tryska). Z toho vyplývá, že v meridiálním řezu existuje minimální průřez, který se nazývá hrdlo. Divergentní část trysky použité jako zařízení pro vyvození tahu může mít jednoduchý kuželový tvar (viz Perry: Chemical Engineer's Handbook, str. 5 až 32). Divergentní část trysky pro získání supersonického vícefázového proudění (tj. dvoufázového, zahrnujícího kapalné/pevné částice zkondenzovaných složek poudu, přítomné
jako jemné částice unášené plynnou fází) musí mít speciální tvar, způsoby pro její návrh jsou popsány v publikaci Liepmann, Roshko: Elements of Gasdynamics, str. 284, Wiley, New York 1957, jejich obsah je zde zahrnut formou odkazu.
US patent č. 5 261 242 popisuje způsob a zařízení pro separaci pevných částic nebo zkapalněné složky z proudu svého nosiče pomocí inerčního separátoru a, pokud je to nutné i pomocí předřazeného systému trysek, jehož funkcí je obecně transormovat tekutinu unášející složku, jež má být separována, na rychlý proud a umožnit tak její separaci pomocí inerciálního principu. Podle tohoto patentu musí být použita konvergentně/divergentní tryska určitého tvaru (viz obr.2 ve zmíněném US patentu). Tryska je vhodná v oblasti rekuperace energie, průmyslového sušení, sušení tekutin pro transport zkapalnitelných složek a pro snížení teploty rosné teploty plynů, pro technologie na čištění plynů a separaci aerosolů a plynů. Tento patent popisuje trysku konvergentně/divergentního typu, mající postupně ve směru proudu konvergentní část, hrdlo a divergentní část, v blízkosti hrdla je tvarována tak, aby tlak a průtok v této části zůstal u osy trysky v podstatě konstantní.
Není však jasné, jaký tvar a rozměry musí tryska mít, aby bylo dosaženo účinnosti separace alespoň 15 % (což je minimální účinnost pro klimatizaci), výhodně minimálně 50 % (minimální separační účinnost při zpracování zemního plynu), a/nebo aby zajistila separovatelné částice o průměru 0,1 až 2,5 μιη.
Co je nutné, je způsob a zařízení, které překonají nevýhody a nedostatky předchozích separačních způsobů tvorbou a růstem částic snadno separovatelné velikosti • φ φ · · φ pomocí omezeného množství vnější energie, rotujících částí a omezeného tlakového spádu.
Podstata vynálezu
Předkládaný vynález popisuje trysku konvergentně/ divergentního tvaru pro vytvoření vícefázového nadzvukového proudění, která má
- hrdlo charakteristického průměru D*,
- vstup charakteristického průměru Dl, umístěný ve vzdálenosti LI před hrdlem trysky a
- výstup charakteristického průměru D2, umístěný ve vzdálenosti L2 za hrdlem trysky, poměr L2/(D2-D*) je větší než 4, ale menší než 250.
Ve výše dané definici a v dalším popisu je hrdlo částí trysky o nejmenším průřezu (dD/dx=0, kde dD je přírůstek charakteristického průměru a dx je označuje přírůstek polohy podél axiální souřadnice); vstup je rovina, kde je podzvukové proudění a kde se tryska začíná zužovat (dD/dx<0) a výstup je rovina, kde je nadzvukové proudění a kde se tryska přestává rozšiřovat (dD/dx>0). Výraz charakteristický ve výše dané definici a v dalším popisu definuje průměr nezávislý na tvaru průřezu (kruhový, obdélníkový, atd.), tj. řezu kolmého na osu trysky. Charakteristický průměr je roven čtyřnásobku plochy průřezu dělěnému obvodem průřezu.
Vynález dále zahrnuje inerční separátor pro nadzvukovou separaci složky převážně plynného proudu, skládající se z výše popsané trysky a ze za tryskou umístěné odlučovací části, která má minimálně jeden výstup pro separovanou složku a minimálně jeden výstup pro zbývající plynný proud.
Výrazem převážně plynný proud ve výše dané definici a v dalším popisu se rozumí proud, který může obsahovat menší množství kapalné nebo pevné fáze, např. proud plynu obsahující 0 až 10 % hmotnostních kapalné a/nebo pevné fáze.
Vynález konečně také popisuje způsob nadzvukové separace jedné nebo více složek převážně plynného proudu dále obsahujího nosič, pomocí inerčního separátoru popsaného výše.
Stručný popis vynálezu
Použití výše popsané trysky umožňuje tvorbu částic separovatelné velikosti. Tyto částice jsou formovány kondenzací (a v některých případech ztuhnutím) jedné nebo více složek z převážně plynného proudu, která je způsobena poklesem teploty při téměř izoentropické expanzi. (Výraz izoentropický znamená stejnou nebo konstantní entropii buď vzhledem k místu nebo vzhledem k času.)
Vynález je založen na řadě nadzvukových trysek s danými poměry délka/průměr a faktu, že efektivita inerčního separátoru závisí na průměru částic a na průměru inerčního separátoru. Vhodné trysky mají poměr délka/průměr 4 < L2/(D2-D*) < 250, výhodně 50 < L2/(D2-D*) < 220, výhodněji 100 < (L2/(D2-D*) < 200. Jestliže je tento poměr příliš malý, potom buď se velikost částic stane příliš malá pro podrobení inerčním silám nebo expanze nebude izoentropická. Jestliže je tento poměr příliš velký, potom expanze nepovede k nadzvukovým podmínkám. Trysky, které jsou obvzláště vhodné a které dosahují izoentropickou účinnost větší než 15 %, mají poměr L2/D* (délka/průměr) menší než 300.
Průřez trysky může mít libovolný tvar - kruhový, obdélníkový nebo složitější. Z výrobního hlediska jsou výhodnější první dva.
Tryska z předkládaného vynálezu může být použita v inerčních separátorech se zakřivenou odlučovací částí (jak jsou popsány např. v GB-A-1 103 130, US-A-4 292 050, US-A-5 261 242 nebo US-A-3 894 851, jejich obsah je obsažen v odkazech) a v inerčních separátorech založených na principu odstředivé separační síly (JP-A-02 017 921, EP-A-0 496 128 nebo WO 99/011994, jejich obsah je zahrnut v odkazech). Inerční separátor podle předkládaného vynálezu se proto skládá z trysky popsané výše a z odlučovací části, která je umístěna za tryskou. Separační část má minimálně jeden výstup pro každou separovanou složku a minimálně jeden výstup pro zbývající plynný proud.
Preferovány jsou inerční separátory založené na principu odstředivé separační síly. V těchto separátorech jsou kapalné nebo pevné částice přemisťovány vířivým pohybem proudu (vířivé proudění) směrem k vnějším radiálním částem proudu. Tyto inerční separátory mají generátory vírů převážně mezi tryskou a odlučovací částí v části nazývané přechodová část. Generátor vírů je však možné umístit i před trysku (pozdvukový proud) (do podzvukové nebo do nadzvukové části).
separátory popsané ve kterých se i více deltovitých nebo Obzvláště jsou inerční a WO 99/01194, z j ednoho nebo v
generátor elementů do trysky výhodné 496 128 skládá
EP-A-0 vírů vyčníváj ících
♦ ♦ • 4 • 4 444 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 • 4 4 • 4 4 4 4 4 4 4
4 4 4 4 4 4 4 4 4 44« 4 4 44 4 4 4 4 4 4 4 4 · 4 4 4 4 4 4 4 4
z vnitřní stěny inerčního separátoru v radiálním směru dovnitř, kde úhel náběhu daný úhlem mezi osou separátoru a rovinou deltovítého elementu na jeho náběžné hraně není větší než 10°. Je zřejmé, že vír může být generován různými dalšími metodami jako např. pomocí změny geometrie přechodové části na alternativu se zvlněnými stěnami nebo se stěnami se zuby, pomocí přechodové části ve tvaru spirály, pomocí spirály umístěné uvnitř přechodové části, pomocí osově nesymetrické přechodové části, pomocí zakřivené přechodové části s porézní stěnou, pomocí spirálně navinutého tvaru vytvářejícího vířivé proudění před vstupem do trysky nebo pomocí tangenciální vírové trubice. Pro generaci víru v nadzvukové přechodové části mohou být navíc použity různé geometrie křídel jako zakřivené křídlo, křídlo s nenulovým úhlem náběhu nebo winglet. Další příklady zahrnují generaci víru před tryskou (v podvukové oblasti) např. pomocí křídla, statorové mříže nebo tangenciálního vstupu. Vír může být také vytvořen v přechodové části pomocí externě přivedené rotační síly, jako např. rotující trubkou nebo tyčí (tj. Magnusovým jevem). Pro vytvoření víru může být dále využito lokální zahřívání a/nebo chlazení nadzvukové přechodové části (tj. distribuce entropie a entalpie).
Kapky musí dosáhnout stěny trubky, aby zkondenzované částice byly separovány od vířivého proudění, tzn. že v radiálním směru musí urazit vzdálenost rovnou až jedné polovině vnitřního průměru přechodové části vírového separačního zařízení. Pokud se však v nadzvukové trysce vytvoří příliš malé kapky, nebudou schopny dosáhnout stěny a místo toho nejdříve dosáhnou rovnováhy mezi odstředivou silou ve víru a odporovými silami uvnitř přechodové části.
Bylo zjištěno, že rychlost ochlazování (dT/dt) se může pohybovat od asi -100 000 K/s do asi -1 000 K/s, výhodně od asi -50 000 K/s do asi -2 500 K/s, aby byly dosaženy separovatelné částice o velikosti od asi 0,1 μπι do asi 2,5 μη, výhodně od asi 0,5 μπι do asi 1,0 μπι. Následující ochlazovací rychlosti a jim odpovídající velikosti kapek byly nalezeny pro směs okolního vzduchu a vody: Ochlazovací rychlost: Střední průměr kapky:
-50 000 K/S 0,2 μπι
-40 000 K/s 0,5 μη
-20 000 K/S 1,0 μπι
Bylo také zjištěno, že je možné definovat nadzvukové trysky vzhledem k závislosti mezi ochlazovací rychostí (dT/dt v K/s) a D2 (v mm). Dobré výsledky byly zaznamenány pro trysky, u kterých byl násobek log(D2)*log(dT/dt) v rozsahu od 3 do 50, výhodně v rozsahu od 3 do 30 a výhodněji v rozsahu od 3 do 15. Ochlazovací rychlost může být určena experimentálně nebo nastavena změnou geometrie trysky.
V ideálním případě generátorem rázové vlny, divergentně/konvergentního Generátor rázové vlny je inerční separátor vybaven např. difuzorem (tj. tryskou tvaru) umístěným za tryskou, může být umístěn před nebo za odlučovací částí.
Původci zjistili, že separační účinnost se výrazně zvýší, pokud k zachycování částic v odlučovací části dochází za rázovou vlnou, tj. spíše v podzvukovém než v nadzvukovém proudu. Rázová vlna disipuje podstatnou část kinetické energie proudu, a proto výrazně snižuje velikost axiální složky rychlosti tekutiny, zatímco tečná složka rychlosti (vytvořená generátorem víru) zůstává v podstatě nezměněná. Výsledkem je mnohem vyšší hustota částic v oblasti u vnějšího poloměru odlučovací části než v kterémkoli místě kanálu, kde je nadzvukové proudění. Tento jev je zřejmě způsoben výrazným snížením velikosti axiální složky rychlosti a tudíž sníženou tendencí částic být strhávány jádrem proudu, ve kterém tekutina proudí vyšší axiální rychlostí než poblíž stěny kanálu. Odstředivé síly působící na kondenzované částice v podzvukovém režimu tudíž nejsou ve velké míře potlačovány strháváním částic centrálním jádrem proudu, takže se částice mohou shlukovat v oblasti u vnějšího poloměru odlučovací části, odkud jsou odváděny.
V preferovaném zařízení je rázová vlna generována pomocí průchodu proudu difuzorem. I když může být použit libovolný difuzor, vhodný je však pouze nadzvukový difuzor. Při výhodném ztělesnění je odlučovací část umístěna bezprostředně za výstupem difuzoru.
Rázová vlna může být samozřejmě kromě toho generována dalšími prostředky, jako např. umístěním tyče, kuželu, lopatky nebo jiné překážky do kanálu, pro vytváření odporu a tím i rázové vlny.
Poslední část inerčního separátoru za přechodovou částí je odlučovací část. Třebaže je výhodné používat inerční separátor vybavený generátorem víru a tedy vybavený i trubkou pro odvod zkondenzované látky z plynného proudu (viz EP-A-0 496 128 a WO 99/01194), má být zřejmé, že předkládaný vynález není takto omezen. Zkondenzovaná separovaná složka může být např. oddělena odvedením kondenzátu ze statické stěny skrz štěrbiny nebo perforace vytvořené ve stěně separátoru, pomocí odsání kapalné vrstvy a mezní vrstvy skrz porézní stěnu (tj. pomocí snížení nárůstu klidové teploty), pomocí kapilárních sil k absorbci kapalin za použití mikro-porézního materiálu; pomocí separace mezní vrstvy za cirkulace rozpouštědla, pomocí rozpustnosti/absorpce skrz membrány, odvedením pomocí rotující stěny, jako např. pomocí rotujícího bubnu se štěrbinami / perforacemi / porézním materiálem nebo pomocí impaktorů (tj. úplavu, filtru nebo kuželového impaktoru).
Výše popsaný inerční separátor může být použit ke stejným účelům jako inerční separátory popsané v odkazech citovaných v tomto popisu. Je obzvláště vhodný pro úpravu zemního plynu.
Výraz zemní plyn jak je zde použit, se vztahuje k plyn získávanému z podzemních zdrojů, který má velmi proměnlivé složení. Kromě uhlovodíků zemní plyn obecně obsahuje vodu, dusík, oxid uhličitý a někdy i malé množství sirovodíku. Hlavní uhlovodík v zemním plynu je methan, nejlehčí zástupce s nejnižší teplotou varu v parafínové řadě uhlovodíků. Další složky jsou etan, propan, butan, pentan, hexan, heptan, atd. Nejlehčí složky, např. C2-H4 uhlovodíky jsou při atmosférické teplotě a tlaku v plynném stavu. Nejtěžší složky jsou při atmosférické teplotě a tlaku v kapalném stavu a v plynném stavu se nacházejí při vyšších teplotách během čerpání z podzemí. Zemní plyn obsahující těžší složky je znám jako mokrý plyn. Zemní plyn, který tyto složky obsahuje v pouze malém nebo nulovém množství, je znám jako suchý plyn.
Vynález je dále vysvětlen s odkazem na následující příklady. Mělo by být zřejmé, že stejné souvislosti předvedené pro směs vzduch-voda by také platily pro ostatní
plynné směsi. Tento vynález není omezen pouze na konkrétní příklady popsané dále.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Tento příklad popisuje vzorové zařízení pro separaci vodní páry ze vzduchu při atmosférických podmínkách. To může být použito k odstraňování vodní páry ze vzduchu v centrální klimatizační jednotce nebo z výstupního vzduchu ze sušiček. Obvykle musí být separováno 15 % až 30 % vodní páry, aby byla dosažena požadovaná vlhkost. Průtočná množství vzduchu v těchto aplikacích jsou řádově 10 000 až více než 100 000 m^/h.
V zařízení je vzduch stlačen
140 kPa a následně ochlazen na 25 ventilátorem na tlak až 30 °C, při těchto podmínkách je vzduch blízko nasycení vodou (relativní vlhkost je
%). Vzduch je poté přiváděn do zařízení, jež je předmětem předkládaného vynálezu, ve kterém je voda v kapalné fázi odváděna společně s malým množstvím vzduchu, které proudí společně s ni.
Zařízení má v tomto případě trysku kruhového průřezu, ačkoli podobných výsledků může být dosaženo i pro obdélníkové nebo asymetrické průřezy. Parametry proudu vstupujícího do zařízení jsou:
1. průtočné množství: 1,2 kg/s
2. vstupní tlak: 140 kPa
3. vstupní teplota: 25 °C
4. vstupní vlhkost: 90 %
Vodní pára v zařízení kondenzuje, výsledné proudění obsahuje velké množství vodních kapek, obvykle 1013 m-3. Konečná teplota a tlak jsou -28 °C a 68 kPa, zbývající zlomek vodní páry je proto zanedbatelný.
Průměr hrdla trysky je řádově 70 mm. Průměr vstupu je 300 mm. Aby bylo dosaženo nadzvukového proudění s Machovým číslem obvykle M = 1,15, je výstupní průměr trysky 80 mm. Výsledné délky (LI a L2) trysky jsou: LI: 700 mm (od vstupu k hrdlu) L2: 800 mm (od hrdla k výstupu)
Aby byly sníženy třecí ztráty, je zvolena malá drsnost stěn, tj. 1 μιη. Tryska může být z jakéhokoli pevného materiálu, s ohledem na její využití, pokud jsou dodrženy výše uvedené parametry.
Inerční separátor obsahuje také odlučovací část složenou z mírně kuželové vírové trubice a za ní umístěného difuzoru.
Pro vytvoření víru ve vírové trubici je použit ví řič křídlového tvaru. Na horní (nízkotlaké) straně tohoto křídla se u jeho hrany vytváří vír a odplouvá převážně z odtokové hrany. Křídlo je připevněno k vnitřní stěně vírové trubice. Vstupní průměr vírové trubice 80 mm se lineárně zvětšuje na 84 mm na vzdálenosti odpovídající přibližně délce tětivy křídla a poté již průměr vírové trubice zůstává konstantní. Vzdálenost od začátku křídla až k jeho odtokové hraně je řádově 300 mm, tj. řádově stejně jako vzdálenost od odtokové hrany k difuzoru.
Rozpětí křídla u odtokové hrany je asi 60 min a úhel náběhu tětivy křídla vzhledem k ose trubice je 8°. Úhel šípu náběžné hrany je 87° a úhel šípu odtokové hrany je přibližně 40°. Hrany křídla jsou ostré s vrcholovým úhlem menším než 3°. Rovina křídla je plochá a jeho profil je extrémně štíhlý z důvodu malé tloušťky, typicky okolo 4 mm u kořene křídla. Cirkulace, resp. integrál vířivosti, je přibližně 16 m2/s.
Kapaliny jsou odváděny v odlučovací části vírové trubice. Odlučovací část není samostatné zařízení, je to pouze část vírové trubice se štěrbinami, porézními stěnami, otvory ve stěně nebo je to část difuzoru s oddělovačem (souosý kanál). V tomto příkladu je oddělovač použit a je umístěn středově v ose difuzoru za rázovou vlnou, která se nachází v první části difuzoru bezprostředně za vírovou trubicí.
Výstupní průměr difuzoru je 90 mm a vstupní průměr oddělovače je 85 mm. Poloviční úhel rozevření difuzoru je 4°. Výstupní průměr oddělovače je v tomto příkladu 300 mm a jeho délka je 1 500 mm.
Výkon zařízení se měří pomocí dvou snímačů relativní vlhkosti umístěných ve vstupu do separátoru a ve výstupu suchého vzduchu. Snímače jsou korigovány podle naměřené teploty a tlaku. Obvyklé hodnoty obsahu vody na vstupu do separátoru jsou 18 až 20 g vody na 1 kg suchého vzduchu. Obvyklé hodnoty obsahu vody na výstupu ze separátoru jsou 13 až 15 g vody na 1 kg suchého vzduchu. To znamená separační účinnost okolo 25 %.
- 15 Příklady 2 až 4
Byly provedeny testy odstraňování těžkých uhlovodíků z proudu zemního plynu pomocí trysek různých rozměrů.
Výsledky jsou uvedeny v tabulce 1 společně s výsledky z příkladu 1.
« · · ·
- 16 Tabulka 1
1 1 Příklad |__________________________________________________________________________________________________ ------------1-------------------------Γ |1 1 I I 2 1 |3 | 1 1 |4 | 1 1
1 |Médium 1 1 |vzduch| zemní |zemní |zemní |
1 |+vodní|plyn ]plyn 1 plyn |
1 |pára | I I 1 1 1 1 1
|Vstupní tlak [MPa] I_____________________________________________________________________________________________________________________ 1 1 |0,14 1 1 L 9,8 1 1 9,8 1 1 1 |9,S 1 I 1
|Vstupní teplota [°C] 125 | 1 1 L -6 1 1-6 I 1-6 | 1 I
|Hmotnostní tok 1 1,2 1 3*106 1 | 3*106 |i*io6 |
| tok I |kg/s |(n)m3/d 1 1 |(n)m3/d I | (n)m3/d | I I
1 |Dl [mm] |300,0 I 150,0 1 |150,0 |100,0 |
| D* [mm] 1 70,0 1 42,9 1 41,8 1 24,4 |
|D2 [mm] 1 80,0 | 45,0 1 45,0 1 25,6 I
|L1 [mm] |700,0 I 437,2 1 86,9 |232,3 |
|L2 [mm] |800,0 I 440,8 |114,7 |234,2 |
|L2/(D2-D*) I 1 80 I I 1 210 1 35,8 I 1195 | I 1
1 |dT/dt [K/s] I 1 1 119 ooo| 1 1 17 000 1 |100 000 1 1 | 32 000 | 1 I
1 |Průměr částice [gm] 1 1 1 |l,20 1 0,30 |0,08 I |0,24 | | I
1 |log(D2)*log(dT/dt) 1 1 1 [1]|8,14 1 I 1 6,99 1 |8,27 | 1 1 |6,34 | 1 1
1 |Separační účinnost I 1 1 [%]|25 | 1 1 55 1 | 22 1 1 1 168 | 1 1
······ ♦ * ·· * • · * 9 9 9 9 » ···
9 9 9 9 9 9 999 • 9 9 9 · · ♦ · * * ·· ··· ··· ♦·· »····
Mělo by být zřejmé, že v praxi mohou být použity různé varianty ztělesnění zde popisovaného vynálezu. Ačkoli byla aplikace vynálezu popsána pro separaci zkapalněné složky z plynného proudu, je jej možné stejně dobře použít např. pro separaci kapalných složek z kapalného proudu, kapalných složek z plynného proudu a pro separaci pevných částic z kapalného nebo plynného proudu. Podobně, výše popsané způsoby jsou příklady z velkého počtu možných.

Claims (10)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Tryska konvergentně/divergentního tvaru pro vytvoření vícefázového nadzvukového proudění s
    - hrdlem charakteristického průměru D*,
    - vstupem charakteristického průměru Dl ve vzdálenosti LI před hrdlem a
    - výstupem charakteristického průměru D2 ve vzdálenosti L2 po směru proudu od hrdla, vyznačující se tím, že poměr L2/(D2-D*) je větší než 4, ale menší než 250.
  2. 2. Tryska tím, že 220.
    uvedená v nároku 1, poměr L2/(D2-D*) je v y z n a č u větší než 50, j i ale c í menší než než
    Tryska tím, že poměr
    200 uvedená v nároku 1
    L2/(D2-D*) a 2, v y z n je větší než 100, u j ale c í menší
    Tryska uvedená v m, že poměr L2/D* nároku 3, je menší než 300.
    vyzná
    Inerční separátor plynného nároku převážně v kterémkoli znač pro proudu výše a u j í c nadzvukovou obsahující odlučovací separaci složky trysku popsanou část umístěnou za tryskou, v y jeden výstup zbývající plynný proud pro separovanou se tím, že složku a minimálně má minimálně jeden výstup pro
    Inerční separátor značující se uvedený v nároku 5, tím, že generátor víru je i
    • · umístěn před odlučovací částí a za tryskou.
  3. 7. Inerční separátor uvedený v nároku 6, vyznačující se tím, že generátor víru je tvořen jedním nebo více deltovítými elementy, vyčnívajícími z vnitřní stěny inerčního separátoru v radiálním směru dovnitř a úhel náběhu mezi axiální osou inerčního separátoru a rovinou elementu na jeho náběžné hraně není větší než 10°.
  4. 8. Inerční separátor vyznačuj ící vlny umístěný za tryskou.
    uvedený v kterémkoli t í m, že má nároku 5 generátor až 7, rázové
  5. 9. Inerční separátor vyznačující se uvedený í m, že v nároku generátor t
    vlny je difuzor (tryska divergentně/konvergentního umístěný před nebo za odlučovací částí.
    8, rázové tvaru)
  6. 10. Způsob nadzvukové separace složky převážně plynného proudu, vyznačující se tím, že používá inerční separátor uvedený v kterémkoli nároku 5 až 9.
  7. 11. Způsob uvedený v nároku 10,vyznačující se tím, že převážně plynný proud obsahuje směs methanu a vyšších uhlovodíků a/nebo vodní páry.
  8. 12. Způsob uvedený v nároku 10,vyznačující se tím, že převážně plynný proud obsahuje spaliny, a že separovaná složka je zvolena ze skupiny: oxid uhličitý, dusík, oxidy dusíku a sirovodík.
  9. 13. Způsob uvedený v kterémkoli nároku 10 až 12, vyznačující se tím, že zvolená složka je separována ve výhodně od 0,
  10. 14. Způsob v y z n a č u vzdálenosti do -1 000 K/s formě částic o velikosti od 0,1 μιη do 2,5 μιη, μιη do 1,0 μιη.
    uvedený v kterémkoli nároku 10 až 12, jící se tím, že změna teploty podél
    L2 uvedené trysky je od -100 000 K/s
CZ20012372A 1998-12-31 1999-12-29 Tryska pro nadzvukový tok plynu a inercní separátor CZ299842B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US22388598A 1998-12-31 1998-12-31

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20012372A3 true CZ20012372A3 (cs) 2002-03-13
CZ299842B6 CZ299842B6 (cs) 2008-12-10

Family

ID=22838369

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20012372A CZ299842B6 (cs) 1998-12-31 1999-12-29 Tryska pro nadzvukový tok plynu a inercní separátor

Country Status (16)

Country Link
US (1) US6513345B1 (cs)
EP (1) EP1140363B1 (cs)
JP (1) JP4611532B2 (cs)
KR (1) KR100730520B1 (cs)
CN (1) CN1123395C (cs)
AT (1) ATE248025T1 (cs)
AU (1) AU2104500A (cs)
BR (1) BR9916717A (cs)
CZ (1) CZ299842B6 (cs)
DE (1) DE69910829T2 (cs)
GC (1) GC0000091A (cs)
IL (1) IL144004A (cs)
RU (1) RU2229922C2 (cs)
TW (1) TW495388B (cs)
WO (1) WO2000040338A1 (cs)
ZA (1) ZA200105389B (cs)

Families Citing this family (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2817167B1 (fr) * 2000-11-24 2003-01-31 Air Liquide Procede de separation de particules vivantes d'un gaz sous pression et sa variante, determination de sa qualite microbiologique, dispositif apte a la mise en oeuvre du procede et utilisation
US20030167792A1 (en) * 2002-03-06 2003-09-11 Via Holdings, Llc Refrigeration system with liquid refrigerant injection to the condenser
CA2484297C (en) * 2002-04-29 2010-06-15 Marco Betting Cyclonic fluid separator equipped with adjustable vortex finder position
ATE367195T1 (de) * 2002-04-29 2007-08-15 Shell Int Research Überschallfluidtrennung verbessert durch einspritzung
CA2497317A1 (en) * 2002-09-25 2004-04-08 Exxonmobil Upstream Research Company Method and system for separating a component from a multi-component gas
DE10244795A1 (de) * 2002-09-26 2004-04-08 Boehringer Ingelheim Pharma Gmbh & Co. Kg Pulverinhalator
DE10328773B3 (de) * 2003-06-25 2005-02-17 Framatome Anp Gmbh Kerntechnische Anlage
DE10328774B3 (de) 2003-06-25 2005-01-13 Framatome Anp Gmbh Kerntechnische Anlage mit Druckentlastung
US7984566B2 (en) * 2003-10-27 2011-07-26 Staples Wesley A System and method employing turbofan jet engine for drying bulk materials
RU2272973C1 (ru) * 2004-09-24 2006-03-27 Салават Зайнетдинович Имаев Способ низкотемпературной сепарации газа (варианты)
TW200636198A (en) * 2004-12-30 2006-10-16 Twister Bv Throttling valve and method for enlarging liquid droplet sizes in a fluid stream flowing therethrough
RU2415681C2 (ru) * 2005-05-13 2011-04-10 Энестетик Гэз Рекламейшн, Ллк Аппарат и способ для переработки анестезирующего газа
US7628034B2 (en) * 2005-05-13 2009-12-08 Anesthetic Gas Reclamation, Llc Method of low flow anesthetic gas scavenging and dynamic collection apparatus therefor
US7669438B2 (en) * 2005-05-13 2010-03-02 Anesthetic Gas Reclamation, Llc Method and apparatus for anesthetic gas reclamation with compression stage
EP1892458A1 (en) * 2006-08-22 2008-02-27 Nederlandse Organisatie voor toegepast- natuurwetenschappelijk onderzoek TNO Controlled formation of hydrates
EP3467077A1 (en) * 2006-10-03 2019-04-10 Univation Technologies, LLC System for olefin polymerization
US20100089180A1 (en) * 2008-04-08 2010-04-15 The Board Of Regents Of The Nevada System Of Higher Education, Sampling device and method and system for its use
FR2940978B1 (fr) 2009-01-09 2011-11-11 Fives Stein Procede et section de refroidissement d'une bande metallique en defilement par projection d'un liquide
DE102009037460A1 (de) 2009-08-13 2011-02-17 Siemens Aktiengesellschaft Abscheiden von Schwefelwasserstoff
CN102985165A (zh) 2010-06-01 2013-03-20 国际壳牌研究有限公司 低排放发电厂
WO2011153146A1 (en) 2010-06-01 2011-12-08 Shell Oil Company Separation of gases produced by combustion
WO2011153147A1 (en) 2010-06-01 2011-12-08 Shell Oil Company Separation of helium and hydrogen in industrial gases
WO2011153148A1 (en) 2010-06-01 2011-12-08 Shell Oil Company Separation of oxygen containing gases
RU2464084C2 (ru) * 2010-12-27 2012-10-20 Общество с ограниченной ответственностью "Собинтел" Адсорбент для комбинированного фильтра, комбинированный фильтр (варианты) и газодымозащитный комплект на его основе
US8790455B2 (en) * 2011-01-19 2014-07-29 Anatoli Borissov Supersonic swirling separator 2 (Sustor2)
US8771401B2 (en) 2011-08-12 2014-07-08 U.S. Department Of Energy Apparatus and process for the separation of gases using supersonic expansion and oblique wave compression
WO2013033425A1 (en) 2011-08-31 2013-03-07 Alliant Techsystems Inc. Inertial extraction system
CN102908801B (zh) * 2012-10-18 2014-11-26 东南大学 一种从含co2混合气体中分离co2的装置
WO2014081649A1 (en) * 2012-11-21 2014-05-30 Uop Llc Supersonic gas separation and adsorption processes for natural gas dehydration systems
US9168474B2 (en) 2013-06-26 2015-10-27 King Fahd University Of Petroleum And Minerals Inertial particle separator with heat exchange
RU2576738C9 (ru) * 2014-11-14 2016-05-20 Общество с ограниченной ответственностью "ЭНГО Инжиниринг" Способ переработки природного газа и устройство для его осуществления
US10413642B2 (en) 2015-04-28 2019-09-17 James Michael Berry System for dynamic control of medical vacuum
GB201516802D0 (en) 2015-09-22 2015-11-04 Nanopharm Ltd Apparatus and method for determination of the dose of a powder inhalation formulation
CN109069966A (zh) 2016-03-06 2018-12-21 文德普鲁索讷有限公司 通过声泳从气体中分离和/或清除气溶胶和固体颗粒和纤维以及从液体材料中分离和/或清除固体颗粒和纤维的方法和装置
US10118696B1 (en) 2016-03-31 2018-11-06 Steven M. Hoffberg Steerable rotating projectile
CN107413085A (zh) * 2016-05-23 2017-12-01 中石化洛阳工程有限公司 一种油气管道在线除砂装置
US20180111109A1 (en) 2016-10-24 2018-04-26 Michael W. Rogers Method, apparatus, and computer-readable media for vortex arc reactor
US11090600B2 (en) 2017-01-04 2021-08-17 General Electric Company Particle separator assembly for a turbine engine
RU2639774C1 (ru) * 2017-02-27 2017-12-22 Олег Савельевич Кочетов Форсунка центробежная
CN107376581A (zh) * 2017-08-16 2017-11-24 中国石油大学(华东) 一种渐扩旋流型超声速喷管
US11712637B1 (en) 2018-03-23 2023-08-01 Steven M. Hoffberg Steerable disk or ball
DE102018008259A1 (de) * 2018-10-18 2020-04-23 Smart Material Printing B.V. Filteranlagen für Schwebstoffe mit Teilchengrößen von 400 pm bis ≤500 μm und ihre Verwendung
EP4347079A1 (en) 2021-05-26 2024-04-10 Basf Se Distillation process with a laval nozzle
US11291939B1 (en) 2021-07-13 2022-04-05 Smart Material Printing B.V. Ultra-fine particle aggregation, neutralization and filtration
US12005388B2 (en) 2022-07-26 2024-06-11 Smart Material Printing B.V. Apparatus and methods for air filtration of HVAC systems
US20240109002A1 (en) * 2022-10-04 2024-04-04 Dryline Technologies Lp Liquid-gas separation using multiple inlet nozzles

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3185181A (en) 1962-12-13 1965-05-25 Cottrell Res Inc Diffuser swirl eliminator
GB1101062A (en) * 1964-01-29 1968-01-31 Giannotti Associates Apparatus and method for separating particles from a flow of fluid
US3725271A (en) 1964-01-29 1973-04-03 Giannotti Ass Apparatus and method for separating particles from a flow of fluid
GB1103130A (en) 1965-08-27 1968-02-14 Exxon Production Research Co Separation of components of a predominantly gaseous stream
FR1583714A (cs) 1967-04-14 1969-12-05
US3559373A (en) * 1968-05-20 1971-02-02 Exxon Production Research Co Supersonic flow separator
US3544170A (en) 1969-01-24 1970-12-01 Bowles Eng Corp Pure fluid valving of suspended solids
US3626665A (en) 1969-08-29 1971-12-14 Mobil Oil Corp Process for separating uranium isotopes
US3892070A (en) 1970-05-08 1975-07-01 Ranendra K Bose Automobile anti-air pollution device
US3894851A (en) 1972-02-07 1975-07-15 Midwest Research Inst Removal of particulate matter with supersonic droplets
SU593717A1 (ru) 1976-02-24 1978-02-25 Shesterenko Nikolaj A Аэрозольный концентратор непрерывного действи
DE2850648C2 (de) 1978-11-22 1985-04-11 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Vorrichtung zur Trennung von Uranisotopenverbindungen
US4292050A (en) 1979-11-15 1981-09-29 Linhardt & Associates, Inc. Curved duct separator for removing particulate matter from a carrier gas
DE3203842A1 (de) 1982-02-01 1983-08-11 Herwig 1000 Berlin Michel-Kim Verfahren und vorrichtung zur abtrennung von festen und/oder fluessigen partikeln aus gasen bzw. von feststoffen aus fluessigkeiten sowie zur trennung von gasen bzw. fluessigkeiten unterschiedlicher dichte
SU1172540A1 (ru) 1982-11-30 1985-08-15 Новосибирский государственный медицинский институт Способ хирургического лечени привычных вывихов нижней челюсти
JPH0217921A (ja) 1988-07-05 1990-01-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 混合気体のガス分離方法
RU1768242C (ru) * 1990-03-01 1992-10-15 Научно-исследовательский институт энергетического машиностроения МГТУ им.Н.Э.Баумана Циклонный сепаратор
BE1004130A5 (fr) 1990-12-07 1992-09-29 Lardinois Jean Paul Procede pour extraire une substance presente dans un fluide gazeux porteur, sous forme de particules solides ou de liquide et systeme pour la mise en oeuvre de ce procede.
EP0496128A1 (en) * 1991-01-25 1992-07-29 Stork Product Engineering B.V. Method and device for separating a gas from a gas mixture
US5682759A (en) * 1996-02-27 1997-11-04 Hays; Lance Gregory Two phase nozzle equipped with flow divider
DZ2545A1 (fr) * 1997-07-02 2003-02-08 Shell Int Research Extraction d'un composant gazeux d'un fluide.

Also Published As

Publication number Publication date
WO2000040338A8 (en) 2001-10-04
AU2104500A (en) 2000-07-24
DE69910829T2 (de) 2004-02-26
CN1334755A (zh) 2002-02-06
ZA200105389B (en) 2002-07-01
KR100730520B1 (ko) 2007-06-20
JP2002534248A (ja) 2002-10-15
IL144004A (en) 2004-12-15
BR9916717A (pt) 2001-12-04
DE69910829D1 (de) 2003-10-02
CZ299842B6 (cs) 2008-12-10
US6513345B1 (en) 2003-02-04
GC0000091A (en) 2004-06-30
KR20010092457A (ko) 2001-10-25
ATE248025T1 (de) 2003-09-15
CN1123395C (zh) 2003-10-08
TW495388B (en) 2002-07-21
RU2229922C2 (ru) 2004-06-10
IL144004A0 (en) 2002-04-21
JP4611532B2 (ja) 2011-01-12
WO2000040338A1 (en) 2000-07-13
EP1140363B1 (en) 2003-08-27
EP1140363A1 (en) 2001-10-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ20012372A3 (cs) Tryska pro nadzvukový tok plynu, inerční separátor a způsob nadzvukové separace sloľky
US6280502B1 (en) Removing solids from a fluid
US6776825B2 (en) Supersonic separator apparatus and method
JP4906170B2 (ja) 流体からのガス成分の除去
AU750712B2 (en) Method and Apparatus for the Separation of Components of Gas Mixtures and Liquefaction of a Gas
US7357825B2 (en) Cyclonic fluid separator with vortex generator in inlet section
EA004226B1 (ru) Способ удаления конденсирующихся паров из потока природного газа у устья скважины, устройство для его осуществления и устьевой узел, включающий такое устройство
EA014604B1 (ru) Циклонный сепаратор, предназначенный для дегазации жидкости, и способ дегазации жидкой смеси
RU2001121313A (ru) Сопло, инерционный сепаратор и способ сверхзвукового отделения компонента
AU2002338824A1 (en) Cyclonic fluid separator with vortex generator in inlet section
US4886523A (en) Process and apparatus for aerodynamic separation of components of a gaseous stream
JPH04293501A (ja) ガス状のキャリヤ流体から液化可能な物体を取り出す方法およびその装置
US6514322B2 (en) System for separating an entrained immiscible liquid component from a wet gas stream
US20130318933A1 (en) Dynamic cyclone separator, with an axial flow and having a variable configuration
CA2450209C (en) A system for separating an entrained immiscible liquid component from a wet gas stream
GB2409990A (en) A system for separating an entrained immiscible liquid from a wet gas stream

Legal Events

Date Code Title Description
MK4A Patent expired

Effective date: 20191229