CZ20003692A3 - Reaktor na výrobu sazí - Google Patents

Reaktor na výrobu sazí Download PDF

Info

Publication number
CZ20003692A3
CZ20003692A3 CZ20003692A CZ20003692A CZ20003692A3 CZ 20003692 A3 CZ20003692 A3 CZ 20003692A3 CZ 20003692 A CZ20003692 A CZ 20003692A CZ 20003692 A CZ20003692 A CZ 20003692A CZ 20003692 A3 CZ20003692 A3 CZ 20003692A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
mixing nozzle
carbon black
diameter
chamber
channel
Prior art date
Application number
CZ20003692A
Other languages
English (en)
Inventor
Vadim Jurijevic Orlov
Original Assignee
Otkrytoje Akcion Rnoje Obscest
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Otkrytoje Akcion Rnoje Obscest filed Critical Otkrytoje Akcion Rnoje Obscest
Priority to CZ20003692A priority Critical patent/CZ20003692A3/cs
Publication of CZ20003692A3 publication Critical patent/CZ20003692A3/cs

Links

Landscapes

  • Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)

Abstract

Reaktor sestává z tělesa (1), ve kterémje uspořádána spalovací komora (2), směšovací dýza (3), reakční komora (4) a komora (5) pro odvedení ochlazených produktů. V reakční komoře (4)jsou rozmístěny vodní trysky (12) pro předběžně kalení směsi sazí a plynu, přičemž poměr průměrů kanálu (d) a průměru celkové plochy průtočného průřezu směšovací dýzy je v rozmezí 0,35 až 0,72.

Description

Zařízení pro výrobu sazí
Oblast techniky
Vynález se týká průmyslu technického uhlíku, zejména zařízení pro výrobu sazí, které jsou použitelné jako plnivo polymerních materiálů.
Dosavadní stav techniky
Existuje zařízení pro výrobu sazí, ve kterém jsou sousledně a koaxiálně instalované: spalovací komora a příslušenství pro spalování paliva se vzduchem, směšovací dýza s tryskami pro přísun surovin, reakční komora a prostředky pro chlazení plynových sazí. Saze, které jsou výrobkem tohoto zařízení, však nesplňují požadavek z pohledu pevnostních vlastností. Existuje rovněž zařízení pro výrobu sazí s rozměr)' částic, které se pohybují v rozmezí 110 600°A. Zařízení má sousledně a koaxiálně instalovanou: spalovací komoru a zařízení pro spalování paliva se vzduchem, směšovací dýzu s tryskami pro přísun surovin a vody, reakční komora se zařízením pro chlazení a odvedení směsi plynu a sazí. Saze, které jsou vyrobeny na tomto zařízení, mají vysoké pevnostní vlastnosti, ale v současné době již nesplňují stále stoupající požadavky ze strany pramyslu.Toto zařízení bylo považováno jako prototyp.
Podstata technického řešetu
Shora uvedené nedostatky do značné míry odstraňuje zařízení pro výrobu sazí podle tohoto vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že zařízení pro výrobu sazí o rozměrech 110 - 600°A sestává ze sousledně a koaxiálně instalované spalovací komoiy a příslušenstvím pro spalování paliva se vzduchem, směšovací dýzu s tryskami pro surovinu, reakční komorou se zařízením pro chlazení směsi plynu a sazí a dále navíc vícekanálovou směšovací dýzu o celkové ploše průtočného průřezu 0,036- 0,36 m2 při poměru průměru kanálu ( dk ) a průměru celkové plochy průtočného průřezu směšovací dýzy (d úí ) v rozmezí 0,35- 0,72.
Zařízení se používá pro výrobu sazí s velikostí stupně sloučení částic sazí ve stroji 0,03- 0,09.
Celková plocha průtočného průřezu směšovací dýzy dle vynálezu je v rozmezí 0,036- 0,36 m2. V případě využití vícekanálové dýzy o celkové ploše průtočného průřezu menším než
0,036 m2 ( tab. 5 pozn.l) na jedné straně vznikají velmi prudké recirkulační proudy, které narušují laminámí proudění produktů, na drahé straně vznikají saze, jejichž pevnostní vlastnosti se neliší od sazí, vyrobených v prototypu.V případě využití vícekanálové dýzy o celkové ploše průtočného prořezu větším než 0,36 m2, vznikají saze, jejichž pevnostní vlastnosti se neliší od prototypu s výjimkou dodatečných potíži, spojených se vznikem žáruvzdorných zbytků, v případě použití většího počtu kanálů.
Podle tohoto vynálezu poměr průměru kanálu ( dk ) k celkové ploše průtočného průřezu směšovací dýzy (dúeiu.) musí být v rozmezí 0,35- 0,72 (u jednokanálové směšovací dýzy tato hodnota činí 1).
Při překročení horní hranice vznikají saze různých velikostí ( tab. 5, pozn. 5, 6), křivka rozdělení částic dle velikosti se značně rozšiřuje, a při snížení méně než 0,35 vznikají saze se značným množstvím na povrchu neiozlozených těžkých uhlovodíků ( tab. 5, pozn. 7). Údaje, které potvrzují tuto skutečnost, jsou uvedeny v tab. 5. Efekt zvýšení pevnostních vlastností sazí, ke které se využívá zařízení s vícekanálovou směšovací dýzou o celkové ploše průtočného průřezu směšovací dýzy v rozmezí 0,036- 0,36 mz a poměru dk/důčin. v rozmezí 0,35- 0,72, vyžaduje určitého vysvětlení.
Během vývoje konstrukce velkoprostorových zařízení s potřebou surovin 4000- 6000 kg/hod bylo nutné zvětšit celkové rozměry zařízení včetně průměru směšovací dýzy. Přitom bylo experimentálně zjištěno,že zvětšení průměru směšovací dýzy nad určitý rozměr při dodržování parametrů pohybu proudu (tychlost, čas nebo doba, teplota) způsobuje tvorbu sazí, které mají snížené pevnostní vlastnosti. Pro ilustraci jsou uvedeny v tab. 1 údaje o změně modulu vulkanizované kaučukové směsi, která byla vyrobena z kaučuku SKMS- ZO- ARK a pokusných sazí dle standardního postupu.
Tabulka 1
1) 2) 3) 4) 5) 6) 7) 8)
IST-39,1000kg/hod 0,2 1 560 0,002 230 1540 196
RUT-2000 1600 kg/hod 0,35 1 560 0,002 290 1540 144
RS-3000
3000 kg/hod 0,35 1 560 0,002 320 1540 137
RV-4000
4000 kg/hod 0,45 1 560 0,002 430 1540 87
4
4 4 4 · ·
4 4 4 4
4 4 4 4 4
4 4 4 4
44444 44 44
1) Typ zařízení
2) Průměr směšovací dýzy (m)
3) Počet kanálů o délce 1 m
4) Lineámí rychlost pohybu proudu v směšovací dýze, m/sek
5) Doba průchodu proudu přes směšovací dýzu/ s
6) Průměmý rozměr částic vyrobených sazí v °A
7) Teplota uvnitř směšovací dýzy, °C
8) Modul při roztažení o síle 300 %, kgs/cm2
Na základě analýzy údajů této tabulky je možno předpokládat, že při dalším zvětšení zatížení a rozměrů zařízení bude možno vyrábět jen poloaktivní a maloaktivní saze.
Zvětšení zatížení při zachování průměru směšovací dýzy vedlo ke značnému obsahu nerozložených surovin, co potvrzují údaje tab. 2.
Tabulka 2
NN dk 1) 2) 3) 4) 5)
1 0,200 1500 43 106 119 100
2 0,200 2000- 44 110 126 100
3 0,200 2500 38 84 82 95
4 0,200 3000 28 63 60 70
5 0,200 3500 30 51 32 80
6 0,200 400 saze mají velké množství surovin
1) Zatížení od surovin, kg/hod
2) Výtěžek sazí, % hm
3) Měmý vnější povrch sazí, m2/g
4) Jodové číslo, ml/g
5) Světelná propustnost toluenového extraktu, % ··
··· · ·
Při prudkém zvětšení zatížení od 1500 kg/hod do 4000 kg/hod a průměru směšovací dýzy 0,200 m prudce klesl výtěžek sazí. Z počátku bylo sice pozorováno zvětšení, ale potom snížení vnějšího povrchu sazí a jodového čísla při prudkém zvýšení sazí v obsahu nerozložených surovin.
V důsledku takového řešení úkolu byla vytvořena vícekanálová směšovací dýza, což umožnilo zvětšit zatížení do 5000 kg/hod, přitom se zvětšily pevnostní vlastnosti sazí. Zřejmě,je to možno vysvětlit tím,že během tvorby sazí má velký význam tepelné (světelné) záření rozžhavené stěny směšovací dýzy nebo přesněji řečeno má velký význam intenzita tohoto záření na jednotku objemu směsi sazí a plynu v směšovací dýze. Skutečně je následkem úměrného zvětšení průměru je úměrné zvětšení plochy vnitřního povrchu směšovací dýzy a změna objemu je spojena s průměrem pň pomocí mocninné závislosti. Zvětšení průměru směšovací dýzy po určité mezi vede k tomu, že «hodnota» záření celkem nezasahuje zónu tvorby sazí.V důsledku toho se zvětšuje průměrný rozměr částic sazí. Tento jev zcela koresponduje s rozměry směšovací dýzy, to znamená s celkovou plochou průtočného průřezu směšovací dýzy. Například v případě použití směšovací dýzy, která má tři kanály o průměru 0,15 m , celková plocha průřezu se rovná součtu průtočných průřezů kanálů:
Sůřin.= Si+ S2+ S3 = nd2 3/4= (3,14 x 0,15x 0,15x 3)/4= 0,018 m2x 3= 0,054 m2 Přitom vypočítaný průměr směšovací dýzy se rovná průměru celkové plochy průtočného průřezu s určitým omezením hodnot za desetinnou .čárkou.
dúčin= V(4 x Súčíb.)/3,14 = λ/4 x 0,54/3,14 = 0,262 m
Tedy v případě použití zařízení, které má jednokanálovou dýzu o průměru 0,262 m a celkovou plochu průtočného průřezu 0,054 m2, budeme produkovat saze s výrazným snížením pevnostních vlastností a poměr plochy vnitřního povrchu kanálu a jeho objemu 4 d nl/nd2l= 4n/nd= 4/dúčin.= 15,26 (1- délka kanálu).
V případě použití tříkanálové směšovací dýzy o průměru 0,15 m tento poměr bude mít hodnotu 4/ 0,15= 26,6.
Poměr těchto hodnot 4/dúiin. a 4/dk určuje výtěžek sazí, které mají vysoké pevnostní vlastnosti. 4/dúřin. : 4/dk= d/dúíi„ = 0,35 - 0,72. Tyto hodnoty byly zjištěny experimentálně.
•
Zkoušky takového zařízení o průměru kanálu 0,18 m přispěly ke zcela neočekávanému výsledku a to ke stabilitě rozdělení částic sazí dle rozměrů se snížením hodnoty dk/důčln. při hodnotě dk= di = d2= d3 = dn.
Tyto skutečnosti potvrzují údaje uvedené v tab.3
Tabulka 3
1) 2) 3) 4) 5) 6) dk/dúřin. Střední piůměr částic, % 0 A
více 300 300-200 méně než
1 0,18 0,025 0,18 22,2 22,2 1,0 18 62 20
2 0,18 0,05 0,253 22,2 15,8 0,71 20 68 12
3 0,18 0,075 0,309 22,2 12,9 0,58 17 73 10
4 0,18 0,100 0,356 22,2 11,7 0,506 15 80 5
5 0,18 0,125 0,399 22,2 11,49 0,452 7 85 8
6 0,18 ’ 0,150 0,430 22,2 9,30 0,419 6 90 4
7 0,43 0,150 0,430 26,6 26,6 1 82 10 8
1) - počet kanálů směšovací dýzy
2) - průměr kanálu dk, m
3) - plocha průtočného průřezu směšovací dýzy, m2
4) - průměr plochy průtočného průřezu směšovací dýzy důči„., m
5) - poměr plochy povrchu kanálu a jeho objemu 4/dk
6) - poměr plochy celkového povrchu směšovací dýzy a jeho objemu 4/důčin.
Příklady provedení vynálezu
Příklad č. 1:
Zařízení pro výrobu sazí sestává z tělesa 1, ve kterém jsou sousledně uspořádané: spalovací komora 2, směšovací dýza 3, která má jeden kanál o průměru dk 0,15 a celkovou plochou průtočného průřezu 0,018 m2, a dále reakční komoru 4 a komoru 5 pro odvedení ochlazených produktů.
Spalovací komora 2 má vzduchovou komoru 6 pro přívod vzduchu a komoru 7 pro přívod plynu. V reakční komoře 4 jsou rozmístěny vodní trysky 12 pro předběžné kalení a chlazení směsi sazí a plynu. Spalovací komora 2, směšovací dýza 3, reakční komora 4 a komora 5 pro
• · ·«·· « «· • « · · · · ·
Ji · · · ·
L · · · · · v · · · · ···· * ······· odvedení ochlazených produktů jsou vyrobeny ze žáruvzdorných materiálů.Vzduch ohřátý předem na teplotu 400°C vzduch v množství 14000 m3 a topný plyn ve množství 1000 m3/hod se přivádějí do spalovací komory 2. Do proudu spalin kanálem směšovací dýzy 3 a dále přes trysky 11 na suroviny se přivádějí do teploty 220°C ohřáté uhlovodíkové suroviny (směs antracénového oleje a plynového oleje v poměru 80 : 20 hmotnostních) ve množství 1500 kg/hod.
Uvnitř kanálu 8 směšovací dýzy 3 se suroviny rozptylují a přitom vzniká směs sazí a plynu, která postupuje do spalovací komory 2_,ochlazuje se a potom se filtruje. Po filtraci se saze za pomoci známých způsobů granulují. Údaje o procesu tvorby a kvalitě sazí jsou uvedené v tabulce 4, příklad 1.
Příklad č, 2
Zařízení (obr. 2) pro výrobu sazí sestává z těleso 1, ve kterém jsou sousledně uspořádané spalovací komora 2, směšovací dýza 3, která má 2 kanály (8, 9) o průměru 0,15 m s celkovou plochou průtočného průřezu 0,036 m2 s poměrem průměru kanálu d^ a průměrem celkové plochy průtočného průřezu dútin. v hodnotě dk/dúčm.- 0,7. Kanály směšovací dýzy jsou rovnoběžné s osou zařízení.V kanálech jsou trysky 11 na suroviny. Spalovací komora 2 má vzduchovou komoru 6 pro přívod vzduchu a komoru 7 pro přívod plynu. V reakční komoře 4 jsou rozmístěné vodní trysky 12 pro předběžné kalení a chlazení směsi sazí a plynu. Přes komoru 5 pro odvedení ochlazených produktů tato směs postupuje k filtraci.
Spalovací komora 2, směšovací dýza 3, reakční komora 4 a komora 5 pro odvedení ochlazených sazí-plynových produktů jsou zhotoveny z běžné vyzdívky 16 a vnitřní prostor tělesa 1 je zhotoven ze žáruvzdorné vyzdívky. Všechna ostatní zařízení zde popsaná jsou vyrobena obdobně, avšak mění se jen množství a průměr kanálů směšovací dýzy.
»
Vzduch ohřátý předem na teplotu 400°C v množství 14000 m3/hod a topný olej v množství 1000 m3/hod se přivádějí do spalovací komory 2 přes kanály směšovací dýzy 3 a trysky 11 suroviny se přivádí na teplotu 220°C ohřátá uhlovodíková surovina (směs antracénového oleje a plynového oleje v poměru 80 : 20% hmotnostních ) v celkovém množství 4000 kg. Uvnitř kanálů směšovací dýzy 3 se surovina rozkládá, přičemž vznikají směs. sazí a plynu Celková plocha průtočného průřezu směšovací dýzy 3 se rovná součtu průtočných průřezů každého kanálu Sceik.= Si+ S2. Dále tato směs postupuje do reakční komory 4, kde se ochlazuje na teplotu 700°C vstřikováním přes vodní tiysky 12 ohřáté na teploty 95°C . Potom se směs sazí a plynu ochlazuje a filtruje. Po filtraci se saze známými způsoby granulují. Údaje o procesu tvorby a kvalitě sazí jsou uvedené v tabulce 4, příklad 2.
Dále se zkoušky se opakovaly s použitím stejného zařízení, které má směšovací dýzu se 3 kanály (obr.3). Saze byly vyrobeny podle příkladu 2 při použití většího množství surovin.Údaje o kvalitě sazí jsou uvedeny v tabulce 4.
Příklad 3
Zkouška se opakovala ještě jednou s použitím zařízení, kdy směšovací dýza má 4 kanály (obr.4) o průměru 0,150 m a celkovou plochu průtočného průřezu směšovací dýzy 0,072 m2 a poměr du/dúči,,.^ 0,500.Saze byly vyrobeny podle příkladu 2 při zvětšení surovinového zatížení.Údaje o kvalitě sazí jsou uvedené v tabulce 4.
Příklad 4.
Zkouška se opakovala ještě jednou s použitím zařízení, kdy směšovací dýza má 5 kanálů o průměru 0,15 m (obr.5). Saze byly vyrobeny dle příkladu 2. Surovinové zatížení bylo 4000 kg/hod. Údaje o kvalitě sazí jsou uvedené v tabulce 4, příklad 5
Příklad 5
Zkouška se dále opakovala ještě jednou s použitím zařízení, kdy směšovací dýza má 6 kanálů o průměru 0,15 m (obr.6). Saze byly vyrobeny dle příkladu 2 při použití většího objemu surovin. Údaje o kvalitě sazí jsou uvedené v tabulce 4.
Příklad 6
Pro porovnání byla použita zařízení, která mají jednokanálovou směšovací dýzu a plocha průtočného průřezu se rovnala ploše průtočného průřezu směšovací dýzy:
Ki - 2 kanály o průměru dk = 0,15 m, přičemž průměr jednokanálové dýzy je 0,21 m
K2 - 3 kanály o průměru du = 0,15 m, přičemž průměr jednokanálové dýzy je 0,26 m.
K3 - 4 kanály o průměru du = 0,15 m, přičemž průměr jednokanálové dýzy je 0,30 m.
K4 - 5 kanálů o průměru dk = 0,15 m, přitom průměr dýzy je 0,34 m.
Saze byly vyrobeny dle příkladu 1 při surovinovém zatížení:Ki a K2= 1500kg/hod.
9999 • · 9 · · · • 9 9 9 9
9 9 9 9 9 • · 9 9 9 • 9 · · 99 99
Jak vyplývá z analýzy hodnot z tabulky 4 (poklady ( K4 KjKjK^) je záměna vícekanálové směšovací dýzy za jednokanálovou v souvislosti s plochou průtočného průřezu, dochází v reaktoru k výrobě sazí s větším rozměrem, menší otevřenosti reaktoru a zanedbatelným snížením modulu vulkanizovaných gum.
Příklad 7:
Za stejných podmínek v příkladu 1 je použito jednokanálové směšovací zařízení o průměru 0,2m. Údaje o množství sazí jsou uvedeny v tabulce 4.
Příklad 8:
Za stejných podmínek příkladů 2 až 6, avšak za použití kanálů s průměrem 0,2 m. Údaje o množství a vlastnostech sazí jsou uvedeny v tabulce 4, příklady 8 až 12.
Pro srovnání se používají reaktory které používají jednokanálové směšovací zařízení s plochou příčného průřezu shodného s plochou průřezu směšovacího zařízení:
Kf -ze dvou kanálů o průměru 0?2 m, přičemž průměr jednokanálového směšovacího zařízení je 0,28 m.
- ze třech kanálů s průměrem 0,2 m, přičemž průměr jednokanálového směšovacího zařízení je 0,34 m.
Ki - ze čtyř kanálů s průměrem 0,2 m, přičemž průměr jednokanálového směšovacího zařízení je 0,398 m.
Analogicky, kde se používají reaktory s vícekanálovými směšovacími zařízeními o průměru 0,15 m, se i těchto případech pozoruje zvětšení středního průměru částic sazí, zmenšuje se průměr a pevnost vulkanizovaných gum.
Příklady 14 až 18 jsou srovnatelné hodnoty Κ Κ, příklady k do K, ve kterých se používají vícekanálové směšovací zařízení o průměru kanálu 0,25 až 0,30 m (tabulka 4) a plně potvrzují hodnoty v příkladech 2 až 12
Jak vyplývá z analýzy hodnot v tabulce 4 vícekanálové směšovací dýza s plochou průtočného průřezu 0,036 - 0,36 m při poměru průměru kanálu (d ) k průměru plochy průtočného průřezu v rozmezí 0,35 - 0,72 zvyšuje možnost zvýšit navážku surovin do reaktoru do 5000 kg(více než třikrát), přičemž se produkují saze s vysokou stejnorodostí, stejným průměrem • ·
Tabulka 4 • ·* 9 • · 1 • · · • · · • · · · • 9 9
9 «
e. ! příkladu K zw Počet kanft- lú Plocha prů- * točného , průřezu ' smčSovací dýzy Účinný průmtr r smčíévací dýzy koef 4/dx koef 4def. výroba. sazí %hmtn. Navážka suroviny kg/hod.
1 2 3 .... 4 3 6 <7 8 9
1 0,13 1 0,018 0,13 26,6 26,6 42 1500
2 0,15 2 0,036 031 26,6 19,0 48 2000
3 0,13 3 0,034 036 263 133 34 3000
4 0,13 4 0,072 030 26,6 133 60 4000
5 0,13 3 0,090 034 26,6 11,7 65 4000
6 0.13 6 0,10 0371 26,6 10,6 67 5000
K| 031 1 0,036 031 • 19 42 1500
K> 036 1 0,034 036 • 133 40 1500
K> 030 1 0,072 030 - 133 45 2000
K, 034 1 0,090 034 - 11Λ 46 3000
7 03 1 0,0319 03 20 20 43 1500
.8 03 2 0,0628 0382 20 143 52 2000
9 03 3 0,0942 034 20 11,76 34 2000
10 03 4 0,123 0398 20 10,03 60 3000
11 03 5 0,138 0,448 20 8,92 64 4000
12 03 6 0,187. 0,487 20 83 63 5000
Ks 038 1 0,0618 038 - 143 42 1500
K* 034 1 0,0932 034 - 11,76 2000
K, 0398 1 • 0,123 0398- • 10,0 42 4000
13 033 1 0,049 033 16 16 46 2000
14 033 2 0,098 0333 1133 16 51 2000
15 033 3 0,147 0,432 ,93 16 60 3000
16 033 4 0,196*, 0300 8,0 16 62 3000
17 033 3 0343 0338 7,16 16 66 4000
18 033 6 0394 0,610 633 16 67 5000
K. 0333 1 0,098 0333 1133 a* 43 3000
K. 0300 1 0,196 0300 8,0 • 48 3000
K|. 0338 1 0343 0338 7,16 - 52 4000
19 030 1 0,071 030 133 133 50 2000
20 030 2 « 0,142 0,425 9.4 133 52 2000
21 030 3 03» 0320 73 133 54 3000
22 030 4 0383 0,601 6,6 13,13 60 4000
23 030 3 0339 ' 0,676 3,9 13,13 62 5000
·· 9·«· • · · 99 99
9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
9 9 9 9 9 9 9
9 · · 9 9 9 9 9 9
9 9 9 9 9 9 9
999 9 » ··· 9999 99 99
Α6 •Pokračování tabulky 4
Rozměr Částic A » Stupeň srůstáni částic v zařízeni 1 Mo-dul300%, kgtau Pevnost na tlak at/em*’
10 11 12 13 14
230 0,031 . 113 316 1
240 0,030 152 326 0,414
235 0,041 164 331 0498
233 0,040 186 340 0400
244 0,037 216 349 0,44
245 0,046 241 368 0,39
230 0,034 114 306 1
360 0,052 83 267 1
412.' 0,064 71 206 1
516 0,073 84 193 1
220 0,044 96 306 l
225 0,043 126 342 0,70
228 0,041 130 350 048
206 0,038 135 371 042
221 0,039 140 374 0,44
230 0,050 161 380 0,40
380 0,064 91 123 1
460 0,080 75 120 1
650 0,84 35 86 1
270 0,047 116 ' 302 1
213 0,044 161 344 0,708
226 0,051 175 362 047
236 0,061 184 363 040
218 0,044 190 373 0,448
221 0,053 206 400 0,409
313 0,661 111 293 1
518 0,081 55 114 1
570 0,080 58 117 1
280 0,044 112 294 1
260 0,047 142 329 0,707
251 0.052 167 363 047
261 0,063 171 367 >0,446
253 0,062 184 376 0,444
• * φφφφ ·♦ ·· φ φ φ ΦΦΦΦ ΦΦΦΦ
ΦΦ Φ Φφφφφ φφ · Φ ΦφΦΦΦΦ φ φ ΦΦ ΦΦΦΦ φφφφ Φ ΦΦΦ ·Φ·Φ ·· ·* mají vulkanizované gumy s takovými sazemi jako plnidlem vykazují vysoké pevnostní ukazatele
e.pKk4 1' ί T plocha; průtoč- ’ ního průřezu wťfoyací tyty Pomtr 4 Modul 300% kec /cm Pevnost na tlak kge/cnř t Složeni fraljcl čáetic A, %
400 * 400- 300 300- 200 200- 100 100
0.(90 03 0,098 0,195 110 .304 5
0,036 03 0,109 031 166 341 •
i· . 3 (Ml 03 034 0323 93 293
r 4 036 03 034 0377 141 332
3 0,1 03 0383 0336 100 283 20 18 23 26 13
6 0.1 0,72 033 0336 134 361 6 62 30 2
7 0.1 030 0,107 0336 91 '«* .....
8 0.1 033 0.129 Q£36 131 344
Tímto způsobem při použití reaktorů s vysokou navážkou a sazemi vyrobenými vícekanálovým směšovacím zařízením s průměrnou plochou průřezu směšovacího zařízení 0,036 až 0,36 m a při poměru průměru kanálu 1 průměru plochy průtočného průřezu v rozmezí 0,35 až 0,72 umožňuje výrobu sazí, jejichž použití jako plnidla zlepší ukazatele o 13 až 20 % a modul pevnosti o 300%.

Claims (1)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Reaktor na výrobu sazí s velikostí částic 110 až 600 A sestává z tělesa (1), ve kterém jsou sousledně a koaxiálně uspořádaný spalovací komora (2), směšovací dýza (3) a dále reakční komora (4), komora (5) pro odvedení ochlazených produktů, a spalovací komora (2) má vzduchovou komora ) pro přívod vzduchu a komora (7) pro přívod plynu a v reakční komoře (4) jsou rozmístěny vodní trysky (12) pro předběžné kalení a chlazení směsi sazí a plynu, přičemž spalovací komora (2), směšovací dýza (3), reakční komora (4) a komora (5) pro odvedení ochlazených produktů jsou vyrobeny ze žáruvzdorných materiálů, vyznačující se t í m, že při výrobě sazí se stupněm rastu částic s v agregátu v rozmezí 0,03 až 0,09 má směšovací dýzu s průtočným průřezem směšovacího zařízení v rozmezí 0,036 až 0,36 m při poměru průměrů kanálu (d ) a průměru celkové plochy průtočného průřezu směšovací dýzy ( d ) v rozmezí 0,35 až 0,72 .
CZ20003692A 1999-04-01 1999-04-01 Reaktor na výrobu sazí CZ20003692A3 (cs)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ20003692A CZ20003692A3 (cs) 1999-04-01 1999-04-01 Reaktor na výrobu sazí

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ20003692A CZ20003692A3 (cs) 1999-04-01 1999-04-01 Reaktor na výrobu sazí

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ20003692A3 true CZ20003692A3 (cs) 2001-05-16

Family

ID=5472159

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20003692A CZ20003692A3 (cs) 1999-04-01 1999-04-01 Reaktor na výrobu sazí

Country Status (1)

Country Link
CZ (1) CZ20003692A3 (cs)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2729404B1 (de) Verfahren zur parallelen herstellung von wasserstoff und kohlenstoffhaltigen produkten
EP0703950B1 (en) Process for producing carbon blacks
US3081256A (en) Process and apparatus for carrying out chemical reactions
WO2004033562A2 (en) Reactor and method to produce a wide range of carbon blacks
JPH06511224A (ja) 炭化水素の分解方法
CZ287335B6 (en) Process for producing carbon black and apparatus for making the same
JP2015522679A (ja) ハイブリッド・カーボンブラック粒子の製造のための方法と装置
CZ249094A3 (en) System for producing carbon black
CN102949972A (zh) 多段等离子体裂解碳质材料反应器及用其生产乙炔的方法
EP2563864A2 (en) Carbon black reactor
CZ20003692A3 (cs) Reaktor na výrobu sazí
CS271337B2 (en) Method of rounded glass particless production and equipment for realization of this method
JPH03115365A (ja) 広範囲粒子寸法分布を有するカーボンブラックを製造するための反応器および方法
CA3031296A1 (en) Process and apparatus for decomposing a hydrocarbon fuel
EP1203060B1 (de) Verfahren und vorrichtung zur verwertung von gasen aus dem absetzbecken
CN113999546B (zh) 一种裂解炭黑二次处理工艺及装置
RU2580917C1 (ru) Способ получения сажи и реактор для его осуществления
RU2097398C1 (ru) Сажа для полимерных композиций, способ и реактор для ее получения
RU2131766C1 (ru) Реактор для получения сажи
RU2116325C1 (ru) Способ получения сажи
JPS6233260B2 (cs)
US2675295A (en) Process for rapidly and continuously performing a high temperature endothermic reaction between a solid and a gaseous reactant
EP1883605B1 (en) Method for producing of ultra-dispersed carbon
WO2025120396A1 (en) Raw material feeder system for a pyrolysis system
JP5007875B2 (ja) 炭素微小球の製造装置