CS271337B2 - Method of rounded glass particless production and equipment for realization of this method - Google Patents
Method of rounded glass particless production and equipment for realization of this method Download PDFInfo
- Publication number
- CS271337B2 CS271337B2 CS865039A CS503986A CS271337B2 CS 271337 B2 CS271337 B2 CS 271337B2 CS 865039 A CS865039 A CS 865039A CS 503986 A CS503986 A CS 503986A CS 271337 B2 CS271337 B2 CS 271337B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- combustion chamber
- flame
- gas
- fuel
- oxygen
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 37
- 239000011521 glass Substances 0.000 title claims description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 86
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 50
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 42
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 25
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 23
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 15
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 14
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 claims description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 5
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 5
- 239000003570 air Substances 0.000 description 26
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 25
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229960004424 carbon dioxide Drugs 0.000 description 4
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 4
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 3
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 2
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 239000003034 coal gas Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 2
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052911 sodium silicate Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 1
- 229910021538 borax Inorganic materials 0.000 description 1
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004327 boric acid Substances 0.000 description 1
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- QXJJQWWVWRCVQT-UHFFFAOYSA-K calcium;sodium;phosphate Chemical compound [Na+].[Ca+2].[O-]P([O-])([O-])=O QXJJQWWVWRCVQT-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical compound [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004328 sodium tetraborate Substances 0.000 description 1
- 235000010339 sodium tetraborate Nutrition 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B19/00—Other methods of shaping glass
- C03B19/10—Forming beads
- C03B19/1005—Forming solid beads
- C03B19/102—Forming solid beads by blowing a gas onto a stream of molten glass or onto particulate materials, e.g. pulverising
- C03B19/1025—Bead furnaces or burners
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Glass Melting And Manufacturing (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
- Pre-Mixing And Non-Premixing Gas Burner (AREA)
Description
Vynález ее týká způsobu výroby zaoblených skleněných částic, zpravidla ve formě kuliček, při kterém se surovina vystavuje působení plamene ve spalovací komoře, takže se ohřívá a přetváří na skleněné kuličky, načež se tyto ze spalovací komory odvádějí* Vynález se dále týká zařízení к provádění způsobu definovaného výše, které sestává ze spalovací komory, prostředku pro přivádění paliva a přísady do spalovací komory к vyvíjení plamene a z prostředku pro přivádění suroviny do plamene pro její ohřátí a přetvoření na zaoblené skleněné částice, zpravidla kuličky a pro odvádění skleněných kuliček ze spalovací komory· □sou známy rozličné způsoby a zařízení pro výrobu plných skleněných kuliček·The invention also relates to a process for the production of rounded glass particles, generally in the form of spheres, in which the raw material is exposed to flame in a combustion chamber so that it is heated and transformed into glass spheres. as defined above, consisting of a combustion chamber, a means for supplying fuel and an additive to the combustion chamber for generating a flame and means for supplying the raw material into a flame to heat and transform it into rounded glass particles, generally spheres; various methods and apparatus for producing solid glass beads are known ·
Ve výrobě plných skleněných kuliček je například známo, že surovina sestávající _ z drcených Částic skla se v nosném proudu přivádí do spalovací komory, kde se proud skleněných částic ohřívá plamenem, takže rozdrcené sklo nabývá tvaru kuliček* Podobně pro výrobu dutinových kuliček je známo, že peletisovaná surovina se přivádí do spalovací komo- v ry, ve které se pelety ohřívají a přeměňují na dutinové skleněné kuličky působením plamene· Taková surovina se obvykle vyrábí sušením s odpařováním kapalné fáze roztoku, například na bázi vodného roztoku hydratovaného křemičitánu sodného obsahujícího expanzní činidlo, například močovinu*For example, in the manufacture of solid glass beads, it is known that the raw material consisting of shredded glass particles is fed in a carrier stream into a combustion chamber where the glass particle stream is heated by flame so that the shredded glass takes the shape of beads. the pelletized feedstock is fed to a combustion chamber in which the pellets are heated and converted into hollow glass beads by flame treatment. Such feedstock is usually produced by drying with evaporation of a liquid phase solution, for example based on an aqueous solution of hydrated sodium silicate containing an expansion agent, e.g. urea *
Způsob, kterým se surovina ohřívá, je velmi důležitý pro jakost a výtěžek vyráběných skleněných kuliček, zejména mají-li to být dutinové kuličky, a také pro hospodárnost způsobu výroby* Rychlý ohřev Je výhodný pro vytváření kulového tvaru a zeskelnění suroviny a to vyžaduje dobrý tepelný styk mezi plamenem a surovinou* Pro získání výrobku stálé jakosti Je důležité, aby vytvářené kuličky byly zpracovány Jednotně ve spalovací komoře a také je důležité omezit jakoukoli snahu tuhého materiálu aglomerovat a/nebo ulpívat na bočních stěnách spalovací komory, což by mohlo být způsobeno nadměrným ohřevem během přeměny suroviny v kuličky·The method by which the raw material is heated is very important for the quality and yield of the glass beads produced, especially if they are to be hollow spheres, and also for the economy of the manufacturing process. contact between flame and raw material * To obtain a product of consistent quality It is important that the beads formed are processed uniformly in the combustion chamber and it is also important to reduce any tendency to agglomerate and / or adhere to the side walls of the combustion chamber, which could be caused by excessive heating during the transformation of the raw material into balls ·
Úkolem vynálezu je alespoň částečně splnit výše uvedené požadavky·The object of the invention is to at least partially meet the above requirements
Podstatou vynálezu je způsob výroby skleněných zaoblených částic, při kterém se surovina vystavuje působení plamene ve spalovací komoře, takže se ohřívá a přetváří ve skleněné zaoblené částice, načež ae tyto částice ze spalovací komory odvádějí, přičemž se surovina do spalovací komory přivádí rozptýlená v nosném proudu tvořeném směsí plynného paliva a kyslíku pro zásobování plamene ve spalovací komoře, který se podle vynálezu vyznačuje tím, Že se kolem plemene podél dráhy plamene vytváří plynový plášl z proudu nehořlavého plynu, přiváděného do spalovací komory* Uvedené částice mají tendenci tvarovat se účinkem povrchového napětí do tvaru kuliček, avšak tato kulovitost nemusí být vždy geometricky dokonalá*SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides a process for producing glass rounded particles by exposing the feedstock to a flame in a combustion chamber so that it is heated and transformed into glass rounded particles and then removed from the combustion chamber, feeding the feedstock dispersed in a carrier stream. The present invention is characterized in that a gas jacket is formed around the breed along a flame path from a stream of non-combustible gas supplied to the combustion chamber. These particles tend to form under the effect of surface tension in the combustion chamber. ball shape, but this sphericity may not always be geometrically perfect *
Toto řešení umožňuje rovnoměrné a výhodné tepelné zpracování suroviny a dává zlepšený výtěžek vyráběných zaoblených částic, zpravidla kuliček, o vysoké Jakosti* vlivem způsobu, Jakým se surovina a plyny přivádějí do spalovací komory, Je každá vytvářená zaoblená částice zcela obklopena stálým plamenem, takže Je rychle ohřátá v obklopujícím plynovém plášti, který uděluje přídavnou kinetickou energii surovině a zaobleným částicím pro Jejich vynášení, přičemž ae současně zajišluje, že zaoblené částice Jsou udržovány v dostatečně rozptýleném stavu к zamezení vytváření shluků či ulpívání na stěnách spalovací komory· Další velmi významná výhoda způsobu podle předloženého vynálezu spočívá v tom, Že boční stěny spalovací komory Jsou chladnější, než by Jinak byly v případě účinného procesu tváření kuliček, což dává výhody v úspoře tepla a prodlužuje Životnost „ spalovací komory·This solution allows for a uniform and advantageous heat treatment of the feedstock and gives an improved yield of produced rounded particles, typically beads, of high quality due to the way the feedstock and the gases are fed into the combustion chamber. heated in the surrounding gas jacket, which imparts additional kinetic energy to the raw material and rounded particles for removal, whilst ensuring that the rounded particles are maintained in a sufficiently dispersed state to prevent clumping or sticking to the combustion chamber walls. of the present invention is that the side walls of the combustion chamber are cooler than they would otherwise be in the case of an efficient bead forming process, which gives advantages in saving heat and extends the life of the combustion chamber. combustion chambers ·
S nejvýhodnějSím provedením vynálezu se plynový plášl vytváří přiváděním vzduchu do proudu nehořlavého plynu· To způsobuje výhody v hospodárnosti a zajišbuje výhodný stupeň tlumení vlivem přítomného dusíku. Takový plynový plášl může zajiátit vysoce účinné stínidlo proti skleněnému nebo zeskelnitelnému materiálu usazujícímu se na stěnách spalovací komory· Přídavný kyslík přiváděný jako složka tohoto vzduchu podporuje úplné spálení paliva a dále přispívá к hospodárnosti způsobu· Z podobného důvodu je zvlášCS 271337 B2 tě výhodné/ že zmíněný nespalitelný plyn obsahuje přídavný kyslík, který udržuje přebytek kyslíku ve spalovací komoře nad množství potřebné pro úplné spálení paliva.In a most preferred embodiment of the invention, the gas sheath is formed by supplying air to a non-combustible gas stream. This provides economic benefits and provides an advantageous degree of damping due to the nitrogen present. Such a gas jacket can provide a highly effective lampshade against glass or vitrifiable material deposited on the walls of the combustion chamber. The additional oxygen supplied as a component of this air promotes complete combustion of the fuel and further contributes to the economy of the process. the non-combustible gas contains additional oxygen which maintains the excess oxygen in the combustion chamber above the amount required to completely burn the fuel.
Výhody předloženého vynálezu se dále zvýší, když se do plynového pláště přivádí přebytek kyslíku vzhledem к množství potřebnému pro úplné spalování paliva. S výhodou se přivádí přebytek kyslíku rovný alespoň trojnásobku množství potřebného pro úplné spalování paliva.The advantages of the present invention are further enhanced when an excess of oxygen is supplied to the gas jacket relative to the amount required for complete combustion of the fuel. Preferably an excess of oxygen is supplied equal to at least three times the amount required for complete combustion of the fuel.
К problémům vytváření shluků z vyráběných kuliček a jejich ulpívání na stěnách spalovací komory vznikají při nadměrném ohřívání některé další problémy, zejména v případě výroby dutinových kuliček. Osou-li dutinové kuličky nadměrně ohřátý, jejich stěny změknou tak, že kuličky mají sklon se smrštit, což má za následek nízký výtěžek správně vytvarovaných kuliček.The problems of forming clusters from the balls produced and sticking to the walls of the combustion chamber give rise to some additional problems, particularly in the case of the production of hollow balls, when overheated. If the cavity beads are overheated, their walls soften so that the beads tend to shrink, resulting in a low yield of properly formed beads.
□e tedy žádoucí omezit teplotu, na kterou se kuličky ohřívají plamenem ve spalovací komoře. Osou známy tři způsoby nastavení teploty plamene, každý z nich má však při použití ve způsobu podle předloženého vynálezu určité nevýhody. Nejprve může být teplota plamene nastavena vhodnou volbou paliva, v praxi však ekonomické úvahy obecně žádají, aby použité palivo bylo z místního plynového rozvodu, to je svítiplyn nebo zemní plyn. Mohla by být použita i jiná paliva, to by však mohlo vést ke zvýšení výrobních nákladů. Při použití určitého paliva může být teplota plamene nastavena bud přiváděním přebytku paliva nebo přebytku vzduchu· Při přebytku paliva je vyvíjený plamen silně redukční, nebol není dostatek kyslíku pro dokonalé spalování, což při způsobu podle předloženého vynálezu by mohlo způsobit, Že kuličky by měly sklon к Černému zabarvení. To by značně omezovalo jejich použitelnost. Přivádí-li se naopak к omezení teploty plamene dostatečný přebytek vzduchu, plamen nezůstává stabilní, což vede к nestejnoměrnému zpracování kuliček. Použití přebytku vzduchu je nepříznivé pro dokonalé spálení paliva a může snížit rychlost šíření plamene velmi značně. Dosažení hladkého plamene se zvyšuje tím, že do plamene se rozptyluje více nebo méně jemně rozdělený materiál, což je nutné při provádění způsobu podle vynálezu. Krátce řečeno, dosud známé způsoby nejsou uspokojivé.It is therefore desirable to limit the temperature to which the beads are heated by flame in the combustion chamber. Three methods of adjusting the flame temperature are known, but each has certain disadvantages when used in the method of the present invention. Initially, the flame temperature can be adjusted by a suitable fuel selection, but in practice, economic considerations generally require that the fuel used be from a local gas distribution system, that is, coal gas or natural gas. Other fuels could be used, but this could lead to increased production costs. When using a particular fuel, the flame temperature can be adjusted either by supplying excess fuel or excess air. · With excess fuel, the flame developed is strongly reducing, because there is not enough oxygen for perfect combustion, which in the method of the present invention could cause the beads to tend Black tint. This would greatly limit their applicability. Conversely, if a sufficient excess of air is introduced to limit the flame temperature, the flame does not remain stable, resulting in an uneven processing of the beads. The use of excess air is unfavorable for complete combustion of fuel and can reduce the flame propagation rate very considerably. The achievement of a smooth flame is increased by dispersing more or less finely divided material into the flame, which is necessary in carrying out the process of the invention. In short, the methods known so far are not satisfactory.
Použití některých výhodných opatření podle vynálezu umožňuje překonání těchto problémů, bez ohledu na výhřevnost použitého plynného paliva.The use of some preferred measures of the invention makes it possible to overcome these problems, regardless of the calorific value of the gaseous fuel used.
V některých výhodných provedeních vynálezu má použité palivo výhřevnost alespoň 25 000 k3/m vztažmo na normální podmínky, tj· teplotu 273,15 К a tlak 0,1013 MPa· Tak například může být použit zemní plyn o výhřevnosti 33 500 кЭ/m3. Bylo zjištěno, Že při použití takového paliva smíchaného s kyslíkem v proudu nosného plynu obklopeném plynovým pláštěm přivádějícím přebytek přídavného kyslíku do spalovací komory, zejména při vysokém přebytku vzduchu přiváděného do spalovací komory, se dosahuje výhodného účinku při snížení teploty plamene a prodloužení plamene a vysokého výtěžku správně tvarovaných kuliček bez podstatného rizika zdušení plamene nebo zčernání kuliček.In some preferred embodiments of the invention, the fuel used has a calorific value of at least 25,000 k3 / m relative to normal conditions, ie a temperature of 273.15 K and a pressure of 0.1013 MPa. For example, a natural gas with a calorific value of 33,500 kЭ / m 3 can be used. It has been found that the use of such a fuel mixed with oxygen in a carrier gas stream surrounded by a gas jacket supplying excess oxygen to the combustion chamber, particularly at a high excess of air supplied to the combustion chamber, achieves a beneficial effect in reducing flame temperature and flame elongation and high yield. properly shaped beads without a significant risk of flame dehydration or blackening of the beads.
Při takových procesech je výhodné, když nosný proud je vysoce obohacená směs. To dále omezuje jakékoli riziko zdušení plamene. Zvláště výhodné je, když nosný proud obsahuje kyslík v podílu od jedné do tří čtvrtin množství potřebného pro dokonalé spalování paliva, 8 výhodou v podílu od jedné třetiny do dvou třetin množství potřebného pro dokonalé spalování paliva. Zavedení takových podílů kyslíku do nosného proudu zajistí stabilitu plamene a výhodné podmínky spalování. Эако příklad se uvádí požadavek pro dokonalé spalování zemního plynu, který může být považován za methan, o něco více než dvojnásobek jeho objemu pro kyslík nebo desetinásobek jeho objemu pro vzduch. Bylo zjištěno, Jako výhodné přivádět nosný proud ve složení jednoho objemového dílu zemního plynu a pěti objemových dílů vzduchu, tedy polovičního množství požadovaného pro dokonalé spalování.In such processes, it is preferred that the carrier stream is a highly enriched mixture. This further reduces any risk of flame elimination. It is particularly preferred that the carrier stream contains oxygen in a proportion of one to three quarters of the amount required for complete combustion of the fuel, preferably in a proportion of one third to two thirds of the amount required for complete combustion of the fuel. The introduction of such proportions of oxygen into the carrier stream will ensure flame stability and favorable combustion conditions. An example is given of the requirement for a perfect combustion of natural gas, which can be considered as methane, slightly more than twice its volume for oxygen or ten times its volume for air. It has been found to be advantageous to supply a carrier stream of one volume of natural gas and five volumes of air, that is, half the amount required for complete combustion.
Při jiném výhodném provedení vynálezu má plynné palivo výhřevnost nižší než 21 000 кЗ/m^. Například může být použit svítiplyn. Ten dává také dobré výsledky při použití ve způsobu podle vynálezu.In another preferred embodiment of the invention, the gaseous fuel has a calorific value of less than 21,000 KZ / m @ 2. For example, a coal gas may be used. This also gives good results when used in the process of the invention.
CS 271337 82CS 271338 82
Použije-li se plyn s takovou nízkou výhřevností, Je výhodné učinit opatření ke zvýšení doby setrvání kuliček na vysoké teplotě, při kterém se alespoň v Jednom pésmu podél délky plamene přivádí řada radiálně sbíhavých přídavných proudů plynu, obsahujících plynné palivo a kyslík. Podle výhodného provedení se v takovém pásmu vytvoří alespoň tři takové radiálně sbíhavé proudy к podpoře rovnoměrného zpracování. 3e výhodné, když jsou vytvořena alespoň dvě pásma, ve kterých se radiálně sbíhavé proudy vedou do spalovací komory pro další zvýšení doby setrvání zaoblených částic na vysoké teplotě, a dále Je výhodné, když alespoň jedno takové pásmo je umístěno ve vzdálenosti rovné alespoň třetině délky spalovací komory od jádra plamene.If a gas with such a low calorific value is used, it is advantageous to take measures to increase the residence time of the beads at a high temperature at which a plurality of radially converging additional gas streams containing gaseous fuel and oxygen are supplied in at least one pess along the flame length. According to a preferred embodiment, at least three such radially converging streams are formed in such a zone to promote uniform processing. It is preferred that at least two zones are formed in which radially converging streams are directed to the combustion chamber to further increase the residence time of the rounded particles at high temperature, and further preferably at least one such zone is located at a distance equal to at least one third of the length of combustion. chambers from the core of the flame.
3e výhodné, když tyto radiálně sbíhavé proudy obsahují palivo a kyslík v poměru postačujícím pro úplné spalování paliva. Tím se podpoří vytváření silně sbíhavých plamenů a tím se napomůže soustředění tepla v pásmu těchto sbíhavých proudů plynu к dosažení teplot požadovaných pro dobré tváření kuliček při použití plynu o tak nízké výhřevnosti.It is preferred that these radially converging streams contain fuel and oxygen in a ratio sufficient to completely burn the fuel. This promotes the formation of strongly converging flames and thereby helps to concentrate heat in the range of these convergent gas streams to achieve the temperatures required for good bead forming using a gas of such low calorific value.
Zejména je výhodné, když tyto radiálně sbíhavé přídavné proudy plynu a nosný proud plynu se zásobují směsí stejného složení.It is particularly preferred that the radially converging additional gas streams and the carrier gas stream are supplied with a mixture of the same composition.
Nezávisle na druhu plynného paliva při provádění způsobu podle předloženého vynálezu je nejvýše žádoucí, aby proud nosného plynu obsahoval surovinu dobře rozptýlenou ve směsi spalovacího plynu a přídavných plynů к podpoře rovnoměrného zpracování suroviny, □e zvláště výhodné, když první složka nosného proudu s unášenou surovinou je hnána po dráze vedoucí do spalovací komory a druhá složka tohoto proudu je vháněna napříč do této dráhy alespoň jedním otvorem v obvodové stěně a smíchaný proud nosného plynu, ve kterém je unášena surovina, je podroben silám, které dále podporují jejich promíchání před vstupem do spalovací komory.Irrespective of the type of gaseous fuel in the process of the present invention, it is most desirable that the carrier gas stream contain the feedstock well dispersed in the mixture of combustion gas and auxiliary gases to promote uniform processing of the feedstock. driven along the path leading into the combustion chamber and the second component of this stream being injected across the path through at least one opening in the peripheral wall and the mixed carrier gas stream in which the feedstock is entrained is subjected to forces which further promote their mixing prior to entering the combustion chamber .
Po výstupu z plamene se kuličky s výhodou vedou chladicím pásmem před sběrem a jsou stále rozptýleny v proudu plynu. Tím se omezí aglomerace kuliček po výstupu z plamene.Upon exiting the flame, the beads are preferably passed through the cooling zone prior to collection and are still dispersed in the gas stream. This reduces the agglomeration of the beads after exiting the flame.
Vynález dále vytváří zařízení na výrobu skleněných zaoblených částic výše uvedeným způsobem, které sestává ze spalovací komory, prostředku pro přivádění plynného paliva a spalovací přísady do spalovací komory к vyvíjení plamene a z prostředku pro přivádění suroviny do plamene pro její ohřátí a přeměnu na skleněné zaoblené částice, zpravidla kuličky, a pro odvádění skleněných zaoblených částic ze spalovací komory, z hořákové trubky pro přivádění suroviny do spalovací komory unášené rozptýlené v nosném proudu plynu sestávajícím z plynného paliva a spalovací přísady, a z kanálu, obklopujícího hořákovou trubku, zařízení se podle vynálezu vyznačuje tím, že na spodním konci spalovací komory je umístěn prostředek pro vyvíjení proudu nehořlavého plynu s otvorem ve dnu spalovací komory. Toto zařízení umožňuje využít výhody způsobu podle vynálezu, má dlouhou životnost a snížené požadavky na údržbu·The invention further provides an apparatus for producing glass rounded particles as described above, comprising a combustion chamber, a means for supplying gaseous fuel and an additive to the combustion chamber to generate a flame, and means for supplying the raw material into a flame to heat and convert it into glass rounded particles. as a rule, balls, and for discharging glass rounded particles from the combustion chamber, from the burner tube for feeding the raw material to the combustion chamber entrained in a gas carrier consisting of gaseous fuel and combustion additive, and a channel surrounding the burner tube. 3. A method according to claim 1, wherein a means for generating a non-combustible gas stream with an opening in the bottom of the combustion chamber is provided at the lower end of the combustion chamber. This device makes it possible to take advantage of the method according to the invention, has a long service life and reduced maintenance requirements.
S výhodou je na otvor ve dnu spalovací komory napojeno dmychadlo· Vzduch je zvlášl levný zdroj plynu pro vytváření takového plynového pláště a má také výhodu, že dodává přídavný kyslík do spalovací komory při provádění způsobu podle vynálezu· □e výhodné, když je v podélném směru spalovací komory alespoň v jednom pásmu podél délky spalovací komory umístěna řada přídavných radiálně sbíhavých hořáků na plynné palivo a kyslík· použití takových hořáků má příznivý vliv na zvýšení tepla vyvíjeného ve spalovací komoře, zejména je to výhodné při použití plynného paliva o poměrně nízké výhřevnosti, například svítiplynu.Advantageously, a blower is connected to an opening in the bottom of the combustion chamber. Air is a particularly inexpensive gas source for forming such a gas jacket and also has the advantage of supplying additional oxygen to the combustion chamber in the process of the invention. a number of additional radially converging gas and oxygen burners are placed in the combustion chamber along at least one zone along the length of the combustion chamber. the use of such burners has a beneficial effect on increasing the heat generated in the combustion chamber, particularly advantageous when using gaseous fuel of relatively low calorific value town gas.
К podpoře rovnoměrnosti zpracování je výhodné, když v takovém pásmu jsou použity alespoň tři radiálně sbíhavé hořáky·To promote uniformity of processing, it is advantageous if at least three radially converging torches are used in such a zone ·
S výhodou jsou podél délky spalovací komory uspořádána alespoň dvě pásma takových přídavných hořáků v podélném směru spalovací komory pro další zvýšení tepla, které může být vyvíjeno ve spalovací komoře, přičemž alespoň jedno pásmo se řadou přídavných radiálně sbíhavých hořáků je umístěno alespoň v jedné třetině délky spalovací komory od výstupu hořákové trubky· Toto opatření podporuje prodloužení dráhy plamene vyvíjeného '•’ИPreferably, at least two zones of such additional burners are provided along the length of the combustion chamber in the longitudinal direction of the combustion chamber to further increase heat that can be generated in the combustion chamber, wherein at least one zone with a plurality of additional radially converging burners is located at least one third of the length of the combustion chamber. • This measure supports the extension of the flame path exerted by the burner tube
CS 271337 В2 ve spalovací komoře a tedy i doby setrvání suroviny i kuliček na vysoké teplotě/ což umožňuje použití nižších teplot při dosažení nej lepších výsledků a dále přispívá к prodloužení životnosti zařízení a snížení údržby.CS 271337 В2 in the combustion chamber and hence the residence time of the raw material and the balls at high temperature / which allows the use of lower temperatures for best results and further contributes to prolonging the service life of the equipment and reducing maintenance.
Vynález bude nyní vysvětlen v následujícím popise na příkladech provedení s odvoláním na připojené výkresy, ve kterých znázorňuje obr· 1 nárys sestavy hořáků kreslený částečně v příčném řezu, obr· 2 řez zařízením podle vynálezu rovinou II-II z obr· 1 a obr. 3 schematický celkový pohled na zařízení na výrobu zaoblených skleněných částic·BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will now be explained by way of example with reference to the accompanying drawings, in which: FIG. 1 is a front elevational view of a burner assembly partially in cross-section; FIG. schematic overview of rounded glass particle manufacturing plant ·
V obr. 1 a 2 je znázorněna hořáková sestava 1^ sestávající z hořákové trubky 2 ukončené hlavicí 3. Napájecí potrubí zásobující hlavici 3 sestává z první trubky 4 zakončené první spirálou 5 obklopující hořákovou trubku 2 a spojenou s jejím vnitřkem výřezem 6 (obr. 2), který má dostatečný průřez, aby neomezoval průchod částic, z nichž se vytvářejí kuličky, strhovaných do proudu proudícího první trubkou 4 a do hořákové trubky 2.1 and 2, there is shown a burner assembly 1 consisting of a burner tube 2 terminated by a head 3. The supply line supplying the head 3 consists of a first tube 4 terminated by a first spiral 5 surrounding the burner tube 2 and connected to its interior by a slot 6 (FIG. 2). ), which has a sufficient cross section to not restrict the passage of the particles forming the balls entrained in the flow flowing through the first tube 4 and into the burner tube 2.
Druhá trubka 7 pro přivádění druhé plynné složky je zakončena ve druhé spirále 8 obklopující první spirálu 5a je s ní propojena množstvím otvorů 9 vytvořených v obvodové stěně první spirály 5· První spirála 5 a druhá spirála 8 mají navzájem opačné směry.The second tube 7 for supplying the second gaseous component terminates in the second spiral 8 surrounding the first spiral 5a and is connected thereto by a plurality of openings 9 formed in the circumferential wall of the first spiral 5. The first spiral 5 and the second spiral 8 have opposite directions.
Spodní konec hořákové trubky 2 je uzavřen víkem 10. 'The lower end of the burner tube 2 is closed by a lid 10. '
Nad úrovní obou spirál 5, 8 je к hořákové trubce 2 připevněna objímka 11, do níž je pevně vsazena pomocná hořáková trubka 12 zakončená pomocnou hlavicí 13. Ta je opatřena pomocným prostředkem pro přívod plynu ve tvaru spirál obdobného tvaru, jako spirály 5, 8, až na to, že rozměry spirál Jsou přizpůsobeny většímu vnějšímu průměru pomocné hořákové trubky 12. Pomocný prostředek sestává z první trubky 14, první spirály 15 s otvory 19, propojujícími její dutinu s druhou spirálou 18. Pomocná hořáková trubka 12 je spojena 8 první spirálovou 5 výřezem 16.Above the level of the two spirals 5, 8, a collar 11 is attached to the burner tube 2, into which the auxiliary burner tube 12 is terminated, terminated by an auxiliary head 13. This is provided with a helical gas supply means similar to the spirals 5, 8, except that the dimensions of the helices are adapted to the larger outer diameter of the auxiliary burner tube 12. The auxiliary means consists of a first tube 14, a first helix 15 with holes 19 connecting its cavity with the second helix 18. The auxiliary burner tube 12 is connected 8 by the first helical 5 cutout 16.
Následkem příčného vhnánění druhé plynné složky do první plynné složky otvory 9, 19 jsou plyny již dokonale smíseny při vstupu do hořákových trubek 2, 12 a vlivem geometrie soustavy pro přívod plynu jsou tyto směsi plynů uváděny do vířivého pohybu během jejich proudění hořákovými trubkami 2, 12 ke hlavicím 3, 13, takže před zapálením jsou směsi dokonale promíchány.As a result of the transverse injection of the second gas component into the first gas component through the openings 9, 19, the gases are already intimately mixed at the inlet of the burner tubes 2, 12 and due to the geometry of the gas supply system these gas mixtures are swirled during their flow through the burner tubes 2, 12. to the heads 3, 13 so that the mixtures are thoroughly mixed before ignition.
Protože otvory 9 jsou ve vnější obvodové stěně první spirály 5, působí vhánění druhé plynné složky také na částice suroviny pro vytváření kuliček unášené v první plynné složce, čímž je Částečně vyvažována odstředivá síla, která působí na tyto částice vlivem zakřivení první spirály 5.Since the openings 9 are in the outer circumferential wall of the first spiral 5, the injection of the second gaseous component also affects the particles of the bead forming material entrained in the first gaseous component, thereby partially balancing the centrifugal force acting on these particles due to the curvature of the first spiral 5.
Spalovací komora 20 v obr. 3 má hořákovou sestavu £ popsanou výše podle obr. 1 a 2 a vsazenou do dna 21. Hořáková sestava 2 je napájena přívodní trubkou 4 surovinou pro výrobu skleněných kuliček, rozptýlenou ve vzduchu, a přívodní trubkou 7 spalitelným plynem pro vyvíjení nosného proudu obsahujícího palivo a vzduch. Vzduch se vhání do přívodní trubky 4 dmychadlem 22 a surovina se do ní vede z násypky 23. Druhé dmychadlo 24, vzduchová přívodní trubka 14 a palivové přívodní potrubí 17 vedou spalitelnou směs do pomocné hlavice 13.The combustion chamber 20 in Fig. 3 has a burner assembly 6 described above according to Figs. 1 and 2 and embedded in the bottom 21. The burner assembly 2 is fed by a feed tube 4 with raw material for producing glass beads dispersed in air and a feed tube 7 with combustible gas. developing a carrier stream containing fuel and air. The air is blown into the lance 4 by the blower 22 and the feed is fed from the hopper 23. The second blower 24, the air lance 14 and the fuel lance 17 lead the combustible mixture to the auxiliary head 13.
Ve znázorněném provedení je dno 21 spalovací komory 20 otevřené a je opatřeno otvorem 21a, takže spalovací komora 20 má přirozený tah okolního vzduchu, který proudí nahoru kanálem 25 vymezeným mezi hořákovou sestavou £ a stěnou spodní části spalovací komory 20. U jiné, neznázorněné varianty zařízení podle vynálezu je uspořádáno třetí dmychadlo pro přivádění vzduchu přívodním potrubím do dna 21 spalovací komory 20. Toto přívodní potrubí může být zavedeno do spalovací komory 20 tangenciálně pod úrovní hlavice 3 к uvádění přiváděného vzduchu do vířivého pohybu, aby tento vzduch byl veden do styku se stěnou spalovací komory 20. V každém případě proud vzduchu obklopuje plamen 26 vystupující z hořákové sestavy £ do rozšířené horní části tvořící ochlazovací pásmo 27 nad spalovací komorou 20 a dokončené skleněné kuličky jsou odtahovány potrubím 28 к případnému dalšímu požadovanému zpracování nebo třídění a skladování.In the embodiment shown, the bottom 21 of the combustion chamber 20 is open and is provided with an opening 21a so that the combustion chamber 20 has a natural draft of ambient air flowing upwardly through a channel 25 defined between the burner assembly 8 and the bottom wall of the combustion chamber 20. According to the invention, a third blower is provided for supplying air through the supply line to the bottom 21 of the combustion chamber 20. The supply line may be introduced into the combustion chamber 20 tangentially below the level of the head 3 to swirl the supply air into contact with the wall In any case, the air stream surrounds the flame 26 exiting the burner assembly 6 to the expanded upper portion forming the cooling zone 27 above the combustion chamber 20, and the finished glass beads are drawn through a conduit 28 to any further desired Racing or sorting and storage.
V každém ze tří pásem rozmístěných podél spalovací komory 20 Je uspořádána řada pomocných hořáků 29 pro dmychání řady plynových proudů 30 obsahujících plynné palivo a kyslík do spalovací komory 20, aby se navzájem sbíhaly a protínaly proud suroviny hnaný z hořákové sestavy χ v plamenu 26. ve znázorněném provedení zařízení podle vynálezu jsou v každém pásmu čtyři pomocné hořáky 29 a pásma jsou umístěna v jedné čtvrtině, jedné polovině a třech čtvrtinách délky spalovací komory 20, měřeno od hlavice 3 hořákové sestavy 1.A plurality of auxiliary burners 29 are provided in each of the three zones distributed along the combustion chamber 20 for blowing a series of gas streams 30 containing gaseous fuel and oxygen into the combustion chamber 20 to converge and intersect the feed stream driven from the burner assembly χ in flame 26. In the illustrated embodiment of the device according to the invention there are four auxiliary burners 29 in each zone and the zones are located in one quarter, one half and three quarters of the length of the combustion chamber 20 measured from the head 3 of the burner assembly 1.
Takové pomocné hořáky 29 nejsou nezbytné, jsou věak výhodné při použití plynného paliva o nízké výhřevnosti, и některých provedení zařízení podle vynálezu je nejvyšší pásmo pomocných hořáků 29 vynecháno·Such auxiliary burners 29 are not necessary, but are advantageous in the use of gaseous fuel of low calorific value, and in some embodiments of the apparatus of the invention the highest band of auxiliary burners 29 is omitted
Příklad 1 sodným a smíchá seExample 1 sodium and mixed
Vodný roztok kyseliny borité se nechá reagovat s hydroxidem s hydratovaným křemičitanem sodným na roztok obsahující 35 % hmotnosti rozpuštěné látky, přidá se močovina jako expanzní činidlo v podílu asi 2 % hmotnosti rozpuštěné látky a tento výchozí roztok se potom zbaví odpařením kapalné fáze o sobě známým způsobem к vytvoření peletizované suroviny. Oe výhodné vytvořit pelety o střední velikosti zrna od 40 yum do 60 /Um v závislosti na požadovaném výsledném výrobku. Analýza usušené suroviny dává toto přibližné složení v % hmotnosti;The aqueous boric acid solution is treated with hydrated sodium silicate hydroxide to a solution containing 35% by weight of solute, urea is added as an expansion agent in a proportion of about 2% by weight of solute, and the starting solution is then freed from the liquid phase by conventional techniques. to create a pelletized feedstock. It is advantageous to form pellets with an average grain size of 40 µm to 60 µm depending on the desired end product. Analysis of the dried raw material gives this approximate composition in% by weight;
Oxid křemičitý Si02 SiO 2
Oxid sodný Na20Sodium oxide Na 2 0
Oxid boritý B203 Boron oxide B 2 0 3
67,34 %67,34%
25,51 %25,51%
7,05 %7.05%
Takto vytvořená peletizované surovina se přivádí do hořákové sestavy v množstvíThe thus formed pelletized feedstock is fed to the burner assembly in an amount
150 kg.h“1 v nosném proudu zemního plynu 250 m3.h*1 a 1 250 m3.h“1 vzduchu a tento proud plynu se zapálí. Veškerá množství plynů uváděná v příkladech se rozumí měřená v normálním stavu, tj. při teplotě 273,15 К a tlaku 0,1013 MPa.150 kg.h “ 1 in the carrier gas stream of 250 m 3 .h * 1 and 1 250 m 3 .h“ 1 of air and this gas stream is ignited. All amounts of gases given in the examples are understood to be measured in the normal state, i.e. at a temperature of 273.15 K and a pressure of 0.1013 MPa.
Přídavný proud vzduchu se přivádí do dna 21 spalovací komory 20 v množství 12 000 m ,h , aby obklopoval plamen vystupující z hořákové trubky 2. podíl vzduchu přiváděného do nosného proudu je tedy roven asi polovině množství potřebného pro úplné spalování, zatímco množství vzduchu přiváděné do plynového pláště obklopujícího plamen je rovno asi desetinásobku tohoto množství· V tomto příkladu nebyly použity pomocné hořáky 29. Tento způsob dává vysoký výtěžek dobře tvarovaných kuliček, Granulometrie takto vytvořených kuliček ukazuje, že hmotnosti kuliček projde projde sítem o velikosti ok 100 /Um,The additional air stream is supplied to the bottom 21 of the combustion chamber 20 at 12,000 m / h to surround the flame exiting the burner tube 2. the proportion of air supplied to the carrier stream is therefore about half the amount required for complete combustion, the gas jacket surrounding the flame is about ten times this amount. The auxiliary burners 29 were not used in this example. This method gives a high yield of well shaped balls. The granulometry of the balls thus formed shows that the mass of the balls passes through a 100 / µm sieve.
V obměněném provedení tohoto příkladu bylo místo pro výchozí roztok v podstatě téhož složení.In a variation of this example, the starting solution site was essentially of the same composition.
všechny projdou sítem o velikosti ok 250 ?um, více než 75 % 8item o velikosti ok 150 /Um ok 5 /Um, Asi 50 % hmotnosti /Ulil, VXbC IIC£ / о a pouze asi 5 % hmotnosti kuliček kuliček projde sítem o velikosti kyseliny borité použito boraxuall pass through a 250 mesh sieve ? µm, more than 75% by weight of 8 mesh of 150 / um mesh 5 / um, about 50% by weight / ulil, VXbC IIC £ / о and only about 5% by weight of the beads are passed through a boric acid-sized sieve used borax
Příklad 2 peletizované surovina vytvořená stejně jako v příkladu 1 se přivádí do hořákové sestavy χ v množství 150 kg.h“3, v nosném proudu spalného plynu bohatého na oxidy uhlíku, tj· spalného produktu uhlí v přítomnosti vzduchu, a vzduchu. Plyn se přivádí do hořáku v množství 300 m3,h’1 a vzduch v množství 600 m3,h“1 a tento proud plynu se zapálí. Uvedená krychlová množství jsou opět udávána za normálních podmínek. Použitý spalný plyn bohatý na oxidy uhlíku, má výhřevnost 19 500 kO/m3 a má přibližně toto objemové složení: oxid uhelnatý CO 6,9 %, vodík H£ 52,9 %, methan CH4 29,7 %t svítivé složky 0,8 %, kyslík 02 0,8 %, oxid uhličitý C02 2,1 % a dusík N2 6,8 %.Example 2 The pelletized feedstock formed as in Example 1 is fed to the burner assembly χ in an amount of 150 kg.h- 3, in a carrier stream of carbon-oxide-rich combustion gas, ie the combustion product of coal in the presence of air and air. The gas is supplied to the burner at 300 m 3 , h -1 and air at 600 m 3 , h -1 and this gas stream is ignited. Again, these cubic amounts are given under normal conditions. The carbon dioxide-rich combustion gas used has a calorific value of 19 500 kO / m 3 and has approximately the following volumetric composition: carbon monoxide CO 6.9%, hydrogen H £ 52.9%, methane CH 4 29.7% t of the luminous component 0 , 8%, oxygen O 2 0.8%, carbon dioxide CO 2 2.1% and nitrogen N 2 6.8%.
Vzduch se také přivádí do kanálu 25 obklopujícího hlavici 3 v množství 4 000 m3.h“1, měřeno při normálních podmínkách, к vytvoření vzduchového pláště obklopujícího plamen vystupující z hořáku. Dvě skupiny po čtyřech pomocných hořácích 29 jsou zásobovány směsí paliva a vzduchu. 150 m3.h-1 spalného plynu bohatého na oxidy uhlíku a 200 m3.h1 vzduchu se přivádí do každé skupiny pomocných hořáků 29. První skupina pomocných hořáků 29 je umístěna v pásmu 1 m nad hlavicí 3 a pomocnou hlavicí 13 hořáku a druhá skupina o 1 m výše nad první skupinou. I tento způsob dává vysoký výtěžek dobře tvarovaných kuliček.Air is also supplied to the channel 25 surrounding the head 3 in an amount of 4000 m 3 .h "1, measured under normal conditions, к forming the air jacket surrounding the flame exiting the burner. Two groups of four auxiliary burners 29 are supplied with a mixture of fuel and air. 150 m 3 .h -1 of carbon dioxide-rich combustion gas and 200 m 3 .h 1 of air are fed to each group of auxiliary burners 29. The first group of auxiliary burners 29 is located 1 m above the head 3 and the auxiliary head 13 of the burner; the second group 1 m higher than the first group. This method also gives a high yield of well-shaped beads.
Vynález se velmi dobře hodí pro výrobu skleněných zaoblených částic, zpravidla kuliček, o velikosti řádově 1 ^um až 1 - 2 mm. Tyto kuličky nacházejí uplatnění mimo jiné například jako plnivo pro nátěry na odrazivé vodorovné dopravní značení, nebo jako plnivo plastických hmot. Rozsah vynálezu se však neomezuje na tyto aplikace.The invention is very well suited for the production of glass rounded particles, generally spheres, of the order of magnitude of 1 µm to 1-2 mm. These spheres are used, for example, as a filler for reflective road marking paints or as a filler for plastics. However, the scope of the invention is not limited to these applications.
Claims (21)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8518680A GB2178024B (en) | 1985-07-24 | 1985-07-24 | Process of and apparatus for producing vitreous beads |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS503986A2 CS503986A2 (en) | 1990-02-12 |
| CS271337B2 true CS271337B2 (en) | 1990-09-12 |
Family
ID=10582776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS865039A CS271337B2 (en) | 1985-07-24 | 1986-07-03 | Method of rounded glass particless production and equipment for realization of this method |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN1017888B (en) |
| AU (1) | AU581328B2 (en) |
| BE (1) | BE905136A (en) |
| CS (1) | CS271337B2 (en) |
| ES (2) | ES8800569A1 (en) |
| FR (1) | FR2585348B1 (en) |
| GB (1) | GB2178024B (en) |
| HU (1) | HU212474B (en) |
| SU (1) | SU1611215A3 (en) |
| ZA (1) | ZA865478B (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8914639D0 (en) * | 1989-06-26 | 1989-08-16 | Shell Int Research | Heat processing of particulate material and apparatus therefor |
| EP0757664B1 (en) * | 1994-04-25 | 1998-03-04 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Compositions comprising fused particulates and methods of making them |
| US6254981B1 (en) | 1995-11-02 | 2001-07-03 | Minnesota Mining & Manufacturing Company | Fused glassy particulates obtained by flame fusion |
| RU2108984C1 (en) * | 1996-05-14 | 1998-04-20 | Фокин Андрей Викторович | Method of manufacturing glass balls |
| AU742345B2 (en) * | 1997-05-22 | 2001-12-20 | Siren Jian | A method and apparatus for recovering energy of waste classification incineration |
| US6813902B2 (en) * | 2000-11-01 | 2004-11-09 | American Air Liquide, Inc. | Systems and methods for increasing production of spheroidal glass particles in vertical glass furnaces |
| RU2201903C2 (en) * | 2001-03-12 | 2003-04-10 | Возжаев Игорь Геннадьевич | Minute glass ball surface shaping and stabilizing chamber |
| RU2199495C2 (en) * | 2001-03-12 | 2003-02-27 | Возжаев Игорь Геннадьевич | Chamber-calibrator for molding and hardening silicate spherical microarticles |
| CN103553304B (en) * | 2013-10-31 | 2016-03-09 | 河北勇龙邦大新材料有限公司 | A kind of method and apparatus of inorganic microspheres Fast Sintering |
| WO2021148285A1 (en) * | 2020-01-24 | 2021-07-29 | Basf Se | Process of manufacturing hollow spherical glass particles |
| CN113754252B (en) * | 2021-09-28 | 2022-11-29 | 陕西科技大学 | Preparation method and production device of large-particle spherical glass |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE521556A (en) * | 1953-07-18 | |||
| NL232500A (en) * | 1957-10-22 | |||
| US3190737A (en) * | 1960-07-07 | 1965-06-22 | Flex O Lite Mfg Corp | Glass bead furnace and method of making glass beads |
| NL289029A (en) * | 1962-03-27 | |||
| GB1060234A (en) * | 1964-05-16 | 1967-03-01 | Cataphote Corp | Method and apparatus for manufacturing glass beads |
| US3579720A (en) * | 1968-01-04 | 1971-05-25 | Glaverbel | Apparatus for subdividing fluid mass into grains |
| IE51461B1 (en) * | 1980-08-15 | 1986-12-24 | Redland Technology Ltd | Method and apparatus for the production of glass beads |
| EP0086599A1 (en) * | 1982-02-12 | 1983-08-24 | Redland Technologies Limited | Method and apparatus for the heat processing of particulate materials |
| GB2121782B (en) * | 1982-06-08 | 1986-10-22 | Glaverbel | Manufacture of rounded vitreous beads |
-
1985
- 1985-07-24 GB GB8518680A patent/GB2178024B/en not_active Expired
-
1986
- 1986-06-21 ES ES556391A patent/ES8800569A1/en not_active Expired
- 1986-06-23 ES ES556402A patent/ES8706580A1/en not_active Expired
- 1986-07-03 CS CS865039A patent/CS271337B2/en not_active IP Right Cessation
- 1986-07-10 AU AU60036/86A patent/AU581328B2/en not_active Expired
- 1986-07-17 CN CN86104731A patent/CN1017888B/en not_active Expired
- 1986-07-18 BE BE1/011520A patent/BE905136A/en not_active IP Right Cessation
- 1986-07-21 FR FR868610658A patent/FR2585348B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1986-07-23 SU SU4027856A patent/SU1611215A3/en active
- 1986-07-23 ZA ZA865478A patent/ZA865478B/en unknown
- 1986-07-23 HU HU863001A patent/HU212474B/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2585348A1 (en) | 1987-01-30 |
| ES8800569A1 (en) | 1987-11-01 |
| AU6003686A (en) | 1987-01-29 |
| ZA865478B (en) | 1987-03-25 |
| ES556391A0 (en) | 1987-11-01 |
| CS503986A2 (en) | 1990-02-12 |
| HUT45464A (en) | 1988-07-28 |
| BE905136A (en) | 1987-01-19 |
| CN86104731A (en) | 1987-01-21 |
| GB8518680D0 (en) | 1985-08-29 |
| HU212474B (en) | 1996-07-29 |
| CN1017888B (en) | 1992-08-19 |
| AU581328B2 (en) | 1989-02-16 |
| ES556402A0 (en) | 1987-07-01 |
| FR2585348B1 (en) | 1992-12-04 |
| ES8706580A1 (en) | 1987-07-01 |
| SU1611215A3 (en) | 1990-11-30 |
| GB2178024A (en) | 1987-02-04 |
| GB2178024B (en) | 1989-08-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2375795A (en) | Carbon black process | |
| CS271337B2 (en) | Method of rounded glass particless production and equipment for realization of this method | |
| CZ293107B6 (en) | Process for producing carbon black and apparatus for making the same | |
| US4228131A (en) | Apparatus for the production of carbon black | |
| US4171945A (en) | Fluidized bed | |
| JPS62284187A (en) | Heat treatment method for solid particles in fluidized bed | |
| CN103160328A (en) | Coal dry powder gasification device | |
| EP2563864B1 (en) | Carbon black reactor | |
| HU226310B1 (en) | Process and apparatus for producing carbon blacks | |
| US2877717A (en) | Carbon black apparatus | |
| US4148752A (en) | Production of activated carbon in a reactor having a lower static layer and an upper fluidized layer | |
| US2702743A (en) | Method and apparatus for preheating gaseous and vaporous reagents in powdered fuel gasification | |
| US6807749B2 (en) | Drying carbon black pellets | |
| US3449062A (en) | Process of controlling the temperature in and improving the performance of endothermic processes carried out in a fluidized bed | |
| US6244860B1 (en) | Apparatus and process for producing perlite | |
| US4970059A (en) | Method of producing furnace carbon black | |
| US4316881A (en) | Carbon black process utilizing an improved burner | |
| JPH03115365A (en) | Reactor and method for manufacturing carbon black having wide particle size distribution range | |
| US4246251A (en) | Method of producing carbon black | |
| US2702744A (en) | Gasification of powdered fuel and use of a protective gas | |
| CN201634638U (en) | Gasification furnace of spiral-flow type molten pool | |
| RU2580917C1 (en) | Method of producing soot and reactor therefor | |
| CN106957057A (en) | A kind of calcium carbide furnace system of hydrogen and oxygen mixed injection and heat integration | |
| RU2077544C1 (en) | Method and reactor for producing carbon black | |
| JPS62223273A (en) | Production of oil furnace carbon black |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MK4A | Patent expired |
Effective date: 20010703 |