CZ198197A3 - Způsob výroby močoviny, zařízení k provádění tohoto způsobu a způsob modernizace existujícího zařízení pro výrobu močoviny - Google Patents

Způsob výroby močoviny, zařízení k provádění tohoto způsobu a způsob modernizace existujícího zařízení pro výrobu močoviny Download PDF

Info

Publication number
CZ198197A3
CZ198197A3 CZ971981A CZ198197A CZ198197A3 CZ 198197 A3 CZ198197 A3 CZ 198197A3 CZ 971981 A CZ971981 A CZ 971981A CZ 198197 A CZ198197 A CZ 198197A CZ 198197 A3 CZ198197 A3 CZ 198197A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
reactor
urea
carbamate
ammonia
aqueous solution
Prior art date
Application number
CZ971981A
Other languages
English (en)
Inventor
Giorgio Pagani
Original Assignee
Urea Casale S. A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Urea Casale S. A. filed Critical Urea Casale S. A.
Publication of CZ198197A3 publication Critical patent/CZ198197A3/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
    • C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
    • C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/141—Feedstock

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

Způsob výroby močoviny, zařízení k provádění tohoto způsobu a způsob modernizace existujícího zařízení pro výrobu močoviny
Oblast techniky
Z obecného hlediska se tento vynález týká způsobu výroby močoviny.
Tento vynález se zejména týká způsobu výroby močoviny typu, který zahrnuje stupně
- reakce amoniaku a oxidu uhličitého v prvním reakčním prostoru, k získání první reakční směsi obsahující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku,
- podrobení této směsi zpracování, k částečnému rozkladu karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku ve vodném roztoku, k získání proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku,
- podrobení proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi kondenzaci, k získání první části karbamátu ve vodném roztoku,
- recirkulování prvního podílu karbamátu do prvního reakčního prostoru,
- dávkování proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku do sekce získávání močoviny a
• · · ·· 0 « « «· • ·
• • * '» 9 • « * · «
• • · 9 9 • • 9 • ·
• • · « 9 * * • ··· •
• 0 · • · • • •
- oddělení v sekci získávání tohoto zbytkového karbamátu od močoviny, k získání druhé části karbamátu ve vodném roztoku.
Tento vynález se také týká zařízení pro provádění výše uvedeného způsobu a způsobu modernizace existujícího zařízení pro výrobu močoviny, aby se dosáhlo zařízení podle tohoto vynálezu.
Jak je známo, v oblasti výroby močoviny je stále více zapotřebí zvětšovat zařízení, které má větší kapacitu a provozní pružnost na straně jedné a na druhé straně vyžaduje rovněž menší investice a provozní náklady, obzvláště s ohledem na energie.
Dosavadní stav techniky
Z hlediska naznačeného výše je v oboru navržena a zavedena řada způsobů výroby močoviny, které jsou v podstatě založeny na konverzních reakcích s odlišnými výtěžky v reakčních prostorech umístěných paralelně, jak se popisuje například v evropské patentové přihlášce EP-A-0 479 103.
Při těchto procesech se celková výroba močoviny rozděluje mezi hlavní reakční prostor, určený pokrýt větší část požadované výrobní kapacity (obecně od 60 do 80 % této kapacity) a provozovaný za podmínek nízkého výtěžku, a pomocný reakční prostor - tak zvaný prostor pro jeden průchod (once through), provozovaný za podmínek vysokého výtěžku a určený k dosažení výrobní kapacity pro konečné požadované množství.
V rámci výše uvedených způsobů se reakční směs
• · · · • • · 4 · 4» • • · 9 · • • · • •
• • ·
• • • · » * • * • · • • »
tí « • • « * « • • •
»· • · • » 9 v
z hlavního reakčního prostoru podrobuje předběžnému čisticímu zpracování, aby se dosáhlo koncentrovaného karbamátového roztoku recirkulovaného do reakčního prostoru, a roztoku močoviny, který se dále zpracovává a čistí, dohromady s reakční směsí, která opouští pomocný reakční prostor, v sekci pro oddělování a regeneraci.
Z této sekce pro oddělování a regeneraci se dostává zředěný karbamátový roztok a roztok v podstatě čisté močoviny.
V souladu s trvalými údaji z dosavadního stavu techniky a pro účely zvýšení výtěžku konverze v pomocném reakčním prostoru jak nejvíce je možné, se do tohoto prostoru výlučně dávkuje v podstatě čistý oxid uhličitý a amoniak, zatímco zředěný karbamátový roztok se recirkuluje výlučně do hlavního reakčního prostoru, kterému je proto přidělen úkol konvertovat na močovinu veškerý karbamát získaný z čisticích sekcí umístěných ve směru proudu.
I když se v podstatě vyhoví výše zmíněné potřebě, tyto způsoby projevují jak hmotnostně průměrný výtěžek limitovaný spíše nízkým výtěžkem v hlavním reaktoru, tak řady omezení na zařízení, která se vážou k potřebě snížit vysokou průtokovou rychlost recirkulovaného proudu do hlavního reaktoru a poskytnout pomocný reaktor o velkém rozměru a vysoké ceně.
Veliké množství vody v recirkulovaném roztoku do hlavního reakčního prostoru má kromě toho, navzdory vysokému výtěžku konverze v pomocném reakčním prostoru, horní hranici pro průměrný výtěžek konverze dosažitelný zařízením, co naopak omezuje úspory energie dosažitelné s ohledem na snížení spotřeby vysokotlaké páry.
φ *
- 4 φ»»· ·· • · 4 • · · ♦ · η · «· *·
Podstata vynálezu
Technický problém představující tento vynález proto předpokládá a umožňuje dosažení způsobu výroby močoviny, který dovolí překonat nevýhody výše zmíněného dosavadního stavu techniky.
V souladu s prvním ztělesněním tohoto vynálezu se tento problém řeší způsobem výše zmíněného typu, který je vyznačen tím, že zahrnuje dodatkové stupně:
- recirkulování druhé části karbamátů ve vodném roztoku získaném v sekci získávání močoviny do druhého reakčního prostoru,
- konvertování druhé části karbamátů ve vodném roztoku na močovinu ve druhém reakčním prostoru, k získání druhé reakční směsi obsahující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku, a
- podrobení této druhé reakční směsi zpracování, k dosažení částečného rozkladu karbamátů a částečnému oddělení volného amoniaku ve vodném roztoku dohromady s první reakční směsí.
V souladu s tímto vynálezem bylo s překvapením nalezeno, že je možné dále snížit spotřebu páry a dále zjednodušit zařízení určené pro provádění výše uvedeného způsobu, pokud se vyrábí močovina za podmínek vysokého výtěžku v hlavním reakčním prostoru (hlavní část z hlediska produkce) a nízkého výtěžku v pomocném reaktoru (minoritní část z hlediska produkce).
• · · · 0 0 ι
• 00 0 «
I» ·ί
V souladu s tímto vynálezem se výše zmíněné podmínky konverze při vysokém výtěžku v hlavním reakčním prostoru mohou dosáhnout, pokud se dávkují čisté reagencie a pouze koncentrovaný karbamátový roztok, přicházející z částečných čisticích operací (částečný rozklad karbamátu, částečné oddělení volného amoniaku a kondenzace) reakčni směsi, která opouští hlavní reakčni prostor.
V ostrém protikladu k trvale uváděným údajům dosavadního stavu techniky se zředěný karbamátový roztok, přicházející ze sekce oddělování a regenerace močoviny, umístěné ve směru proudu jak z hlavního, tak pomocného reakčního prostoru, recirkuluje pouze a výlučně do pomocného reakčního prostoru.
Tato posledně uvedená sekce oddělování a regenerace se potom bude provozovat za podmínek nízkého výtěžku, protože je veliké množství vody v recirkulovaném roztoku a při nízké produkci.
Dále se uváděj í různé způsoby provedení tohoto vynálezu.
Podle prvního provedení tohoto vynálezu se syntézní reakce v hlavním reakčním prostoru provádí za použití těchto výrobních parametrů:
poměr molární amoniaku k oxidu uhličitému
2,8 až 3,4, výhodně 3,0, poměr molární vody k oxidu uhličitému
0,1 až 0,25, výhodně 0,18, • v ·· ♦ · · ·
- 6 *
; t
• · ·
H · * reakční teplota tlak
180 až 195 °C, výhodně 190 °C,
14,0 až 15,5 MPa, výhodně
14,5 MPa, výtěžek konverze oxidu uhličitého 69 až 71 %.
Proto při práci s poměrem molárním amoniaku k oxidu uhličitému pod 4, výhodně přibližně okolo 3, se může dosáhnout snížení objemu reakčního prostoru s vysokým výtěžkem a tepelného vybavení pro předehřívání reagencií na reakční teplotu.
Syntézní reakce v pomocném reakčním prostoru se provádí v souladu s těmito výrobními parametry:
poměr molární amoniaku
k oxidu uhličitému 4,2 až 4,6, výhodně 4,5,
poměr molární vody k oxidu uhličitému 1,2 až 1,6, výhodně 1,5,
reakční teplota 180 až 192 °C, výhodně 190
tlak 14,0 až 15,5 MPa, výhodně
14,5 MPa,
výtěžek konverze oxidu
uhličitého 56 až 60 %.
V souladu s tímto ztělesněním přítomného vynálezu se reakční směs opouštějící pomocný reakční prostor podrobuje • 4 V * · · ·
444 4 44 4 • ·4 4 4 4
4 » • 4 · 4 444» *' · 4 4 4 4 částečnému čisticímu zpracování (částečný rozklad karbamátu a částečné oddělení volného amoniaku z vodného roztoku), dohromady s reakční směsi, která opouští hlavní reakční prostor.
Proto čisticí zpracování reakční směsi se provádí za teploty od 180 do 192 °C na vstupu a za teploty od 165 do 170 °C na výstupu ze zpracování a při tlaku v podstatě rovném jako je tlak, který je v hlavním reakčním prostoru (14,0 až
15,5 MPa), za použití přiváděného oxidu uhličitého jako stripovacího přípravku.
Výhodně způsob podle tohoto vynálezu poskytuje pouze částečnou kondenzaci proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi, získávané ze stripovacích operací s oxidem uhličitým.
Při tomto způsobu se část proudu zbytkového amoniaku a oxidu uhličitého v parní fázi dávkuje do pomocného reakčního prostoru tak, že se řídí poměr molární amoniaku k oxidu uhličitému ve výše uvedeném rozmezí a dosahuje vyrovnání celkové tepelné bilance reakčního prostoru.
Poměr molární amoniaku k oxid uhličitému v pomocném reakčním prostoru se může řídit, pokud je to zapotřebí, a udržovat na optimální hodnotě dávkováním do tohoto prostoru v podstatě čistého amoniaku, výhodně odebíraného z přívodu amoniaku.
Při výhodném ztělesnění se znovu, pro účely řízení poměru molárního amoniaku k oxid uhličitému ve výše uvedeném rozmezí a k vyrovnání celkové tepelné bilance, svrchu uvedený nekondenzovaný zbytkový proud amoniaku a oxid uhličitého může
« 09 · • • · • 0 β • • • · • · • · 0 • 0 9
* •
• rf • • · • • • · · · 9 9
• · • · • • rf · « • • • 9 0 • « · 0 9 9 0
také částečně dávkovat do hlavního reakčního prostoru.
Při jiném provedení tohoto vynálezu se reakční směs opouštějící pomocný reakční prostor podrobuje destilaci před tím, než se dopraví ke stripovacímu zpracování.
V tomto případě se výhodně má způsobit snížení průtokové rychlosti kapaliny přiváděné ke stripovacímu zpracování, k částečnému jejímu vyčištění, a současně s tím se mohou dosáhnout tímto zpracováním tepelné požadavky.
Destilací této reakční směsi se dostává proud obsahující amoniak a oxid uhličitý v parní fázi, který se recirkuluje do pomocného reakčního prostoru, za účelem řízení poměru molárního amoniaku k oxid uhličitému a dosažení vyrovnané tepelné bilance.
Výhodně se stupeň destilace reakční směsi opouštějící pomocný reakční prostor provádí při tlaku, který je v podstatě roven tlaku, jaký je v pomocném reakčním prostoru známém u naprosto obvyklých způsobů.
V souladu s tímto vynálezem reakce spočívající v konverzi karbamátu na močovinu v pomocném reakčním prostoru může nastat buď při tlaku, který je v podstatě roven tlaku vyskytujícímu se v hlavním reakčním prostoru, nebo při tlaku, který je o 0,4 až 0,8 MPa nižší.
V dřívějším případě se amoniak, oxid uhličitý a voda, které byly přítomny v parní fázi přítomné v parním proudu opouštějícím horní část obou reakčních prostorů, absorbovaly zředěným karbamátovým roztokem, který odcházel ze sekce získávání močoviny a byl recirkulován do kapalné fáze ««·· «* ·· » ·* t· • · 9 9 9 9 9 » 9 9 9
9 9 9 9 9 9 f · · e · « • · · · 9 9 9 9 9 9 v pomocném reakčním prostoru.
V posledně uvedeném případě se páry opouštějící horní část hlavního reakčního prostoru mohou přivádět do pomocného reakčního prostoru, aby přispěly k řízení poměru molárního mezi amoniakem a oxidem uhličitým v sekci získávání močoviny.
Kromě toho je výhodné, že se může dosáhnout určitého zjednodušení zařízení, protože se vyloučí potřeba zvětšit pomocný reakční prostor s ohledem na hlavní reakční prostor.
Při jiném ztělesnění tohoto vynálezu čisticí zpracování reakční směsi nastává při tlaku v podstatě rovném jako je tlak, který se vyskytuje v hlavním reakčním prostoru (výhodně 15,0 MPa) za tak zvaných isobarických podmínek neboli podmínek samostripování.
Syntézní reakce se v hlavní reakční oblasti provádí za použití těchto výrobních parametrů:
3,0 až 3,4, výhodně 3,2,
0,08 až 0,2, výhodně 0,1,
185 až 195 °C, výhodně 190 °C,
14,5 až 15,5 MPa, výhodně 15,0 MPa, až 73 %.
poměr molární amoniaku k oxidu uhličitému poměr molární vody k oxidu uhličitému reakční teplota tlak výtěžek konverze oxidu uhličitého
0 0 0 0 0 00 0 00 0· 000 00 ·« 0 0 0 0 «0 «00 0 0 « 0000 0 0 0 · 0· 0 000
Opět v tomto případě, při operaci s poměrem molárním amoniaku k oxidu uhličitému menším než 4, s výhodou přibližně okolo 3,2, je výhodné snížit objem jak reakčního prostoru s vysokým výtěžkem, tak tepelného vybavení pro předehřívání reagencií na reakčni teplotu.
Samostripovací zpracování nastává při teplotě od 190 do 210 °C.
Syntezni reakce v pomocném reakčním prostoru provádí v souladu s těmito výrobními parametry:
poměr molární amoniaku k oxidu uhličitému poměr molární vody k oxidu uhličitému reakčni teplota tlak výtěžek konverze oxidu uhličitého
4,2 až 4,6, výhodně 4,5,
1,0 až 1,5, výhodně 1,3,
185 až 195 °C, výhodně 190 °C,
14,0 až 15,5 MPa, výhodně 15,0 MPa, až 62 %.
Znovu při tomto ztělesnění přítomného vynálezu se reakčni směs opouštějící pomocný reakčni prostor podrobuje částečnému čisticímu zpracování (částečný rozklad karbamátu a částečné oddělení volného amoniaku ve vodném roztoku), dohromady s reakčni směsí opouštějící hlavní reakčni prostor.
« · · · · · • · · · · ftft • ftft « · · · · * · · • · ft ·· · · · · · « · « · ft ft · ft ftft·· · ·«··«·· · · · ·· ftft ·· ftftft ·· ·♦
- 11 Výhodně způsob podle tohoto vynálezu také v tomto případě skýtá částečnou kondenzaci proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi, získané isobarickými stripovacími operacemi.
Při tomto způsobu se zbytkový proud amoniaku a oxidu uhličitého v parní fázi zavádí do pomocného reakčního prostoru, přičemž se řídí poměr molární amoniaku a oxid uhličitého v rozmezí uvedeném výše a vyrovnává se tepelná bilance syntézní reakce.
Při tomto ztělesnění se kromě toho proud (obsahující amoniak, oxid uhličitý a vodu v parní fázi) odcházející z horní části hlavního reakčního prostoru podrobuje isobarickému stripovacímu zpracování dohromady s reakční směsí, zatímco proud opouštějící horní část pomocného reakčního prostoru se přivádí přímo do sekce získávání močoviny.
Podobně jako v dřívějším provedení popsaném zde výše se reakce spočívající v konverzi karbamátů na močovinu může provádět v pomocném reakčním prostoru buď při tlaku v podstatě rovném jako je tlak, který je v hlavním reakčním prostoru, nebo při tlaku o 0,4 až 0,8 MPa nižším.
V posledně uvedeném případě způsob podle tohoto vynálezu dále zahrnuje stupně:
- podrobení reakční směsi opouštějící pomocný reakční prostor destilaci, k získání proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a oddělení proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku, ···· ·· ·· ♦ ·· ·· • · · ···· 9 9 9 9
9 9 9 9 9 9 99 9 9 9
9 9 9 9 9 9 9 9 9
- recirkulování proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi do pomocného reakčního prostoru, a
- dávkování proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku do sekce získávání močoviny.
Výhodně se destilační stupeň reakční směsi opouštějící pomocný reakční prostor provádí za tlaku od 13,5 do 15,5 MPa, výhodně za tlaku 15,0 MPa, a za teploty od 190 do 210 °C, s celkově obvyklým známým vybavením a způsoby.
Znovu v tomto případě se výhodně snižuje průtoková rychlost kapaliny přiváděné ke stripovacímu zpracování, k částečnému jejímu vyčištění, a současně s tím se mohou dosáhnout tímto zpracováním tepelné požadavky.
Ve shodě s jiným znakem tohoto vynálezu se technický problém naznačený výše řeší zařízením, jež je určeno k provádění způsobu výroby močoviny uvedeného výše, který zahrnuje
- první reaktor pro syntézu močoviny,
- stripovací zařízení pro podrobení první reakční směsi opouštějící první reaktor zpracování, k částečnému rozkladu karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku, který je přítomen ve vodném roztoku v této první směsi,
- prostředek pro kondenzaci alespoň části par opouštějících toto stripovací zařízení a recirkulování prvního karbamátového roztoku do prvního reaktoru, druhý reaktor pro syntézu močoviny, umístěný ···· ·· ·· · ·· ·· • · * · · · · <··· • · · » · 9 9 9 99· 9 9 *··«·«· 9 · 9
9 9 9 9 9 999 9 9 9 9 paralelně k prvnímu reaktoru,
- sekci získávání močoviny pro oddělování močoviny vyrobené v prvním a druhém reaktoru z druhého vodného karbamátového roztoku,
- prostředek pro recirkulování druhého karbamátového roztoku získaného v reakčním prostoru do uvedeného druhého reaktoru a
- prostředek pro zavádění druhé reakční směsi opouštějící druhý reaktor do stripovacího zařízení.
V souladu s ještě dalším ztělesněním tohoto vynálezu, výše zmíněné zařízení pro výrobu močoviny zahrnuje
- první reaktor pro syntézu močoviny,
- stripovací zařízení, kde se podrobuje první reakční směs opouštějící tento první reaktor zpracování, k částečnému rozkladu karbamátů a částečnému oddělení volného amoniaku, který je přítomen ve vodném roztoku v první směsi,
- prostředek pro kondenzaci alespoň části par opouštějících toto stripovací zařízení a recirkulování prvního karbamátového roztoku do prvního reaktoru,
- druhý reaktor pro syntézu močoviny, umístěný paralelně k tomuto prvnímu reaktoru,
- sekci získávání močovin pro oddělování močoviny vyrobené v prvním a druhém reaktoru z druhého vodného karbamátového roztoku, ···· ·· « · • ·
9
9 9 9
9 9
9 9 9
9 9
99
9 9 9
9 99
999 9 « • « 9
99
- prostředek pro recirkulování druhého karbamátového roztoku získaného v sekci získávání močoviny do druhého reaktoru,
- destilační zařízení pro podrobení druhé reakční směsi opouštějící druhý reaktor zpracování, k částečnému rozložení karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku, který je přítomen ve vodném roztoku v druhé směsi,
- prostředek pro recirkulaci par opouštějících destilační zařízení do druhého reaktoru.
V souladu s tímto vynálezem zařízení umožňující provádět způsob výroby močoviny může být buď nové nebo může jít o upravené zařízení, které existovalo již dříve, kde se úpravou dosahuje rozšíření produkční kapacity a současně zlepšeného výkonu z hlediska spotřeby energie.
V souladu s jiným znakem tento vynález umožňuje způsob modernizace zařízení pro výrobu močoviny typu, který zahrnuje
- reaktor pro syntézu močoviny,
- stripovací zařízení pro podrobení první reakční směsi opouštějící první reaktor zpracování, k částečnému rozkladu karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku, který je přítomen ve vodném roztoku v této první směsi,
- prostředek pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících toto stripovací zařízení a recirkulování prvního karbamátového roztoku do tohoto reaktoru, ···· ·· ·· * ·· ·· • · · · · · · · « · « • · · 9 9 9 9 9 9 9
9 9 9 9 9 9 9 999 9 9
9 9 9 9 9 9 9 9
9· 99 999 99 99
- sekci získávání močoviny pro oddělování močoviny vyrobené v tomto reaktoru z druhého vodného karbamátového roztoku, přičemž způsob je charakterizován tím, že zahrnuje stupně
- opatření druhého reaktoru pro syntézu močoviny ve směru proti proudu do stripovacího zařízení,
- spojení tohoto druhého reaktoru se stripovacím zařízením a
- opatření prostředku pro recirkulování druhého karbamátového roztoku, získaného v sekci získávání močoviny, do druhého reaktoru.
Při alternativním provedení způsob modernizace podle tohoto vynálezu zahrnuje stupně:
- opatření druhého reaktoru pro syntézu močoviny ve směru proti proudu do stripovacího zařízení,
- opatření prostředku pro recirkulování druhého karbamátového roztoku, získávaného v sekci získání močoviny, do druhého reaktoru,
- spojení tohoto druhého reaktoru s destilačním zařízením, pro podrobení druhé reakčni směsi opouštějící druhý reaktor zpracování částečně rozloženého karbamátu a pro částečné oddělení volného amoniaku, přítomného ve vodném roztoku v této druhé směsi,
- opatření prostředku pro recirkulování par opouštěj í16 ♦ ·♦· 4 4 4 ·
4 4 · 4 • · · · · • 4 · · · · • · · · · · • 44 ·· ·· 4 4 4 4 • 4 4 4 4
4 4444 4
4 4 4 cích toho destilační zařízení do druhého reaktoru,
- spojení tohoto destilačního zařízení se sekcí pro získávání močoviny.
Další charakteristické znaky a výhody tohoto vynálezu jsou obsaženy v podrobném popisu jeho některých výhodných ztělesnění, které se uvádějí jako příklady v souvislosti s připojenými výkresy, aniž by byly na ně omezeny.
Přehled obrázků na výkresech
Obr. 1 znázorňuje schematicky zařízení podle dosavadního stavu techniky pro výrobu močoviny, tak zvaným C02 stripovacím způsobem.
Obr. 2 znázorňuje schematicky první ztělesnění zařízení podle tohoto vynálezu, buď jako zařízení nového typu nebo zařízení dosaženého modernizací zařízení z obr. 1.
Obr. 3 znázorňuje schematicky druhé ztělesnění zařízení v souladu s tímto vynálezem, buď jako zařízení nového typu nebo zařízení dosaženého modernizací zařízení z obr. 1.
Obr. 4 znázorňuje schematicky třetí ztělesnění zařízení v souladu s tímto vynálezem, buď jako zařízení nového typu nebo zařízení dosažené modernizací zařízení z obr. 1.
Obr. 5 znázorňuje schematicky zařízení podle dosavadního stavu techniky pro výrobu močoviny, tak zvaným isobarickým neboli samostripovacím způsobem.
··♦· BB
Β Β Β
Β Β Β Β
Β Β Β Β
ΒΒΒ·
BBBB Β
Β Β Β
Β Β Β Β • ·
ΒΒ
Obr. 6 znázorňuje schematicky čtvrté ztělesnění zařízení podle tohoto vynálezu, buď jako zařízení nového typu nebo zařízení dosaženého modernizací zařízení z obr. 5.
Obr. 7 znázorňuje schematicky páté ztělesnění zařízení v souladu s tímto vynálezem, buď jako zařízení nového typu nebo zařízení dosaženého modernizací zařízení z obr. 5.
Obr. 8 znázorňuje schematicky šesté ztělesnění zařízení v souladu s tímto vynálezem, bud jako zařízení nového typu nebo zařízení dosaženého modernizací zařízení z obr. 5.
K jedinému účelu, zjednodušení diskuze o tomto vynálezu, se provádějí zvláštní odkazy na spojovací vedení jako takové u různých částí zařízení, které je popsáno dále a znázorněno na obrázcích, pouze když je nezbytně nutné.
V souvislosti s obr. 1, vztahová značka 1 označuje celé zařízení pro výrobu močoviny tak zvaným C02 stripovacím typem, podle dosavadního stavu techniky.
Zařízení 1 sestává ze syntézní sekce 2_ a sekce 3. pro čištění a regeneraci vyráběné močoviny a tyto sekce zahrnují naopak řadu dílů vybavení, která jsou provozována buď při nízkém tlaku nebo za vakua, jak bude podrobněji popsáno dále.
Syntézní sekce 2 zahrnuje v sérii zapojený reaktor R-l pro syntézu močoviny (ve kterém je definována příslušný reakční prostor), vysokotlaký stripér 4, pro částečný rozklad karbamátu a částečné oddělení volného amoniaku přítomného ve vodném roztoku v reakční směsi opouštějící reaktor R-l pro • · · · · • · · ·· ·· syntézu močoviny, a karbamátový kondenzátor 5, pro absorpci stripujících par se zaváděným amoniakem a karbamátovým roztokem přicházejícím ze sekce 2 pro získávání močoviny.
Reaktor R-l pro syntézu močoviny je spojen, na konci své spodní části, pomocí vedení 6 s vysokotlakým stripérem 4, ze kterého vychází parní fáze (obsahující amoniak, oxid uhličitý a páru), která se zavádí do karbamátového kondenzátoru 5 potrubím ]_ a kapalná fáze (obsahující částečně vyčištěný roztok močoviny) se přivádí do sekce 2 pro získávání močoviny trubkou 14.
Reaktor R-l pro syntézu močoviny je také spojen, na opačném konci v horní části, pomocí roury 31 s pračkou 8., ve které se páry vycházející z reaktoru R-l pro syntézu močoviny (obsahující v podstatě amoniak, oxid uhličitý a páru) absorbují pomocí zředěného roztoku recirkulovaného karbamátu, který přichází ze sekce 3 získávání močoviny vedením 9.
Vztahové značky 10 a 11 označují odstředivkový kompresor a vysokotlaké čerpadlo pro zavádění oxidu uhličitého do vysokotlakého stripéru 4 a amoniaku přiváděného do karbamátového kondenzátoru 5 potrubním vedením 30a. 30b.
Ejektor 12 přivádí do karbamátového kondenzátoru 5 buď recirkulovaný karbamátový roztok, přicházející z pračky 8 vedením 9a, nebo vodný karbamátový roztok, odebíraný z reaktoru R-l pro syntézu močoviny z konce blízko spodní části.
Potrubí 13., uložené mezi karbamátovým kondenzátorem 5 a reaktorem R-l pro syntézu močoviny, dovoluje recirkulovat vodný roztok, obsahující karbamátový recyklát, stejně jako přiváděný amoniak a oxid uhličitý.
···· 99 99
9 9 9 9 9
9 9 · · • · · · · · • · · · · ·
Jak již bylo uvedeno výše, trubka 14 dovoluje přivádět do sekce 3. pro získávání močoviny částečně vyčištěný roztok močoviny, který opouští syntézní sekci 2.
Sekce 2 Pro získávání močoviny naopak zahrnuje nízkotlaké destilační zařízení 15 (které je provozováno za tlaku přibližně od 0,3 do 0,4 MPa), připojené ke dvojci vakuových destilačních zařízení .16, 17 umístěných v sérii, s mezi nimi vloženým jímacím zásobníkem 18 na roztok močoviny.
Vztahová značka 19 označuje potrubí pro zavádění vyčištěné močoviny opouštějící sekci 2 pro získávání močoviny do běžného koncového zařízení, které není znázorněno.
Vztahovými značkami 20, 21 jsou označena vedení pro zavádění par obsahujících amoniak do vakuové sekce 22, ve které se tyto páry kondenzují známým způsobem.
Získané kondenzáty, které obsahují určité množství zbytkového amoniaku se zavádí rourou 23 do sekce pro zpracování vodou.
Páry opouštějící nízkotlaké destilační zařízení 15 se spojují se zředěným roztokem získaného amoniaku, přiváděným z vakuové sekce 22 , kondenzují se v kondenzátoru 24 a zavádějí, jako zředěný karbamátový roztok, do pračky 8 vedením 9 přes vysokotlaké čerpadlo 25.
V souvislosti se zařízením 1 popsaným výše budou nyní popsána zařízení podle tohoto vynálezu, jak je znázorněna na obr. 2 až 4.
· ·· ·· · *· 99
• • · • · « · • 9 •
• • • • · • 9 9 ··
• • » · • · • 9 999 •
• • · • · • 9 •
V následujícím popisu a na obrázcích, části zařízení 1, která jsou strukturně nebo funkčně ekvivalentní s částmi rozebranými výše v souvislosti s obr. 1, jsou označena stejnými vztahovými značkami a nebudou dále popisována.
Kromě toho v souladu se znaky tohoto vynálezu dále uvedená ztělesnění zařízení 1 buď představují zařízení nového typu nebo zařízení získané modernizací již dříve existujícího zařízení, jako bude lépe vysvětleno v další části textu.
V souvislosti s obr. 2 syntézní sekce 2. zařízení 1 podle tohoto vynálezu dále zahrnuje druhý reaktor R-2 pro syntézu močoviny, v paralelním uspořádáni k reaktoru R-l pro syntézu močoviny.
Ve shodě se znaky tohoto vynálezu, reaktor R-l pro syntézu močoviny bude provozován jako hlavní reaktor, který má rozhodující význam jak s ohledem na výtěžek, tak s ohledem na produkci močoviny, zatímco druhý reaktor R-2 pro výrobu močoviny bude působit jako pomocný reaktor, fungující minoritně jak s ohledem na výtěžek, tak s ohledem na produkci močoviny, ježto je mu přiděleno konvertování zředěného karbamátového roztoku na močovinu, přicházejícího ze sekce 2 pro získávání močoviny.
Z tohoto hlediska zařízení 1 zahrnuje vhodné konstrukční prostředky, v tomto zvláštním případě vedení 26., pro recirkulování zředěného karbamátového roztoku opouštějícího pračku 8, do druhého reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, sloužícího jako pomocný reaktor.
V souladu s jiným znakem tohoto vynálezu druhý reaktor • ·
- 21 • · • · ·
R-2 pro výrobu močoviny, sloužící jako pomocný reaktor (ve kterém je definován příslušný reakční prostor) je propojen potrubím 27 s vysokotlakým stripérem 4, ve kterém nastává zpracování částečně rozloženého karbamátu a částečné oddělení volného amoniaku přítomného v reakční směsi, která opouští jak reaktor R-l pro syntézu močoviny, tak druhý reaktor R-2 pro výrobu močoviny.
Výhodně je potrubí 27 umístěno mezi druhý reaktor R-2 pro výrobu močoviny, sloužící jako pomocný reaktor, a větev 6a vedení 6, aby se dovolilo značné zjednodušení zařízení.
Za účelem řízení poměru molárniho amoniaku a oxidu uhličitého a vyrovnání tepelné bilance reaktorů, v reaktoru R-l pro syntézu močoviny, provozovaném jako hlavní reaktor, a v druhém reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, sloužícím jako pomocný reaktor, jsou umístěna rozvětvení 28a, 28b potrubí 28, která dovolují přivádět část par amoniaku a oxidu uhličitého, které nezkondenzovaly, do karbamátového kondenzátoru 5.
Výhodně molární poměr amoniaku a oxidu uhličitého a tepelná bilance v druhém reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, sloužícím jako pomocný reaktor, se může dále řídit stahovanou částí amoniaku přiváděného potrubím 29., které je umístěno mezi potrubní vedení 30b a vedení 26.
V souladu s dalším znakem tohoto vynálezu je spodní část druhého reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, sloužícího jako pomocný reaktor, umístěna ve vyšší úrovni s ohledem na spodek, než spodní část reaktoru R-l pro syntézu močoviny, provozovaného jako hlavní reaktor tak, že se usnadňuje zavádění par bohatých na nezkondenzovaný amoniak do druhého ·
«··· f» * · ·
- 22 w
t reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, které přicházejí z karbamátového kondenzátoru 5 rozvětvením 28b.
Vztahová značka 32 označuje vedení pro přivádění par opouštějících horní část druhého reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, sloužícího jako pomocný reaktor, do pračky 8..
Jak již bylo uvedeno výše, zařízení 1 z obr. 2 může být buď zařízení nového typu nebo zařízení dosažené modernizací již existujícího zařízení, jako je znázorněno na obr. 1.
Výhodně modernizace zařízení z obr. 1 se provádí prostřednictvím těchto stupňů:
- opatří se druhý reaktor R-2 pro výrobu močoviny, sloužící jako pomocný reaktor, ve směru proti proudu z vysokotlakého stripéru 4 a umístí paralelně s existujícím reaktorem R-l pro výrobu močoviny,
- spojí se druhý reaktor R-2 pro výrobu močoviny, s vysokotlakým stripérem 4 pomocí potrubí 27,
- opatří se vedení 26 k recirkulování zředěného karbamátového roztoku, získaného v sekci 2_ pro získávání močoviny a opouštějícího pračku 8., do druhého reaktoru R-2 pro výrobu močoviny.
V souladu se ztělesněním znázorněným na obr. 2 je druhý reaktor R-2 pro výrobu močoviny, sloužící jako pomocný reaktor, výhodně uspořádán tak, že jeho spodní část je umístěna ve vyšší úrovni s ohledem na spodek, než spodní část reaktoru R-l pro výrobu močoviny.
o · · · » · · ’ • · ·» ♦ ··· · I • · * »· ·· • * ♦
Výhodně způsob modernizace podle tohoto vynálezu také zahrnuje stupeň instalace rozvětvení 28b pro recirkulaci par bohatých na amoniak, které nejsou kondenzovány v karbamátovém kondenzátoru 5_, do druhého reaktoru R-2 pro výrobu močoviny a instalace vedení 32 pro přivádění par opouštějících horní část druhého reaktoru R-2 pro výrobu močoviny do pračky 8.
Při jiném ztělesnění zařízení 1 podle tohoto vynálezu, jak je znázorněno na obr. 3, syntézní sekce 2 zahrnuje destilační zařízení 3.5, ve kterém se destiluje reakční směs opouštějící druhý reaktor R-2 pro výrobu močoviny, která se vede potrubím 27 tak, že se vytváří proud par bohatých na amoniak, recirkulovaných do druhého reaktoru R-2 pro výrobu močoviny jinou trubkou 36.
Destilační zařízení 35 je naopak spojeno s vysokotlakým stripérem 4 vedením 37, které je určeno k přivádění reakční směsi, částečně vyčištěné destilací, do vysokotlakého stripéru 4.
Kromě toho v tomto ztělesnění zařízení 1 se páry bohaté na nezkondenzovaný amoniak, přicházející z karbamátového kondenzátoru 5, zavádějí rozvětvením 28b potrubí 28 , do destilačního zařízení 35 a ne do druhého reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, takže se usnadní destilační operace.
Výhodně destilační zařízení 35 dovoluje snížit průtokovou rychlost kapaliny (reakční směsi produkované v druhém reaktoru R-2 pro výrobu močoviny) zaváděné do vysokotlakého stripéru 4, se snížením tepelného zatížení tohoto zařízení.
Tento znak je obzvláště výhodný, pokud je nutné moder-
- 24 *··· *·
9 · ♦ · · < · · • ♦ · * <· ·* ·· • < · · • 9 99
999 9 9
9 9' *· nizovat již dříve existující zařízení, ve kterém byl stripér už provozován na plnou kapacitu.
Při jiném ztělesnění zařízení 1 podle tohoto vynálezu, znázorněném na obr. 4, je spodní část druhého reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, sloužícího jako pomocný reaktor, ve stejné úrovni, jako spodní část reaktoru R-l pro syntézu močoviny, provozovaného jako hlavní reaktor, a v každém případě v podstatě v úrovni spodku, čímž se vyhne pracovní činnosti nutné pro zvýšení druhého reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, která je často komplikovaná a nákladná.
V tomto případě tlak v pomocném reakčním prostoru je snížen o 0,4 až 0,8 MPa s ohledem na tlak, který je v hlavním reakčním prostoru.
Při tomto ztělesnění se poměr molární amoniaku a oxidu uhličitého a tepelná bilance v druhém reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, sloužícím jako pomocný reaktor, řídí zaváděním par opouštějících horní část reaktoru R-l pro výrobu močoviny potrubím 33 do druhém reaktoru R-2 pro výrobu močoviny, sloužícím jako pomocný reaktor, na místo odtahování nezkondenzovaných par z karbamátového kondenzátoru 5.
V tomto případě potrubí 28 je umístěno pouze mezi karbamátovým kondenzátorem 5 a reaktorem R-l pro syntézu močoviny, provozovaným jako hlavní reaktor.
Protože v druhém reaktoru R-2 pro výrobu močoviny je nižší syntézní tlak, reakční směs vystupující z tohoto reaktoru se zavádí do vysokotlakého stripéru 4 pomocí čerpadla 34 , umístěného na potrubí 27 proti tomuto vybavení.
»· ·· • · · • ·· )·· · * • · 9
V souvislosti s obr. 5 bude dále popsáno zařízení pro výrobu močoviny s tak zvaným typem isobarického stripování (se samostripováním) podle dosavadního stavu techniky.
Znovu v tomto případě, části zařízení 1, které jsou strukturně nebo funkčně ekvivalentní s částmi rozebranými výše v souvislosti s obr. 1 až 4, jsou označeny stejnými vztahovými značkami a nebudou dále popisovány.
Do syntézní sekce 2 zařízení l z obr. 5 a v souladu s obvyklými podmínkami způsobu u samostripovacích zařízení se přiváděný oxid uhličitý a amoniak zavádějí přímo do reaktoru R-1 pro výrobu močoviny a popřípadě do sběrného zásobníku 38, který je nedílnou součástí sekce 3_ pro získávání močoviny.
Z tohoto hlediska zařízení 1 zahrnuje příslušná potrubí 39 . 40, umístěná mezi odstředivkový kompresor a vysokotlaké čerpadlo (neznázorněno) a výše zmíněný reaktor R-1 pro výrobu močoviny a sběrný zásobník 38.
V syntézní sekci 2 je také umístěn, ve směru proudu ke karbamátovému kondenzátoru 5, separátor 41 určený k oddělování par obsahujících amoniak, oxid uhličitý a páru, které nezkondenzovaly v karmabátovém kondenzátoru 5, od karbamátového roztoku recirkulovaného do reaktoru R-1 pro výrobu močoviny potrubím 42 a ejektorem 43.
Páry opouštějící separátor 41 se zavádějí potrubím 44 do středotlakého destilačního zařízení 45 (provozovaného za tlaku přibližně 1,8 MPa), umístěného v sekci 3. pro získávání močoviny bezprostředně směrem za vysokotlaký stripér 4.
* 9
- 26 • · · * » · • * * • * · ♦ ♦ ♦ • * · * «·
Sekce 3. pro získávání močoviny zahrnuje v tomto případě, kromě výše zmíněného středotlakého destilačního zařízení 45, nízkotlakého destilačního zařízení 15 a vakuových destilačních zařízení 16., 17, destilační kolonu 46, určenou k oddělování v podstatě čistého amoniaku ze zředěného karbamátového roztoku, které se oba recirkulují do reaktoru R-l pro syntézu močoviny.
Zředěný karbamátový roztok opouštějící spodní část destilační kolony 46 se částečně recirkuluje do karbamátového kondenzátoru 5 vedením 47 a čerpadlem 48, zatímco páry čistého amoniaku, odcházející z horní části destilační kolony 46, se kondenzují v kondenzátoru 49 a odvádějí do sběrného zásobníku 38 potrubím 50.
Amoniak se proto recirkuluje do reaktoru R-l pro výrobu močoviny dohromady s čerstvým amoniakem, přiváděným čerpadly 51, 52 a vedením 53., na kterém je připevněn ejektor 43 .
Vztahová značka 54 označuje jiné potrubí, umístěné za čerpadlem 51 a určené pro přivádění příslušného zpětného toku kapalného amoniaku pro rektifikační operace do destilační kolony 46.
V této destilační koloně 46 se podrobuje rektifikaci zředěný karbamátový roztok, jenž se získává kondenzací par opouštějících horní část středotlakého destilačního zařízení 45 a nízkotlakého destilačního zařízení 15 v příslušných kondenzačních zařízeních, která jsou označena vztahovými značkami 55, 56.
Sekce 3 pro získávání močoviny také zahrnuje tank 57 ve kterém se zachycuje zředěný karbamátový roztok přicházející z kondenzačního zařízení 56, a čerpadlo 58. které je určeno k přivádění tohoto roztoku do destilační kolony 46.
V souvislosti se zařízením 1 z obr. 5 budou nyní popsána určitá alternativní ztělesnění zařízení podle tohoto vynálezu, která jsou znázorněna na obr. 6 až 8.
V souvislosti s obr. 6 syntézní sekce 2 zařízení 1 zahrnuje druhý reaktor R-2 pro syntézu močoviny, umístěný paralelně k reaktoru R-l pro syntézu močoviny.
Podobně jako v předchozích ztělesněních tohoto vynálezu popsaných zde výše, reaktor R-l pro syntézu močoviny působí jako hlavní reaktor, s ohledem jak na výtěžek, tak na produkční kapacitu, zatímco druhý reaktor R-2 pro syntézu močoviny působí jako pomocný reaktor, minoritní jak s ohledem na výtěžek močoviny, tak její produkci. Tento druhý reaktor R-2 pro syntézu močoviny, provozovaný jako pomocný reaktor, je určen pro konverzi zředěného karbamátového roztoku, přicházejícího ze sekce 3 pro získávání močoviny, na močovinu.
Zařízení 1 obsahuje příslušné vybavení, v tomto zvláštním případě potrubí 66 pro recirkulování zředěného karbamátového roztoku přicházejícího z čerpadla 48 a opouštějícího spodní část destilační kolony 46 , do druhého reaktoru R-2 pro syntézu močoviny, působícího jako pomocný reaktor.
Druhý reaktor R-2 pro syntézu močoviny, působící jako pomocný reaktor, je naopak spojen vedením 59 s vysokotlakým stripérem 4, ve kterém nastává částečný rozklad karbamátu a částečné oddělení volného amoniaku přítomného v reakčních ·♦·» • ř ♦ • * i
» · «» « · · · « » · · «* syntézu močoviny amoniaku a oxidu směsích, které opouštějí reaktor R-l pro a druhý reaktor R-2 pro syntézu močoviny
Za účelem řízení molárniho poměru uhličitého a tepelné bilance v druhém reaktoru R-2 pro syntézu močoviny, působícím jako pomocný reaktor, se potrubím 44 nyní zavádějí do tohoto reaktoru páry bohaté na nezkondenzovaný amoniak, které opouštějí karbamátový kondenzátor 5.
Při tomto ztělesnění vynálezu se do středotlakého destilačního zařízení 45 přivádějí páry odcházející z horní části druhého reaktoru R-2 pro syntézu močoviny, působícího jako pomocný reaktor, jiným potrubím 60.
Výhodně je spodní část druhého reaktoru R-2 pro syntézu močoviny, působícího jako pomocný reaktor, udržována na vyšší úrovni s ohledem na spodek, než je spodní část reaktoru R-l pro syntézu močoviny, působícího jako hlavní reaktor, aby se tak usnadnilo přivádění nezkondenzovaných par přicházejících ze separátoru 41 do druhého reaktoru R-2 pro syntézu močoviny.
Zařízení 1 na obr. 6 může být buď zařízení nového typu nebo zařízení získané modernizací již dříve existujícího zařízení, jako je znázorněno na obr. 5, pomocí řady stupňů, které jsou ekvivalentní stupňům zmíněným zde výše v souvislosti se zařízením z obr. 2.
Při jiném ztělesnění zařízení 1 podle tohoto vynálezu, znázorněném na obr. 7, se druhý reaktor R-2 pro syntézu močoviny, působící jako pomocný reaktor, instaluje do nižší úrovně než je úroveň reaktoru R-l pro výrobu močoviny, působícího jako hlavní reaktor, nebo do úrovně ekvivalentní, e · · · · ♦ ftft * » · ·
Λ · · · • ft ftft
- 29 Λ *· ·· • ft ft · · · • ft ·) ·· • ft «· · · e>
• · · · «ft *· zatímco tlak v pomocném reakčním prostoru je snížen na 0,4 až 0,8 MPa s ohledem na tlak, který se udržuje v hlavním reakčním prostoru.
Protože v druhém reaktoru R-2 pro výrobu močoviny je nižší syntézní tlak, reakční směs vystupující z tohoto reaktoru se zavádí do vysokotlakého stripéru 4 pomocí čerpadla 61, umístěného na potrubí 59, ve směru proti proudu do tohoto zařízení.
Znovu v tomto případě, pokud se druhý reaktor R-2 pro syntézu močoviny, působící jako pomocný reaktor, provozuje při nižším tlaku než jaký je tlak v reaktoru R-l pro výrobu močoviny, působícím jako hlavní reaktor, je možné dosáhnout zjednodušení zařízení a snížení výrobních (nebo modernizačních) nákladů na zařízení 1.
Při jiném ztělesnění zařízení podle tohoto vynálezu, znázorněném na obr. 8, syntézní sekce 2 zahrnuje destilační přístroj 62., ve kterém se reakční směs opouštějící potrubím 63 druhý reaktor R-2 pro syntézu močoviny destiluje tak, že vzniká proud par bohatých na amoniak, který se recirkuluje jiným potrubím 64 do druhého reaktoru R-2 pro syntézu močoviny.
Destilační přístroj 62 je naopak spojen se středotlakým destilačním zařízením 45 vedením 65., které je určeno pro přivádění destilované reakční směsi do destilačního zařízení 45.
Při tomto ztělesnění se také používá vedení 65, ve své koncové části, k dopravě reakční směsi přicházející z vysokotlakého stripéru 4 trubkou 14 do středotlakého destilačního zařízení 45.
44·4 4· • ·
«4 4 • · 4 4
Je výhodné, že destilační přístroj 62 dovoluje snížit průtokovou rychlost kapaliny (reakční směsi produkované v druhém reaktoru R-2 pro syntézu močoviny), která je zaváděna do vysokotlakého stripéru 4, se snížením tepelného zatížení tohoto zařízení.
Tyto znaky jsou obzvláště výhodné, pokud je žádoucí modernizovat již dříve existující zařízení, u kterého se vysokotlaký stripér již provozuje na plnou kapacitu.

Claims (42)

  1. - 31 PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby močoviny typu, který zahrnuje stupně
    - reakce amoniaku a oxidu uhličitého v prvním reakčním prostoru (R-l), k získání první reakční směsi obsahující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku,
    - podrobení této směsi zpracování, k částečnému rozkladu karbamátů a částečnému oddělení volného amoniaku ve vodném roztoku, k získání proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku,
    - podrobení proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi kondenzaci, k získání první části karbamátů ve vodném roztoku,
    - recirkulování prvního podílu karbamátů do prvního reakčního prostoru (R-l),
    - dávkování proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku do sekce (3) získávání močoviny a
    - oddělení v sekci (3) získávání močoviny zbytkového karbamátů od močoviny, k získání druhé části karbamátů ve vodném roztoku, vyznačující se tím, že dále zahrnuje stupně:
    - recirkulování druhé části karbamátů ve vodném roztoku získaném v sekci získávání močoviny do druhého
    Β · · · Β Β
    - 32 Β · « ι · · «
    ΒΒ 9 Β
    ·) Β • · Β ·
    Β · Β · • Β Β Β
    Β · Β · Β
    Β Β Β • Β · · reakčního prostoru (R-2),
    - konvertování druhé části karbamátu ve vodném roztoku na močovinu ve druhém reakčním prostoru (R-2), k získání druhé reakční směsi obsahující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku, a
    - podrobení této druhé reakční směsi zpracování, k dosažení částečného rozkladu karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku ve vodném roztoku dohromady s první reakční směsí.
  2. 2. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že zahrnuje stupně podrobení proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi částečné kondenzaci a zavedení výsledného nezkondenzovaného proudu amoniaku a oxidu uhličitého do druhého reakčního prostoru (R-2).
  3. 3. Způsob podle nároku 2,vyznačující se tím, že se zbytkový nezkondenzovaný proud amoniaku a oxidu uhličitého alespoň částečně zavádí do prvního reakčního prostoru (R-l).
  4. 4. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že první reakční prostor (R-l) a druhý reakční prostor (R-2) se udržují za tlaku od 14,0 do 15,5 MPa a při teplotě od 180 do 195 °C.
  5. 5. Způsob podle nároku 4,vyznačující se tím, že se druhý reakční prostor (R-2) udržuje za tlaku od 13,5 do 15,0 MPa.
  6. 6. Způsob podle nároku 1,vyznačuj ící • 444
    4 4 » «
    I «
    4 4 ♦ 4 4
    4 4 * · • · 4 *
    44 4*
    - 33 4 44 4 • 4 tím, že molární poměr amoniaku k oxidu uhličitému v prvním reakčním prostoru (R-l) se udržuje na hodnotě od 2,8 do 3,4.
  7. 7. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že molární poměr amoniaku k oxidu uhličitému ve druhém reakčním prostoru (R-2) se udržuje na hodnotě od 4,2 do 4,6.
  8. 8. Způsob podle nároku 4,vyznačující se tím, že zpracování k částečnému rozkladu karbamátů a částečnému oddělení volného amoniaku ve vodném roztoku nastává při tlaku od 14,0 do 15,5 MPa, za použití přiváděného oxidu uhličitého jako stripovacího přípravku.
  9. 9. Způsob podle nároku 4,vyznačující se tím, že zpracování k částečnému rozkladu karbamátů a částečnému oddělení volného amoniaku nastává při tlaku od 14,0 do 15,5 MPa v přítomnosti nadbytku amoniaku.
  10. 10. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že dále zahrnuje stupeň zavádění v podstatě čistého amoniaku do druhého reakčního prostoru (R-2).
  11. 11. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že dále zahrnuje stupeň zavádění proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi, opouštějícího první reakční prostor (R-l), do druhého reakčního prostoru (R-2).
  12. 12. Způsob podle nároků 1 až 8,vyznačuj ící se t í m, že zahrnuje další stupeň zavádění proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi, opouštějícího druhý reakční prostor (R-2), do sekce (3) pro získávání močoviny.
  13. 13. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že dále zahrnuje stupně:
    - podrobení reakční směsi destilaci, k získání druhého proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a druhého proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku,
    - recirkulování takto získaného proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi do druhého reakčního prostoru (R-2), a
    - podrobení takto získaného proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku zpracování k částečnému rozkladu karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku dohromady s první reakční směsí.
  14. 14. Způsob výroby močoviny typu, který zahrnuje stupně
    - reakce amoniaku a oxidu uhličitého v prvním reakčním prostoru (R-l), k získání první reakční směsi obsahující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku,
    - podrobení této směsi zpracování, k částečnému rozkladu karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku ve vodném roztoku, k získání proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku,
    - podrobení proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi kondenzaci, k získání první části karbamátu ve vodném roztoku, • · · · ♦♦ • * 4
    - 35 0» ♦* ·· ·· < 9 9 «
    0 0 00 «00 0 <
    • a ’ • 0 ♦ ♦
    - recirkulování prvního podílu karbamátu do prvního reakčního prostoru (R-l),
    - dávkování proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku do sekce (3) získávání močoviny a
    - oddělení v sekci (3) získávání močoviny zbytkového karbamátu od močoviny, k získání druhé části karbamátu ve vodném roztoku, vyznačující se tím, že dále zahrnuje stupně
    - recirkulování druhé části karbamátu ve vodném roztoku získaném v sekci (3) získávání močoviny do druhého reakčního prostoru (R-2),
    - konvertování druhé části karbamátu ve vodném roztoku na močovinu ve druhém reakčním prostoru (R-2), k získání druhé reakčni směsi obsahující močovinu, karbamát a volný amoniak ve vodném roztoku,
    - podrobení druhé reakčni směsi destilaci, k získání druhého proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a druhého proudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku,
    - recirkulování tohoto druhého proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi do druhého reakčního prostoru (R-2), a
    - zavádění tohoto druhého porudu obsahujícího močovinu a zbytkový karbamát ve vodném roztoku do sekce (3) získávání močoviny.
    ··· · 9 9 9 9 · .
    ··♦ * ♦ ·· · J * * φ · · · · · 9 · ·* « · · 9 9 9 9 9 999 9 9 • 9 9 9 9 9 9 9 · * ·· ·· · » 9 9 9 9 9 99
    - 36
  15. 15. Způsob podle nároku 14, vyznačuj ící se t í m, že první reakčni prostor (R-l) a druhý reakčni prostor (R-2) se udržují za tlaku od 14,0 do 15,5 MPa a při teplotě od 180 do 195 °C.
  16. 16. Způsob podle nároku 14, vyznačuj ící se t í m, že stupeň destilace druhé reakčni směsi nastává za tlaku od 13,5 do 15,5 MPa.
  17. 17. Způsob podle nároku 14, vyznačuj ící se t í m, že zahrnuje stupně podrobení prvního proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličtý v parní fázi částečné kondenzaci a dávkování výsledného proudu z amoniaku a oxidu uhličitého v parní fázi do druhého reakčniho prostoru (R-2).
  18. 18. Způsob podle nároku 14, vyznačuj ící se t í m, že dále zahrnuje stupeň zavádění proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličtý v parní fázi opouštějící druhý reakčni prostor (R-2) do sekce (3) získávání močoviny.
  19. 19. Zařízení pro výrobu močoviny, vyznačuj í cí se tím, že zahrnuje
    - první reaktor (R-l) pro syntézu močoviny,
    - stripovací zařízení (4), k podrobení první reakčni směs opouštějící tento první reaktor (R-l) zpracování, k částečnému rozkladu karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku, který je přítomen ve vodném roztoku v této první směsi,
    - prostředek (5) pro alespoň částečnou kondenzaci par »9 99
    9 9 9 9
    9 9 99
    999 9 ·
    9 9 9
    99 99
    - 37 ···· ·· « · • 9 9
    9 9 ·· ·· 9 9» opouštějících toto stripovací zařízení (4) a recirkulování prvního karbamátového roztoku do tohoto prvního reaktoru (R-l),
    - druhý reaktor (R-2) pro syntézu močoviny, v paralelním uspořádání s prvním reaktorem (R-l),
    - sekci (3) získávání močoviny, pro oddělování močoviny vyrobené v prvním reaktoru (R-l) a v druhém reaktoru (R-2) z druhého vodného karbamátového roztoku,
    - prostředek (9, 25, 26, 47, 48, 66) pro recirkulování druhého karbamátového roztoku, získaného v sekci (3) získávání močoviny, do druhého reaktoru (R-2), a
    - prostředek (27, 34, 37, 59, 61) pro přivádění druhé reakční směsi opouštějící tento druhý reaktor (R-2) do stripovacího zařízení (4).
  20. 20. Zařízení podle nároku 19,vyznačuj ící se tím, že je dále opatřeno prostředkem (10, 30a) pro přivádění proudu zaváděného oxidu uhličitého do tohoto stripovacího zařízení (4).
  21. 21. Zařízení podle nároku 19, vy značují c í se t í m, že spodní část druhého reaktoru (R-2) je umístěna výše, než je spodní část prvního reaktoru (R-l).
  22. 22. Zařízení podle nároku 19,vyznačuj ící se t í m, že dále obsahuje prostředek (28a, 28b, 44) pro recirkulování nezkondenzovaných par přicházejících ze stripovacího zařízení (4) do prvního reaktoru (R-l) a/nebo druhého reaktoru (R-2).
    44 ··
    4 4 · · • 4 44 • 44 4 4
    4 · 4
    4 4 4 4
    - 38 • 4
  23. 23. Zařízení podle nároku 19, vyznačuj ící se t í m, že dále obsahuje prostředek (8, 26) pro kondenzaci par opouštějících horní část prvního reaktoru (R-l) a/nebo druhého reaktoru (R-2) a recirkulování roztoku takto získaného do druhého reaktoru (R-2).
  24. 24. Zařízení podle nároku 19, vyznačuj ící se t í in, že dále obsahuje alespoň jedno potrubí (33) pro recirkulování par opouštějících horní část prvního reaktoru (R-l) do druhého reaktoru (R-2).
  25. 25. Zařízení podle nároku 19,vyznačuj ící se t í m, že dále obsahuje alespoň jedno potrubí (60) pro přivádění par opouštějících horní část druhého reaktoru (R-2) do sekce (3) pro získávání močoviny.
  26. 26. Zařízení pro výrobu močoviny, vyznačuj í cí se tím, že zahrnuje
    - první reaktor (R-l) pro syntézu močoviny,
    - stripovací zařízení (4), k podrobení první reakční směsi opouštějící tento první reaktor (R-l) zpracování, k částečnému rozkladu karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku, který je ve vodném roztoku přítomen v této první směsi,
    - prostředek (5) pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících toto stripovací zařízení (4) a recirkulování prvního karbamátového roztoku do tohoto prvního reaktoru (R-l),
    - druhý reaktor (R-2) pro syntézu močoviny, v paralelním uspořádání s prvním reaktorem (R-l),
    - sekci (3) získávání močoviny pro oddělování močoviny vyrobené v prvním reaktoru (R-l) a druhém reaktoru (R-2) z druhého vodného karbamátového roztoku,
    - prostředek (9, 25, 26, 47, 48, 66) pro recirkulování druhého karbamátového roztoku, získaného v sekci (3) získávání močoviny, do druhého reaktoru (R-2),
    - prostředek (35, 62) pro podrobení druhé reakčni směsi opouštějící tento druhý reaktor (R-2) destilaci, k získání proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi a částečně vyčištěné reakčni směsi, a
    - prostředek (36, 64) pro recirkulaci tohoto proudu obsahujícího amoniak a oxid uhličitý v parní fázi do druhého reaktoru (R-2).
  27. 27. Zařízení podle nároku 26, vyznačuj ící se t í m, že dále obsahuje prostředek (65) pro přivádění částečně vyčištěné reakčni směsi opouštějící destilační zařízení (62) do sekce (3) získávání močoviny.
  28. 28. Zařízení podle nároku 26, vyznačuj ící se t í m, že dále obsahuje prostředek (37) pro přivádění částečně vyčištěné reakčni směsi opouštějící destilační zařízení (35) do stripovacího zařízení (4).
  29. 29. Zařízení podle nároku 26, vyznačuj ící se t í m, že dále obsahuje prostředek (44) pro recirkulování nezkondenzovaných par opouštějících stripovací zařízení • · <
    • · ·· • ··· · · • · · ·· ·«
    - 40 (4) do druhého reaktoru (R-2).
  30. 30. Zařízení podle nároku 26, vyznačuj ící se t í m, že dále obsahuje prostředek (28b) pro recirkulování nezkondenzovaných par opouštějících stripovací zařízení (4) do destilačního zařízení (35).
  31. 31. Zařízení podle nároku 26, vyznačuj ící se t í m, že dále obsahuje potrubí (60) pro přivádění par opouštějících horní část druhého reaktoru (R-2) do sekce (3) získávání močoviny.
  32. 32. Zařízení podle nároku 26, vyznačuj ící se t í m, že dále obsahuje prostředek (8) pro kondenzaci par opouštějících horní část prvního reaktoru (R-l) a/nebo druhého reaktoru (R-2) a recirkulování roztoku takto získaného do druhého reaktoru (R-2).
  33. 33. Způsob modernizace zařízení pro výrobu močoviny typu, který zahrnuje
    - reaktor (R-l) pro syntézu močoviny,
    - stripovací zařízení (4), k podrobení první reakční směsi opouštějící tento reaktor (R-l) zpracování, k částečnému rozkladu karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku, který je přítomen ve vodném roztoku v této první směsi,
    - prostředek (5) pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících toto stripovací zařízení (4) a recirkulování prvního karbamátového roztoku do prvního reaktoru (R-l), a
    - sekci (3) získávání močoviny pro oddělování močoviny ···· ·* • · <
    - 41 ··· · • · ·· <
    vyrobené v tomto reaktoru (R-l) z druhého vodného karbamátového roztoku, vyznačující se tím, že zahrnuje stupně
    - opatření druhého reaktoru (R-2) pro syntézu močoviny ve směru proti proudu do stripovacího zařízení (4),
    - spojení tohoto druhého reaktoru (R-2) se stripovacím zařízením (4), a
    - opatření prostředku (9, 25, 26, 47, 48, 66) pro recirkulování druhého karbamátového roztoku, získaného v sekci (3) získávání močoviny, do druhého reaktoru (R-2).
  34. 34. Způsob podle nároku 33, vyznačuj ící se t í m, že druhý reaktor (R-2) je uspořádán se svou spodní části výše, než je spodní část prvního reaktoru (R-l).
  35. 35. Způsob podle nároku 33, vyznačuj ící se t í m, že dále zahrnuje stupeň opatření prostředku (28a, 28b, 44) pro recirkulování nezkondenzovaných par přicházejících ze stripovacího zařízení (4) do druhého reaktoru (R-2).
  36. 36. Způsob podle nároku 33, vyznačující se t í m, že dále zahrnuje stupeň opatření prostředku (8, 26) pro kondenzaci par opouštějících horní část prvního reaktoru (R-l) a/nebo druhého reaktoru (R-2) a recirkulování roztoku takto získaného do druhého reaktoru (R-2).
  37. 37. Způsob podle nároku 33, vyznačuj ící se t í m, že dále zahrnuje stupeň opatření potrubí (33) • · • · · · <
    • · « tt ·· ’ϊ». · » * • · · · · . . · · · · • · · · · · .· ·· ·· ·
    - 42 pro recirkulování par opouštějících horní část prvního reaktoru (R-l) do druhého reaktoru (R-2).
  38. 38. Způsob podle nároku 33, vyznačuj ící se t í m, že dále zahrnuje stupeň opatření potrubí (60) pro přivádění par opouštějících horní část druhého reaktoru (R-2) do sekce (3) získávání močoviny.
  39. 39. Způsob podle nároku 33, vyznačuj ící se t í m, že dále zahrnuje stupně
    - spojení tohoto druhého reaktoru (R-2) s destilačním zařízením (35), k podrobení druhé reakční směsi opouštějící druhý reaktor (R-2) zpracování k částečnému rozložení karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku, obsaženého ve vodném roztoku přítomném v této druhé směsi,
    - opatření prostředku (36) pro recirkulování par opouštějících toho destilační zařízení do druhého reaktoru (R-2), a
    - spojení tohoto destilačního zařízení (35) se stripovacím zařízením (4).
  40. 40. Způsob modernizace zařízení pro výrobu močoviny typu, který zahrnuje
    - reaktor (R-l) pro syntézu močoviny,
    - stripovací zařízení (4), k podrobení první reakční směsi opouštějící tento reaktor (R-l) zpracování, k částečnému rozkladu karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku, který je přítomen ve vodném roztoku v této první směsi,
    - prostředek (5) pro alespoň částečnou kondenzaci par opouštějících toto stripovací zařízení (4) a recirkulování prvního karbamátového roztoku do tohoto reaktoru (R-l), a
    - sekci (3) získávání močoviny pro oddělování močoviny vyrobené v prvním reaktoru (R-l) z druhého vodného karbamátového roztoku, vyznačující se tím, že zahrnuje stupně
    - opatření druhého reaktoru (R-2) pro syntézu močoviny ve směru proti proudu do stripovacího zařízení (4),
    - opatření prostředku (47, 48, 66) pro recirkulování druhého karbamátového roztoku, získaného v sekci (3) získávání močoviny, do druhého reaktoru (R-2),
    - spojení tohoto druhého reaktoru (R-2) s destilačním zařízením (62) pro podrobení druhé reakční směsi opouštějící tento druhý reaktor (R-2) zpracování, k částečnému rozložení karbamátu a částečnému oddělení volného amoniaku ve vodném roztoku, přítomného v druhé směsi,
    - opatření prostředku (64) pro recirkulaci par opouštějících destilační zařízení (62) do tohoto druhého reaktoru (R-2), a
    - spojení tohoto destilačního zařízení (62) se sekcí (3) získávání močoviny.
  41. 41. Způsob podle nároku 40, vyznačuj ící se t í m, že dále zahrnuje stupeň opatření prostředku ···· *· • ♦ ·· ·· ·· (44) pro recirkulování par opouštějících toto stripovací zařízení (4) do druhého reaktoru (R-2).
  42. 42. Způsob podle nároku 40, vyznačuj ící se t í m, že dále zahrnuje stupeň opatření potrubí (60) pro přivádění par opouštějících horní část druhého reaktoru (R-2) do sekce (3) získávání močoviny.
CZ971981A 1994-12-23 1995-12-21 Způsob výroby močoviny, zařízení k provádění tohoto způsobu a způsob modernizace existujícího zařízení pro výrobu močoviny CZ198197A3 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CH390594 1994-12-23

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ198197A3 true CZ198197A3 (cs) 1998-04-15

Family

ID=4266030

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ971981A CZ198197A3 (cs) 1994-12-23 1995-12-21 Způsob výroby močoviny, zařízení k provádění tohoto způsobu a způsob modernizace existujícího zařízení pro výrobu močoviny

Country Status (11)

Country Link
US (1) US6287525B1 (cs)
EP (1) EP0799194B1 (cs)
CN (1) CN1060762C (cs)
AU (1) AU4346796A (cs)
CA (1) CA2208027A1 (cs)
CZ (1) CZ198197A3 (cs)
DE (1) DE69520843T2 (cs)
RU (1) RU2164912C2 (cs)
TR (1) TR199501627A2 (cs)
WO (1) WO1996020170A1 (cs)
ZA (1) ZA9510881B (cs)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2006200646B2 (en) * 1997-09-08 2008-09-18 Johnson & Johnson Pharmaceutical Research And Development Llc A method of modulating cellular activity
EP0934927A1 (en) * 1998-02-04 1999-08-11 Urea Casale S.A. "Process and plant for the production of urea with high conversion yield and low energy consumption"
EP1241161A1 (en) * 2001-03-16 2002-09-18 Urea Casale S.A. Method for the production of urea
EP1700847A1 (en) * 2005-03-03 2006-09-13 Urea Casale S.A. Process for urea production and related plant
EP2107051A1 (en) * 2008-04-02 2009-10-07 DSM IP Assets B.V. Process for inreasing the capacity of an existing urea plant
WO2014104893A1 (en) * 2012-12-28 2014-07-03 Stamicarbon B.V. Urea plant revamping method
CN105026365B (zh) * 2012-12-28 2018-01-09 斯塔米卡邦有限公司 尿素合成方法和设备
WO2021239955A1 (en) 2020-05-29 2021-12-02 Casale Sa Process and plant for the synthesis of urea

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2087980A (en) * 1934-02-02 1937-07-27 Du Pont Urea synthesis at pressures above autogenous
US2716629A (en) * 1954-04-13 1955-08-30 Kodama Shinjiro Method for preventing ammonium carbamate accumulation in urea synthesis liquor stills
US3091637A (en) * 1960-05-17 1963-05-28 Chemical Construction Corp Dual cycle urea synthesis process
GB1124547A (en) * 1966-05-02 1968-08-21 Toyo Koatsu Ind Inc Production of urea
GB1217560A (en) * 1967-07-31 1970-12-31 Mitsui Toatsu Chemicals Synthesis of urea
NL168506C (nl) * 1970-12-31 1982-04-16 Stamicarbon Werkwijze voor de bereiding van ureum.
US4061633A (en) * 1974-02-25 1977-12-06 Lazar Isaevich Blyakhman Method of recovering primary and secondary amines
SU614099A1 (ru) * 1976-08-03 1978-07-05 Предприятие П/Я Г-4302 Способ получени мочевины
SU606858A1 (ru) * 1976-09-07 1978-05-15 Предприятие П/Я Г-4302 Способ получени мочевины
US4210600A (en) * 1976-10-28 1980-07-01 Snamprogetti, S.P.A. Method for the preparation of urea with a high-yield reactor
NL8201652A (nl) * 1982-04-21 1983-11-16 Unie Van Kunstmestfab Bv Werkwijze voor de bereiding van ureum.
EP0479103B1 (en) * 1990-10-05 1996-03-06 Urea Casale S.A. Process for the production of urea by steps with differentiated yields, and relevant implementations also on existing plants
DE69226010T2 (de) 1991-11-14 1999-02-25 Urea Casale Sa Verfahren zur Herstellung von Harnstoff mit Reaktionsräumen unterschiedlicher Ausbeuten
US6274767B1 (en) 1992-11-19 2001-08-14 Urea Casale, S.A. Process for the revamping of urea synthesis plants consisting of a stripper with ammonia
DE69326881D1 (de) * 1993-01-07 1999-12-02 Urea Casale Sa Verbessertes Verfahren zur Produktion von Harnstoff unter Verwendung eines Schrittes zur Kohlendioxidentfernung
US5523482A (en) 1993-05-14 1996-06-04 Urea Casale S.A. Process and plant for the production of urea in reaction spaces with different yields

Also Published As

Publication number Publication date
WO1996020170A1 (en) 1996-07-04
ZA9510881B (en) 1996-08-14
DE69520843D1 (de) 2001-06-07
EP0799194A1 (en) 1997-10-08
DE69520843T2 (de) 2001-12-20
RU2164912C2 (ru) 2001-04-10
US6287525B1 (en) 2001-09-11
EP0799194B1 (en) 2001-05-02
MX9704694A (es) 1998-10-31
TR199501627A2 (tr) 1996-07-21
CA2208027A1 (en) 1996-07-04
AU4346796A (en) 1996-07-19
CN1173171A (zh) 1998-02-11
CN1060762C (zh) 2001-01-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2446152C2 (ru) Способ получения мочевины и установка для его осуществления
EP1918274A1 (en) Integrated process for urea and melamine production
JPH093032A (ja) アンモニア／尿素の統合法
EP0093466A1 (en) Process for the preparation of urea
CZ198197A3 (cs) Způsob výroby močoviny, zařízení k provádění tohoto způsobu a způsob modernizace existujícího zařízení pro výrobu močoviny
US8158823B2 (en) Method for the modernization of a urea production plant
RU2131868C1 (ru) Способ получения мочевины (варианты) и установка для его осуществления
JP3003706B2 (ja) 転化率が高くエネルギー消費が少ない尿素製造プロセス及びそのプラント
EP1289942B1 (en) Process and plant for the production of urea
PL188569B1 (pl) Sposób wytwarzania mocznika i instalacja do wytwarzania mocznika
US7091379B2 (en) Process and plant for the production of urea
TR201501111T1 (tr) Üre üretimine yönelik proses ve tesis ve üre tesisi modernizasyonuna ilişkin yöntem.
CN218834066U (zh) 一种用于丙烯酸装置的新型分离系统
MXPA97004694A (en) Process and plant for the production of urea with reaction spaces that have performance difference
MXPA97005053A (en) Process and installation for the production of ureacon high performance of conversion and low consumode ener
JPH082859B2 (ja) 尿素製造方法