CZ18883U1 - Trasa fluidačního média fluidního kotle - Google Patents
Trasa fluidačního média fluidního kotle Download PDFInfo
- Publication number
- CZ18883U1 CZ18883U1 CZ200819943U CZ200819943U CZ18883U1 CZ 18883 U1 CZ18883 U1 CZ 18883U1 CZ 200819943 U CZ200819943 U CZ 200819943U CZ 200819943 U CZ200819943 U CZ 200819943U CZ 18883 U1 CZ18883 U1 CZ 18883U1
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- fluidized bed
- closed
- boiler
- furnace
- backbone
- Prior art date
Links
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 title claims description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 25
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 14
- 239000007858 starting material Substances 0.000 claims description 11
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 7
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 20
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 10
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 10
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 8
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 6
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 5
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 2
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 2
- 208000018672 Dilatation Diseases 0.000 description 1
- 235000002918 Fraxinus excelsior Nutrition 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical class [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 1
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000010883 coal ash Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010801 sewage sludge Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002459 sustained effect Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Description
Oblast techniky
Technické řešení se týká fluidníeh kotlů na uhlí a biomasu s tepelnými výkony od 2 MW do 30 MW a oxidační fluidní spalovací vrstvou křemičitého písku.
Dosavadní stav techniky
V současnosti se fluidní spalovací technika prosadila ve velkokapacitním teplárenství. Průmyslově se uplatnila tři systémově odlišná řešení ťluidních kotlů. Typický fluidní kotel produkuje 120 t/h energetické páry.
a) Cirkulační fluidní kotel s redukční fluidní spalovací popelovou vrstvou a žárovými cyklony; io trasu fluidačního média tvoří ventilátor spalovacího vzduchu, spalovací startovací komora napojená na podrostový prostor fluidního topeniště s deskovým roštem, který je opatřený vertikálními nátrubky pro průchod fluidačního média; palivem je uhlí o velikosti hruboprach dávkované do hydraulického uzávěru žárových cyklonu, popeloviny opouštějí fluidní kotel přepadem vyzděného fluidního topeniště. Redukční vodíková atmosféra fluidní spalovací popelové vrstvy z koroz15 nich důvodů vylučuje instalaci ocelové tepelné vestavby fluidního topeniště.
b) Cirkulační fluidní kotel s redukční fluidní spalovací vrstvou křemičitého písku o zrnění 1 až 2 mm a žárovými cyklony; trasa fluidačního média je shodná s řešením ad a); palivem je směs odpadní biomasy z papírny a černého uhlí o změní do 20 nim; každá palivová trasa má samostatné dávkovače paliva do fluidního topeniště; veškeré popeloviny opouštějí fluidní kotel se spali20 námi; fluidní vrstva je periodicky odtahována z vyzděného fluidního topeniště a odtříděna od nefluiduj ících částic.
c) Fluidní kotel s oxidační fluidní spalovací vrstvou, kterou při nájezdu kotle tvoří křemičitý písek o změní 1 až 2 mm. Rošt fluidního topeniště je deskový s kuželovými nahoře uzavřeními trychtýři opatřenými otvory pro spalovací vzduch v uzavřené homí ploše trychtýřů; spalovací startovací komora je nahrazena startovacím hořákem instalovaným ve vyzděné membránové stěně fluidního topeniště pod úrovni hladiny oxidační fluidní spalovací vrstvy, palivem je uhlí hruboprach, v oxidační fluidní spalovací vrstvě je instalována tepelná vestavba navyšující tepelný výkon fluidního kotle o více než 30 %. Uhlí je do fluidního topeniště dávkováno pěti dávkovači. V prostoru fluidního topeniště vznikají oblasti s teplotou vyšší než je teplota měknutí mi popelovin. Přímým důsledkem je, že z částic fluidní vrstvy vznikají slepence. Dochází k trvalému nárůstu fluidní vrstvy, což si vynucuje instalaci přepadu tluidní vrstvy. Po dvou dnech od v ložení vrstvy křemičitého písku do fluidního topeniště zůstává ve fluidním topeništi pouze oxidační fluidní spalovací vrstva popelovin. K. zvýšení regulačního rozsahu tepelného výkonu fluidního kotle se využívá vytažení tepelné vestavby odpouštěním žhavé popelové vrstvy do zásobní55 ku. tak aby expandovaná tluidní vrstva při minimálním výkonu fluidního kotle neumývala tepelnou vestavbu fluidní vrstvy.
Při realizaci malých tepláren s tepelným výkonem do 30 MW nelze tato výše uvedena technická řešení použít. Základní příčinou je neúnosná složitost fluidního kotle vyplývající z instalace zařízeni na upravm uhlí na velikost do 10 mm a instalace trasy žhavých popelovin z vysypu fluidní
4o vrstvy a z toho vyplývající vysoké investiční náklady. Fluidní kotel bez intenzifikace desulfatace spalin vykazuje příliš vysokou spotřebu vápence k desulfataci spalin. Regulace tepelného výkonu fluidního kotle využívající odpouštění fluidní v rstvy je neúnosné náročná.
Podstata technického řešení
Uvedené nedostatky dosavadního stavu techniky řeší uspořádání trasy fluidačního media tluidni45 ho kotle s jedním nebo více fluidními topeništi s oxidační fluidní spalovací vrstvou křemičitého písku, kdy k jedné nebo více uzavřeným páteřovým trubkám jsou upevněny uzavřené rozvodné
CL· IOOOJ V1 trubky a na uzavřené rozvodné trubky jsou vertikálně upevněny uzavřené nátrubky sjednou nebo více řadami otvorů ve stěnách uzavřených nátrubků, jeden uzavřený nátrubek připadá přibližně na 0,012 m2 plochy trubkového propadového roštu fluidního topeniště, uzavřená páteřová trubka nebo uzavřené páteřové trubky jsou spojeny s ventilátorem fluidaěního média a se startovací trasou se startovací spalovací komorou. Jedna nebo více uzavřených páteřových trubek jsou instalovány v prostoru fluidního topeniště a jsou jednostranně upevněny k membránové stěně fluidního topeniště. Startovací spalovací komora je celokovová s teleskopickým plamencem. Uzavřené páterové trubky fluidního kotle s více než jedním topeništěm jsou připojeny na centrální trubku uzaviratelnými napojovacími trubkami.
io Základním neočekávaným poznatkem je zjištěni, že proud fluidaěního média proudící z otvoru ve stěnách uzavřených nátrubků do fluidní vrstvy koimo na osu uzavřených nátrubku vytváří ve fluidní vrstvě homogenní rychlostní pole. Toto homogenní rychlostní pole zajišťuje existenci homogenního teplotního pole ve fluidní vrstvě.
Takto je vyloučen vznik oblastí ve fluidním topeništi, kde by teplota mohla překročit teplotu měknutí popelovin uhlí. Oxidační fluidní spalovací vrstva křemičitého písku o změní do 2 mm je proto při takto řešené trase fluidaěního média stabilní a lze trvale využívat její základní přednosti, kterými jsou:
- možnost spalování uhlí a biomasy o velikosti častíc až 100 mm bez úpravy jeho granulometrie před dávkováním do fluidního kotle; odpadá tak trasa drcení a třídění uhlí,
- veškeré popeloviny z uhlí a biomasy jsou křemičitým pískem oddrcování na úletovou frakci spalin; odpadá tak přepad fluidní vrstvy a trasa žhavých popelovin,
- ve spalinách jsou i nadrcené a částečné nasulfatované částice oxidu vápenatého CaO na síran vápenatý CaSOj. nástřikem vody do spalin lze nenasulťatovaný CaO převést na hydroxid vápenatý Ca(OH);, který lze využít k doplňkové desulfataci spalin.
Dalšími výhodami prezentovaného uspořádání trasy fluidního topeniště jsou:
- vyřešení odlišných teplotních dilataeí trubkového propadového roštu; při startu je teplota startovacích spalin přibližně 600 ~C, při provozuje teplota fluidačního média 70 až 90 CC. fluidační médium při provozu tvoří směs spalovacího vzduchu a recyklážních spalin.
- jednoduché řešení sekcování fluidního topeniště, což umožňuje dosažení regulačního rozsahu 30 tepelného výkonu fluidního kotle 35 až 100 % bez odpouštění fluidní vrstvy z fluidního topeniště,
- bezpečný start fluidního kotle, při přívodu startovacích spalin do fluidního topeniště je teplota fluidní vrstvy zcela rovnoměrná, bez teplotních extrémů,
- použití celokovové spalovací komory s teleskopickým plamencem zajišťuje její dlouhou život,'s nost i při výrazně periodickém provozu při startech fluidního kotle.
Trasa fluidačního média je zásadním konstrukčním úsekem určujícím úspěšnost technického řešení fluidního kotle.
Přehled obrázků na výkresech
Technické řešení trasy fluidačního média fluidního kotle je dále popsáno na přiložených výkre4o šech U 2, 3, 4 a 5. Obrázek l znázorňuje schematicky podélný řez trasy fluidačního média topeniště fluidního kotle 25 t/h energetické páry v oblasti fluidního roštu, řez je kolmý na čelní stěnu fluidního kotle. Obrázek 2 je zčásti pohledem na spodní část čelní stěny fluidního kotle a zčásti paralelním řezem fluidního topeniště tohoto kotle vůči čelní stěně fluidního kotle, Obrázek 3 je schematickým řezem fluidního kotle na horkou vodu se jmenovitým výkonem 3,0 MW. rovno<5 běžným s čelní stěnou fluidního kotle. Obrázek 4 je kolmým řezem na uzavřené rozvodné trubky trubkového propadového roštu obou fluidních kotlů. Obrázek 5 je řezem kolmým na radiální lopatky čelního kužele teleskopického plamence spalovací startovací komory.
CZ 18883 Ul
Příklady provedení technického řešení
Příklad 1
V příkladu provedení fluidního kotle s oxidační fluidní spalovací vrstvou křemičitého písku je popsáno řešení znázorněné na obrázcích 1, 2, 4 a 5. Spodní část fluidního topeniště s dvěma sek5 cenu je vytvořena membránovými stěnami 1.1 vyzděnými žárobetonem 1.2, sekce fluidního topeniště jsou vytvořeny přepažením fluidního topeniště vyzděnou membránovou stěnou 15 Membránové stěny 1,1 jsou napojeny na zavodňovací trámce 1.3 volné cirkulace vody z bubnu, které jsou nosnými prvky celého fluidního kotle. Dna fluidních topenišť tvoří výsypky j_4. Celý fluidní kotel je nesen stojinami 8. Trubkové propadové rošty dvou fluidních topenišť fluidního ío kotle jsou tvořeny uzavřenými páterovými trubkami 2.1 s obdélníkovým průřezem, k jejich bočním stěnám jsou přivařeny uzavřené rozvodné trubky 2.2 a na tyto trubky jsou přivařeny uzavřené nátrubky 2.3 s řadami kruhových otvoru v jejich povrchu. Spaliny pri startu fluidního kotle nebo recvklážní spaliny a spalovací vzduch při pracovním provozu fluidního kotle jsou uzavřenou rozvodnou trubkou 23 přes napojovaeí trubky 2.4 obsahující talířové ventily 2.5 zavedeny do uzavřených páteřových trubek 2,1. Zásadně pod pojmem uzavřené páteřové trubky 2.1, uzavřené rozvodné trubky 2,2 a uzavřené nátrubky 23 rozumíme technické řešení, kdy tylo trubky jsou na uzavřeném konci volné, tj, nejsou nijak dále upevněny a mohou tepelně dilatovat.
Směs spalovacího vzduchu a recyklážních spalin je ventilátorem 3 dodávána do uzavřené centrální trubky 2.6. Při plném výkonu fluidního kotle jsou otevřeny oba talířové ventily 2.5. Při polovičním výkonu fluidního kotle je jeden z talířových ventilu 2.5 uzavřen. Spalovací vzduch je do ventilátoru 3 přiváděn trasou 4 s regulační klapkou, recvklážní spaliny jsou do ventilátoru 3 přiváděny trasou 5 s regulační klapkou. Ventilátor 3 je v sání vybaven regulačním věncem. Fluidní topeniště je opatřeno zde neznázoměnou tepelnou vestavbou.
Pri startu fluidního kotle ze studeného stavuje uzavřen přívod recyklážních spalin trasou 5, dále je uzavřen obchvat startovací spalovací komory do uzavřené rozvodné trubky 16 a je uzavřen talířový ventil 23 napojovaeí trubky 2.4 fluidního topeniště, jehož nájezd není prováděn. Spalovací vzduch je ventilátorem 3 dodáván do plynového hořáku 7 a do pláště 6.1 startovací spalovací komory. Spaliny z této spalovací startovací komory vstupují do uzavřené rozvodné trubky 2.6 a přes trubkový propadový rošt do fluidního topeniště s oxidační pískovou vrstvou. Po dosažení teploty 400 °C ve fluidní spalovací vrstvě je započato s dávkováním uhlí, při dosažení teploty S00 °C ve fluidní spalovací vrstvě je hořák 7 odstaven. Je otevřen přívod recyklážních spalin trasou 5 a otevřen obchvat startovací spalovací komory tak. aby spalovací vzduch a recvklážní spaliny byly zavedeny do uzavřené rozvodné trubky 16. Startovací spalovací komora je tvořena pláštěm 6,1 s předním čelem 6.5 a zadním čelem 64. K přednímu čelu 6.5 je připojen čelní kužel 6.3 teleskopického plamence, tento čelní kužel 6.3 teleskopického plamence je opatřen sérií radiálních otvorů, které jsou na jeho vnitřní straně podloženy radiálními lopatkami 6.6, ktere zajišťují cirkulaci vzduchu po vnitřním povrchu čelního kužele 6.3 teleskopického plamence. Kužel části 6.2 teleskopického plamence je připevněn k zadnímu čelu 64. Obě části teleskopického plamence jsou vůči sobě ve svých válcových úsecích suvné. Vzniklým mezikružím v teleskopic40 kém plamenci proudí vzduch na vnitřní straně části 6.2 teleskopického plamence. Kužele obou částí teleskopického plamence jsou pevné spojeny s návaznými válci obou částí teleskopického plamence. V kuželu části 6.2 teleskopického plamence je vytvořena řada otvoru, kterými proudí vzduch do spalin a vyrovnává teplotní profil spalin za startovací spalovací komorou.
Zadavací parametry' fluidního kotle i? produkce páry: 251, h parametry páry:
teplota:
tlak:
445 'C
3.8 MPa
| teplota napájecí vody: | 145 °C |
| Jdi vo: hnědé uhlí | |
| druh: | průmyslová směs PS 1 |
| zrnění: | 20 až 40 mm |
| 'ákladní technické parametry | |
| průřez membránových obvodových stěn fluidního kotle: 4 800 v 5 | |
| průřez jednoho topeniště: | 4 600 χ 2 479 mm |
| počet topenišť: | 2 |
| uzavřené páteřové trubky 2.1: | |
| počet: | 2 |
| průřez: | 800 χ 700 mm |
| uzavřená centrální trubka 16: | 0 1 200 mm |
| uzavřené rozvodné trubky 2.2; | 0 76 mm |
| rozteče vertikálních os uzavřených nátrubků | 13: 100 χ 120 mm |
| otvory v uzavřených nátrubcích 13: | 0 3 mm |
| talířové ventily 2,5: | |
| počet: | 2 |
| průřez: | 700 χ 700 mm |
| startovací spalovací komora | |
| tepelný výkon: | 3 MW |
| teplota spalin: | 600 °C |
| průměr pláste 64: | Θ l 400 mm |
| délka pláště 64: | 3 200 mm |
| hořák 7 na zemní plyn | |
| tepelný výkon: | 3 MW |
| ventilátor 3 | |
| průtok fluidaěního média: | 8,95 mJ/s |
| výtlak: | 8 900 Pa |
| teplota fluidaěního média: | 90 °C |
| počet ventilátoru: | 2 |
celkový průtok spalovacího vzduchu fluidním kotlem: 17.9 m' s.
Příklad 2
V příkladu provedení fluidního kotle je popsáno řešení znázorněné na obrázcích 3 a 4. Fluidní topeniště s jednou sekcí je vytvořeno membránovými stěnami 14. vyzděnými žárobetonem 1.2. Membránové stěny 1.1 jsou napojeny na zavodňovací trámce F3, ktere jsou nosnými prvky fluidního kotle. Trubkový propadový rošt fluidního topeniště tvoří uzavřená páteřová trubka 2_4; ín stalo vana mimo fluidní topeniště a kolmá na celní stěnu fluidního kotle. Uzavřené rozvodné
- 4 \-S. IťJOOJ Ul trubky 2.2 jsou tvořeny vertikálními a návaznými horizontálními částmi. Horizontální část uzavřených rozvodných trubek 2.2 je ve fluidním topeništi opatřena uzavřenými nátrubky 2.3. Fluidní topeniště je opatřeno vyjímatelnými trubkovými hady 9J_ upevněnými ve vyzdénýeh nosičích 92. Voda je přiváděna centrální rozvodnou trubkou 92 a odváděna centrální rozvodnou trubkou 9.4.
Další část trasy fluidačního média fluidního kotle je shodná s jejím provedením v příkladu 1 provedení technického řešení.
Zadávací parametry fluidního kotle ohřívané médium:
ío teplotní spád ohřívané vody maximální: tlak:
jmenovitý výkon fluidního kotle:
Palivo; uhlí změní:
voda
130°/70 °C 1,3 MPa 3,0 MW ořech o2 10 až 20 mm
Základní technické parametry ;0
| délka topeniště; | 1 400 mm |
| šířka topeniště: | 2 000 mm |
| uzavřená páterova trubka 2J_: | 0 420 mm |
| počet uzavřených páteřových trubek 2.1: | |
| uzavřené rozvodné trubky 22: | 0 76 mm |
| rozteče vertikálních os uzavřených nátrubků | 22: 100x1 |
| startovací spalovací komora | |
| tepelný výkon: | 1,6 MW |
| teplota spalin: | 600 CC |
| hořák 7 | |
| palivo; | topná nafta |
| tepelný výkon; | 1,6 MW |
| ventilátor 3 | |
| průtok fluidačního média: | 2,S m'. s |
| výtlak: | 6 000 Pa |
| teplota fluidačního media: | 90 C, |
Průmyslová využitelnost
Řešení fluidních kotlů na uhlí a biomasu podle prezentovaného technického řešení umožňuje náhradu plynových teplárenských kotlů fluidními kotli na uhlí a biomasu. Tyto fluidní kotle spalují i kaly z čistíren odpadních vod depatologizovanyeh hydroxidem vápenatým.
Claims (3)
- NÁROKY NA OCHRANU1. Trasa fluidačního média fluidního kotle s jedním nebo více fluidními topeništi s oxidační fluidní spalovací vrstvou křemičitého písku, vyznačující se tím, že k jedné nebo \ íce uzavřeným páteřovým trubkám (
- 2.1) jsou upevněny uzavřené rozvodné trubky (2.2) a na uzavře5 né rozvodné trubky (2.2) jsou vertikálně upevněny uzavřené nátrubky (2.3) s jednou nebo více řadami otvorů ve stěnách uzavřených nátrubků (2.3), že jeden uzavřený nátrubek (2.3) připadá přibližně na 0,012 m~ plochy trubkového propadového roštu fluidního topeniště, a že uzavřená páteřová trubka nebo uzavřené páteřové trubky (2.1) jsou spojeny s ventilátorem (3) fluidačního média a se startovací trasou se startovací spalovací komorou.ío 2. T rasa fluidačního media fluidního kotle podle nároku 1. vyznačující se tím, že jedna nebo více uzavřených páteřových trubek (2.1) je instalováno v prostoru fluidního topeniště a jednostranné upevněno k membránové stěně (l. 1) fluidního topeniště.
- 3. Trasa fluidačního média fluidního kotle podle nároku 1. vyznačující se tím. že startovací spalovací komora je eelokovová s teleskopickým plamencem.15 4. Trasa fluidačního média fluidního kotle podle nároku 1, vyznačující se tím, žc uzavřené páteřové trubky (2.1) fluidního kotle s více než jedním topeništěm jsou připojeny na centrální trubku (2.6) uzavíratelnými napojovacími trubkami (2.4).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ200819943U CZ18883U1 (cs) | 2008-05-16 | 2008-05-16 | Trasa fluidačního média fluidního kotle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CZ200819943U CZ18883U1 (cs) | 2008-05-16 | 2008-05-16 | Trasa fluidačního média fluidního kotle |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ18883U1 true CZ18883U1 (cs) | 2008-09-15 |
Family
ID=39764560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ200819943U CZ18883U1 (cs) | 2008-05-16 | 2008-05-16 | Trasa fluidačního média fluidního kotle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CZ (1) | CZ18883U1 (cs) |
-
2008
- 2008-05-16 CZ CZ200819943U patent/CZ18883U1/cs not_active IP Right Cessation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10627105B2 (en) | Method and apparatus for improved firing of biomass and other solid fuels for steam production and gasification | |
| CN202066001U (zh) | 煤化工燃烧三废循环流化床锅炉 | |
| CN203880691U (zh) | 无烟囱多功能燃油燃气锅炉 | |
| CZ18883U1 (cs) | Trasa fluidačního média fluidního kotle | |
| CZ299900B6 (cs) | Trasa fluidacního média fluidního kotle | |
| CN100478612C (zh) | 一种循环流化床燃烧装置及其燃烧方法 | |
| CN102818247A (zh) | 一种高效煤粉气化与煤粉复合燃烧蒸汽锅炉 | |
| EP1365192B1 (en) | A power boiler and a method for burning fuel in a boiler | |
| CN223106020U (zh) | 一种流态化污泥焚烧耦合燃煤机组发电系统 | |
| CZ16353U1 (cs) | Trasa fluidačního média lluidního kotle | |
| CN213421438U (zh) | 一种热水锅炉 | |
| CN117570450A (zh) | 一种内部循环流化床焚烧炉的冷启动工艺 | |
| CN116357975A (zh) | 一种用于焚烧热解残渣的物料可调节式循环流化床锅炉 | |
| CZ20021337A3 (cs) | Fluidní kotel na spalování uhlí, biomasy a plynných paliv | |
| CZ17020U1 (cs) | Průtočný horkovodní fluidní kotel | |
| CZ17021U1 (cs) | Průtočný parní fluidní kotel | |
| CZ2006447A3 (cs) | Průtočný horkovodní fluidní kotel | |
| CN111853764A (zh) | 一种纯燃低热值煤矸石三级分离流化床锅炉 | |
| CZ2006448A3 (cs) | Průtočný parní fluidní kotel | |
| CZ18513U1 (cs) | Fluidní topeniště teplárenských kotlů | |
| CZ20033334A3 (cs) | Fluidní kotel | |
| CZ300379B6 (cs) | Fluidní topenište teplárenských kotlu | |
| CZ20033447A3 (cs) | Fluidní kotel na uhlí | |
| CZ14122U1 (cs) | Fluidní kotel na uhlí | |
| Gaikwad | Environmental Friendly Technologies for heat recovery from waste fuels and process/industrial wastes |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG1K | Utility model registered |
Effective date: 20080915 |
|
| MK1K | Utility model expired |
Effective date: 20120516 |