CZ14733U1 - Trasa fluidačního média fluidního kotle - Google Patents

Trasa fluidačního média fluidního kotle Download PDF

Info

Publication number
CZ14733U1
CZ14733U1 CZ200415624U CZ200415624U CZ14733U1 CZ 14733 U1 CZ14733 U1 CZ 14733U1 CZ 200415624 U CZ200415624 U CZ 200415624U CZ 200415624 U CZ200415624 U CZ 200415624U CZ 14733 U1 CZ14733 U1 CZ 14733U1
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
fluidized bed
closed
backbone
pipes
fluidized
Prior art date
Application number
CZ200415624U
Other languages
English (en)
Inventor
Jiří Ing. Csc. Mikoda
Original Assignee
Jiří Ing. Csc. Mikoda
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jiří Ing. Csc. Mikoda filed Critical Jiří Ing. Csc. Mikoda
Priority to CZ200415624U priority Critical patent/CZ14733U1/cs
Publication of CZ14733U1 publication Critical patent/CZ14733U1/cs

Links

Landscapes

  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)

Description

CZ 14733 Ul
Trasa fluidačního média fluidního kotle
Oblast techniky
Technické řešení se týká fluidních kotlů na uhlí a biomasu s tepelnými výkony od 2 MW do 30 MW.
Dosavadní stav techniky
Současným řešením trasy fluidačního média fluidních kotlů na uhlí a biomasu je použití trasy tvořené ventilátorem spalovacího vzduchu a recyklážních spalin, jehož výstup se dělí na trasu spalovacího vzduchu vstupujícího při startu kotle do startovací spalovací komory a paralelní trasu vzduchu a recyklážních spalin, obě trasy jsou napojeny na trubkový propadový rošt fluidního topeniště.
Toto řešení plně vyhovuje pro fluidní kotle s tepelným výkonem do 5 MW, kde ve fluidní spalovací vrstvě není nainstalována teplosměnná plocha a kde reálně dosažitelný průtok startovacích spalin s entalpií 2,2 MW při použití ventilátoru spalovacího vzduchu s výtlakem 15 000 Pa postačuje k ohřevu fluidní pískové spalovací vrstvy na teplotu 400 °C. Toto je postačující teplota pro samovolné zahoření uhlí. Základní podmínkou startu fluidního kotle s oxidační pískovou fluidní vrstvou, kde základní frakcí písku je změní písku v rozmezí 1 až 2 mm, je dosažení rychlosti fluidace v rozmezí 0,8 až 1 Nm/s při teplotě 20 °C.
Instalací teplosměnné vestavby do fluidní spalovací vrstvy zvýšíme tepelný výkon fluidního kotle z 5 až na 6,6 MW. Při startu však entalpie spalin 2,2 MW již nestačí k ohřevu fluidní vrstvy na teplotu 400 °C a původní uspořádání trasy fluidačního média je nutno kapacitně změnit, zejména jedná-li se o fluidní kotel s dvěma či třemi fluidními topeništi, což garantuje tepelný výkon kotle 25 t/h páry a 35 t/h páry. Je nutno zvětšit průřez fluidního roštu tak, aby průchodnost startovacích spalin byla alespoň o 30 % větší. To si vynucuje zvýšení výkonu startovací spalovací komory do úrovně 5 MW a standardní řešení spalovacích startovacích komor by vedlo k nákladově neúnosným rozměrům spalovací startovací komory. Při provozním režimu však tlaková ztráta roštu a fluidní vrstvy klesne do úrovně zhruba 8900 Pa. Zvětšení roštu fluidní vrstvy vede ke snížení rychlosti fluidace. Přesto je nutné, aby tlaková ztráta roštu fluidní vrstvy zaručila homogenní fluidaci po celé ploše fluidního roštu.
Zvětšení plochy trubkového propadového roštu přináší zásadní problém v eliminaci jeho délkové roztažnosti. Při startu fluidního kotle startovacími spalinami o teplotě 600 °C je teplota roštových trubek o 400 až 500 °C vyšší než teplota membránových stěn kotle a prodloužení roštových trubek oproti membránovým stěnám je při délce fluidního propadového roštu 4000 mm v rozmezí 35 až 45 mm.
Na délku roštu ve směru kolmém na čelní stěnu fluidního kotle s dávkovačem či dávkovači uhlí má zásadní vliv požadavek na stupeň čistoty spalin daný emisními limity čistoty spalin dle zákona č. 352/2002 Sb. Pro fluidní kotle na fosilní paliva v rozsahu tepelného výkonu 5 až 50 MW musí být obsah oxidu siřičitého SO2 ve spalinách do 800 mg/m3 nebo účinnost zachycení SO2 alespoň 75 %, obsah oxidů dusíku NOX jako oxidu dusičitého NO2 do 400 mg/m3 a oxidu uhelnatého CO do 250 mg/m3. Jedná se o referenční podmínky s obsahem kyslíku O2 ve spalinách 6 %, spaliny jsou suché a teplota a tlak jsou při tzv. normálních stavových podmínkách (101,32 kPa, 0 °C). Při přívodu uhlí na fluidní vrstvu v čele fluidního kotle musí být trasa spalin od dávkovače uhlí po vstup do konvekční části kotle maximální. Poměr délky fluidního roštu k jeho šířce je omezen podmínkami ideálního míchání fluidní pískové spalovací vrstvy tak, aby její teplota v objemu celé fluidní oxidační pískové spalovací vrstvy byla v rozmezí 820 až 850 °C. Poměr délky a šířky fluidního roštu dle experimentálních poznatků z realizovaných fluidních kotlů je maximálně dvě ku jedné. V topeništi s délkou 3 m a šířkou 1 m se zejména při spodní hranici tepelného výkonu již výrazně projevuje nehomogenní teplotní pole ve fluidní oxidační pískové vrstvě. Délka fluidního trubkového propadového roštu je tedy výrazně větší než délka
-1 CZ 14733 Ul roštu v ideálně míchaném fluidním topeništi s poměrem délky ku šířce jedna ku jedné. Toto zásadně komplikuje řešení trubkového propadového roštu.
U fluidních kotlů malých tepelných výkonů pod 5 MW je situace zásadně odlišná. Zde platí i pro fluidní kotle emisní limity čistoty spalin platné pro roštová ohniště. Zde jsou nároky na čistotu spalin podstatně nižší, SO2 do 2500 mg/m3, NO2 do 650 mg/m3 a CO do 650 mg/m3. Nároky na délku trasy spalin jsou podstatně nižší. S ohledem na tuto skutečnost lze proto z hlediska návrhu trubkového propadového roštu i zcela odlišně zvolit poměr délky a šířky fluidního propadového roštu. Jako optimální poměr délky ku šířce trubkového propadového roštu je poměr 0,7 ku 1. Tato skutečnost významně mění nároky na technické řešení trubkového propadového roštu pro malé fluidní kotle.
Intenzifíkované řešení startovací spalovací komory představuje technické řešení dle patentu CZ 136 746 a autorského osvědčení AO 190 717.
Prvým řešením, které problémy startu fluidního kotle s oxidační pískovou vrstvou a teplosměnnou plochou řešilo, bylo startování fluidního kotle spalováním startovacího zemního plynu přímo ve fluidní pískové vrstvě. Na začátku startu zemní plyn hořel plamenem nad fluidní vrstvou a ohříval její povrch. Intenzívní míchání fluidní vrstvy vedlo k postupnému růstu teploty fluidní vrstvy. Při dosažení teploty fluidní vrstvy 600 °C zemní plyn hořel již pouze ve fluidní vrstvě. Zásadním problémem tohoto řešení je bezpečnost startu. Zemní plyn má extrémně nízkou rychlost hoření. I když byl jako prvý zapálen startovací hořák nad fluidní vrstvou, bylo nutno zemní plyn zavést po celé ploše fluidního roštu do topeniště. Při reálném možném kontaktu plamene startovacího hořáku se zemním plynem z fluidní vrstvy vzniklo u fluidních kotlů s plochou fluidního roštu zhruba 20 m2 nebezpečí exploze v prostoru stropu fluidního topeniště.
Druhým opatřením byl dvojí rozvod startovacích spalin podél fluidní vrstvy. Prvá část byla zavedena do fluidního roštu a část spalin byla zavedena nad fluidním roštem do fluidní vrstvy. Problémem řešení se ukázala obtížnost zajištění rovnoměrné fluidace celé fluidní vrstvy.
Třetím pokusem byla instalace hořáků na zemní plyn či topnou naftu z boku do fluidní vrstvy nad fluidním roštem. Protože teplota spalin byla vyšší než 1100 °C, docházelo k natavení popelovin z uhlí, které vedlo k vytváření nefluidujících spečenců, které po opakovaných startech ohrozily funkci oxidační fluidní pískové spalovací vrstvy.
Podstata technického řešení
Uvedené nedostatky dosavadního stavu techniky do značné míry eliminuje řešení spočívající v tom, že trasa fluidačního média fluidního kotle s jedním nebo více fluidními topeništi s fluidní oxidační pískovou spalovací vrstvou je řešena tak, že k jedné ěi více uzavřeným páteřovým trubkám jsou jednostranně či z dvou stran upevněny uzavřené rozvodné trubky a na uzavřené rozvodné trubky jsou upevněny uzavřené nátrubky s jednou či více řadami otvorů ve stěnách uzavřených nátrubků s tím, že při instalaci vně fluidního topeniště jsou realizovány dvě páteřové trubky, uzavřená páteřová trubka či uzavřené páteřové trubky jsou potrubím spojeny se startovací spalovací komorou. Páteřové trubky fluidního kotle s více než jedním fluidním topeništěm jsou připojeny na uzavřenou centrální trubku napojovacími trubkami s talířovými ventily.
Startovací spalovací komora je celokovovou spalovací komorou s teleskopickým plamencem. Celní kužel teleskopického plamence s radiálními štěrbinami je na vnitřní straně opatřen radiálními lopatkami.
Před jedním nebo několika ventilátory fluidačního média je trasa fluidačního média tvořena trasou spalovacího vzduchu a na ní napojenou trasou recyklážních spalin, všechny tyto trasy jsou opatřeny regulačními orgány průtoku spalovacího vzduchu a recyklážních spalin.
Uzavřené rozvodné trubky s uzavřenými nátrubky jsou instalovány celé v prostoru fluidního topeniště a páteřová trubka či páteřové trubky jsou jednostranně uchyceny v membránové stěně fluidního topeniště.
-2CZ 14733 Ul
Poměr délky páteřové trubky ku šířce fluidního topeniště je v rozmezí 0,6 až 1,4.
Základní výhodou prezentovaného technického řešení trubkového propadového roštu je experimentálně ověřený poznatek nekonstantnosti souhrnného součinitele odporu tohoto uspořádání trubkového propadového roštu, což značně eliminuje standardní kvadratickou závislost tlakové ztráty trubkové trasy na velikosti průtoku fluidačního média. Proto lze zajistit stabilní fluidaci velkoplošné fluidní vrstvy jak při startovacích podmínkách, tak i při 50% jmenovitém průtoku fluidačního média při snížení výkonu fluidního kotle.
Přehled obrázků na výkresech
Technické řešení je dále popsáno na přiložených výkresech na obr. 1, 2, 3, 4 a 5. Obr. 1 znázorňuje schematicky podélný řez trasy fluidačního média topeniště fluidního kotle 25 t/h páiy v oblasti fluidního roštu, řez je kolmý na čelní stěnu fluidního kotle. Obr. 2 je zčásti pohledem na spodní část čelní stěny fluidního kotle a zčásti paralelním řezem fluidního topeniště tohoto kotle vůči čelní stěně fluidního kotle. Obr. 3 je schematickým řezem fluidního kotle na horkou vodu se jmenovitým výkonem 2,2 MW, rovnoběžným s čelní stěnou fluidního kotle. Obr. 4 je kolmým řezem na uzavřené rozvodné trubky trubkového propadového roštu obou fluidních kotlů. Obr. 5 je řezem kolmým na radiální lopatky čelního kužele teleskopického plamence spalovací startovací komory.
Příklady provedení technického řešení
Příklad 1
V příkladném provedení fluidního kotle s oxidační pískovou spalovací vrstvou je popsáno řešení znázorněné na obr. 1, 2, 4 a 5. Spodní část fluidního topeniště s dvěma sekcemi je vytvořena membránovými stěnami 1.1 vyzděnými žárobetonem 1.2, sekce fluidního topeniště jsou vytvořeny přepažením fluidního topeniště vyzděnou membránovou stěnou 1.5. Membránové stěny 1.1 jsou napojeny na zavodňovací trámce 1.3 volné cirkulace vody z bubnu, které jsou nosnými prvky celého fluidního kotle. Dna fluidních topenišť tvoří výsypky 1.4. Celý fluidní kotel je nesen stojinami 8. Trubkové propadové rošty dvou fluidních topenišť fluidního kotle jsou tvořeny uzavřenými páteřovými trubkami 2.1 s obdélníkovým průřezem, k jejichž bočním stěnám jsou přivařeny uzavřené rozvodné trubky 2.2 a na tyto rozvodné trubky 2.2 jsou přivařeny uzavřené nátrubky 2.3 s řadami kruhových otvorů v jejich povrchu. Spaliny při startu fluidního kotle, nebo recyklážní spaliny a spalovací vzduch při pracovním provozu fluidního kotle jsou uzavřenou rozvodnou centrální trubkou 2.6 přes napoj ovací trubky 2.4 s talířovými ventily 2.5 zavedeny do uzavřených páteřových trubek 2.1. Zásadně pod pojmem uzavřené páteřové trubky 2.1, uzavřené rozvodné trubky 2.2 a uzavřené nátrubky 2.3 rozumíme technické řešení, kdy tyto trubky 2.1, 2.2,
2.3 jsou na uzavřeném konci volné, tj. nejsou nijak dále upevněny a mohou tepelně dilatovat.
Směs spalovacího vzduchu a recyklážních spalin je ventilátorem 3 dodávána do uzavřené centrální trubky 2.6. Při plném výkonu fluidního kotle jsou otevřeny oba talířové ventily 2.5, při polovičním výkonu fluidního kotle je jeden z talířových ventilů 2.5 ve své spodní poloze, tj. uzavřen. Spalovací vzduch je do ventilátoru 3 přiváděn trasou 4 s regulační klapkou, recyklážní spaliny jsou do ventilátoru 3 přiváděny trasou 5 s regulační klapkou. Ventilátor 3 je v sání vybaven regulačním věncem.
Při startu fluidního kotle ze studeného stavu je uzavřen přívod recyklážních spalin trasou 5, je uzavřen přívod spalin jako obchvat startovací spalovací komory do uzavřené rozvodné centrální trubky 2,6 a je uzavřen talířový ventil 2.5 fluidního topeniště, jehož nájezd není prováděn. Spalovací vzduch je ventilátorem 3 dodáván do plynového hořáku 7 a do pláště 6.1 startovací spalovací komory. Spaliny z této startovací spalovací komory vstupují do uzavřené rozvodné centrální trubky 2.6 a přes trubkový propadový rošt do fluidního topeniště s oxidační pískovou vrstvou. Po dosažení teploty 400 °C ve fluidní spalovací vrstvě je započato s dávkováním uhlí, při dosažení teploty 800 °C ve fluidní spalovací vrstvě je hořák 7 odstaven. Je otevřen přívod recyklážních
-3CZ 14733 Ul spalin trasou 5 a otevřen obchvat startovací spalovací komory tak, aby spalovací vzduch a recyklážní spaliny byly zavedeny do uzavřené rozvodné centrální trubky 2.6. Startovací spalovací komora je tvořena pláštěm 6.1 s předním čelem 6.5 a zadním čelem 6.4. K přednímu čelu 6.5 je připojen čelní kužel 6.3 teleskopického plamence, tento čelní kužel 6.3 teleskopického plamence je opatřen sérií radiálních otvorů, které jsou na jeho vnitřní straně podloženy radiálními lopatkami 6.6, které zajišťují cirkulaci vzduchu po vnitřním povrchu čelního kužele 6.3 teleskopického plamence. Kužel 6.2 části teleskopického plamence je připevněn k zadnímu čelu 6.4. Obě části teleskopického plamence jsou vůči sobě ve svých válcových úsecích suvné. Vzniklým mezikružím v teleskopickém plamenci proudí vzduch na vnitřní straně části teleskopického plamence. Kužele 6.2. 6.3 obou částí teleskopického plamence jsou pevně spojeny s návaznými válci obou částí teleskopického plamence. Vzduch proudící mezi oběma částmi teleskopického plamence startovací spalovací komory odděluje žhavou hmotu plamene od ocelové stěny teleskopického plamence a omezuje tepelný tok z plamene na teleskopický plamenec na pouhou tepelnou radiaci a zajišťuje jeho efektivní chlazení. Cirkulace vzduchu v čelní části teleskopického plamence eliminuje ztrátu intenzity rychlosti žhavého média podél plamene a zvyšuje jeho rychlost podél plamene natolik, že délka plamene se oproti hoření ve volném prostoru při použití totožného hořáku 7 sníží zhruba na jednu polovinu. Z hlediska kinetiky hoření se jedná o eliminaci poklesu rychlosti proudu vzduchu a následně spalin při jejich výtoku z viřiče vzduchové trasy hořáku 7 do volného prostoru souběžnou cirkulací vzduchu z lopatek 6.6 v čelním kuželu
6.3 teleskopického plamence, což vede k intenzifikaci kontaktu kyslíku a paliva a zkrácení doby hoření paliva. V kuželu 6.2 části teleskopického plamence je vytvořena řada otvorů, kterými proudí vzduch do spalin a vyrovnává teplotní profil spalin za startovací spalovací komorou. Zadávací parametry fluidního kotle:
produkce páry: 25 t/h
parametry páry: teplota: teplo: teplota napájecí vody: 445 °C 3,8 MPa 145 °C
[ivo: hnědé uhlí
druh: výhřevnost: voda: popel (suché uhlí): síra (suché uhlí): hruboprach hp 1 16.5 MJ/kg 28% 20.5 % 1,7%
Základní technické parametry:
průřez membránových obvodových stěn 1.1 fluidního kotle: 4800 χ 5358 mm průřez jednoho topeniště: 4600 χ 2479 mm počet topenišť: 2 uzavřené páteřové trubky 2.1: počet: 2 průřez: 800 χ 700 mm uzavřená centrální trubka 2.6: 0 1200 mm uzavřené rozvodné trubky 2.2: 0 100 mm rozteče vertikálních os uzavřených nátrubků 2.3: 100 χ 120 mm otvory v uzavřených nátrubcích 2,3: 0 3 mm talířové ventily 2.5:
počet: 2 průřez: 700 χ 700 mm materiál uzavřených nátrubků 2.3: ocel 17 248 ventilátor 3:
počet: 3
-4CZ 14733 Ul průtok fluidačního média jedním ventilátorem 3 při pracovním režimu: 7,95 m3/s výtlak při pracovním režimu: 8900 Pa pracovní režim při startu fluidního kotle: počet ventilátorů 3: 3 celkový průtok spalovacího vzduchu: 17,9 m /s výtlak ventilátoru 3 celkový: 14 900 Pa spalovací startovací komora:
tepelný výkon: teplota spalin: průměr pláště 6.1: délka pláště 6.1:
největší průměr čelního kužele 6.3 teleskopického plamence: 0 1250 mm hořák 7 na zemní plyn:
tepelný výkon: 5 MW externí ventilátor spalovacího vzduchu.
5MW 600 °C 0 1400 mm 3200 mm
Příklad 2
V příkladném provedení fluidního kotle s oxidační pískovou spalovací vrstvou je popsáno řešení, znázorněné na obr. 3 a 4. Spodní část fluidního topeniště s jednou sekcí je vytvořena membránovými stěnami 1.1 vyzděnými žárobetonem 1.2. Membránové stěny 1.1 jsou napojeny na zavodňovací trámce 1,3, které jsou nosnými prvky fluidního kotle. Trubkový rošt fluidního topeniště tvoří uzavřená páteřová trubka 2.1, instalovaná mimo fluidní topeniště a kolmo na čelní stěnu fluidního kotle. Uzavřené rozvodné trubky 2,2 jsou tvořeny ze dvou částí. Vertikální část těchto uzavřených rozvodných trubek 2.2 eliminuje rozdíl v prodloužení páteřové trubky 2.1 v důsledku tepelné dilatace spalinami o teplotě 600 °C této páteřové trubky 2,1 a membránové stěny 1.1 o teplotě pod 200 °C při startu kotle. Horizontální část uzavřených rozvodných trubek 2.2 je ve fluidním topeništi opatřena uzavřenými nátrubky 2.3. Fluidní topeniště je opatřeno vyjímatelnými trubkovými hady 9.1 upevněnými ve vyzděných nosičích 9.2. Voda je přiváděna centrálními rozvodnými trubkami 9.3 a odváděna centrálními rozvodnými trubkami9.4.
Další část trasy fluidačního média fluidního kotle je shodná s jejím provedením v příkladu 1 tohoto technického řešení.
Zadávací parametry fluidního kotle:
ohřívané médium: voda teplotní spád ohřívané vody, maximální: 130° / 70 °C tlak: 1,3 MPa jmenovitý výkon fluidního kotle: 2,2 MW
Palivo: uhlí:
změní: ořech o2 výhřevnost: 19,8 MJ/kg
Základní technické parametry:
délka topeniště: 1400 mm šířka topeniště: 2000 mm počet topenišť: 1 uzavřená páteřová trubka 2.1: 0 420 mm počet uzavřených páteřových trubek 2,1: 2 uzavřené rozvodné trubky 2.2: 0 80 mm rozteče vertikálních os uzavřených nátrubků 2.3: 100 χ 110 mm
-5CZ 14733 U1 materiál uzavřených nátrubků 2.3: ventilátor fluidačního média:
provozní podmínky:
průtok fluidačního média: výtlak:
teplota:
startovací podmínky: průtok vzduchu: výtlak:
startovací spalovací komora: tepelný výkon: teplota spalin:
hořák 7: palivo:
tepelný výkon:
2,8 m3/s 6000 Pa 90 °C
2,8 Nm3/s 8000 Pa
1,6 MW 600 °C topná nafta 1,6 MW.

Claims (6)

  1. NÁROKY NA ocel 17 248
    OCHRANU
    1. Trasa fluidačního média fluidního kotle s jedním nebo více fluidními topeništi s fluidní oxidační pískovou vrstvou, vyznačující se tím, žek jedné či více uzavřeným páteřovým trubkám (2.1) jsou jednostranně či z dvou stran upevněny uzavřené rozvodné trubky (2.2) a na uzavřené rozvodné trubky (2.2) jsou upevněny uzavřené nátrubky (2.3) s jednou či více řadami otvorů ve stěnách uzavřených nátrubků (2.3) s tím, že při instalaci vně fluidního topeniště jsou realizovány dvě páteřové trubky (2.1), uzavřená páteřová trubka (2.1) či uzavřené páteřové trubky (2.1) jsou potrubím spojeny se startovací spalovací komorou.
  2. 2. Trasa fluidačního média fluidního kotle podle nároku 1, vyznačující se tím, že páteřové trubky (2.1) fluidního kotle s více než jedním fluidním topeništěm jsou připojeny na uzavřenou centrální trubku (2.6) napojovacími trubkami (2.4) s talířovými ventily (2.5).
  3. 3. Trasa fluidačního média fluidního kotle podle nároku 1, vyznačující se tím, že startovací spalovací komora je celokovovou spalovací komorou s teleskopickým plamencem, čelní kužel (6.3) teleskopického plamence s radiálními štěrbinami je na vnitřní straně opatřen radiálními lopatkami (6.6).
  4. 4. Trasa fluidačního média fluidního kotle podle nároku 1, vyznačující se tím, že před jedním nebo několika ventilátory (3) fluidačního média je trasa fluidačního média tvořena trasou (4) spalovacího vzduchu a na ní napojenou trasou (5) recyklážních spalin, všechny tyto trasy (3, 4, 5) jsou opatřeny regulačními orgány průtoku spalovacího vzduchu a recyklážních spalin.
  5. 5. Trasa fluidačního média fluidního kotle podle nároku 1, vyznačující se tím, že uzavřené rozvodné trubky (2.2) s uzavřenými nátrubky (2.3) jsou instalovány spolu s páteřovou trubkou (2.1) v prostoru fluidního topeniště a páteřová trubka (2.1) či páteřové trubky (2.1) jsou jednostranně uchyceny v membránové stěně (1.1) fluidního topeniště.
  6. 6. Trasa fluidačního média fluidního kotle podle nároku 1, vyznačující se tím, že poměr délky páteřové trubky (2.1) k šířce fluidního topeniště je v rozmezí 0,6 až 1,4.
CZ200415624U 2004-07-07 2004-07-07 Trasa fluidačního média fluidního kotle CZ14733U1 (cs)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ200415624U CZ14733U1 (cs) 2004-07-07 2004-07-07 Trasa fluidačního média fluidního kotle

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CZ200415624U CZ14733U1 (cs) 2004-07-07 2004-07-07 Trasa fluidačního média fluidního kotle

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CZ14733U1 true CZ14733U1 (cs) 2004-09-09

Family

ID=33304544

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ200415624U CZ14733U1 (cs) 2004-07-07 2004-07-07 Trasa fluidačního média fluidního kotle

Country Status (1)

Country Link
CZ (1) CZ14733U1 (cs)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5637690B2 (ja) 固体燃料を燃焼するための燃焼室
US8186286B2 (en) Wood fired boiler
RU2459659C1 (ru) Котел с циркулирующим псевдоожиженным слоем
CN102278737A (zh) 锅炉系统
US6817354B2 (en) Wood burning furnace
EP2884200B1 (en) Central heating boiler
JPS6323442B2 (cs)
EP0046248B1 (en) Improvements in or relating to furnaces
WO1993005343A1 (en) Boiler
CZ14733U1 (cs) Trasa fluidačního média fluidního kotle
LT5542B (lt) Šildymo katilas
CZ2004787A3 (cs) Trasa fluidacního média fluidního kotle
CZ14456U1 (cs) Trasa fluidačního média fluidního kotle
JP6208388B2 (ja) 流動床燃焼炉及び流動床燃焼炉の運転方法
PL234502B1 (pl) Sposób wprowadzania pierwotnego gazu fluidyzacyjnego do paleniska kotła ze złożem fluidalnym
FI113562B (fi) Voimakattila ja menetelmä polttoaineen polttamiseksi kattilassa
JP2005315492A (ja) 助燃バーナ付き排熱回収ボイラとその運転方法
EA042020B1 (ru) Котёл
JP2004108150A (ja) 熱電併給システム
US6854403B2 (en) Refractory wall structure and damper device
JPH0220572Y2 (cs)
EP3517840A1 (en) Solid fuel boiler
CZ16353U1 (cs) Trasa fluidačního média lluidního kotle
JP2021075581A (ja) 炭化装置
SU1714294A1 (ru) Топка водогрейного котла

Legal Events

Date Code Title Description
FG1K Utility model registered

Effective date: 20040909

ND1K First or second extension of term of utility model

Effective date: 20080609

MK1K Utility model expired

Effective date: 20110707