CS275878B6 - Process and plant for waste-water treatment - Google Patents
Process and plant for waste-water treatment Download PDFInfo
- Publication number
- CS275878B6 CS275878B6 CS873628A CS362887A CS275878B6 CS 275878 B6 CS275878 B6 CS 275878B6 CS 873628 A CS873628 A CS 873628A CS 362887 A CS362887 A CS 362887A CS 275878 B6 CS275878 B6 CS 275878B6
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- tank
- aerobic
- anaerobic
- activated sludge
- sludge
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 20
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 title description 10
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims abstract description 62
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims abstract description 30
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 27
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 17
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 claims description 11
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 5
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 abstract description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 abstract 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 15
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 12
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 8
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 8
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 6
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 5
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 description 5
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 4
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 4
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 4
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 4
- 239000010815 organic waste Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 description 3
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M Nitrite anion Chemical compound [O-]N=O IOVCWXUNBOPUCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 235000014113 dietary fatty acids Nutrition 0.000 description 2
- 229930195729 fatty acid Natural products 0.000 description 2
- 239000000194 fatty acid Substances 0.000 description 2
- 150000004665 fatty acids Chemical class 0.000 description 2
- 159000000014 iron salts Chemical class 0.000 description 2
- 230000001546 nitrifying effect Effects 0.000 description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 2
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 2
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 230000035755 proliferation Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical class [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010021143 Hypoxia Diseases 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] Chemical compound [O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[O-][N+]([O-])=O.[NH6+3] MMDJDBSEMBIJBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 230000001580 bacterial effect Effects 0.000 description 1
- 238000010170 biological method Methods 0.000 description 1
- 230000031018 biological processes and functions Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000009388 chemical precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000012851 eutrophication Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000002906 microbiologic effect Effects 0.000 description 1
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 1
- 235000013379 molasses Nutrition 0.000 description 1
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 1
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/1205—Particular type of activated sludge processes
- C02F3/1215—Combinations of activated sludge treatment with precipitation, flocculation, coagulation and separation of phosphates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
- C02F1/5236—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using inorganic agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
- C02F3/308—Biological phosphorus removal
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu čištění odpadních vod obsahujících organické látky s obzvláště účinným odstraňováním fosforu a dusíku a zařízení pro provádění tohoto způsobu.
Způsob čištění odpadních vod podle vynálezu zahrnuje anaerobní, aerobní a semiaerobní fáze. Sled jednotlivých dílčích operací, popřípadě maximální 30'minutové prodlevy biomasy v zahuštovacím prostoru usazovací nádrže umožňuje vedle odbourání organických odpadních látek, ve srovnání s dosavadními, způsoby čištění odpadních vod, účinné odstraňování dusíku a fosforu mikrobiologickým způsobem.
Je známo, že eutrofizace živoucích toků je stále větším problémem, vyvolaným obohacováním rostlinných živin (fosforu, dusíku) v tocích. Při biologickém čištění odpadních vod je nutné zařazovat třetí stupeň čištění, jelikož biologické čištění je velmi málo účinné se zřetelem na odstraňování fosforu a dusíku při dosavadních způsobech čištění. V třetím stupni čištění se ze druhého stupně čištění odtékající voda podrobuje denitrifikačnímu pochodu ve zvláštním objektu, přičemž je nutno zajistit zvláštní zdroj uhlíku pomocí alkoholu, melasy a podobných látek. Fosfor se odstraňuje přidáním solí vápníku, hliníku nebo železa a zpracováním sraženiny. Čištění ve třetím stupni, vyžaduje vybudování a provozování dalších objektů, přísadu chemikálií a další zpracování kalů.
Vynález je založen na následujících biologických jevech.
Organický vázaný fosfor a dusík se v průběhu aerobního odbouráváni uvolňují a podílejí se na biologickém pochodu.
Pomnožení bakterií, které navozují odbourání dusitanových a dusičnanových molekul, se uskutečňuje i v tak zvaných oxidačních jamách, nejen v samostatných objektech se zvláštním zdrojem uhlíku (recirkulace v provzdušňovacích usazovacích nádržích).
Je obecně známo, že aktivovaný kal v aerobní zóně akumuluje ortofosfátové molekuly (/ΡΟή/3-) a v anaerobní zóně je naproti tomu odevzdává.
Kromě toho je známo, že bi.omasa v průběhu svého růstu váže molekuly fosforu a dusíku a jestliže se nadbytek aktivovaného kalu z aerobní zóny odvádí, odstraňuje se z vody rovněž v aerobní zóně akumulovaný fosfor.
V anaerobním systému může výskyt methan produkujících bakterií, které při určitém stavu kanálů se mohou vyskytovat i v odpadní vodě, působit nepříjemné obtíže.
Technologie způsobu podle vynálezu a pro její provádění potřebné zařízení byly vypracovány na základě pokusů a poznatků shora uvedených biologických jevů. Při. novém způsobu čištění odpadních vod podle vynálezu se sousčasně s odstraňováním organických odpadních látek dosahuje také účinného odstraňování fosforu a dusíku, přičemž se také rychlost odbourání organických látek obsažených v odpadních vodách zvyšuje a snižuje se celková doba prodlevy odpadní vody v čisticím zařízení.
Technologický postup je znázorněn na výkresu.
Předmětem vynálezu je způsob čištění odpadních vod obsahujících organické látky, zvláště pro odstraňování dusíku a fosforu, zpracováním odpadních vod za anaerobních a aerobních podmínek a následným odstraněním aktivovaného kalu a jeho recirkulací, jehož podstata spočívá v tom, že se odpadní vody zpracovávají anaerobně po dobul až 2,5 hodin, následně se zpracovávají v anaerobní a semiaerobní zóně, potom ve stejné aerobní zóně, recirkulovaný aktivovaný kal současně sedimentuje a převádí se do anaerobní zóny, přičemž relativní zatížení aktivovaného kalu v aerobní zóně je nejvýše 0,25 kg BSK/KC aktivovaného kalu za den a usazovací,doba aktivovaného kalu činí nejvýše 30 minut.
Zařízení k provádění způsobu podle vynálezu se vyznačuje tím, že vzduchotěsně uzavřená anaerobní nádrž je v horní části opatřena výpustí, nade dnem má po celém průřezu štěrbinu a je opatřena alespoň jedním mechanickým míchadlem, přičemž anaerobní nádrž je rozdělena dělicí stěnou na dvě části, kde v přední části je směšovací komora.
CS 275878 Β 6
Na anaerobní nádrž navazuje aerobní nádrž s připojenou semiaerobní nádrží, přičemž semiaerobní nádrž je uzavřena jednotkou s výpustí v horní části a je rozdělena dělicí stěnou na dvě části a je vybavena alespoň jedním mechanickým míchadlem.
Podle výhodného provedení je anaerobní nádrž spojena nádrží, přičemž usazovací nádrž má zařízení ke zpracování jícího nadbytku biomasy, nadbytečného aktivovaného kalu, z nádrže opatřené míchacím zařízením pro dekantaci kalové vodných roztoků vápenatých nebo hlinitých nebo železitých přes aerobní nádrž v průběhu postupu přičemž zařízení se a vody a ústrojím s usazovací se vytvářeskládá pro dávkování solí.
Provedení vynálezu je znázorněno pomocí výkresu.
Odpadní voda _1 se přivádí do směšovací komory 21, kam přichází též biomasa, aktivovaný kal oddělený v usazovací nádrži 2· Obsah kyslíku v odpadní vodě, který je zpravidla proměnlivý, se spotřebovává biomasou £, vykazující kyslíkový deficit, která je recirkulována do směšovací komory 21 Kyslíku prostá odpadní voda teče do dokonale promíchávané anaerobní nádrže 2, kde je koncentrace rozpuštěného kyslíku pod 0,1 mg/l. V anaerobní nádrži 2 dochází k anaerobnímu rozkladu organických látek, ke tvorbě ve vodě rozpustných látek z organicky vázaného fosforu a dusíku a aktivovaný kal uvolňuje v aerobní nádrži 2 akumulovaný fosfor. Odpadní voda setrvává v anaerobní nádrži 2_ nejvýše dvě a půl hodiny. Pomocí této doby prodlevy je možno jednoduchým způsobem brzdit namnožení bakterií produkujících methan a tím bránit namnožení těžko sedimentujících vláknitých bakterii s řídkou strukturou v aerobní nádrži 2·
Odpadní voda £ se zavádí do směšovací komory 2_. Do směšovací komory 2 se zavádí také biomasy £, aktivovaný kal oddělený v usazovací nádrži. Zpravidla proměnlivý obsah kyslíku v odpadní vodě se spotřebovává biomasou £, která vykazuje kyslíkové dýcháni, a recirkuluje se ze směšovací komory 2a. Kyslíku prostá odpadní voda teče do dokonale promíchávané anaerobní nádrže 2, kde je koncentrace kyslíku rozpuštěného pod 0,1 mg/1. V anaerobní nádrži 2 dochází k anaerobnímu rozkladu organických látek, dochází k vytváření ve vodě rozpustných látek z organicky vázaného fosforů a kyslíku a aktivovaný kal uvolňuje v aerobní nádrži 2 akumulovaný fosfor. Odpadní voda zůstává v anaerobní nádrži 2 nejvýše dvě a půl hodiny. Pomocí této doby prodlevy je možno jednoduchým způsobem bránit namnožení methan produkující bakterie a tím bránit namnožování vláknitých bakterií s řídkou strukturou, těžko sedimentujících a namnožených v aerobní nádrži 2·
Odpadní voda se převádí do aerobní nádrže 2> jejíž obsah rozpuštěného kyslíku převyšuje hodnotu 2 mg/1. Obsah aktivovaného kalu v nádrži je větší než 3 g/1, což je možné tim, že iprakticky neobsahuje methan produkující vláknité bakterie nahrazené aerobní a anaerobní zónu snášejícími, aerobními a semiaerobními bakteriemi.
Zatížení aerobní nádrže 2 se dimenzuje tak, že specifické zatížení kalu je pod hodnotou 0,25 kg BSKj/kg kalu (BSKj = biologická spotřeba kyslíku). Aerobní nádrž 2 navazuje bezprostředně na semianaerobní nádrž £.
Z aerobní nádrže 2 SB část odpadní vody vede do semianaerobní nádrže £. Mezi oběma nádržemi je nucené proudění, přičemž množství kalu je 60 až 100 % vztaženo na zaváděnou odpadní vodu. Ooba prodlevy v semianaerobní nádrži £ je 30 až 50 minut. Kal, zaváděný do nádrže, je zaváděn s množstvím rozpuštěného kyslíku 2 až 3 mg/1, to znamená, že koncentrace rozpuštěného kyslíku je větší v prvním úseku nádrže než 0,1 mg/li, nedosahuje však hodnoty 0,4 mg/1. Druhý úsek semianaerobní nádrže £ neobsahuje již žádný rozpuštěný kyslík.
Z aerobní nádrže 2 se vede řídký kal do usazovací nádrže 5_, kde se od aktivovaného kalu odděluje kapalina. Aktivovaný kal se vede do zahuštovacího prostoru usazovací nádrže. Obsah rozpuštěného kyslíku v zahuštovacím prostoru je nízký, často dosahuje hodnoty menší než 0,1 mg/1. Jelikož aktivovaný kal za aerobních podmínek uvolňuje akumulovaný fosfor (/PO^/3-), závisí obsah fosforu v odtékající vyčištěné vodě 6_ také na době prodlevy v prostoru pro zahuštování kalu. Zjistilo se, že doba prodlevy aktivovaného kalu v prostoru pro
CS 27587Θ Β 6 zahušťování kalu delší než 30 minut při 100¾ recirkulaci obsah fosforu v odtékající vodě měřitelně zvyšuje. Aktivovaný kal může v dobře fungující jednotce se v zahušťovacím prostoru zahušťovat na 2,5násobek své hustoty.
Odstraňování nadbytečného aktivovaného kalu je možné všemi dosud známými způsoby. Jedinečnost nadbytečného aktivovaného kalu 8_ ze shora popsaného způsobu čištění odpadní vody je v tom, že uvolňuje za aerobních podmínek přibližně 60 % celkově obsaženého fosforu ve formě ortofosfátu. Jelikož kal za aerobních podmínek není stálý, má kalová voda uvolňující se při manipulaci s kalem velmi vysoký obsah fosfátu. Zpětné zavádění kalové vody do odpadní vody čerstvě zaváděné do zařízení by způsobilo přetížení zařízení fosforem.
Aby se tomu předešlo, je těsně na usazovací nádrž napojena nádrž 3. pro příjem a zpracování nadbytečného aktivovaného kalu, ve které se aktivovaný kal udržuje za anaerobních podmínek a po jednohodinové prodlevě se uvolněný fosfát převede přísadou vápenatých, hlinitých nebo železnatých solí na ve vodě rozpustnou sraženinu. Po usazení sraženiny a aktivovaného kalu se kalová voda, prakticky prostá fosforu může zpět zavádět do odpadní vody.
Zařízení k provádění způsobu podle vynálezu má tyto charakteristiky:
Anaerobní nádrž 2 je uzavřená nádrž nahoře s přítokem a odtokem, rozdělená uprostřed stěnou na dvě části. Dělicí stěna končí 60 až 100 cm nade dnem. V tomto mísícím prostoru, ve směšovací komoře 2a., Je mísící zařízení dimenzované tak, že aktivovaný kal a odpadní voda v rozích nádrže vykazují vertikálně směrované proudění alespoň 10 mm/s.
V prvním patru nádrže na straně odpadní vody nebo na venkovní straně, která je s ní společná, je směšovací komora 2a oddělené od promíchávacího prostoru pro dobu prodlevy minut (uvolňování + recirkulace). Uvolňování v promíchávacím prostoru je založeno na tom, že aktivovaný kal spotřebovává v odpadní vodě obsažený kyslík nebo zbytkový kyslík rozpuštěný v kalové vodě z aktivovaného kalu v prostoru odděleném od venkovního vzduchu k aerobnímu dýchání, aby se v anaerobním prostoru dosáhla prostředí prostého kyslíku.
Semianaerobní nádrž £ souhlasí s anaerobní nádrží 2_, nemá však žádný směšovací prostor .
Při zřizování zařízení se musí každopádně počítat s odebíráním vody z horní části zařízení. Nedoporučuje se spojení nádrží v nižší výšce za účelem jejich vyprazdňování. Oddělení jednotlivých zon lze jen tak uspokojivě zajistit bez významnějšího snižování stupně úči nnosti.
Na usazovací nádrž 5 je jen ten požadavek, aby byl prostor pro usazování kalu dimenzován tak, aby docházelo k době prodlevy kalu 30 minut.
V celém světě se provádějí výzkumy k odstraňování fosforu a dusíku biologickou cestou a v tomto oboru byly již-uděleny četné patenty. Nebudou zde však vypočítávány patenty udělené na čištění odpadních vod ve třetím stupni v Maďarsku a v zahraničí. Připomínají se toliko patenty, podle kterých se používá anaerobně-semianaerobně-aerobní systém. Jsou to americké patentové spisy č. 4 431543, 4 460470 a 4 431538. Při porovnání se způsoby známými ze stavu techniky vykazuje způsob podle vynálezu tyto rozdíly:
Při způsobu podle vynálezu je po aerobním provzdušňování zapotřebí jen jedno dělení fázi. Pro vytvoření kyslíku prostě zóny se nepoužívá ani inertní plyn ani jiné způsoby, nýbrž se využívá aerobní kapacita dýchání biomasy vznikající při způsobu čištění odpadní vody za použití směšovacího prostoru. Pro denitrifikačni proces se používá táž biomasa, to znamená směsné bakteriální populace a do semianaerobní nádrže se jako zdroje uhlíku nepřidávají ani organické látky s nízkým atomovým číslem (alkohol, cukr, mastné kyseliny a podobné látky) ani odpadní voda v dílčím proudu.
Anaerobní a semianaerobní nádrže mají dva úseky. Mají mechanické míchadlo a nahoře odtok. Tímto jednoduchým způsobem je možno dosáhnout oddělení jednotlivých technologických fází v potřebné míře.
*
CS 275878 Β 6
Zpětné zavádění, recirkulace kalové vody z aktivovaného kalu jako odpadní vody je umožněno jednohodinovým anaerobním stání a přísadou vápenatých, hlinitých nebo železnatých solí po vytvoření sraženiny a její dekantaci k oddělení od kalové vody.
V systému se nepoužívá žádné chemické srážení fosfátů, při kterém by mohlo docházet v důsledku různého množství obsažených fosfátů k předávkování potřebných chemikálií, které potom snižují rychlost odbourání biologického života a organických látek.
Způsob podle vynálezu má tyto přednosti: V průběhu anaerobního předběžného zpracování se rozkládají velké' molekuly organických nečistot na mastné kyseliny s nižším atomovým číslem a na jiné molekuly, čímž se získají snadno přijímané živiny pro fosfor, odstraňující nitrifikační a denitrifikační bakterie. Uvolňují se fosfor a dusík pevně vázané v odpadních látkách. Udržování zatížení kalem na nízké hodnotě vyžaduje použití vysoké koncentrace kalu. To znamená, že se kal musí dobře usazovat, čehož se dosahuje tím,· že měněním anaerobní a aerobní zóny postupu není možné namnožení vláknitých a methan produkujících bakteriía mikroorganismů.
Anaerobním předběžným odbouráním organických odpadních látek se může dosahovat v aerobní zóně v důsledku příznivého působení snadno přijímatelných živin podstatně vyšší rychlosti odbourání nežádoucích látek.
V důsledku dobrého zásobování aerobní zóny přijímatelnými živinami poskytují absorbované organické látky nitrifikačním a děnitrifikačním bakteriím dostatečné zdroje uhlíku pro udržení bakterií v semianaerobní zóně, a nemusí se proto zajišíovat žádné další zdroje uhlíku.
odstraňování nadbytečného fosforu a v průběhu zpracování nadbytku aktivozpět do systému. Denitrifikace se prozdroje uhlíku.
Systém zajišíuje pomocí biologických způsobů chemických reagencií se používá jen tehdy, když se váného kalu kalová voda z aktivovaného kalu zavádí vádí bez dílčího proudu nebo bez jiného venkovního ‘Systém je vhodný pro nenákladnou přestavbu přetížených dosavadních zařízení s totální oxidací k intenzifikaci stávajících objektů.
Pokusné zařízeni k provádění způsobu podle vynálezu bylo zřízeno v systému pro zpracování odpadní vody v malém městě s 1 000 obyvatel. Provádělo se čistění předem neusazované odpadní vody zprvu dosavadním způsobem s totální oxidací, načež se provzdušnovací prostor rozdělil na tři zóny pro způsob podle vynálezu. Pro provádění totální oxidace měla provzdušnovací nádrž objem 18,6 m3. Pro provádění způsobu podle vynálezu byl objem anaerobní zóny zahrnující směšovací prostor a nádrž 4,4 m3, nádrže pro semianaerobní zónu 1,8 m3 a provzdušnovací nádrže aerobní zóny 12,4 m3.
Pokusně zařízení se převedlo na systém pro zpracováni odpadních vod ve velkoměstě.
V tomto případě se použilo předem usazené vody a kontinuálního provozu. Střední hodnoty jednotlivých technologických provozních způsobů v průběhu dvou měsíců jsou uvedeny v tabulce. (Údaje zahrnují časové období se zapracovanou biomasou.)
Číselné hodnoty v tabulce dokládají, že způsob podle vynálezu ve srovnání s dosavadními způsoby při stejném objemu zařízení (s výjimkou objemu usazovací nádrže) při udržení stupně účinnosti odbourání organických látek umožňuje zpracování podstatně většího množství odpadních vod. Při větším specifickém zatížení dusíkem a fosforem na časovou jednotku se nemění stupeň účinnosti nitrifikace, stupeň účinnosti odstraňování dusíku a fosforu se zdvojnásobuje. Účinnost způsobu podle vynálezu se zřetelem na denitrifikaci umožňuje, že vedle vysoké nitrifikace obsah dusitanového popřípadě dusičnanového dusíku ve vodě nepřesahuje hodnotu 2 mg/1.
Claims (4)
1. Způsob čištění odpadních vod obsahujících organické látky, zvláště pro odstraňování dusíku a fosforu, zpracováním odpadních vod za anaerobních a aerobních podmínek a následným odstraněním aktivovaného kalu a jeho recirkulací, vyznačující se tím, že odpadní vody se zpracovávají anaerobně po dobu 1 až 2,5 hodin, následně se zpracovávají v aerobní a semianaerobní zóně potom ve stejné aerobní zóně, recirkulovaný aktivovaný kal současně sedimentuje a převádí se do anaerobní zóny, přičemž relativní zatížení aktivovaného kalu v aerobní zóně je nejvýše 0,25 kg BSK/kg aktivovaného kalu za den a usazovací doba aktivovaného kalu činí nejvýše 30 minut.
2. Zařízení k provádění způsobu podle bodu 1, vyznačující se tím, že vzduchotěsně uzavřená anaerobní nádrž (2) je v^horní části opatřena výpustí, nade dnem má po celém průřezu štěrbinu a je opatřena alespoň jedním mechanickým míchadlem, přičemž anaerobní nádrž (2) je rozdělena dělicí stěnou na dvě části, kde v přední části anaerobní nádrže (2) je směšovací komora (21).
CS 275878 B 6 6
3. Zařízení podle bodu 2, vyznačující se tím, že na anaerobní nádrž (2) navazuje aerobní nádrž (3) s připojenou semianaerobní nádrží (4), přičemž semianaerobní nádrž (4) je uzavřenou jednotkou s výpustí v horní části a je rozdělena dělicí stěnou na dvě části a je vybavena alespoň jedním mechanickým míchadlem.
4. Zařízení podle bodu 2, vyznačující se tím, že anaerobní nádrž (2) je spojena přes aerobní nádrž (3) s usazovací nádrží (5), přičemž usazovací nádrž (5) má zařízení (9) ke zpracováni v průběhu postupu se vytvářejícího nadbytku biomasy, nadbytečného aktivovaného kalu (8), přičemž toto zařízení (9) se skládá z nádrže opatřené míchacím zařízením pro dekantaci kalové vody a ústrojím pro dávkování vodných roztoků vápenatých nebo hlinitých nebo železitých solí.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| HU862103A HU205330B (en) | 1986-05-19 | 1986-05-19 | Process for purifying sewage containing organic material, by increased removal of phosphorus and nitrogen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS275878B6 true CS275878B6 (en) | 1992-03-18 |
Family
ID=10957771
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS873628A CS275878B6 (en) | 1986-05-19 | 1987-05-19 | Process and plant for waste-water treatment |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| AT (1) | AT395845B (cs) |
| CS (1) | CS275878B6 (cs) |
| DE (1) | DE3716782A1 (cs) |
| EG (1) | EG18700A (cs) |
| HU (1) | HU205330B (cs) |
| PL (1) | PL158608B1 (cs) |
| SU (1) | SU1688787A3 (cs) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3706405A1 (de) * | 1987-02-27 | 1988-09-08 | Guenter Dipl Ing Lorenz | Verfahren zur abwasserreinigung |
| US5252214A (en) * | 1987-02-27 | 1993-10-12 | Gunter Lorenz | Biological dephosphatization and (de)nitrification |
| GR1002427B (el) * | 1988-08-26 | 1996-09-06 | Jurgen Lorenz | Μεθοδος καθαρισμου λυματων. |
| DE4100685A1 (de) * | 1991-01-11 | 1992-07-16 | Sued Chemie Ag | Verfahren zum reinigen von phosphate und stickstoffverbindungen enthaltenden abwaessern |
| KR950704199A (ko) * | 1992-11-06 | 1995-11-17 | 미카엘 크니히트 | 폐수에서 생물학적으로 인을 제거하는 방법 |
| WO1996011884A1 (en) * | 1994-10-17 | 1996-04-25 | Polytechnic University | Improved wastewater treatment process |
| WO1999065830A1 (en) * | 1998-06-18 | 1999-12-23 | Boris Mikhailovich Khudenko | Mediated biological-abiotic waste treatment |
| US6773596B2 (en) | 2000-08-03 | 2004-08-10 | Ladislav Penzes | Activated sludge method and device for the treatment of effluent with nitrogen and phosphorus removal |
| GB0624167D0 (en) * | 2006-12-04 | 2007-01-10 | Univ Gent | Process and apparatus for the biological treatment of waste water |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4315821A (en) * | 1975-01-06 | 1982-02-16 | Du Pont Canada Inc. | Treatment of nitrogenous wastes |
| US4042493A (en) * | 1975-10-28 | 1977-08-16 | Union Carbide Corporation | Phosphate removal from BOD-containing wastewater |
| US4056465A (en) * | 1976-04-12 | 1977-11-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Production of non-bulking activated sludge |
| US4271026A (en) * | 1979-10-09 | 1981-06-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Control of activated sludge wastewater treating process for enhanced phosphorous removal |
| DK149767C (da) * | 1983-07-28 | 1987-02-23 | Krueger As I | Fremgangsmaade til biologisk rensning af spildevand |
| US4650585A (en) * | 1984-04-17 | 1987-03-17 | Air Products And Chemicals, Inc. | Method for minimizing diurnal swing in phosphorus content of effluent streams from wastewater treating plants |
-
1986
- 1986-05-19 HU HU862103A patent/HU205330B/hu not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-05-08 AT AT0117387A patent/AT395845B/de not_active IP Right Cessation
- 1987-05-18 EG EG28787A patent/EG18700A/xx active
- 1987-05-19 DE DE19873716782 patent/DE3716782A1/de active Granted
- 1987-05-19 PL PL1987265770A patent/PL158608B1/pl unknown
- 1987-05-19 SU SU874202577A patent/SU1688787A3/ru active
- 1987-05-19 CS CS873628A patent/CS275878B6/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SU1688787A3 (ru) | 1991-10-30 |
| DE3716782C2 (cs) | 1992-09-17 |
| PL158608B1 (en) | 1992-09-30 |
| PL265770A1 (en) | 1988-08-18 |
| EG18700A (en) | 1995-09-30 |
| HUT44746A (en) | 1988-04-28 |
| DE3716782A1 (de) | 1987-11-26 |
| AT395845B (de) | 1993-03-25 |
| HU205330B (en) | 1992-04-28 |
| ATA117387A (de) | 1992-08-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7344643B2 (en) | Process to enhance phosphorus removal for activated sludge wastewater treatment systems | |
| Diamadopoulos et al. | Combined treatment of landfill leachate and domestic sewage in a sequencing batch reactor | |
| US6605220B2 (en) | Apparatus and method for wastewater treatment with enhanced solids reduction (ESR) | |
| US7993522B2 (en) | Conditioning system for activated sludge wastewater treatment processes | |
| CN100348517C (zh) | 市政废水处理装置及采用连续进料和循环曝气的方法 | |
| US6830689B2 (en) | Process for removing phosphorus from wastewater utilizing a triple basin wastewater treatment system | |
| KR101895833B1 (ko) | 생흡착조와 활성화조를 이용한 폐수의 고도처리방법 및 그 처리장치 | |
| US6982036B2 (en) | Chemically enhanced primary sludge fermentation method | |
| JP3122654B2 (ja) | 高濃度廃水を処理する方法および装置 | |
| NZ282330A (en) | Wastewater treatment, use of sequencing batch reactor with means for supplying feed to the reactor bottom and evenly distributing it throughout settled sludge | |
| CS275878B6 (en) | Process and plant for waste-water treatment | |
| KR100655324B1 (ko) | 고농도 유기성 폐수의 고속 처리방법 | |
| KR20010028550A (ko) | 고농도 유기물, 질소, 인 함유 축산폐수의 처리방법 | |
| KR100229237B1 (ko) | 분뇨의 고도 처리 방법 및 그 장치 | |
| IL155193A (en) | A device and method for treating wastewater with improved solids reduction | |
| KR20010094836A (ko) | 연속회분식 혐기성공정과 고도처리공정을 결합한 고효율축산폐수 처리방법 | |
| KR101939694B1 (ko) | 하·폐수 처리를 위한 2단 반응영역을 갖는 상향류 반응조 시스템 및 그 처리방법 | |
| KR100403864B1 (ko) | 유기물의 부식화에 의한 폐수의 처리방법 | |
| JPH0376200B2 (cs) | ||
| RU2225368C1 (ru) | Способ глубокой биологической очистки сточных вод и станция глубокой биологической очистки сточных вод | |
| CN1015887B (zh) | 废水净化工艺方法 | |
| KR20020075046A (ko) | 고농도 유기폐수의 처리방법 | |
| KR100438323B1 (ko) | 생물학적 고도처리에 의한 하수, 폐수 처리방법 | |
| KR0129831B1 (ko) | 탈인, 탈질을 위한 하수처리공정 | |
| KR100433096B1 (ko) | 입상황을 이용한 하향류식 생물막 질소제거 방법 및 장치 |