CS267403B1 - Způsob zahušťování odpadní kyseliny sirové - Google Patents
Způsob zahušťování odpadní kyseliny sirové Download PDFInfo
- Publication number
- CS267403B1 CS267403B1 CS861878A CS187886A CS267403B1 CS 267403 B1 CS267403 B1 CS 267403B1 CS 861878 A CS861878 A CS 861878A CS 187886 A CS187886 A CS 187886A CS 267403 B1 CS267403 B1 CS 267403B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- concentration
- acid
- weight
- sulfuric acid
- concentrated
- Prior art date
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
Poměr Fe ku HjSO^ ve zředěné kyselině
sírové se udržuje v rozmezí 0,09 až
0,19, přičemž doba zdržení suspenze zahuštěné
kyseliny v posledním stupni odparky se
udržuje v rozmezí 0,25 až 4,5 hodiny.
Zahuštěná kyselina s vyloučenými solemi se
pak míchá bez chlazení po dobu 0,2 až 9 holi
din. Obsah nerozpuštěného ..TiO2 ve zředěné
1 kyselině sírové se před zahušťováním sníží
j filtraci nebo„sedimentací pod 0,7 g/1.
< Při poměru Fe*"*ku rozpustnému TiOg ve zře14
děné vstupní kyselině menším než 4 se zahušťováním
vede na koncentraci min. 55 %
hmotn. H2SO^.
Description
Vynález se týká způsobu řízeného vakuového zahušťování odpadní kyseliny sírové s vysokým obsahem soli, zejména síranu železnatého, která odpadá např. při výrobě titanové běloby sulfátovým postupem nebo při moření oceli, na koncentraci 48 až 75 % hmotnosti.
Při některých pochodech např. výrobě titanové běloby sulfátovým postupem nebo moření oceli odpadá zředěná kyselina sírová, obsahující značné množství síranu železnatého a solí dalších kovů jako titanu, hořčíku, manganu. Vzhledem ke svému složení - nízké koncentraci H2SO4 a vysokému obsahu solí - není prakticky přímo využitelná bez další úpravy. Proto se v některých případech vyváží do moře nebo neutralizuje vápnem a vznikající kaly se vyváží na skládky případně také do moře. Tyto způsoby jsou ekologicky značně závadné. Proto se postupně začíná odpadní kyselina upravovat a to zejména zahušťováním na koncentraci 50 % hmot, a vyšší, čímž se dosáhne výrazného snížení obsahu doprovodných solí, zejména FeSCLi- Běžně zavedené je odpařování za použití odparek s ponorným hořákem, které mohou bez problému pracovat i se suspenzemi zahušťované kyseliny, obsahujícími až 30 tuhé fáze. V současné době však je postup v podstatě jednostupňového zahušťování nákladný vzhledem k tomu, že je nutné používat drahá plynná nebo kapalná paliva. Vakuové zahušťování ve více stupních se tak přes aparaturní problémy, vzniklé nutností odpařovat v suspenzi, začíná stále více prosazovat. Vyžaduje si však speciální postup řízení pochodu, aby se získávaly dobře f11trovatelné suspenze, jejichž kapalná fáze - zahuštěná odpadní kyselina sírová - má přijatelný obsah zejména Fe2+ iontu. Problémy spojené s vícestupňovým vakuovým zahušťováním řeší dále popsaný postup, při němž se získává kyselina sírová s koncentrací 48 až 75 % hmotností se zvýšeným výtěžkem.
Odpadní kyselina sírová obsahující 15 až 35 % hmot. H2SO4 a Fe2* iontu, odpovídající hmotnostnímu poměru Fe2+ = H2SO4 v rozmezí 0.09 až 0,19. se před vlastním vakuovým zahušťováním podle potřeby zbaví sedimentací nadbytečného množství jemného TÍO2 tak. aby jeho obsah nepřekročil 0,7 g/1. Takto upravená kyselina se dávkuje do 1. stupně vakuového odpařování v takovém množství, aby v něm nedocházelo k vylučování tuhé fáze - izomorfně znečištěného FeSCU . H20 sírany Mg, Mn a Ti. Takto předhuštěná kyselina se uvádí do dalších vakuových stupňů pracujících již v prostředí suspenze, ve kterých se postupně zahušťuje na koncentraci 48 až 75 % hmot. H2SQ4 v kapalné fázi. Střední doba zdržení suspenze v každém stupni se pohybuje v mezích 0,25 až 4,5 h. Ke zlepšení rychlosti filtrace finální suspenze lze mezi suspenzní stupně zařadit mezizásobník, zajišťující střední dobu zdržení 90 až 200 minut, čímž dojde k vyzrání. Suspenze zahuštěné odpadní kyseliny z koncového stupně odparky se bez chlazení ponechá za míchání zrát po dobu 0,2 až 9 hodin načež se případně ochladí a odvede k separaci tuhé fáze. V případě, že se zahušťuje odpadní H2SO4, ve které je hmotnostní poměr Fe24- : TÍO2 /v rozp. formě/ menší jak 4, volí se s výhodou minimální koncentrace zahuštěné kyseliny 55 % hmotnosti, čímž se potlačí zvýšení rozpustnosti FeSCU vlivem lontu Ti4+.
CS 267403 Bl
Postupem se ve zvýšeném výtěžku získává siřeji použitelná 48 až 75 % odpadní kyselina sírová napr. ke zpětnému vracení do výroby titanové běloby, k výrobě kyseliny fosforečné, průmyslových hnoj Iv a k dalším účelům, kde není na závadu obsah přítomných solí železa, hořčíku, hliníku, manganu a dalších.
Příklad 1
Odpadní kyselina sírová se složením /% hmotnosti/: H2SO4 - 25,1 Fe2 + - 3,05 Ti4+ jako Ti02 - 0,55 byla v laboratorní vakuové odpařovací aparatuře v 1. stupni zahuštěna na obsah 34,4 % H2SO4, aniž došlo k vyloučení tuhé fáze FeS0<i . H2O. Takto předhuštěná kyselina byla ve 2. stupni vakuově zahušťována při střední době pobytu 32 minut na koncentraci 52,5 % H2SO4 v kapalné fázi. Získávaná suspenze zrála při konstantní teplotě blízké teplotě odpařování po dobu 90 minut. Během zrání klesal obsah Fe2 + iontu v kapalné fázi následně /v g Fe2+/1 kyseliny/ = 0’ 30 ‘ 60‘ 90'
28,3 11,4 10,1 9.4
Po ochlazení na 45 °C a separaci tuhé fáze obsahovala zahuštěná H2SCM 0,45 % hmot. Fe2’.
Příklad 2
Odpadní kyselina sírová se složením /¾ hmotnosti/ H2SO4 - 25,6 Fe2* - 3,2 %; Tl4+ jako TÍO2 - 0,64 % byla v I. stupni zahušťována na koncentraci 33,4 aniž se vylučovala tuhá fáze. Takto předhuštěná kyselina se ve II. stupni zahustila až na 54.5 hmot. H2SO4. Získávaná suspenze po 90 minutách zrání a ochlazení na 45 °C vykazovala relativní filtrační rychlost-proti suspenzi získané za stejných podmínek s výjimkou dávkování do II. stupně ve formě suspenze ve 43,5 % H2SO4 - 3,4 násobně vyšší.
Příklad 3
Ve vzorku odpadní kyseliny sírové se složením jako v příkladu 2 byl zvýšen obsah T102 v jemné tuhé formě na 1.2 g/1. Po odpaření za shodných podmínek jako v příkladu 2 se získala suspenze, obsahující v kapalné fázi 54.4 % H2SO4. jejíž filtrační rychlost se proti téže kyselině bez tuhého TÍO2 snížila na 1/4.
Příklad 4
Odpadní kyselina sírová s výchozím složením /v % hmotnosti/: H2SO4 - 25,3 %'. Fe2 + - 3,18 Ti4+ jako TIO2 - 0.62 % byla v I. stupni vakuově zahušťována na koncentraci 32.1 % hmot, bez vylučování tuhé fáze. ve II. stupni - suspenzním - na 53,2 % hmot, a za ním před vstupem do III. stupně průběžně zrála při teplotě blízké teplotě odpařování ve II. stupni. Po zahuštění ve III. stupni suspenze zrála 60 minut při teplotě o 2 °C nižší, než činila odpařovací teplota. Ochlazením na 45 °C a separaci tuhé fáze obsahovala kapalná 69,3 % H2SO4. Relativní filtrační rychlost koncové suspenze se proti té, kde nebylo použito mezistupňového zrání, zvýšila 2,45 násobně.
Příklad 5
Odpadní kyselina sírová se složením /v % hmotnosti/ : H2SO4 - 25,2 Fe2* - 3.16 Ti4+ jako TÍO2 - 1.11 % /hmotnostní po3
CS 267403 Bl ο\° <Λ měr Fe2 + = TlOa = 2,85/ byla dvoustupňové vakuově zahuštěna shodným postupem jako v příkladu 1. Po separaci tuhé fáze obsahovala kapalina 52,4 % hmot. H2SO4 a 0,85 % hmot. Fe2 + . Táž kyselina byla zahuštěna na 56,5 % hmot., přičemž v kapalné fázi po vyzrání uspenze během 90 minut a ochlazení na 45 °C bylo nalezeno 0,35 hmot. Fe2 +. Srovnatelný vzorek výchozí odpadní H2SO4 shmotnostním poměrem Fe2+ : T1O2 /rozp./ = 5,5 po zahuštění, zrání a ochlazení na 45 °C poskytl 57,2 % H2SO4 s obsahem 0,28 % hmot. Fe2+.
Claims (5)
1. Způsob zahušťování odpadní kyseliny sírové o koncentraci 15 až 35 % hmotnostních, obsahující sírany železa a dalších kovů, na koncentraci 48 až 75 % hmotnostních ve vícestupňové odparce, u níž alespoň jeden stupeň je provozován za vakua, vyznačující se tím, že poměr Fe2+ ku H2SO4 ve zředěné kyselině sírové se udržuje v rozmezí 0,09 až 0.19.
2. Způsob podle bodu 1, vyznačující se tím, že střední doba zdržení suspenze zahuštěné kyseliny s vyloučenými solemi v posledním stupni odparky se udržuje v rozmezí 0,25 až 4,5 hodiny.
3. Způsob podle bodu 1. a 2., vyznačující se tím, že suspenze zahuštěné kyseliny s vyloučenými solemi se po opuštění posledního stupně odparky míchá bez chlazení po dobu 0.2 až 9 hodin.
4. Způsob podle bodů 1. až 3., vyznačující se tím, že obsah nerozpuštěného TÍO2 ve zředěné kyselině sírové se před zahušťováním sníží filtrací nebo sedimentací pod 0,7 g/1.
5. Způsob podle bodů 1. až 4., vyznačující se tím, že při poměru Fe2+ ku rozpustnému Titfe ve zředěné vstupní kyselině menším než 4 se zahušťování vede na koncentraci minimálně 55 & hmotnostních HaS04-
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS861878A CS267403B1 (cs) | 1986-03-18 | 1986-03-18 | Způsob zahušťování odpadní kyseliny sirové |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CS861878A CS267403B1 (cs) | 1986-03-18 | 1986-03-18 | Způsob zahušťování odpadní kyseliny sirové |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS187886A1 CS187886A1 (en) | 1989-06-13 |
CS267403B1 true CS267403B1 (cs) | 1990-02-12 |
Family
ID=5354268
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS861878A CS267403B1 (cs) | 1986-03-18 | 1986-03-18 | Způsob zahušťování odpadní kyseliny sirové |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CS (1) | CS267403B1 (cs) |
-
1986
- 1986-03-18 CS CS861878A patent/CS267403B1/cs unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CS187886A1 (en) | 1989-06-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108585051B (zh) | 一种氯化铜锰液制备电池级硫酸锰的方法 | |
US4039582A (en) | Method of preparing vanadium pentoxide | |
CN109368612A (zh) | 一种利用磷酸铁生产废水制备电池级磷酸铁的方法及其制备的磷酸铁 | |
FI70400C (fi) | Foerfarande foer framstaellning av en hydrolyserbar titanylsulfatloesning | |
CA1326588C (en) | Process for separating metal sulphates from sulphuric acid | |
US6090354A (en) | Process for the production of titanium oxide | |
CS267403B1 (cs) | Způsob zahušťování odpadní kyseliny sirové | |
US6245240B1 (en) | Treatment of a solution containing iron salts | |
US2133251A (en) | Clarification and purification of industrial acid liquors | |
US8911611B2 (en) | Method of obtaining electrolytic manganese from ferroalloy production waste | |
RU2720790C1 (ru) | Способ получения комплексного алюминийсодержащего коагулянта | |
WO2005040040A1 (en) | Method for processing iron-laden spent sulfuric acid | |
CA1266553A (en) | Process for the removal of undesirable metal ions, especially vanadium ions, in the concentration of dilute iron (ii) sulfate-containing sulfuric acid solutions | |
CN101979341B (zh) | 一种含钒铬重金属离子的浸矿废水处理方法 | |
US4005175A (en) | Process for the joint production of sodium tripolyphosphate and titanium dioxide | |
RU2157420C1 (ru) | Способ переработки ванадийсодержащих конвертерных шлаков | |
GB1563604A (en) | Purification of sulphuric acid | |
CA1329005C (en) | Method for precipitation of chromium and/or vanadium from waste sulphuric acid from the titanium dioxide production | |
FI70563C (fi) | Foerfarande foer framstaellning av titandioksid genom anvaendning av reduktionsmedel | |
GB2246561A (en) | Aqueous ferric sulphate solutions | |
RU2230128C1 (ru) | Способ переработки ванадийсодержащих конвертерных шлаков | |
RU2438993C1 (ru) | Способ получения железокремниевого флокулянта-коагулянта и способ обработки воды | |
SU814856A1 (ru) | Способ получени арсенатов | |
US4632812A (en) | Process for making alkali metal phosphate solutions containing little vanadium | |
PL123203B1 (en) | Process for manufacturing titanium sulfate solution |