CS263095B1 - Zařígení pro přívod tekutých látek do generátoru tlakového zplynování tuhých paliv - Google Patents

Abstract

Provedením zařízení pro přívod tekutých látek do generátoru tlakového zplynovaní tuhých paliv podle vynálezu se dosáhne provozní spolehlivosti, rovnoměrného rozptylování dehtových kalů do celé vsázky uhlí. Dále se dosáhne rovnoměrného zvlhčování ^eninozrnných tuhých látek, což vede ke snížení jejich únosu, ke zvýšení výkonu generátoru a ke zvýšení účinku zplynovaní tekutých látek v tlakovém generátoru, dosazeno je konstrukční a provozní nenáročnosti. Zařízení podle vynálezu sestává z plnicího hrdla a uzavíracího kužele. Podstata zařízení spočívá v tom, že v plnicím lirdle pod uzavíracím kuželem je umístěn statický rozdělovači kužel, nad jehož vrcholem ústí přívodní potrubí tekutých látek, přičemž vrcholový úhelQ statického rozdělovacího kužele je 60 až 150 °, největší průměr statického rozdělovacího kužele je 15 % až 50 ·,ά vnitřního průměru plnícího hrdla a jeho spodní hrana je od spodní hrany plnicího hrdla vzdálena nejméně o 3 '/» vnitřního průměru plnicího hrdla. Statický rozdělovači kužel je opatřen krycím kuželem, jehož vrcholový úhel je 55 až 155 ° a největší průměr je 90 ',í až 110 ·,ί> největšího průměru statického rozdělovacího kužele, přičemž krycí kužol je umístěn nad statickým rosdělovacím kuželem ve výšce hojméně Ο,ΟΟρ m.

Description

Vynález se týká zařízení pro přívod tekutých látek do generátoru tlakového zplyňování tuhých paliv získaných např. při chlazení surového plynu při tlakovém zplyňování tuhých paliv po jejich separaci z kondenzátu.

Zplyňování tuhých paliv, zejména uhli, se provádí v tlakových generátorech se sesuvným ložem při tlacích 0,5 až 15,0 MPa, u kterých vrstva uhlí je uložena na otočném roštu, kterým je přiváděn zplyňovacl prostředek ve formě oxidačně-parni směsi. Popel vzniklý při zplyňování tuhých paliv je odváděn ze spodní části generátoru pomoci otočného roštu. Tuhá paliva jeou přiváděna do horní části generátoru tzv. retorty prostřednictvím tlakových vpusti.

Produktem tlakového zplyňování tuhých paliv je surový plyn, který opouští horní část tlakového generátoru tzv. kopuli o teplotách cca 250 °C až 600 °C, přičemž sebou unáší jemnozrnné tuhé látky. Při provozních zkouškách bylo zjištěno, že množství unesených jemnozrnných tuhých látek do značné míry závisí na výkonu generátoru, přičemž velikost únosu může být jedním z limitujících faktorů dalšího zvyšování výkonu. Dále bylo zjištěno, že množství unesených jemnozrnných tuhých látek stoupá s klesající vlhkostí tuhých paliv. Oe známo, že množství unesených látek lze redukovat např. dodatečným vlhčením zplyňovaných tuhých paliv. K tomuto dodatečnému vlhčení zplyňovaných tuhých paliv lze s výhodou použit tekuté vedlejší produkty vznikající při

I

- 2 263 095 tlakpvóm zplyňováni tuhých paliv, jako jsou např. oleje, dehty, dehtové kaly apod., jejichž likvidace jiným způsobem je značně náročná.

V praxi je známo zařízeni přívodu dehtových kalů, vznikajících jako vedlejší produkt tlakového zplyňování uhlí do kopule tlakového generátoru a jejich rozptylování na vrstvu sušeného uhlí.

Rozptylování dehtových kalů je prováděno pomoci soustavy svislých trubek umístěných obvodově na vnějši straně retorty, přičemž dehtové kaly jsou dávkovány cyklicky do jednotlivých trubek. Nevýhodou tohoto řešeni je značná provozní nespolehlivost, způsobena ucpáváním svislých trubek v důsledku krakování dehtových kalů, vyvolaným relativně vysokými teplotami v prostoru vně retorty.

Návazně s tím vznikají svislé prostory, tzv, komíny ve zplyňovacíra loži, což způsobuje nestabilitu zplyňovaciho procesu a ve většině případů vede k nutnosti odstavení celého zařizeni.

V praxi je také známé zařízení přívodu dehtových kalů, které vznikají jako vedlejší produkt tlakového zplyňovaní uhlí, do horního prostoru retorty. Rozptylováni dehtových kalů je prováděno pomoci kotouče na horní vrstvu uhlí uloženého v retortě. Nevýhodou tohoto řešeni je značná náročnost mechanického provedeni zařízeni, přičemž dehtové kaly jsou ve styku pouze asi s 10 - 20 % vsádkového uhlí, což podstatně neovlivňuje velikost únosu jemnozrnných tuhých látek.

Nevýhody známých řešení odstraňuje zařízení pro přívod tekutých látek do generátoru tlakového zplyňování tuhých paliv podle vynálezu, sestávající z plnícího hrdla a uzavíracího kužele, jehož podstata spočívá v tom, že v plnícím hrdle pod uzavíracím kuželem je umístěn statický rozdělovači kužel, nad jehož vrcholem ústi přívodní potrubí tekutých látek, přičemž

263 095 vrcholový úhel statického rozdělovaciho kužele je 60 ° až 150 , největší průměr statického rozdělovaciho kužala ja % až 50 % vnitřního průměru plnicího hrdla a Jeho spodní hrana ja od spodní hrany plnícího hrdla vzdálená nejméně o 3 % vnitřního průměru plnícího hrdla. Podstata zařízení podle vynálezu spočívá dála v tom, že statický rozdělovači kužel ja opatřen krycím kuželem, jehož vrcholový úhel ja 55 ⁰ až 155 ⁰ a největší průměr ja 90 % až 110 % největšího průměru statického rozdělovaciho kužela, přičemž krycí kužel je umístěn nad statickým rozdělovacím kuželem ve výšce nejméně 0,005 m.

Výhodou zařízení dle vynálezu je provozní spolehlivost, protože zařízeni je umístěno v oblastech teplot ležících pod teplotami kťakování dehtu, přičemž dehtové kaly jsou rovnoměrně rozptylovány do celé vsázky uhlí a nedochází tak k nerovnoměrnosti zplyňovacího procesu. Zejména jsou pak rovnoměrně zvlhčovány jemnozrn né tuhé látky, což vede ke snížení jejich únosu a tím je umožněno zvýšení výkonu generátoru a zvýšení účinku zplyňováni tekutých látek v tlakovém generátoru. Další výhodou zařízení dle vynálezu je konstrukční a provozní nenáročnost a z toho plynoucí vyšší provozní spolehlivost.

Příklad provedení zařízení pro přívod tekutých látek do generátoru tlakového zplyňování tuhých paliv dle vynálezu je uveden na přiloženém výkresu.

Generátor tlakového .zplyňováni tuhých paliv sestává z reaktoru opatřeného otočným roštem 2, kde přívodním potrubím 3 proudí do reaktoru J. zplyňovací směs. Tuhé palivo je přiváděno do reaktoru 1 plnícím hrdlem 4, které spojuje reaktor 2 s tlakovou vpustí 6. Zužitkované palivo ve formě popela se odvádí z reaktoru 1 hrdlem 5. odvodu popela. Vyrobený surový plyn vystupuje z reaktoru 1 hrdlem 7 odvodu surového plynu. Plnící hrdlo 4 je opatřenp uzavíracím kuželem 8 a ústí do prostoru retorty 9.

- 4 263 095

Zařízeni pro přívod tekutých látek je umístěno v plnícím hrdle 4 a je opatřeno statickým rozdělovacim kuželem 10 tekutých látek, které jsou přiváděny potrubím 11, přičemž rozdělovači kužel 10 je opatřen krycím kuželem12. Během provozu generátoru tlakového zplyňování tuhých paliv je tuhé palivo z tlakové vpusti 6 cyklicky dávkováno plnícím hrdlem 4 do prostoru retorty 9 reaktoru 1. Dávkováni je ovládáno uzavíracím kuželem 8» Tekuté látky jsou do generátoru přiváděny kontinuálně nebo diskontinuálně potrubím 11 na rozdělovači kužel 10. po jehož povrchu stékají a v době dávkováni tuhých paliv se s nimi rovnoměrně misi.

Provedením zařízeni podle vynálezu je možné při stejných provoz nich parametrech zvýšit měrný výkon generátoru na hodnotu 3,500 3 -2 -1 m ,m .h , zatímco u stávajících zařízení je u středněpopelna- ³ —2 tých hnědých uhlí docilován měrný výkon generátoru 3,200 m ,m h-¹.

Zařízeni podle vynálezu lze využit při tlakovém zplyňování tuhých paliv.

Claims (2)

1. Zařízeni pro přívod tekutých látek do generátoru tlakového zplyňování tuhých paliv, které sestává z plnicího hrdla a uzavíracího kužele, vyznačená tím, že v plnícím hrdle (4) , pod uzavíracím kuželem (8) je umístěn statický rozdělovači kužel (10), nad jehož vrcholem ústi přívodní potrubí (11) > tekutých látek, přičemž vrcholový úhel statického rozdělovacího kužele (10) je 60 ⁰ až 150 °, největší průměr statického rozdělovaciho kužele (10) je 15 % až 50 % vnitřního průměru plnicího hrdla (4) a jeho spodní hrana je od spodní hrany plnícího hrdla (4) vzdálena nejméně o 3 % vnitřního průměru plnícího hrdla (4),

2. Zařízení podle bodu 1, vyznačené tim, že statický rozdělovači kužel (10) je opatřen krycím kuželem (2), jehož vrcholový úhel je 55 ° až 155 ⁰ a největší průměr je 90 % až 110 % největšího průměru statického rozdělovaciho kužele (10), přičemž krycí kužel (2) je umístěn nad statickým rozdělovacím kuželem (10) ve výšce nejméně 0,005 m.