CS245087B1 - Sposob separáeie formaldehydu z reakčných plynov - Google Patents
Sposob separáeie formaldehydu z reakčných plynov Download PDFInfo
- Publication number
- CS245087B1 CS245087B1 CS85406A CS40685A CS245087B1 CS 245087 B1 CS245087 B1 CS 245087B1 CS 85406 A CS85406 A CS 85406A CS 40685 A CS40685 A CS 40685A CS 245087 B1 CS245087 B1 CS 245087B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- methanol
- solution
- formaldehyde
- pat
- condensation
- Prior art date
Links
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 63
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims abstract description 32
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000000926 separation method Methods 0.000 title claims abstract description 8
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 150
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims abstract description 18
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims abstract description 18
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 28
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 claims description 5
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 4
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 3
- 239000012527 feed solution Substances 0.000 claims 1
- 238000005839 oxidative dehydrogenation reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 239000003517 fume Substances 0.000 abstract 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 9
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000008098 formaldehyde solution Substances 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N methanone Chemical compound O=[14CH2] WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 229910001316 Ag alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical class [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000013505 freshwater Substances 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 239000003622 immobilized catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910000476 molybdenum oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000011369 resultant mixture Substances 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
Riešenie sa týká separáeie formaldehydu
z reakčných plynov oxidačně] dehydrogenácie
metanolu na striebornom katalyzátore
so zvýšeným využitím kondenzačného
tepla reakčných splodín v stupni kondenzácie,
na vyparovanie metanolu do procesu.
Uvedený účel sa dosiahne tým, že roztok
do stupňa reiktifikačného oddefovania
sa odoberá na výstupe z kondenzátora, pričom
poměr oddělovaného stupňa vedeného
roztoku ku roztoku v stupni kondenzácie
cirkulovanému je od 0,25 do 4.
Description
Vynález rieši sposob separácie formaldehydu z reakčných plynov oxidačnej dehydrogenácie metanolu na striebornom katalyzátore.
Formaldehyd je možno vyrábať redukciou oxidov uhlíka vodíkem, oxidáciou metanolu alebo vyšších uhťovodíkov, alebo z metanolu. Z prehl'adu světověj produkcie formaldehydu vyplývá, že v súčasnosti sa formaldehyd vyrába v prevážnej miere z metanolu. Uskutečňuje sa oxidačnou dehydrogenáclou plynom obsahujúcim kyslík v plynnej fáze na kovových katalyzátoroch, přednostně na striebre, alebo oxidáciou plynom obsahujúcim kyslík v plynnej fáze na oxidových katalyzátoroch, přednostně na oxidoch molybdenu a železa.
Pri postupe výroby formaldehydu z metanolu používajúcom oxidový katalyzátor (ČSSR pat. 182 449, ZSSR pat. 408 504, NSR pat. 2 442 311, NSR pat. 2 450 931, NSR pat. 2 608 823} uslkutočňovanom pri teplote 530 až 650 K prebieha v hlavnej miere oxidačně reakcia:
CHsOH + 0,5 02 - CHzO + HzO
ΔΗ = —156,3 kjmol-1
Z reakčných plynov sa absorpciou do vody vypiera formaldehyd, pričom vznikne roztok formaldehydu s malým množstvom metanolu. Reakčné teplo sa využívá pre výrobu páry, pričom výměna tepla sa uskutočňuje vo vrstvě katalyzátora.
Postup výroby formaldehydu z metanolu používajúcom strieborný katalyzátor sa može uskutočňovať v jednom stupni (German pat. 2)28 687 j, alebo v dvoch stupňoch (U. S. pat. 2 462 413, U. S. pat. 3 959 383, U. S. pat. 4 076 754]
Používá sa strieborný katalyzátor v různých formách a různého zloženia. Okrem striebornej sieťky sa používá striebro na nosiči (ČSSR pat. 167 763, ZSSR pat. 175 043), hubovité striebro (Jap. pat. 56*6720), zliatiny striebra (ZSSR pat. 358 310) a najma kryštalické striebro (G. B. pat. 1 337 783, NSR pat. 1 905 563, NSR pat. 1 231 229, NSR pat. 2 201434, ČSSR pat. 219 193). Katalyzátor může byt uložený v kontaktnom koši (NSR pat. 2 137 938, NSR pat. 2 545 104, U. S. pat. 2 745 722) alebo na kovověj podložike priamo na trubkovnici výmennika tepla (NSR pat. 1 642 955, ČSSR pat. 225 301, ČSSR pat. 227 155). Premena metanolu na formaldehyd sa uskutočňuje pri teplote 820 až 970 K a prebiehajú vedfa seba v hlavnej miere reakcie dehydrogenácie metanolu:
CH3OH CHzO + Hz ΔΗ = 85,2 kjmor1 a reakcia oxidácie metanolu:
CHsOH + 0,5 O2 -> CHzO + H2O
ΔΗ = —156,3 kjmol1
Výměna tepla sa uskutočňuje za vrstvou katalyzátora.
Kombinovaný výrohný postup používá v prvom reaktore strieborný katalyzátor a v druhom reaktore oxidový katalyzátor. (U. S. pat. 2 519 788, U. S. pat. 3 987 107).
Výrobný postup používajúci strieborný katalyzátor je vo všeobecnosti uskutočňovaný vedením zmesi metanol — plyn obsahujúci kyslík, připadne zmesi metanol — voda — plyn, obsahujúci kyslík, vyhriatej na teplotu 360 — 390 K, cez vyhriatu nepohyblivá vrstvu katalyzátora pri teplote 820 — 970 K a pri tlaku 50 — 200 kPa. Autoterinnosť procesu pri požadovanej teplote se dosahuje reguláciou poměru metanolu kyslíka a inertných zložiek. Konvertovaný plyn sa 0chladzuje za katalytickým ložkom. Z ochladeného konvertovaného plynu sa absorpčně vypiera formaldehyd vodou za súčasnej kondenzácie reakčnej vody a nezreagovaného metanolu. Získává vodný roztok formaldehydu s obsahom metanolu, ktorý v závislosti od množstva ostává v produkte alebo sa destilačne odděluje a recykluje do procesu.
Chladenie konvertovaného plynu sa usikutočňuje bezprostředné za katalytickým ložkom priamo vodou alebo roztokom získaným v absorpčnom systéme (NSR pat. č. 2 011 676, ČSSR pat. 184 646), alebo nepriamo vodou za účelom výroby páry (ZSSR pat. č. 946 640, G. B. pat. 1 567 921, NSR pat.
002 789, NSR pat. 2 546 104), tiež vypařovaným do procesu vedeným metanolem (CSSR pat. 184 646, ZSSSR pat. 536 158), připadne hotovým produktom s využitím tepla pre oddestilovanie metanolu z roztoku získaného absorpciou. Takto ochladený plyn sa vedie bud priamo do absorpcie, alebo sa dochladzuje v kondenzátore za účelom kondenzácie časti skondenzovatefných zložiek. Dochladzovanie sa uskutočňuje priamo produktom a nepriamo vodou bez využitia kondenzačného tepla alebo priamo roztokom získaným v absorpcii a nepriamo kvapalinou obsahujúcou metanol, jej cirkuláciou medzi sýtiacim zariadením a kondenzátorom, s využitím kondenzačného tepla na přípravu zmesi do reakcie. Absorpčným systémom může byť jeden aparát (ČSSR pat. 181 239, RSR pat. 65 503) alebo viac aparátov (U. S. pat. 3174 911, U. S. pat.
606 732, G. B. pat. 970 855).
Známy postup výroby formaldehydu s neúplnou přeměnou metanolu používá zmes metanol — plyn obsahujúci kyslík, kde je prebytok metanolu za účelom udržania procesu v autotermnom režime. Zmes sa připravuje v sýtíacom zariadeni, kde sa privádza vzduch, čerstvý metanol a recyklo2 4 5 O íi 7 váný metanol. Kvapalina vypařovaná do vzduchu sa ohrieva jej cirkuláciou medzi sýtiacim zariadením a kondenzátorom. Na požadovaná teplotu sa v sýtiacom zariadení dohrieva nepriamo· vodnou parou. Vzniknutá zmes sa prehrieva na teplotu 360—390 K a vedie na katalytické lůžko z krystalického striebra o teplote 820 -- 920 K. Rýchle nepriame ochladenie konvertovaného plynu za katalytickým lůžkom zabraňuje priebehu vedlajších reakcii. Uskutečňuje sa vodným roztokom formaldehydu z rektifikačnej kolony s využitím tepla pre rektifikačné oddelenie nezreagovaného metanolu cd produktu a recykláciu metanolu do procesu. Na teplotu 360 — 390 K ochladené reakčné plyny sa vedu do kondenzátora nepriamo ochladzovaného cirkuláciou metanolu zo sýíiaceho zariadenia. Ochladené plyny spolu so skondenzovanou kvapalinou sa vedú do absorbéra, kde sa z plynov vodou a chladením vyplera formaldehyd a metanol. Absorpcia sa uskutočňuje v troch stupňoch, pričom v smere prúdenia plynu v prvých dvoch stupňoch cirkuluje roztok a třetí sa skrápá čerstvou vodou. Inertně plyny odchádzajúce z absorbéra opúštajú proces alebo sa možu ďalej spracovať.
Roztok získaný v absorpcii sa vedie do rektifikačnej kolony na oddelenie metanolu od produktu. Na rektifikačné oddelenie metanolu, ktorý sa do procesu recykluje, od produktu sa využívá měrné teplo ochladenia reakčných plynov bezprostředné za katalyzátorom, a to cirkuláciou roztoku medzi reaktorom a rektifikačnoii kolonou. Ostatná potřebná energia sa do rektifikácie dodává nepriamo pomocou vodnej páry.
V závislosti od druhu a polohy čerpadla plynu sa proces uskutočňuje tlakovým alebo vákuovým sposobom. V závislosti od tlaku je významný rozdiel v teplotách v sýtiacom zariadení a teda aj v kondenzátore a od toho je závislé aj využitie kondenzačného tepla skondenzovatefných zložiek. Pri vákuovom procese je teplota vypařované] kvapaliny v sýtiacom zariadení nižšia a účinnosť kondenzácie kvapalných zložiek z reakčného plynu je lepšia, čomu zodpovedá lepšie využitie kondenzačného tepla v stupni přípravy plynnej zmesi do reakcie.
V zlepšenom spósobe výroby formaldehydu sa v stupni kondenzácie přidává ik reakčným plynom roztok získaný v absorpcii. Skondenzovaný produkt spolu s přidávaným roztokom sa vedie s plynmi do absorpcie. V absorpcii vzniknutý medziprodukt sa vedie do rektifikácie na oddelenie metanolu od produktu. Nevýhodou toho, hoci zlepšeného sposobu, je že skondenzovaná kvapalná fáza získaná v kondenzátore, vedená do stupňa absorpcie nepriaznivo ovplyvňuje zloženie roztoku v absorpcii svojim vyšším obsahom formaldehydu a svojim tepelným obsahom.
Podstatou tohoto vynálezu je sposob separácie formaldehydu z reakčných plynov ozidačnej dehydrogenácie metanolu na striebornom katalyzátore s využíváním ikondenzačného tepla na přípravu plynnej zmesi do reakcie, vykondenzovanej kvapalnej fázy v kondenzátore s cirkulačným kontaktováním plynnej reakčnej zmesi v stupni kondenzácie roztokom získaným v stupni absorpcie formaldehydu. Vyznačuje sa tým, že roztok do stupňa rektifikačného oddefovania nezreagovaného metanolu od produktu sa odoberá zo stupňa kondenzácie, pričom poměr odoberaného do reakčného stupňa vedeného roztoku iku roztoku v stupni kondenzácie cirkulovanému je od 0,25 do 4.
Výhodou postupu podfa tohoto vynálezu je zvýšené množstvo skondenzovaného formaldehydu, vody a metanolu v stupni kondenzácie.
Tomu úměrně sa zvýši množstvo tepla z kondenzátora odvedeného do stupňa sýtenia na přípravu plynnej zmesi do reakcie. Výsledkem je zníženie množstva energie dodávanej do procesu v stupni sýtenia. To má za následok aj zlepšeme činnosti stupňa absorpcie, čo sa prejaví na mernej spotřebě metanolu a umožní sa výroba koncentrovanejšieho roztoku formaldehydu bez zvýšenia škodlivých emísií, ako to vyplynie z nasledovných príkladov.
Příklad 1 (porovnávací)
Na výrobu 1 kg formaldehydu sa do sýíiaceho zariadenia privádza 1,83 kg vzduchu a 2,16 kg čerstvého a rektifikovaného metanolu. Na vyparovanie metanolu do vzduchu sa získává 1,74 MJ cirkuláciou metanolu cez kondenzátor a 0,67 MJ sa musí dodat nepriamo vodnou parou. Takto vzniknutá zmes sa vedie cez katalytické lůžko z krystalického striebra o teplote 863 K. Ku reakčnej zmesi ochladenej v reaktore sa na vstupe do kondenzátora přidává 5,7 kg roztoku získaného' v absorbéri. Plyny a skondenzovaná kvapalina sa vedú do absorbéra, kde sa protiprúdne přidává 1,25 kg vody. Zo získaného roztoku sa 5,7 kg vedie do kondenzátora a 3,68 kg sa vedie do rektifikačnej kolony, kde sa oddělí 0,98 kg metanolu, ktorý sa recykluje do procesu a získá sa cca 2,7 kg vodného roztoku formaldehydu o koncentrácii 37 % hmot. Priemerná spotřeba metanolu činí 0,442 kg na (kilogram uvedeného roztoku.
Příklad 2
Na výrobu 1 kg formaldehydu sa du sýíiaceho zariadenia privádza 1,83 kg vzduchu a 2,16 kg čerstvého a recyklovaného metanolu. Na vyparovanie metanolu do vzduchu sa získává 2 M) cirkuláciou metanolu cez kondenzátor a 0,41 MJ sa musí dodat nepriamo vodnou parou. Taktu vzniknutá zmes sa vedie cez katalytické lůžko z krystalického striebra o teplote 863 K. Ku reakčnej zmesi ochladenej v reaktore sa na vstupe do kondenzátora přidává 5,7 kg roztoku získaného v absorbéri. Z roztoku odchádzajúceho z kondenzátora sa odoberá 3,68 kg a vedie do rektifikačnej kolony. Zvyšná časť roztoku spolu s plynmi sa vedu do absorbéra, kde sa protiprúdne přidává 1,25 kg vody.
Zo získaného roztoku sa 5,7 kg vedie do kondenzátora. Z roztoku odoberaného z kondenzátora a vedeného do rektifikačnej kolony sa oddělí 0,98 kg metanolu, ktorý sa recykluje do procesu a získá sa cca 2,7 kg vodného roztoku formaldehydu o koncentrácii 37 % hmot. Priemerná spotřeba metanolu činí 0,441 kg na kilogram uvedeného roztoku.
Příklad 3
Na výrobu 1 kg formaldehydu sa do sýtiaceho zariadenia privádza 1,83 kg vzduchu a 2,16 kg čerstvého a recyklovaného metanolu. Na vyparovanie metanolu do vzduchu sa získává 2 MJ cirkuláciou metanolu cez kondenzátor a 0,41 MJ sa musí dodať nepriamo vodnou parou. Takto vzniknutá zmes sa vedie cez katalytické ložko z krystalického· striebra o teplote 863 K. Ku reakčnej zmesi ochladenej v reaktore sa na vstupe do kondenzátora přidává 5,7 kg roztoku získaného v absorbéri. Z roztoku odchádzajúceho z kondenzátora sa odoberá 3,68 kg a vedie do rektifikačnej kolony. Zvyšná časť roztoku spolu s plynmi sa vedu do absorbéra, kde sa protiprúdne přidává 0,93 kg vody. Zo získaného roztoku sa 5,7 kg vedie do kondenzátora. Z roztoku odoberaného z kondenzátora a vedeného do rektifikačnej kolony sa oddělí 0,98 kg metanolu, ktorý sa recykluje do procesu a získá sa cca 2,38 kg vodného roztoku formaldehydu o koncentrácii 42 % hmot. Priemerná spotřeba metanolu činí 0,501 kg na kilogram uvedeného roztoku.
Claims (2)
1. Spósob separácie formaldehydu z reakčných plynov oxidačnej dehydrogenácie metanolu na striebornom katalyzátore s využíváním kondenzačného tepla vykondenzovanej kvapalnej fázy v kondenzátore na přípravu plynnej zmesi do reakcie s cirkulačným kontaktováním plynnej reakčnej zmesi v stupni kondenzácie roztokom získaným v stupni absorpcie formaldehydu do vody, vyznačujúci sa tým, že roztok do stupVYNÁLEZU ňa rektifikačného1 oddefovania nezreagovaného metanolu od produktu sa odoberá zo stupňa kondenzácie.
2. Spósob separácie formaldehydu z reakčných plynov podfa bodu 1 vyznačujúci sa tým, že poměr zo stupňa kondenzácie odoberaného do· rektifikačného stupňa vedeného roztoku ku roztoku v stupni kondenzácie cirkulovanému je od 0,25 do 4.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS85406A CS245087B1 (sk) | 1985-01-21 | 1985-01-21 | Sposob separáeie formaldehydu z reakčných plynov |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS85406A CS245087B1 (sk) | 1985-01-21 | 1985-01-21 | Sposob separáeie formaldehydu z reakčných plynov |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS40685A1 CS40685A1 (en) | 1985-10-16 |
| CS245087B1 true CS245087B1 (sk) | 1986-08-14 |
Family
ID=5336059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS85406A CS245087B1 (sk) | 1985-01-21 | 1985-01-21 | Sposob separáeie formaldehydu z reakčných plynov |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS245087B1 (sk) |
-
1985
- 1985-01-21 CS CS85406A patent/CS245087B1/sk unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS40685A1 (en) | 1985-10-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4455394A (en) | Methanol production | |
| US4213954A (en) | Ammonia production process | |
| US3940428A (en) | Methanol production | |
| RU2446137C1 (ru) | Способ получения стирольного мономера окислительным дегидрированием этилбензола с использованием co2 в качестве мягкого окислителя | |
| US4778567A (en) | Method for purification of ethylene oxide and recovery of heat thereof | |
| US4264567A (en) | Method for producing a hydrogen-containing gas | |
| KR20090101184A (ko) | 글리세롤로부터 아크릴산을 제조하는 방법 | |
| JP2001316308A (ja) | エチレングリコールの製造方法 | |
| HUE026209T2 (en) | Improved ethylene oxide recovery process | |
| CN103408428A (zh) | 一种由工业合成气生产碳酸二甲酯的工艺 | |
| WO2013144041A1 (en) | Continuous process for the preparation of methanol by hydrogenation of carbon dioxide | |
| US3959383A (en) | Two-stage converson of methanol to formaldehyde | |
| US2746843A (en) | Manufacture of hydrogen cyanide | |
| US6057481A (en) | Processes for the manufacture of methylmercaptopropanal | |
| CN109134217B (zh) | 一种环己烷氧化法生产环己酮过程中氧化装置及氧化工艺改进方法 | |
| US5998489A (en) | Methanol preparation process | |
| EP0009545B1 (en) | Acrylic acid recovery with recycle quench | |
| RU2045471C1 (ru) | Способ получения гидроксиламинсульфата и установка для его осуществления | |
| WO1997036848A9 (en) | Processes for the manufacture of methylmercaptopropanal | |
| CN1058698C (zh) | 连续制备甲醛水溶液的方法 | |
| EP1489067A1 (en) | Dimethylformamide synthesis via reactive distillation of methyl formate and dimethylamine | |
| US4661624A (en) | Process for the production of methyl formate | |
| CS245087B1 (sk) | Sposob separáeie formaldehydu z reakčných plynov | |
| GB2041930A (en) | Recovery of methacrolein | |
| US3493472A (en) | Process and apparatus for the purification of formaldehyde by rectification with plural stage condenser-absorber zones |