CS243069B1 - Způsob tepelného zpracování pásů z hlubokotažných ocelí - Google Patents
Způsob tepelného zpracování pásů z hlubokotažných ocelí Download PDFInfo
- Publication number
- CS243069B1 CS243069B1 CS835782A CS578283A CS243069B1 CS 243069 B1 CS243069 B1 CS 243069B1 CS 835782 A CS835782 A CS 835782A CS 578283 A CS578283 A CS 578283A CS 243069 B1 CS243069 B1 CS 243069B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- traces
- boiling water
- deep
- temperature
- annealing
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims abstract description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 9
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 9
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 6
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Řešení se týká způsobu tepelného zpracování
pásů z hlubokotažných ocelí, s hmotnostním
obsahem 0,05 až 0,15 % uhlíku,
0,50 až 2,5 % manganu, 0,1 až 2,0 % křemíku,
nečistot, jako do 0,04 % síry, do 0,05 %
fosforu a do 0,1 % hliníku, případně legovaných
s obsahem stopy až 1,5 % chrómu,
stopy až 0,8 % molybdenu, stopy až 0,2 %
vanadu, stopy až 0,2 % niobu a stopy až
1,5 % niklu, žíháním a řízeným ochlazováním
v lázni vařící vody.
Uvedené oceli se podle vynálezu žíhají
při teplotě 730 až 900 °C s výdrží nejméně
10 s, načež se ochlazují v lázni vařící vody
až do poklesu teploty ocelí na 100 až 130 °C
a potom se volně na vzduchu ochlazují na
teplotu prostředí.
Description
(54) Způsob tepelného zpracování pásů z hlubokotažných ocelí
Řešení se týká způsobu tepelného zpracování pásů z hlubokotažných ocelí, s hmotnostním obsahem 0,05 až 0,15 % uhlíku, 0,50 až 2,5 % manganu, 0,1 až 2,0 % křemíku, nečistot, jako do 0,04 % síry, do 0,05 % fosforu a do 0,1 % hliníku, případně legovaných s obsahem stopy až 1,5 % chrómu, stopy až 0,8 % molybdenu, stopy až 0,2 % vanadu, stopy až 0,2 % niobu a stopy až 1,5 % niklu, žíháním a řízeným ochlazováním v lázni vařící vody.
Uvedené oceli se podle vynálezu žíhají při teplotě 730 až 900 °C s výdrží nejméně 10 s, načež se ochlazují v lázni vařící vody až do poklesu teploty ocelí na 100 až 130 °C a potom se volně na vzduchu ochlazují na teplotu prostředí.
Vynález se týká způsobu tepelného* zpracování hlubokotažných ocelí s dvoufázovou feriticko-martenzitickou strukturou, zejména ocelí o vysoké pevnosti.
'Pro výrobu dvoufázových feriticko-'martenzitických ocelí se běžně používá technologie řízeného válcování a ochlazování z doválcovacích teplot, nebo technologie interkriticlkého žíhání a řízeného ochlazování v proudu vzduchu, případně vzduchu a vody. Tyto výrobní technologie jsou velmi náročné na technologické vybavení, řízení válcovacího' procesu, příp. kontrolu a řízení ochlazovacích rychlostí. Zavedení těchto způsobů výroby dvoufázových feriticko-martenzitických ocelí tedy vyžaduje velké investiční náklady na přestavbu stávajících, příp. výstavbu nových výrobních linek.
Uvedené nevýhody odstraňuje způsob tepelného zpracování pásů z hlubokotažných acelí, s hmotnostním obsahem 0,05 až 0,15 proč. uhlíku, 0,50 až 2,5 °/o. manganu, 0,1 až 2,0 % křemíku, nečistot, jako do 0,04 °/o síry, do 0,05 % fosforu a do 0,1 % hliníku, případně legovaných s obsahem stopy až 1,5 % chrómu, stopy až 0,8 % molybdenu, stopy až 0,2 % vanadu, stopy až 0,2 % niobu a stopy až 1,5 % niklu, žíháním a řízeným ochlazováním v lázni vařící vody, podle vynálezu. Podstata vynálezu spočívá v tom, že pásy se žíhají při teplotě 730 až 900 °C s výdrží 10 s až 1 hod., načež se ochlazují v lázni vařící vody až do poklesu teploty ocelí na 100 až 130 CC a potom se volně na vzduchu ochlazují na teplotu prostředí.
Tuto výrobní technologii lze aplikovat na materiály s chemickým složením v hmotnostních procentech 0,05 až 0,15 % uhlíku, 0,50 až 2,50 % manganu, 0,1 až 2,0 % křemíku, max. 0,04 % síry, max. 0,05 °/o fosforu a max. 0,1 %. hliníku. Mohou být obsaženy i další legující prvky, a to jednotlivě nebo ve skupinách, chrom max. 1,5 % hmot., molybden max. 0,8 % hmot., vanad max. 0,2 % hmot., niob max. 0,2 % hmot., nikl max. 1,5 % hmot. Teplota AC1 je v rozmezí 700 až 1100 °C.
Při způsobu tepelného zpracování podle vynálezu lze jednoduše dodržet konstantní rychlost ochlazování, mimořádně homogenní vlastnosti po délce i šířce pásu a také dokonalou rovinnost pásu. Dosažení požadovaných pevnostních a plastických vlastností lze jednoduše zajistit kontrolou teploty žíhání a doby kalení ve vařící vodě.
Příklad 1
Příkladně byl způsobem podle vynálezu tepelně zpracován ocelový pás o tloušťce 3 mm, s chemickým složením v hmotnostních procentech 0,11 % uhlíku, 1,40 % manganu, 0,5 °/o křemíku, 0,01 % fosforu, 0,016 proč. síry, 0,56 % chrómu a 0,028 % hliníku. Při použití teploty žíhání 800 qC, doby výdrže na této teplotě 180 s a doby kalení ve vařící vodě 5 s až do poklesu teploty na 115 °C, bylo dosaženo meze kluzu 330 MPa, tažnosti 34 % a kontrakce 45 %.
P ř í k 1 a d 2
Ocelový pás o tloušťce 2 mm, obsahující podle hmotnosti 0,13 % uhlíku, 1,32 % manganu, 0,33 % křemíku, 0,05 % vanadu, 0,04 proč. niobu, 0,014 % fosforu, 0,015 % síry a 0,018 % hliníku, byl žíhán při teplotě 840 stupňů Celsia po* dobu 600 s a potom kalen ve vařící vodě 15 s. Docílená mez skluzu ocelového pásu činila 360 MPa, tažnost 31 % a kontrakce 46 °/o.
Příklad 3
Ocelový pás o tloušťce 1,5 mm, obsahující 0,09 % uhlíku, 1,44 % manganu, 0,92 % křemíku, 0,44 % molybdenu, 0,007 °/o fosforu, 0,007 % síry a 0,05 % hliníku, podle hmotnosti, byl žíhán při teplotě 870 °C po* dobu 360 s a potom kalen po dobu 12 s ve vařící vodě. Po kalení byla docílená mez kluzu 390 MPa, tažnost 29 °/o, kontrakce 43 %. Příklad 4 : Ocelový pás o tloušťce 4 mm, obsahující 0,08 % uhlíku, 1,39 % manganu, 0,39 % křemíku, 0,35 % niklu, 0,55 % chrómu, 0,14 % molybdenu, 0,012 % fosforu, 0,010 % síry, 0,013 % hliníku, podle hmotnosti, byl žíhán při teplotě 780 °C po dobu 240 s, načež byl kalen 25 s ve vodě o teplotě 100 °C. Docílená mez kluzu byla 315 MPa, tažnost 35 %, kontrakce 48 °/o.
Způsobem tepelného zpracování ocelových pásů podle vynálezu je vhodné zhotovovat pevnostní výlisky osobních a nákladních automobilů apod.
Claims (1)
- PŘEDMĚTZpůsob tepelného zpracování pásů z hlubokotažných ocelí, s hmotnostním obsahem 0,05 až 0,15 % uhlíku, 0,50 až 2,5 % manganu, 0,1 až 2,0 % křemíku, nečistot jako do 0,04 °/o síry, do 0,05 % fosforu a do· 0,1 % hliníku, případně legovaných s obsahem stopy až 1,5 % chrómu, stopy až 0,8 % molybdenu, stopy až 0,2 % vanadu, stopy až vynalezu0,2 % niobu a stopy až 1,5 % niklu, žíháním a řízeným ochlazováním v lázni vařící vody, vyznačený tím, že se žíhají při teplotě 730 až 900 °C s výdrží 10 s až 1 h, načež se ochlazují v lázni vařící vady až do poklesu teploty ocelí na 100 až 130 °C a potom se volně na vzduchu ochlazují na teplotu prostředí.OPRAVA
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS835782A CS243069B1 (cs) | 1983-08-04 | 1983-08-04 | Způsob tepelného zpracování pásů z hlubokotažných ocelí |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS835782A CS243069B1 (cs) | 1983-08-04 | 1983-08-04 | Způsob tepelného zpracování pásů z hlubokotažných ocelí |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS578283A1 CS578283A1 (en) | 1985-08-15 |
| CS243069B1 true CS243069B1 (cs) | 1986-05-15 |
Family
ID=5403369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS835782A CS243069B1 (cs) | 1983-08-04 | 1983-08-04 | Způsob tepelného zpracování pásů z hlubokotažných ocelí |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS243069B1 (cs) |
-
1983
- 1983-08-04 CS CS835782A patent/CS243069B1/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS578283A1 (en) | 1985-08-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101736619B1 (ko) | 화성처리성 및 굽힘가공성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법 | |
| EP1096029B1 (en) | High tensile hot-dip zinc-coated steel plate excellent in ductility and method for production thereof | |
| CN101035921B (zh) | 延伸率和扩孔性优良的高强度薄钢板及其制造方法 | |
| KR101736620B1 (ko) | 화성처리성 및 구멍확장성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법 | |
| KR20190090809A (ko) | 열간 성형 물품 제조 방법 및 획득 물품 | |
| US4436561A (en) | Press-formable high strength dual phase structure cold rolled steel sheet and process for producing the same | |
| KR101657796B1 (ko) | 내지연파괴 특성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법 | |
| KR20180025930A (ko) | 초 고강도 다중상 강철 및 그로부터 냉간 압연 강 스트립을 제조하는 방법 | |
| JPH0564215B2 (cs) | ||
| BR112017000010B1 (pt) | processo de produção de uma chapa de aço e chapa de aço | |
| KR102222614B1 (ko) | 수소취성 저항성이 우수한 초고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 | |
| US4609410A (en) | Method for producing high-strength deep-drawable dual-phase steel sheets | |
| EP3889307A1 (en) | Steel material having excellent hydrogen induced cracking resistance, and manufacturing method therefor | |
| JPS6052528A (ja) | 延性およびスポツト溶接性の良好な高強度薄鋼板の製造方法 | |
| CS243069B1 (cs) | Způsob tepelného zpracování pásů z hlubokotažných ocelí | |
| EP0030699B1 (en) | Process for producing a wire rod for cold forging | |
| US3163565A (en) | Process for producing a tough steel for low temperatures | |
| JPS6137334B2 (cs) | ||
| JP2003268489A (ja) | 熱処理用鋼板およびその製造方法 | |
| KR20230049036A (ko) | 포장용 냉간 압연 평강 제품 및 평강 제품의 제조 방법 | |
| JPH02101117A (ja) | 成形性良好な高強度鋼板の製造方法 | |
| JPH0543779B2 (cs) | ||
| JPH0387320A (ja) | 焼付硬化性の優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6057490B2 (ja) | 低降伏比の高張力鋼板の製造方法 | |
| JPS5816024A (ja) | 高温浸炭用はだ焼鋼の製造方法 |