CS241056B2 - Method of high-boiling hydrocarbon fractions' boiling point reduction - Google Patents
Method of high-boiling hydrocarbon fractions' boiling point reduction Download PDFInfo
- Publication number
- CS241056B2 CS241056B2 CS833333A CS333383A CS241056B2 CS 241056 B2 CS241056 B2 CS 241056B2 CS 833333 A CS833333 A CS 833333A CS 333383 A CS333383 A CS 333383A CS 241056 B2 CS241056 B2 CS 241056B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- catalyst
- catalyst particles
- boiling
- hydrocarbon fractions
- concave
- Prior art date
Links
- 238000009835 boiling Methods 0.000 title claims description 20
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 19
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 19
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 36
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 14
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 13
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 11
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 claims description 4
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910000476 molybdenum oxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N oxomolybdenum Chemical compound [Mo]=O PQQKPALAQIIWST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 9
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 4
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 238000003421 catalytic decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 150000002605 large molecules Chemical class 0.000 description 1
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 1
- 229920002521 macromolecule Polymers 0.000 description 1
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 1
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000002902 organometallic compounds Chemical class 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu snižování teploty varu (bodu varu) vysokovroucích uhlovodíkových frakcí v podstatě hydrogenací na tvarově specifickém katalyzátoru, к výrobě složek pohonných látek a topných olejů a dále surovin pro katalytickou rozkladnou hydrogenací.
Je známo, že je možno přeměnit vysokovroucí uhlovodíkové frakce katalytickou rozkladnou hydrogenací na níževroucí uhlovodíkové frakce.
Známé způsoby rozkladné hydrogenace, které jsou popsány například v Oil and Gas Journal 20. 3. 1967, str. 170, Oil and Gas Journal 31. 5. 1971, str. 70 až 73, Hydrocarbon Processing, svazek 51, č. 9, září 1972, str. 139 až 146, tamtéž svazek 53, č. 9, září 1974, str. 126 až 132, tamtéž svazek 57, č. 5, květen 1978, str. 117 až 121, tamtéž svazek 58, č. 5, květen 1979, str. 108, jsou při vsázce vysokovroucích uhlovodíkových frakcí do reakční zóny prováděny při velmi vysokých tlacích, řádově mezi 15 až 20 MPa. To vyžaduje na jedné straně vysoké investice pro výstavbu takových zařízení a na druhé straně vysoké provozní náklady na spotřebu energie a vody. Dále při použití vysoce selektivních katalyzátorů, používaných při všech dosud známých způsobech rozkladné hydrogenace, nutno brát v úvahu ne nepodstatný vznik plynů, které v mnoha rafineriích nepříznivě ovlivňují hospodárnost těchto postupů. V určitých případech působí nepříznivě při těchto reozkladných hydrogenací také vznikající benzin, pokud není například zajištěn odbyt nebo další zpracování těchto složek a požadavek je pouze na pohonné hmoty pro spalovací motory. Tento problém je možno řešit postupem podle US-P 3 668 112 tak, že se nežádoucí benzinový podíl, vznikající při hydrogenačním zpracování uhlovodíkových frakcí, převede ve druhém výrobním stupni pomocí hydrokatalytického štěpení na Ci až Ci uhlovodíky. Toto řešení však vyžaduje nákladná zařízení, vykazuje vysokou energetickou spotřebu a zvýšený nárok na převod vodíku a je nehospodárné, vzhledem к vysokému odpadu plynů.
Z těchto důvodů je snaha po dalším zlepšení selektivity hydrogenačního zpracování. Účinnost způsobů hydrogenačního zpracování uhlovodíkových frakcí s cílem oddělení heterosloučenin, zvláště sloučenin síry a organokovových sloučenin, a snížení teploty (bodu) varu, je zpravidla určována vlastnostmi příslušného katalyzátoru. Výhodně se použijí katalyzátory, obsahující kombinaci sloučenin kovů VI. а VIII. vedlejší skupiny periodického systému prvků a kysličník hliníku nebo hlinitokřemičltan jako hlavní složku.
Zatímco pro hydrogenací nízkovroucích uhlovodíkových frakcí, například rozsahu benzinu a dieselového oleje je postačující kombinace uvedených hydroaktivních složek s povrchově aktivním oxidem hlinitým, po4 případě hlinitokřemičitanem, jsou pro zpracování vysokovroucích frakcí důležité rozdělení pórů, tvar a velikost zrn katalyzátoru. To je odvozeno z faktu, že se tyto frakce liší ve velikosti molekuly, obsahu heterosloučenin a struktury sloučenin od nízkovroucích frakcí.
Například к hydrogenací uhlovodíkových frakcí, získaných vakuovou destilací a/nebo odasfaltováním ropných zbytků, jsou proto navrženy katalyzátory, vykazující porézní strukturu, jak je popsáno například v DE-OS č. 2 330 324.
Vzhledem ke stižené difúzi velkých, molekul do katalyzátorového zrna byla velikost katalyzátorových zrn neustále zmenšována za účelem zlepšeného stupně využití pórů. Zmenšování velikosti zrn je však limitováno tlakovou ztrátou reaktoru. Proto bylo použito zvláštních geometrických tvarů katalyzátorových částic (například patent USA č. 3 674 680).
Výhoda těchto forem spočívá v příznivějším poměru povrchové plochy к objemu. To usnadňuje demetalizaci, vzhledem к malé hloubce vniku kovových sloučenin do struktury. Tento způsob má však na druhé straně určité nevýhody. Tak se například ukázalo, že trubkový korpus (tzv. dutý provazec) má při katalýze přes příznivé hydrodynamické vlastnosti sklon karbonizovat směrem ze středu ven.
V evropském patentovém spise č. 8 424 se nevýhoda tak zvané tvorby menisku ve styčném úhlu jednotlivých lístků, která má za následek zmenšení katalytické účinnosti, řeší zavedením trojlístkového profilu (tzv. trilobu). Hvězdicovitý profil, navrhovaný v popsaném patentu jako alternativní řešení, je nevýhodný svou mechanickou nestálostí, zvláště svých hrotů. Všechny známé návrhy řešení tvaru katalyzátorových částic mají jeden společný znak, totiž průřez s ostrými nebo tupými úhly, kterými je olejový film na povrchu katalyzátoru nerovnoměrně rozdělován a uhlovodíkové molekuly nemají tudíž vždy uniformní možnost reakce. To má za následek sníženou účinnost katalyzátorového jádra, nižší stálost a zvláště sníženou selektivitu, což vede především při snaze o vysoký stupeň hydrogenace к nežádoucímu vzniku vedlejších produktů.
Dosud známé formy katalyzátorů a jejich technicky obvyklá tvarová řešení a tvary reaktorů přinášejí zvláště při zpracování těžkovroucích frakcí problémy při rozdělování směsi plynu a kapaliny průřezem katalyzátoru. Tyto problémy určují hranice výšky katalyzátorového lože, minimální možné rychlosti plynů a maximální možné rychlosti kapalné uhlovodíkové fáze.
Podle AICHE Journal, svazek 21, Č. 2, z března 1975, str. 209 až 228, je maximální možná výška katalyzátorového lože 6 až 8 metrů, minimální rychlost uhlovodíkového plynu 357 cm/s a maximální lineární rych241056 lost kapalné fáze, vztaženo na prázdný průřez reaktoru, 3,3 mm/s. Tato omezení odporují požadavku po co nejmenší míře oběhu plynu a po vysokých vsázkách kapaliny, vyplývajícímu z ekonomických důvodů.
Cílem vynálezu je nalézt výkonný způsob snižování teploty varu vysokovroucích uhlovodíkových frakcí hydrcgenačním zpracováním za účelem výroby složek motorové nafty a topných olejů, jakož i surovin pro zařízení na katalytické štěpení o vyšší účinnosti a selektivitě a při minimálním vzniku nežádoucích vedlejších produktů.
Úkolem vynálezu je tedy nalézt výkonný způsob snižování teploty varu vysokovroucích uhlovodíkových frakcí, který se provádí hydrogenací na tvarově specifickém katalyzátoru, který sestává z kombinace 5 až 10 hmotnostních % kysličníku nikelnatého, z 15 až 25 hmot. % kysličníku molybdenového a z rentgenově amorfního hlinitokřemičitanu (s obsahem 3 až 30 hmot. % kysličníku křemičitého), při parciálním tlaku vodíku 1 až 8 MPa, teplotě 277 až 427 CC, zatížení surovinou 1 až 10 m3/m5h a při poměru plynu ku produktu 80 až 1 000 : 1 m5 v** normálním stavu/m5, přičemž se používají e.vtrudované katalyzátorové částice podle vynálezu o průřezu ve tvaru obratle, u kterých jsou ohraničené plochy průřezu tvořeny širokými oblouky, a tyto široké oblouky jsou vzájemně spojeny úzkými oblouky opačného zakřivení. Myšlené přímé linie sloučenin probíhají mezi body na širokých obloucích vně geometrického tělesa.
Účelným se ukázalo použití katalyzátorových částic, jejichž průřez ve tvaru obratle je tvořen třemi až čtyřmi rameny, ohraničenými v podstatě konkávně zakřivenými povrchy a mají opsaný průměr 1,3 až 8 mm. Částice katalyzátoru mají poměr mezi konkávně a konvexně zakřivenými povrchy v rozsahu od 1:1 do 100 : 1, přičemž poloměry zakřivení konkávních a konvexních povrchů jsou poměru 0,5 : 1 až 20 : 1.
Katalyzátor má podíl makropórů o průměrech pórů >20 — 60 nm v rozsahu 1 až 10 % celkového objemu pórů. Použitím tvarově specifických katalyzátorových částic umožňuje nastavení lineární rychlosti kapalné uhlovodíkové fáze, vztaženo na prázdný průřez reaktoru, v rozsahu 3 mm/s až 20 mm/ /s a lineární rychlosti plynné fáze při standardních podmínkách v rozsahu 100 cm/s až 360 cm/s. Výšky katalyzátorového lože mohou být 4 až 15 m.
Příklad provedení
Řešení podle vynálezu při použití katalyzátorových částic o tvaru, uvedeném na obrázcích 1 a 2, je objasněno v tabulce 1.
/
Tabulka 1
| Vsázka: | Destilace | ||
| ASTM | D 2887 | ||
| Původ: | |||
| Vakuový destilát | z romaškinské ropy | 5% | 362 °C |
| 10 % | 373 °C | ||
| Hustota při 20 °C | 0,910 g/cm3 | 30 % | 392 °C |
| Obsah síry | 1,96 hmot. % | 50 % | 410 °C |
| Viskozita při 50 °C | 19,2 mm2/s | 70 % | 426 °C |
| Bazický dusík | 273 mg N na litr | 90 % | 446 °C |
| 95 % | 460 °C |
Pokus Ai Bi A2 B2
Trilobní
| Typ a velikost katalyzátoru Složení katalyzátoru | 1,6 mm |
| Objem katalyzátoru v m5 | __ |
| Množství vsázkové látky | — |
| Průtokové množství plynu v m3 | |
| v norm. stavu/h | |
| Vstupní -eplota reaktoru ve °C | — |
| Vstupní tlak reaktoru v MPa | — |
| Lineární rychlost kapalné fáze, | |
| mm/s | 2,77 |
| Lineární rychlost plynné fáze, | |
| cm/s | 389 |
| Výška katalyzátorového lože, | |
| m | 5 |
| Obsah síry v celkovém kapal- | |
| ném produktu v % | 0,15 |
| Bazický dusík celkového ka- | |
| palného produktu v mg N/l | 72 |
| Výtěžek ve hmot. %, vztaženo | |
| na vsázku | |
| Plyny Ci — C4 | 1,4 |
| Štěpný benzin Cs — 180 °C | 4,1 |
| Složky motorové nafty | |
| 180 — 360 °C | 21,0 |
| Chemická spotřeba | |
| H2 ve hmot. %, | |
| vztaženo na vsázku | 0,825 |
Vysokovroucí uhlovodíková frakce, uvedená v tabulce I byla v pokusech Ai, Βι, A2 a B2 vystavena hydrogenačnímu zpracování.
V pokusu Ai bylo použito katalyzátoru známého typu při obvyklých podmínkách. V porovnání s pokusem Bi, při kterém bylo použito katalyzátoru o tvaru částic podle vynálezu, za jinak stejných podmínek jako v pokusu Ai, je patrný podstatný rozdíl ve výkonu, měřeném stupněm odsíření, odbourání bazických dusíkatých sloučenin, vznikem plynu a benzinu ze štěpného procesu a spotřebou vodíku.
V situacích, kdy je podstatná snaha o po-
Obratlový Trilobní Obratlový
1,6 mm 16 mm 1,6 mm % kysličníku nikelnatého % kysličníku molybdenového % kysličníku křemičitého
| 10 | — | 20 |
| 20 | — | 80 |
| 28 000 | _ | 18 000 |
| 390 | — | 400 |
| — | 8,0 | — |
| 2,77 | 11,11 | 11,11 |
| 389 | 250 | 250 |
| 5 | 10 | 10 |
| 0,10 | 0,31 | 0,09 |
| 27 | 153 | 31 |
| <0,1 % | 1,6 | <0,1 % |
| 0,6 | 4,5 | 0,8 |
| 26,3 | 20,1 | 27,2 |
| 0,713 | 0,876 | 0,745 |
| kud možno | vysoké výtěžky | složek motoro- |
vé nafty při omezené spotřebě vodíku a pokud možno malé výtěžky plynu a štěpného benzinu, jsou výsledky pokusu Bi ve srovnání s pokusem Ai příznivé. Zvláště výhodné je však použití řešení podle vynálezu, odpovídající pokusu B2, při kterém se použijí kromě nových katalyzátorových forem dosud nepraktlkované podmínky, které podstatně snižují provozní náklady. Za těchto podmínek se podstatně zvyšuje rozdíl ve výkonu, jak dokladuje porovnání výsledků pokusů A2 a B2.
Claims (4)
- pRedmEt vynalezu1. Způsob snižování teploty varu vysokovroucích uhlovodíkových frakcí hydrogenačním zpracováním ve tvarově specifickém katalyzátoru, který sestává z kombinace 5 až 10 hmot. % kysličníku nikelnatého, z 15 až 25 hmot. °/o kysličníku molybdenového, a z rentgenově amorfního hlinitokřemičitanu se 3 až 30 hmotnostními % kysličníku křemičitého, při parciálním tlaku vodíku 1 až 8 MPa, teplotě 277 až 427 °C, při zatížení surovinou 1 až 10 m3/m3h a při poměru plynu : produktu 80 až 1 000 : 1 m3 v normálním stavu/m3, vyznačený tím, že se používají extrudované částice katalyzátoru s průřezem tvaru obratle, přičemž ohraničení plochy průřezu jsou tvořena širokými oblouky a tyto široké oblouky jsou vzájemně spojeny úzkými oblouky.
- 2. Způsob podle bodu 1 vyznačený tím, že obratlovitý průřez katalyzátorových částic je tvořen třemi nebo čtyřmi rameny, tyto katalyzátorové částice jsou ohraničeny v podstatě převážně konkávně zakřivenými povrchy a mají opsaný průměr 1,3 až 8 mm.
- 3. Způsob podle bodů 1 a 2 vyznačený tím, že se používají katalyzátorové částice, u kterých činí poměr konkávně a konvexně zakřivených povrchů 1 : 1 až 100 : 1 a poloměry zakřivení konkávních a konvexních povrchů jsou v poměru 0.5 až 20 : 1.
- 4. Způsob podle bodů 1 až 3, vyznačený tím, že podíl makropórů o průměrech pórů >20 až 60 mm činí 1 až 10 % celkového objemu pórů.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD23978382A DD206910A3 (de) | 1982-05-12 | 1982-05-12 | Verfahren zur erniedrigung des siedebereiches hochsiedender kohlenwasserstofffraktionen |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS333383A2 CS333383A2 (en) | 1985-07-16 |
| CS241056B2 true CS241056B2 (en) | 1986-03-13 |
Family
ID=5538525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS833333A CS241056B2 (en) | 1982-05-12 | 1983-05-12 | Method of high-boiling hydrocarbon fractions' boiling point reduction |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS241056B2 (cs) |
| DD (1) | DD206910A3 (cs) |
| HU (1) | HU197345B (cs) |
| RO (1) | RO88318A (cs) |
-
1982
- 1982-05-12 DD DD23978382A patent/DD206910A3/de not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-05-11 RO RO83110925D patent/RO88318A/ro unknown
- 1983-05-11 HU HU163883A patent/HU197345B/hu not_active IP Right Cessation
- 1983-05-12 CS CS833333A patent/CS241056B2/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS333383A2 (en) | 1985-07-16 |
| RO88318A (ro) | 1985-12-30 |
| DD206910A3 (de) | 1984-02-08 |
| HU197345B (en) | 1989-03-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0044965B1 (en) | Catalyst and process for simultaneous hydrotreating and hydrodewaxing of hydrocarbons | |
| US5925235A (en) | Middle distillate selective hydrocracking process | |
| US5178749A (en) | Catalytic process for treating heavy oils | |
| AU717657B2 (en) | Hydrocarbon conversion process | |
| US4166026A (en) | Two-step hydrodesulfurization of heavy hydrocarbon oil | |
| US4427535A (en) | Selective operating conditions for high conversion of special petroleum feedstocks | |
| EP0330471B1 (en) | Three zone hydrocracking process | |
| AU714130B2 (en) | Hydroconversion process | |
| JPH0633362B2 (ja) | 一段階水素処理法 | |
| WO2006032989A1 (en) | Hydrocracking process and catalyst composition | |
| CN1537155A (zh) | 加氢处理工艺与催化剂 | |
| CA1132075A (en) | Staged process for the production of middle distillate from a heavy distillate | |
| US4443329A (en) | Crystalline silica zeolite-containing catalyst and hydrocarbon hydroprocesses utilizing the same | |
| EP0070125B1 (en) | Crystalline silica zeolite-containing catalyst and hydrocarbon hydroprocess utilizing the catalyst | |
| CN1184843A (zh) | 柴油加氢转化催化剂 | |
| EP0158997B1 (en) | A method for the hydrogenation treatment of a heavy hydrocarbon oil | |
| US4810356A (en) | Process for treating gas oils | |
| US7435336B2 (en) | Process for carrying out gas-liquid countercurrent processing | |
| US4600497A (en) | Process for treating waxy shale oils | |
| CS241056B2 (en) | Method of high-boiling hydrocarbon fractions' boiling point reduction | |
| EP0318125B1 (en) | Heavy oil cracking process | |
| EP0287234A1 (en) | Multi-phase countercurrent hydrodewaxing process | |
| KR20210044226A (ko) | 0℃에서 헤이즈가 없는 중질 기유 및 제조 방법 | |
| RU2720990C2 (ru) | Способ конверсии низкокачественного нефтяного сырья | |
| JP3544603B2 (ja) | 炭化水素油の水素化精製方法 |