CS238765B1 - Processing of slintered ceramic material on aluminum oxide base - Google Patents
Processing of slintered ceramic material on aluminum oxide base Download PDFInfo
- Publication number
- CS238765B1 CS238765B1 CS837715A CS771583A CS238765B1 CS 238765 B1 CS238765 B1 CS 238765B1 CS 837715 A CS837715 A CS 837715A CS 771583 A CS771583 A CS 771583A CS 238765 B1 CS238765 B1 CS 238765B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- oxide
- aluminum
- annealing
- mass
- ceramic material
- Prior art date
Links
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 title claims description 5
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims 2
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 21
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims abstract description 5
- WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K aluminium hydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[OH-].[Al+3] WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims abstract description 4
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims abstract description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- BUACSMWVFUNQET-UHFFFAOYSA-H dialuminum;trisulfate;hydrate Chemical compound O.[Al+3].[Al+3].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O BUACSMWVFUNQET-UHFFFAOYSA-H 0.000 claims abstract description 3
- MRELNEQAGSRDBK-UHFFFAOYSA-N lanthanum oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[La+3].[La+3] MRELNEQAGSRDBK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims description 6
- BERDEBHAJNAUOM-UHFFFAOYSA-N copper(I) oxide Inorganic materials [Cu]O[Cu] BERDEBHAJNAUOM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- KRFJLUBVMFXRPN-UHFFFAOYSA-N cuprous oxide Chemical compound [O-2].[Cu+].[Cu+] KRFJLUBVMFXRPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229940112669 cuprous oxide Drugs 0.000 claims description 4
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 claims description 4
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 3
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 3
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- QVQLCTNNEUAWMS-UHFFFAOYSA-N barium oxide Chemical compound [Ba]=O QVQLCTNNEUAWMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 2
- LCQXXBOSCBRNNT-UHFFFAOYSA-K ammonium aluminium sulfate Chemical compound [NH4+].[Al+3].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O LCQXXBOSCBRNNT-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims 1
- CXKCTMHTOKXKQT-UHFFFAOYSA-N cadmium oxide Inorganic materials [Cd]=O CXKCTMHTOKXKQT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- CFEAAQFZALKQPA-UHFFFAOYSA-N cadmium(2+);oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Cd+2] CFEAAQFZALKQPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoyttriooxy)yttrium Chemical compound O=[Y]O[Y]=O SIWVEOZUMHYXCS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- HYXGAEYDKFCVMU-UHFFFAOYSA-N scandium oxide Chemical compound O=[Sc]O[Sc]=O HYXGAEYDKFCVMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract description 4
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 3
- WZUKKIPWIPZMAS-UHFFFAOYSA-K Ammonium alum Chemical compound [NH4+].O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.[Al+3].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O WZUKKIPWIPZMAS-UHFFFAOYSA-K 0.000 abstract description 2
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 abstract description 2
- 238000003801 milling Methods 0.000 abstract 1
- KTUFCUMIWABKDW-UHFFFAOYSA-N oxo(oxolanthaniooxy)lanthanum Chemical compound O=[La]O[La]=O KTUFCUMIWABKDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 11
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 6
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 6
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 4
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N sodium oxide Chemical compound [O-2].[Na+].[Na+] KKCBUQHMOMHUOY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001948 sodium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 241000282461 Canis lupus Species 0.000 description 1
- QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N Copper oxide Chemical compound [Cu]=O QPLDLSVMHZLSFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005751 Copper oxide Substances 0.000 description 1
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 1
- 235000021355 Stearic acid Nutrition 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DIZPMCHEQGEION-UHFFFAOYSA-H aluminium sulfate (anhydrous) Chemical compound [Al+3].[Al+3].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O DIZPMCHEQGEION-UHFFFAOYSA-H 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000431 copper oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 description 1
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 description 1
- 239000002736 nonionic surfactant Substances 0.000 description 1
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Natural products CCCCCCCC(C)CCCCCCCCC(O)=O OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006259 organic additive Substances 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 239000008117 stearic acid Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000004753 textile Substances 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
Způsob výroby slinutého keramického materiálu na bási oxidu hlinitého a předmětů z tohoto materiálu, které jsou určeny pro růsná technická použití, jako jsou součásti odolávající otěru, dále součásti pro použití v elektrotechnice a pod. Podstatou řeěení je, že se východ! surovina, obsahující hliník, s výhodou síran hlinitý, síran hlinito-amonný nebo hydroxid hlinitý, žíháním při teplotě 1 100 až 1 320 °C přeměněná na oxid hlinitý, o měrném povrchu 3 až 15 m^/g, za sucha mele, až objemová hmotnost kontrolního výlisku, vylisovaného tlakem 100 MPa, činí nejméně 2,3 g/cm2, běžným způsobem se tvaruje á pak vypálí na 1 050 až i 350 °C, přičemž před žíháním nebo před mletím, nebo v průběhu přípravy hmoty k vytváření se do hmoty zapracuje 0,5 až 2,5 % hmot. nejméně dvou oxidů ze skupiny Cu02, TiOj, Cr2O3, MnO, CoO, NiO, CdO a 0 až 2 % hmot. MgO, CaO, BaO, La203, Y203, ScjOp SiOg, jednotlivě nebo v kombinaci.A method for producing a sintered ceramic alumina material and articles from this material that are intended for various technical applications such as abrasion resistant components, as well as components for use in electrical engineering and the like. The essence of the solution is that it is east! raw material, containing aluminum, preferably aluminum sulphate, aluminum ammonium sulphate or aluminum hydroxide, annealing at temperature 1,100 to 1,320 ° C converted to alumina with a specific surface area of 3 to 15 m 2 / g, per drought mills, up to bulk density molding, molded at a pressure of 100 MPa, is at least 2.3 g / cm 2 in a conventional manner is formed and then fired at 1,050 to 350 ° C, before or before annealing milling or during the preparation of the mass 0.5 to 2.5 wt. at least two oxides from the group CuO 2, TiO 2, Cr 2 O 3, MnO, CoO, NiO, CdO a 0 to 2 wt. MgO, CaO, BaO, La2O3, Y2O3, SiOg SiOg, singly or in combination.
Description
Vynález se týká způsobu výroby slinutého keramického materiálu na bázi oxidu hlinitého, který je určen pro různá technická použiti, jako jsou součásti odolávající otěru, dále součásti pro použiti v elektrotechnice spod.The present invention relates to a process for the manufacture of a sintered ceramic material based on alumina, which is intended for various technical applications, such as abrasion-resistant components, and components for use in electrical engineering from below.
Slinuté keramické materiály na bázi oxidu hlinitého ee v technice s výhodou používají již nejméně dvě desetiletí, a to zejména ve strojírenství jako součásti odolávající abrazivnlmu opotřebení, vodiče vláken v textilních strojích, jako nástroje k třískovému obrábění kovů a pod. Dále ee používají v elektrotechnice a elektronice. VSeebecně se zjistilo, že nejlepěích vlastností se dosahuje u materiálů s nejvyěěíml obsahy AlgO^, alespoň 95 % a vlče. Keramická výroba materiálů a tak vysokými obsahy oxidu hlinitého je evěem spojena s nutností používat k jejich konečnému výpalu vysokých teplot. Obvyklé teploty pre výrobu takových materiálů jsou kolem 1 700 ®C, ve zvláštních případech jsou i podstatně vyěěí. S ohledem na energetickou náročnost vysokoteplotních výpalů a na nedostatek kvalitních žárovzdomých pomůcek se usiluje o snížení vysokých vypalovacích teplot korundových materiálů. Výsledky jsou však zpravidla omezeny na užší oblast korundových výrobků pro některá použití.Alumina-based sintered ceramic materials have been used in technology for at least two decades, particularly in mechanical engineering as abrasive wear-resistant components, fiber conductors in textile machines, as metal cutting tools and the like. They are also used in electrical engineering and electronics. In general, it has been found that the best properties are obtained with materials having a maximum content of AlgO ^ of at least 95% and wolf. Ceramic production of materials with such high alumina contents is associated with the need to use high temperatures for their final firing. Typical temperatures for the production of such materials are about 1700 ° C, and in particular cases are considerably higher. With regard to the energy intensity of high-temperature firing and the lack of high-quality refractory aids, the aim is to reduce the high firing temperatures of corundum materials. However, the results are generally limited to the narrower range of corundum products for some applications.
Dosavadní úsilí o snížení teploty výpalu směřovalo převážně dvěma směry. Starší z obou směrů je založen na účinku přísad, usnadňujících slinování nejsplěe vznikem malých množství kapalné fáze při výpalu (např. čs. pat. 139 673) a dosahuje se jim snížení teploty výpalu na přibližně 1 400 °C. Druhý směr snižování slinovací teploty využívá dokonalou přípravu slinujícího materiálu před vlastním slinováním: vyznačuje se optimalizaci druhu výchozího prášku, jeho reaktivity, s maximálním vzájemným přiblížením částic v polotovaru před slinováním, čímž se dosahuje rovněž teplot kolem 1 .400 °C (např. čs.So far, efforts to reduce the firing temperature have been mainly in two directions. The older of both directions is based on the effect of additives that facilitate sintering, most likely by the formation of small amounts of the liquid phase in the firing process (e.g., U.S. Pat. No. 139,673) and a reduction in the firing temperature to about 1,400 ° C. The second direction of sintering temperature reduction utilizes the perfect preparation of the sintering material prior to sintering: it is characterized by optimizing the type of starting powder, its reactivity, with maximum particle proximity in the pre-sintering, thus achieving temperatures of about 1,400 ° C.
AO 193 669). Takovým postupem se dosahuje jemnozmných materiálů s výhodnými mechanickými vlastnostmi, jako je velká pevnost a odolnost vůči otěru.AO 193,669). Such a process achieves fine-grained materials with advantageous mechanical properties such as high strength and abrasion resistance.
Nečekaně velkého snížení teplot výpalu a v souvislosti s tím i docílení výhodných materiálových vlastnosti produktu sa dosahuje vynálezem, jehož podstatou je, že se výchozí surovina obsahující hliník, s výhodou síran hlinitý, síran hlinito-amonný nebo hydroxid hlinitý, žíháním při teplotě 1 100 až 1 320 °C přeměněná na oxid hlinitý o měrném povrchu 3 až 15 m2/g, za sucha mele, až objemová hmotnost kontrolního výlisku vylisovaného tlakem 100 MPa činí nejméně 2,3 g/cm3, běžným způsobem se tvaruje a pak vypálí na 1 050 až 1 350 °C, přičemž před žíháním nebo před mletím nebo v průběhu přípravy hmoty k vytváření se do hmoty zapracuje 0,5 až 2,5 % hmot. nejméně dvou oxidů ze skupiny Cu20, TiOg, UnO, CdO a maximálně 2 % hmot. MgO, CaO, BeO, CrgO^, LegOp YgO^, ScgOj, SiOg jednotlivě v kombinaci.An unexpectedly large reduction in the firing temperatures and consequently the advantageous material properties of the product is achieved by the invention which is based on the fact that the aluminum-containing feedstock, preferably aluminum sulphate, aluminum ammonium sulphate or aluminum hydroxide, is annealed at a temperature of 1100 to 100 ° C. 1320 ° C converted to alumina with a specific surface area of 3 to 15 m 2 / g, dry milled until the bulk density of the control compacted at a pressure of 100 MPa is at least 2.3 g / cm 3 , is conventionally shaped and then baked to 1050 to 1350 ° C, 0.5 to 2.5% by weight being incorporated into the mass before annealing or before grinding or during the preparation of the mass to form. % of at least two oxides from the group Cu 2 O, TiOg, UnO, CdO and at most 2 wt. MgO, CaO, BeO, CrgO4, LegOp YgO4, ScgO3, SiOg individually in combination.
Předností postupu podle vynálezu je především nízká teplota slinování při zachováni velmi vysokého obsahu oxidu hlinitého, což má za následek úsporu paliv a energie pro výpal, použiti jednodušších a úspornějších konstrukci peci pro nízké teploty, úspora vysokoteplotních žárovzdomých vypalovacích pomůcek a podobně. Současně se dosahuje i technických předností, které vyplývají zejména z jemnozrnné struktury vypálených materiálů která souvisí s tím, že při nízkých vypalovacích teplotách nedochází k významnějšímu nárůstu velikosti krystalových zrn korundu. Jemnozrnné materiály mají velké mechanické pevnosti a odolnosti vůči otěru a velkou tvrdost.The advantage of the process according to the invention is, above all, a low sintering temperature while maintaining a very high alumina content, which results in fuel and energy firing, simpler and more economical design of low temperature furnaces, high temperature refractory firing aids and the like. At the same time, technical advantages are attained, in particular due to the fine-grained structure of the fired materials, which is related to the fact that at the lower firing temperatures there is no significant increase in the size of the corundum crystal grains. Fine-grained materials have high mechanical strength and abrasion resistance and high hardness.
Vynález bude blíže vysvětlen e popsán na dvou příkladech možného použití způsobu výroby podle vynálezu.The invention will be described in more detail below with reference to two examples of possible uses of the process according to the invention.
PřikladlHe did
Práškový alfa oxid hlinitý, obsahujíc! 0,03 % hmat. oxidu křemičitého, 0,04 % hmot. oxidu sodného, 0,01 % hmot. oxidu želežitého a další nežádoucí příměsi v koncentraci 10-3 % hmot. a méně, připravený žíháním síranu hlinitého při teplotě 1 200 °C a mající měrný povrch 8 m2/g, byl smísen s jemným práškovým oxidem měáným a jemným práškovým oxidem titaničitým tak, aby výsledný obsah ve vypáleném materiálu byl 0,6 % hmot. Cu20 a 1,1 % hmot. Ti02. Směs byla semílána za sucha v kulovém mlýnu po dobu 30 hodin sedminásobným množstvím mlecích koulí 8 přísadou 2 % kyseliny stearová. Po této době již nedocházelo k nárůstu objemové hmotnosti kontrolního výlisku, lisovaného z mletého materiálu tlakem 100 UPa a tato objemová hmotnost činila 2,52 g/cm3, vztaženo na minerální složky výlisku, tzn. po odečtení podílu dočasných organických přísad. Materiál byl plastifikován roztokem polyvinylalkoholu s přísadou neionogenního tenzidu a tažením z něj byla připravena zkušební tělíska ve tvaru tyček o průměru 6 am. Po vysušení byly tyčky vypáleny při teplotě 1 100 °C. Vykazovaly objemovou hmotnost 3,92 g/cm3, neměly spojitou, s povrchem komunikující pórovitoet, jejich struktura sestávala z převážně isometrických korundových krystalů o střední velikosti 0,55^am, ohybová pevnost činila 390 MPa.Alpha alumina powder containing 0.03% touch. % of silica, 0.04 wt. % sodium oxide, 0.01 wt. % of iron oxide and other undesirable impurities in a concentration of 10 -3 % by weight. and less, prepared by annealing aluminum sulfate at 1200 ° C and having a specific surface area of 8 m 2 / g, was mixed with finely divided copper oxide and finely divided titanium dioxide so that the resulting content in the fired material was 0.6 wt. % Cu 2 O and 1.1 wt. Ti0 2 . The mixture was dry-milled in a ball mill for 30 hours with a 7-fold amount of grinding balls 8 with 2% stearic acid. After this time, there was no increase in the bulk density of the control molding, pressed from the milled material at 100 UPa, and this bulk density was 2.52 g / cm 3 , based on the mineral components of the compact, i.e. after deduction of the proportion of temporary organic additives. The material was plasticized with a solution of polyvinyl alcohol with the addition of a nonionic surfactant and drawn therefrom to prepare rod-shaped test bodies with a diameter of 6 am. After drying, the bars were fired at 1100 ° C. They exhibited a bulk density of 3.92 g / cm 3 , had no continuous, porous porosity-communicating surface, their structure consisted mainly of isometric corundum crystals with a mean size of 0.55 µm, and a bending strength of 390 MPa.
Příklad 2Example 2
Práškový oxid hlinitý, obsahující 0,05 % hmot. oxidu křemičitého, 0,26 % hmot. oxidu sodného, 0,02 % hmot. oxidu železitého, 0,02 % hmot. oxidu titaničitého a 0,03 % hmot. oxidu vápenatého, připravený žíháním hydroxidu hlinitého při teplotě 1 210 °C, a mající měrný povrch 9,1 mZ/g, byl smlsen s jemným práškovým oxidem titaničitým, jemným práškovým oxidem chromitým, oxidem měňným a uhličitanem hořečnatým tak, aby ve vypáleném materiálu byly koncentrace uvedetych přísad 1 % hmot. TiO2, 0,3 % hmot. Cr2O3, 0,3 % hmot. Cu,0 a 0,05 % hmot. MgO.Alumina powder containing 0.05 wt. % silica, 0.26 wt. % sodium oxide, 0.02 wt. % ferric oxide, 0.02 wt. % of titanium dioxide and 0.03 wt. calcium oxide, prepared by annealing aluminum hydroxide at 1,210 ° C, and having a specific surface area of 9.1 m Z / g, was mixed with fine titanium dioxide powder, fine chromium oxide powder, cuprous oxide and magnesium carbonate so that in the burnt material the concentrations of said additives were 1 wt. TiO 2 , 0.3 wt. Cr 2 O 3 , 0.3 wt. Cu, 0 and 0.05 wt. MgO.
Směs byla semílána za sucha v kulovém mlýnu jako v příkladu 1 po dobu 75 hodin.The mixture was dry milled in a ball mill as in Example 1 for 75 hours.
Delší doba mletí proti příkladu 1 souvisí s odliěnou strukturou částic oxidu hlinitého, připraveného z hydroxidu. Po uvedené době již u kontrolního výlisku z mleté hmoty, lisovaného tlakem 100 MPa, nedocházelo k nárůstu objemová hmotnosti a tato objemová hmotnost činila 2,43 g/cm3. Při vyšetření práškové hmoty rastrovacím elektronovým mikroskopem byla nalezena jen zcela ojedinělá pórovitá agregátová zrna. Z mletého materiálu byly lisovány kotouče a trámečky čtvercového průřezu, které byly vypalovány při teplotě 1 160 °C. Vypálené vzorky měly objemovou hmotnost 3,78 g/cm3, neměly spojitou, s povrchem komunikující porozitu a sestávaly z převážně izometrických krystalů alfekorundu o střední velikosti 0,80 (um. Ohybová pevnost vzorků činila 335 MPa.The longer grinding time compared to Example 1 is related to the differentiated structure of the alumina particles prepared from the hydroxide. After this time, the density of the control molding of the ground material, which was pressed at 100 MPa, no longer increased and the bulk density was 2.43 g / cm 3 . Scanning of the powder mass by scanning electron microscope found only completely unique porous aggregate grains. Square milled discs and beams were pressed from the milled material and fired at a temperature of 1160 ° C. The fired samples had a bulk density of 3.78 g / cm 3 , had no continuous porosity communicating with the surface, and consisted of predominantly isometric alfecorundum crystals with a mean size of 0.80 (µm. The bending strength of the samples was 335 MPa).
Uvedená příklady jsou jen základním popisem možného provedení postupu podle vynálezu a je zřejmá, že mohou být obměňovány způsoby, jako jsou v oboru používány, aniž by se principiálně změnil postup podle tohoto vynálezu a jeho účinek. Tak např. je možno přidávat exidevá příáady ve formě látek, která se při tepelném zpracování materiálu teprve mění v oxidy, jako jsou uhličitany, sírany, dúsičnany nebo organická sloučeniny příslušných kovů. tyto přísady je možno přidat již před počátečním žíháním hlinitých solí a sloučenin apod. Stejně je možno např. přidávat přísady, zajišťující dokonalejší mletí, lepší zhutnění při vytvářeni, zpevnění a pod., jak je to v tomto oboru obvyklé a časté.These examples are only a basic description of a possible embodiment of the process according to the invention and it is obvious that the methods as used in the art can be varied without fundamentally changing the process according to the invention and its effect. For example, it is possible to add external additives in the form of substances which are only converted into oxides such as carbonates, sulphates, nitrates or organic compounds of the metals in question during the heat treatment of the material. these additives may be added prior to the initial annealing of aluminum salts and compounds and the like. It is also possible to add additives, for example, to provide improved grinding, better compaction during formation, consolidation and the like, as is conventional and common in the art.
Déle je možno přidávat přísady v jiných oxidačních stupních, např. místo oxidu měňného lze přidat oxid měňnatý apod., protože není spolehlivě známo, v jakém oxidačním stupni setrvává příslušný kationt v materiélu při procesu výroby a při výpalu materiálu, a podobných obměn může být mnohem více.It is possible to add additives in other oxidation stages for a longer time, for example, instead of cuprous oxide, cuprous oxide or the like can be added, since it is unreliable to know in which oxidation stage the respective cation remains in the material during the production process and material firing. more.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS837715A CS238765B1 (en) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | Processing of slintered ceramic material on aluminum oxide base |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS837715A CS238765B1 (en) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | Processing of slintered ceramic material on aluminum oxide base |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS771583A1 CS771583A1 (en) | 1985-05-15 |
| CS238765B1 true CS238765B1 (en) | 1985-12-16 |
Family
ID=5426754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS837715A CS238765B1 (en) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | Processing of slintered ceramic material on aluminum oxide base |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS238765B1 (en) |
-
1983
- 1983-10-20 CS CS837715A patent/CS238765B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS771583A1 (en) | 1985-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20070179041A1 (en) | Zirconia Ceramic | |
| CN101169996B (en) | A low power consumption Mn-Zn ferrite magnetic material for ultra-high temperature condition and its making method | |
| US4440713A (en) | Process for making fine magnetic ferrite powder and dense ferrite blocks | |
| JP7677478B2 (en) | Zirconia composition and method for producing same | |
| Badiee et al. | Use of Iranian steel slag for production of ceramic floor tiles | |
| Ganesh et al. | Synthesis and characterization of MgAl2O4–ZrO2 composites | |
| CN110950671B (en) | Preparation process for synthesizing high-erosion-resistance cordierite material from coal gangue | |
| US4678761A (en) | Sinterable and strengthened magnesium oxide ceramic materials | |
| US3929498A (en) | Sintered zirconia bodies | |
| CN115417658A (en) | Novel magnesium aluminate spinel brick for cement kiln burning zone and production method thereof | |
| CN110891918A (en) | Method for treating magnesite, sintered magnesia produced by the method and sintered refractory ceramic product produced by the method | |
| CS238765B1 (en) | Processing of slintered ceramic material on aluminum oxide base | |
| CN114538920B (en) | Preparation method of high-toughness high-hardness zirconium lanthanum aluminum composite grinding medium | |
| JP3076682B2 (en) | Alumina-based sintered body and method for producing the same | |
| Ghosh et al. | Effect of Fe 2 O 3 on the densification and properties of lime | |
| Shi et al. | Reactive‐Phase Calsintering of Calcium‐Carbonate‐Derived Lime | |
| KR100276976B1 (en) | Manufacturing method of electrolytic dolomite | |
| JPH0696471B2 (en) | Method for manufacturing zirconia ceramics | |
| RU2088550C1 (en) | Method for production of metal ceramics of zirconium dioxide | |
| JPH01502425A (en) | Process for producing sintered alumina ceramics especially for mineral oil mining | |
| JPH0687650A (en) | Alumina-based sintered compact and its production | |
| Bhattacharya | Sintering and Properties of Calcia as a Refractory Material | |
| WO1993023347A1 (en) | Wear-resistant zirconia sinter and production thereof | |
| SU1761722A1 (en) | Method for producing high-strength ceramics | |
| Kassarjian et al. | Fast Firing of a Lead‐Iron Niobate Dielectric Ceramic |