CS216550B2 - Finishing method for continuous double-sided metalising of the iron metal band by submersion and device for executing the same method - Google Patents
Finishing method for continuous double-sided metalising of the iron metal band by submersion and device for executing the same method Download PDFInfo
- Publication number
- CS216550B2 CS216550B2 CS802612A CS261280A CS216550B2 CS 216550 B2 CS216550 B2 CS 216550B2 CS 802612 A CS802612 A CS 802612A CS 261280 A CS261280 A CS 261280A CS 216550 B2 CS216550 B2 CS 216550B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- bath
- finishing
- strip
- housing
- metal
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 47
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 73
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 99
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 91
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 82
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 82
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 36
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims abstract description 32
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 26
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 20
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims abstract description 17
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 4
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 49
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 28
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 238000005422 blasting Methods 0.000 claims description 9
- 238000007730 finishing process Methods 0.000 claims description 9
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 9
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001128 Sn alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- LQBJWKCYZGMFEV-UHFFFAOYSA-N lead tin Chemical compound [Sn].[Pb] LQBJWKCYZGMFEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 claims 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 claims 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 claims 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims 1
- 238000003618 dip coating Methods 0.000 abstract description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 31
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 10
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 10
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 9
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 description 9
- 239000003570 air Substances 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 8
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 7
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 7
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 238000004320 controlled atmosphere Methods 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 210000003746 feather Anatomy 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 235000021028 berry Nutrition 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 229910003439 heavy metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 1
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000033116 oxidation-reduction process Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 239000000565 sealant Substances 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 238000004260 weight control Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
- C23C2/36—Elongated material
- C23C2/40—Plates; Strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/14—Removing excess of molten coatings; Controlling or regulating the coating thickness
- C23C2/16—Removing excess of molten coatings; Controlling or regulating the coating thickness using fluids under pressure, e.g. air knives
- C23C2/18—Removing excess of molten coatings from elongated material
- C23C2/20—Strips; Plates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká dokončovacího způsobu a zařízení pro konvenční .kontinuální pokovování pásu kovu na bázi železa roztaveným kovem za ponoru a zejména se týká způsobu a zařízení, jímž se pás kovu na bázi železa, který je pokovený, po výstupu z pokovovací lázně udržuje v podstatě kyslíkuprosté . atmosféře, dokud není otryskán neoxidujícím nebo inertním plynem.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method and apparatus for maintaining a substantially metal-free metal strip upon exit from a plating bath. . atmosphere until it is blasted with a non-oxidizing or inert gas.
Způsob a zařízení· tohoto vynálezu jsou aplikovatelné na povlékání ponorem u pásu na bázi železa, přičemž se . tento pás povléká, zinkem, slitinami zinku, hliníkem, slitinami hliníku, slitinou olova a cínu, olovem a těmi pokovovacími kovy nebo pokovovacími slitinami kovů, které mají oxidotvorné vlastnosti, takže nemůže být provedeno přijatelné dokončení konvenčním otryskáním nebo konvenčními výstupními válci.The method and apparatus of the present invention are applicable to the dip coating of an iron-based strip, wherein: the strip is coated with zinc, zinc alloys, aluminum, aluminum alloys, lead-tin alloys, lead and those metal-plating metals or metal-plating alloys having oxidizing properties so that an acceptable finish cannot be accomplished by conventional blasting or conventional exit rolls.
Bez jakéhokoli omezení, pouze pro příkladné . účely, . bude způsob tohoto vynálezu popsán vzhledem k pozinkování. Způsob může. . být . provozován na různých typech galvanizačních linek. Například způsob tohoto vynálezu je použitelný pro beztavidlové ponorné pokovení pásu na bázi železa, při němž je nutné podrobit povrchu pásu předběžnému zpracování, které poskytuje oxiduprosté .. povrchy pásu a výhodně přivádí pás na teplotu přibližující se teplotě roztaveného zinku nebo slitiny zinku obsažené v lázni v době, kdy se pás zavádí pod povrch této lázně.Without limitation, exemplary only. purposes, . the method of the present invention will be described with respect to galvanizing. The method can. . be. operated on different types of galvanizing lines. For example, the method of the present invention is applicable to a flux-free immersion metallization of an iron-based strip in which the strip surface must be subjected to a pretreatment that provides the oxide-free strip surfaces and preferably brings the strip to a temperature approaching the molten zinc or zinc alloy contained in the bath. at the time the strip is introduced below the surface of the bath.
Jedním . ze základních typů žíhacích beztavidlových předběžných úprav je tak zvaný Sendzimir postup nebo oxidačně-redukční postup uvedený v US patentech 2 110 893 a 2 197 622. Jiné žíhací beztavidlové předběžné zpracování, které se obecně užívá, je tak zvaný Selas postup neboli vysoce intenzívní postup v přímo. ohřívané peci uváděný v US patentu 3 320 085.One. among the basic types of annealing fluxless pretreatments is the so-called Sendzimir process or the oxidation-reduction process disclosed in US patents 2,110,893 and 2,197,622. Another annealing fluxless pretreatment that is commonly used is the so-called Selas process or high-intensity process in the directly. a heated furnace disclosed in U.S. Patent 3,320,085.
V Sendzimir postupu se kovový pás na bázi železa zahřívá v oxidační peci, (která může být přímo oíápěnou pecí) na teplotu asi 370 °C až asi 485 °C bez řízení atmosféry, vytáhne se na vzduch, aby se vytvořila řízená vrstva povrchového oxidu, která se mění pokud jde o vzhled od světležluté . k purpurové nebo dokonce modré, zavede se . do redukční pece obsahující vodíkovou a : dusíkovou atmosféru, kde se materiál zahřeje na asi 735 °C až asi 925 °C a řízená vrstva oxidu se úplně zredukuje.In the Sendzimir process, the iron-based metal strip is heated in an oxidizing furnace (which can be directly heated by the furnace) to a temperature of about 370 ° C to about 485 ° C without atmospheric control, drawn out to air to form a controlled surface oxide layer, which changes in appearance from light yellow. to purple or even blue, it is introduced. into a reducing furnace containing a hydrogen and: a nitrogen atmosphere where the material is heated to about 735 ° C to about 925 ° C and the controlled oxide layer is completely reduced.
Materiál se pak zavede do. chladicí sekce obsahující ochrannou redukční atmosféru, jako je směs vodíku a dusíku, přivede se přibližně na teplotu roztavené pokovovací lázně a pak se vede pod povrch lázně, přičemž je stále obklopen ochrannou atmosférou.The material is then introduced into the. a cooling section containing a protective reducing atmosphere, such as a mixture of hydrogen and nitrogen, is brought to approximately the temperature of the molten plating bath and then passed below the surface of the bath while still surrounded by the protective atmosphere.
V Selas postupu se kovový pás na bázi železa vede skrz přímo otápěnou předehřívací pecní sekci. . Pás se zahřeje přímým spalováním paliva a vzduchu, čímž se vytvoří plynné produkty spalování obsahující alespoň asi 3 . % hořlavin ve formě oxidu uhel natého a. . vodíku. Pás dosáhne teploty asi 535 až asi 760 °C zatímco. se udržují lesklé povrchy zcela prosté oxidace. Pás se pak zavede do redukční sekce, která . je utěsněna vůči předehřívací peci, a která obsahuje atmosféru · vodíku a dusíku, kde . se může dále zahrát sálajícími trubkami na asi 650 stupňů Celsia až asi 925. °C a pak se ochladí . přibližně na teplotu roztavené kovové lázně. Pás se pak vede pod povrch lázně, přičemž je obklopen ochrannou atmosférou.In the Selas process, the iron-based metal strip is passed through a directly heated preheating furnace section. . The web is heated by direct combustion of fuel and air to produce gaseous combustion products containing at least about 3. % of combustibles in the form of carbon monoxide; and. hydrogen. The web reaches a temperature of about 535 to about 760 ° C while. keep shiny surfaces completely free of oxidation. The belt is then fed into a reduction section which. is sealed to the preheating furnace and which contains an atmosphere of hydrogen and nitrogen where. may be further heated by radiation tubes to about 650 degrees Celsius to about 925 ° C and then cooled. approximately to the temperature of the molten metal bath. The strip is then guided below the surface of the bath, surrounded by a protective atmosphere.
Jiné příbuzné předúpravné techniky jsou uvedeny v US patentech Re 29 726, 3 837 790, 4 123 291, 4 123 292 a 4 140 552. Výše uvedené . patenty tvoří neomezující příklady beztavidlových kontinuálních zinkovacích postupů, na které je způsob předloženého vynálezu aplikovatelný. Když se takovéto konvenční technologie přípravy ' pásu použijí, jak . je uvedeno ve výše zmíněném dosavadním stavu techniky, je nutné, aby · byl základní kovový pás udržován v ochranné atmosféře alespoň dokud neprojde pod povrchem lázně roztaveného zinku nebo jeho slitiny.Other related pretreatment techniques are disclosed in U.S. Patents Re 29,726, 3,837,790, 4,123,291, 4,123,292 and 4,140,552. the patents form non-limiting examples of flux-free continuous galvanizing processes to which the process of the present invention is applicable. When such conventional belt preparation technologies are used, both. As stated in the aforementioned prior art, it is necessary that the base metal strip is maintained in a protective atmosphere at least until it passes under the surface of the bath of molten zinc or its alloy.
Tato ochranná atmosféra není požadovaná, když se použijí tavidlové nebo chemické technologie přípravy pásu takového typu, který je uveden v US patentech 2 824 020 a 2.824 021. Ve zkratce, když se takováto chemická technologie přípravy pásu použije, pak železný základní pás se nechá procházet lázní tavidla a její pomocí se zajistí vhodná tloušťka povlaku tavidla na pásu. Železný kovový pás se pak vede ohřívací komorou, kde se pás zahřeje, aby se odpařila voda z roztoku tavidla. Pak se železný základní pás dále zahřívá, aby se jeho teplota zvýšila na maximální teplotu stability povlaku tavidla na pásu. Pás se pak nechá projít pod povrchem lázně roztaveného zinku . nebo slitiny zinku tak, že se pokoví.This protective atmosphere is not required when using flux or chemical belt technology of the type disclosed in U.S. Patent Nos. 2,824,020 and 2,824,021. Briefly, when such belt technology is used, the iron base belt is passed through the flux bath to provide a suitable flux coating thickness on the strip. The iron metal strip is then passed through a heating chamber where the strip is heated to evaporate water from the flux solution. Then, the iron base web is further heated to raise its temperature to the maximum stability temperature of the flux coating on the web. The strip is then passed under the surface of a molten zinc bath. or zinc alloys by plating.
Způsob tohoto vynálezu je stejně aplikovatelný na zinkovací linky využívající takovéto tavidlové nebo chemické systémy předběžné úpravy.The method of the invention is equally applicable to galvanizing lines using such flux or chemical pretreatment systems.
Z výše uvedeného je zřejmé, že způsob tohoto vynálezu není omezen na použití jakéhokoli zvláštního zpracování kovového pásu na bázi železa v zinkovací lince a termíny . „předběžná úprava“ nebo „předběžně upravený“, (jak je zde uvedeno a jak je uvedeno v definici předmětu vynálezu s odkazem na kovový pás na bázi železa], by měly . být chápány široce tak, že zahrnují jakékoli . konvenční systémy předběžné úpravy, které byly formou příkladů uvedeny výše v dosavadním stavu techniky. Obvykle se tyto termíny vztahují na jakoukoli vhodnou technologii předběžně úpravy, jejíž výsledek je takový, že během skutečného^ pokovovacího stupně, při němž kovový pás prochází . roztavenou lázní zinku nebo slitiny zinku, bude nebo dosáhne vhodné pokovovací teploty a jeho povrchy budou prosty oxidů.It will be apparent from the above that the method of the present invention is not limited to the use of any particular treatment of the iron-based metal strip in the galvanizing line and terms. "Pretreatment" or "pretreatment" (as set forth herein and as defined in the definition of the invention with reference to an iron-based metal strip) should be broadly understood to include any conventional pretreatment systems, Typically, these terms refer to any suitable pretreatment technology, the result of which is that during the actual plating step in which the metal strip passes through the molten bath of zinc or zinc alloy, reaches a suitable plating temperature and its surfaces will be free of oxides.
Při konvenčním pozinkování ponorem je obvyklé, · že · se oboustranně pokovený · pás nechá vystupovat z roztavené pokovovací lázně do · okolní atmosféry. Nejrozsáhleji používanou dokončovací technologií a technologií pro řízení hmotnosti povlaku je usměrnit pokovaný pás mezi tryskové štěrbiny nebo trysky, které vytvářejí proud vzduchu nebo páry tak, áby narážel na obě strany pokoveného pásu, přičemž . · přebytek kovu z · povlaku se vrací do . lázně.In conventional hot dip galvanizing, it is common for the two-metallized strip to be allowed to exit the molten plating bath into the ambient atmosphere. The most widely used finishing and coating weight control technology is to direct a plated strip between nozzle slots or nozzles that create an air or steam stream so as to impinge on both sides of the metallized strip, wherein. · Excess metal from the coating is returned to. spa.
Tato dokončovací technologie má však mnoho určitých nevýhod. Jednou nevýhodou je tvoření .pěny · na povrchu pokovovací lázně. Tvoření takovéto pěny představuje značnou ztrátu hodnoty zinku a část povrchové pěny je · často vytažena pokoveným pásem procházejícím· tryskami a vytvoří se viditelné povrchové pěnové vypoukliny v pokoveném povrchu.However, this finishing technology has many certain disadvantages. One drawback is the formation of foam on the surface of the plating bath. The formation of such a foam represents a considerable loss of zinc value and a portion of the surface foam is often pulled by a metallized strip passing through the nozzles to form visible surface foam bulges in the metallized surface.
Jiným · obvyklým defektem pokovení nebo nerovnoměrností · vztaženou ke · konvenčnímu · ·dokončování pomocí trysek je defekt často označovaný jako „povlakové zčeření“ nebo „oceánové vlny“. Povlakové zčeření může · být v podstatě popsáno jako vlnovité nerovnoměrnosti v tloušťce povlaku v podélném směru (směr otáčení] pokoveného pásu. Zčeření povlaku se může rozsahově měnit od v podstatě žádného k velmi velkému zčeření, které je často nazýváno· ,povlakové. záclony“. Je velmi obtížné zcela eliminovat zčeření povlaku při konvenčním tryskovém . dokončovacím provozu a · je skoro nemožné při rychlostech pod asi 45,5 m/ /min. · Vysoká rychlost, těsné uložení trysek k pásu, vysoký obsah hliníku v lázni zinku a . minimální hmotnost pokovení jsou prostředky používané pro snížení rozsahu . zčeření povlaku v konvenční praxi.Another · common defect of metallization or irregularities · related to · conventional · · nozzle finishing is a defect often referred to as "coating ripples" or "ocean waves". The coating ripples may be essentially described as wave-like irregularities in the coating thickness in the longitudinal direction (direction of rotation) of the metallized strip, and the ripples of the coating may range from substantially none to very large ripples, often referred to as " It is very difficult to completely eliminate coating crumbling in conventional jet finishing operation and is nearly impossible at speeds below about 45.5 m / min High speed, tight fit of nozzles to the belt, high aluminum content in the zinc bath and minimal weight metallization is a means used to reduce the extent of coating depletion in conventional practice.
Ještě další nerovnoměrnost při pokovování zinkem pomocí ponoru je obecně známá jako „filtrový reliéf“. Filtrový .reliéf má dva aspekty. Jedním je variace · povrchu profilu · (tloušťky zinku] napříč krystalu zinku od · jednoho, okraje k druhému okraji. Druhým je snížený okraj flitru, který obklopuje . každý flitr nebo krystal.Yet another irregularity in zinc plating by dipping is commonly known as "filter relief". Filter relief has two aspects. One is the variation of the profile surface (zinc thickness) across the zinc crystal from one edge to the other edge, and the other is the reduced edge of the sequin that surrounds each sequin or crystal.
Oba . tyto aspekty jsou ve vzahu k vlastnostem dendritického tuhnutí zinkových povlaků. Filtrový reliéf může být snížen takovými · způsoby, jako je vyvolání toho; aby část · zinkového povlaku se · slila se železným základním kovem snížení obsahu · olova v zinkové lázni nebo přídavkem antimonu k zinkové lázni. Ovšam žádný z těchto způsobů není docela uspokojující.Both. these aspects are related to the dendritic setting properties of the zinc coatings. Filter relief can be reduced in such ways as causing it; so that part of the zinc coating is combined with the iron base metal to reduce the lead content of the zinc bath or by adding antimony to the zinc bath. However, none of these methods is quite satisfying.
Následkem toho· bylo vyvinuto mnoho způsobů k potlačení tvorby flitrů, to znamená pro minimalizaci rozměru končeného flitru v · takové · míře, aby flitry byly sotva viditelné · pouhým okem. Například US patenty 3 379· 557 a 3 756 844 uvádějí způsoby pro minimalizaci flitrů. ·As a result, many methods have been developed to suppress sequins, i.e., to minimize the size of the finished sequin to such an extent that the sequins are barely visible to the naked eye. For example, U.S. Patents 3,379,557 and 3,756,844 disclose methods for minimizing sequins. ·
Většina způsobů obsahuje stříkání vody nebo vodních roztoků proti roztavenému povlaku aby se prudce zchladil a vytvořilo se mnoho nukleačních míst. Zatímco způsoby minimalizace flitrů jsou účinné při · minimalizaci · filtrového reliéfu, tyto způsoby · · trpí provozními a údržbovými nedostatky, když se běžně provádí a výsledky · · jimi· dosažené nejsou vždy shodné. · Způsoby · minimalizace flitrů nepůsobí na překonání · tryskových dokončovacích zčeření a povlakové · pěny.Most methods involve spraying water or aqueous solutions against the molten coating to quench and create many nucleation sites. While sequin minimization methods are effective in minimizing filter relief, these methods suffer from operating and maintenance deficiencies when routinely performed and the results achieved by them are not always consistent. Ways to minimize sequins do not overcome jet nozzle finishing and coating foam.
Tyto různé nerovnoměrnosti pokovení přítomné v konvenčně tryskově dokončených zinkových povlacích mohou· být maskovány popouštěcím povrchovým válcováním · za studená. Ovšem popouštěcí válcování · způsobuje, že nerovnoměrnosti se vytlačí do základního kovu. Následkem tohoto · nerovnoměrného studeného zpracování základního kovu se mohou tyto defekty znovu objevit, · když se tato kritická povrchová místa vylisují · nebo vytvarují například do formy vozidlových dílů.These different plating irregularities present in conventionally jet-finished zinc coatings can be masked by surface tempering cold rolling. However, temper rolling causes the irregularities to be extruded into the parent metal. As a result of this uneven cold treatment of the parent metal, these defects may reappear when these critical surface areas are molded or formed into, for example, vehicle parts.
Další · větší problémová oblast, s níž · se setkáváme při · tryskovém · dokončování; je · oblast řízení povlaku u okrajů · pásu. · · Okrajový· problém spočívá · v · tom, že je tloušťka · povlaku zinku v úzkém pásu bezprostředně · přilehle u každého · okraje pokoveného · pásu. · Tloušťka povlaku těchto pásů je · větší, tiež je · tloušťka povlaku ve zbytku šířky · pásu. Jestliže · je rozdíl tloušťky povlaku · dost · velký, vytvoří se nánosy nebo náviny, · když sé kontinuální pás · svinuje působením · tahu.Another major problem area encountered in jet finishing; is the coating control area at the edges of the strip. The marginal problem is that the thickness of the zinc coating in the narrow strip is immediately adjacent to each edge of the metallized strip. · The coating thickness of these strips is · greater, also the thickness of the coating is in the rest of the width of the strip. If the coating thickness difference is large enough, deposits or windings are formed when the continuous strip is rolled by tension.
Jiné nepříjemné problémy zahrnují · okrajové bobulky (malé kuličky oxidu], · které jsou připojeny k okraji pásu a jsou · taženy skrz trysky.Other unpleasant problems include: • marginal beads (small oxide spheres) that are attached to the edge of the belt and are drawn through the nozzles.
Dále okrajový defekt obecně známý · jako „péřový oxid“, se vyskytuje během · ·nízkorychlostního tryskového dokončování. · Péřový oxid je charakterizován · diskontinuálními záplatami těžkého povlaku kovového oxidu, který se táhne oblastí trysek. Vypadají skoro · jako · píriía, která zasahují dovnitř od okrajů · pásu· se špičkami ukazujícími směrem ke středu pásu.Furthermore, a marginal defect, commonly known as "feather oxide", occurs during low-speed jet finishing. The feather oxide is characterized by the discontinuous patches of a heavy metal oxide coating that extends through the nozzle area. They look almost like feathers that extend inwards from the edges of the belt with the tips pointing towards the center of the belt.
Bylo· použito· mnoho způsobů, aby se snížila tvorba a problémy · řízení tvorby · oxidů při okrajích pásů. · Zužující se tryskové štěrbinové otvory · se obecně používají, přičemž štěrbinové otvory dokončovacích trysek se spojitě zvětšují do šířky · od středu · trysek k jejich · koncům. Takováto· tvarovaná dokončovací · tryska je uvedena v · US · · patentu 4 137 347.Many ways have been used to reduce the formation and problems of controlling the formation of oxides at the edges of the strips. The tapered nozzle slot openings are generally used, with the slot nozzles of the finishing nozzles continuously increasing in width from the center of the nozzles to their ends. Such a shaped finishing nozzle is disclosed in U.S. Pat. No. 4,137,347.
Jiné způsoby pro řízení povlaku okraje zahrnují zakřivení trysek tak, · že tryska · je blíže k pásu u okrajů pásu než ve · středu pásu. · Také křidélka nebo protažení trysek bylo použito u okrajů· pásu, aby · se · přivedly trysky blíže k okrajům než ke středu · pásu. Ještě jiné způsoby zahrnují použití clon a · přídavných -trysek jak uvnitř, tak · vně hlavních trysek, · aby se · změnila stírací síla u okrajů pásu ve· srovnání se stírací silou u středu pásu.Other methods for controlling the edge coating include curving the nozzles so that the nozzle is closer to the web at the edges of the web than at the center of the web. Also, ailerons or nozzle extensions have been used at the edges of the strip to bring the nozzles closer to the edges than to the center of the strip. Yet other methods involve the use of orifices and additional nozzles both inside and outside the main nozzles to change the wiping force at the edges of the strip compared to the wiping force at the center of the strip.
Všechny dosavadní způsoby nevyhovují při vytvoření optimálního řízení okrajů při minimální pozornosti pracovníka, maximální ekonomii · vzhledem k povlakovému kovu, do216550 statečnému řízení okraje u nízkorychlostní operace a při žádaném řízení po celé šířce pásu. ;All the prior art methods do not meet the requirements of providing optimum edge control with minimal operator attention, maximum economy with respect to the coating metal, up to 165550 brave edge control for low speed operation and desired control over the entire width of the belt. ;
Ještě další problémovou oblastí spojenou s konvenčním tryskovým dokončováním je oblast hmotnosti povlaku a rychlosti linky. Viskózní interakce mezi povlakovým kovem a pásem je proporcionální vzhledem k rychlosti pásu. Při nízkých rychlostech se dosud muselo . čelit problému tvorby zčeření. Oproti . tomu bylo zjištěno, že snížení rychlosti tryskového proudu rozrušuje oxid a rovnoměrně ho rozděluje. Ovšem nízký tlak při tryskovém .dokončování a těsné uložení trysek současně vytváří problém okrajových nánosů.Yet another problem area associated with conventional jet finishing is the area of coating weight and line speed. The viscous interaction between the coating metal and the web is proportional to the web speed. At low speeds so far had to. face the problem of making a ripple. Compared. it has been found that reducing the velocity of the jet stream disrupts the oxide and distributes it evenly. However, the low pressure of the nozzle finishing and the tight fit of the nozzles at the same time create the problem of marginal deposits.
. Proto pracovníci dosud museli nastavovat parametry pro potlačení okrajových nánosů a zčeření a to vedlo nutně k vyšším rychlostem linky. Jako. příklad je obvyklá praxe používat tryskového dokončování jenom při rychlostech pásu nad 30 m/min aby se vytvořil komerční povlak (ASTM A 525, G—90).. Therefore, so far, workers have had to set parameters to suppress edge deposits and curl, and this necessarily led to higher line speeds. As. an example is the usual practice of using jet finishing only at strip speeds above 30 m / min to form a commercial coating (ASTM A 525, G-90).
Problémy . okrajových nánosů na . G—90 . povlaku (hmotnost povlaku 275 g/m3] se obecně . vyskytují při rychlostech pod asiProblems. marginal deposits on. G — 90. Coating (coating weight 275 g / m 3 ) generally occurs at speeds below about 100 g / m 3
45,5 m/min. Minimální provozní rychlost pro hmotnější povlaky, jako je 564 g/m2 (G—185) jsou. ještě více omezeny a rovnoměrnost povlaku od okraje k okraji se zhoršuje s rostoucí hmotností povlaku.45.5 m / min. The minimum operating speed for heavier coatings such as 564 g / m 2 (G-185) is. even more limited, and edge-to-edge uniformity of the coating deteriorates with increasing coating weight.
• Další . podstatnou praxí ve většině dokončovacích operací v dosavadním stavu techniky je uložení trysek vlastně přímo proti sobě tak, že tryskané . proudy se přímo ovlivňují . za okraj pásu. Toto ovlivnění má , za následek značně vysoké nežádoucí hladiny zvuku. Jestliže jsou trysky . v provozu, když jsou. vertikálně přesazeny vůči sobě, může se. vytvořit nábalový efekt, čímž poslední . trysky, která pracuje na pásu, vyvolává lem hmotnějšího povlaku kovu na opačné straně pásu. Navíc k hlukovému problému a k potřebě ..přesného nastavení trysek pracovníkem, protilehlé působení může mít za následek odfouknutí určitého množství kovu z okraje kovu jednou tryskou a do otvoru protilehlé trysky.• Next . An essential practice in most prior art finishing operations is to place the nozzles directly against each other so that they are jetted. currents directly affect each other. beyond the edge of the belt. This effect results in very high unwanted sound levels. If there are jets. in use when they are. vertically offset relative to each other, it can. create a wrapping effect, making the last one. The nozzle that operates on the belt produces a hem of the more massive metal coating on the opposite side of the belt. In addition to the noise problem and the need for precise alignment of the nozzles by the operator, opposing action may result in the blowing of a certain amount of metal from the edge of the metal by one nozzle and into the opening of the opposing nozzle.
Pracovníci dosud otryskávali ponořené oboustranně pozinkované a pohliníkované pásy dusíkem. Takovéto tryskové dokončení však bylo prováděno při teplotě okon. Při tryskovém dokončení se požaduje méně dusík než vzduch. Ovsem výsledky dosažené takovýmto. dokončováním jsou téměř stejné . jako výsledky dosažené tryskovým. dokončením pomocí vzduchu v okolní atmosféře než jako výsledky získané předloženým způsobem. ( US patenty č. 4 107 357 a 4 114 564. -a německý patent 2 656 524 jsou příklady patentů, které uvádějí způsoby pokovování pouze jedné strany kovového pásu na . bázi jfeleža. Při provádění těchto postupů se pokovený pás po. styku s pokovovací lázní udržuje v ochranné neoxidační atmosféře a . je . tryskově opracován dusíkem . nebo ne oxidujícím plynem. Ovšem primárním účelem těchto stupňů je zabránit oxidaci nepokavené strany kovového pásu, jestliže· má nepokovená strana na sobě film oxidu, aby se zabránilo přilnutí, povlaku kovu na film oxidů.Workers have so far blasted submerged galvanized and aluminum-coated strips with nitrogen. Such jet finishing, however, was performed at an orbital temperature. Jet completion requires less nitrogen than air. But the results achieved by such. Finishing is almost the same. as results achieved by jet. completion with air in the ambient atmosphere than as obtained by the present method. ( U.S. Pat. Nos. 4,107,357 and 4,114,564. And German Patent 2,656,524 are examples of patents which disclose methods for metallizing only one side of a metal-based gel sheet. The primary purpose of these steps is to prevent oxidation of the unpaved side of the metal strip if the unplated side has an oxide film thereon to prevent adhesion of the metal coating to the bath. film of oxides.
Předmětem vynálezu je dokončovací způsob pro kontinuální oboustranné pokovování železného kovového pásu ponorem . v roztaveném povlakovém kovu, při němž se železný kovový pás zavede do lázně uvedeného roztaveného kovu a je zpracován tak, že dosáhne pokovovací teploty dostatečně vysoké k zabránění stékání povlakového kovu z něj a dostatečně nízké k zábraně přílišného slévání povlakového kovu a .základního kovu a povrchy uvedeného pásu se vyčistí a jsou prosty oxidu, když pás prochází pokovovací lázní roztaveného kovu, jehož podstata spočívá v tom, že se oboustranně pokovovený železný kovový pás při výstupu z lázně uzavře v těsném vztahu s lázní, obklopí neoxidační atmosférou, otryskává se neoxidujícím plynem a .otryskávající plyn a atmosféra oblokující pokovený pás se udrží s obsahem kyslíku nižším než 200 ppm.The object of the invention is a finishing process for the continuous double-sided dipping of an iron metal strip. in a molten coating metal in which an iron metal strip is introduced into a bath of said molten metal and is treated to reach a plating temperature high enough to prevent the coating metal from flowing therefrom and low enough to prevent overcoating of the coating metal and base metal and surfaces said strip being cleaned and free of oxide when the strip passes through a molten metal plating bath, which consists in closing the bilaterally metallized iron metal strip in close relationship with the bath, surrounding it with a non-oxidizing atmosphere, blasting with a non-oxidizing gas; The blasting gas and atmosphere surrounding the metallized strip are maintained with an oxygen content of less than 200 ppm.
Předmětem vynálezu je také zařízení k provádění tohoto způsobu obsahující pokovovací vanu s lázní roztaveného povlakového kovu, prostředek . k přivedení železného kovového pásu na pokovovací teplotu, alespoň jeden vodicí válec, pouzdro. kolem z lázně vystupujícího pokoveného pásu, přičemž toto pouzdro má otevřený spodní konec zasahující do lázně roztaveného povlakového kovu a dvojici dokončovacích trysek k odstranění přebytku povlakového, kovu z pásu, jehož podstata spočívá v tom, že pouzdro má výstupní štěrbinu vytvořenou ve své vrchní části pro povlečený pás, přičemž dvojice dokončovacích trysek je uložena uvnitř pouzdra nad roztavenou lázní povlakového kovu a na každé straně pásu, prostředek k přivádění neoxidujícího plynu uvnitř pouzdra a prostředek k zásobování dokončovacích trysek neoxidujícím plynem.The invention also relates to an apparatus for carrying out the method comprising a plating bath with a bath of molten coating metal, a composition. for bringing the iron metal strip to the plating temperature, the at least one guide roller, the housing. the casing having an open lower end extending into the molten coating metal bath and a pair of finishing nozzles to remove excess coating metal from the belt, the casing having an outlet slot formed in its top portion for a coated strip, the pair of finishing nozzles being housed within the housing above the molten coating metal bath and on each side of the sheet, means for supplying non-oxidizing gas within the housing and means for supplying the finishing nozzles with non-oxidizing gas.
Předložený vynález je založen na objevu, že jestliže je kov pokovený při konvenčním kontinuálním ponorovém oboustranném pokovovacím postupu když opouští pokovovací lázeň, obklopen pouzdrem, ve kterém se udržuje v podstatě bezkyslíková atmosféra a jestliže je uvnitř pouzdra povlečený pás ' dokončen otryskáním neoxidujícím nebo inertním plynem, sníží se nebo odstraní dokončovací problémy spojené s konvenčními dokončovacími způsoby.The present invention is based on the discovery that if the metal is metallized in a conventional continuous dip two-way plating process when leaving the plating bath, it is surrounded by a housing in which a substantially oxygen-free atmosphere is maintained and when the coated sheet is finished by blasting with a non-oxidizing or inert gas. finishing problems associated with conventional finishing methods are reduced or eliminated.
Význačně se sníží tvorba pěny spolu s problémy, které jsou ve vztahu k této pěně a eliminuje se dokončovací čeření dokonce při nízkých operačních rychlostech. S význačným snížením ve tvorbě pěny se významně sníží ztráty zinku při stahování povrchu.Significantly, foam formation is reduced along with problems related to this foam, and finishing finings are eliminated even at low operating speeds. With a significant reduction in foam formation, the zinc loss during surface contraction is significantly reduced.
Jeden z nejvýznačnějších aspektů tohoto vynálezu je objev toho, že problémy řízení povlaků u okrajů pásu se zcela eliminují vyloučením kyslíku z dokončovacího postupu. Minimální provozní rychlosti nejsou dále omezeny problémy okrajových nánosů, ale spíše jen požadovanými hmotnostmi povlaků ve vztahu k množství povlakového kovu přirozeně taženého pásem k dokončovacím tryskám. Bylo například zjištěno, že například se získá povlak výtečné kvality o hmotnosti 275 g/m2 bez obtíží při rychlostech 9,1 m/min.One of the most prominent aspects of the present invention is the discovery that coating control problems at the edges of the strip are completely eliminated by eliminating oxygen from the finishing process. Furthermore, the minimum operating speeds are not limited by the marginal deposit problems, but rather only by the desired coating weights in relation to the amount of coating metal naturally drawn by the strip to the finishing nozzles. For example, it has been found that, for example, an excellent coating of 275 g / m 2 is obtained without difficulty at speeds of 9.1 m / min.
Nevyskytují se náviny, takže trysky mohou být vertikálně přesazeny, což · · eliminuje potřebu přesného nastavení, značně se sníží hluk a eliminuje se nebezpečí · splachování zinku.There are no windings, so the nozzles can be vertically offset, eliminating the need for accurate adjustment, greatly reducing noise and eliminating the risk of zinc flushing.
Tryskové zařízení může být zjednodušeno použitím trysky, která má štěrbinový tryskový otvor o rovnoměrné šířce přes , celou svou délku s odstraněním mnoha , speciálních tryskových zařízení, způsobů ' a , příslušenství, která byla dosud používána · pro potlačování okrajových nánosů. Výborně · rov noměrné povlaky od okraje k okraji se · získají pro všechny hmotnosti povlaku, ' protože středový profil nemusí být dále zakřlvován, aby se kompenzovaly těžké okraje.The nozzle device can be simplified by using a nozzle having a slit nozzle opening of uniform width over its entire length with the removal of many of the special nozzle devices, methods and accessories previously used to suppress edge deposits. Excellent edge-to-edge uniform coatings are obtained for all coating weights since the center profile does not need to be further curved to compensate for heavy edges.
Tudíž při provádění konvenčního oboustranného tryskového· dokončování nebyl · jasný ani mechanismus tvorby zčeření , ani · vytváření okrajových nánosů. Při postupu , konvenčního · tryskového dokončování se vytváří · pneumatický přehradový efekt, čímž se odměřuje požadované množství povlakového kovu tryskvou bariérou, aby se vytvořil konečný , povlak. V tomto odměřovacím' bodě se přebytek povlakového kovu , taženého s pásem, nad množství požadované pro , konečný povlak, vrací do pokovovací · · lázně. Tento postup je popsán detailně v US patentu 4 078 103.Thus, when performing conventional two-sided jet finishing, neither the ripple-forming mechanism nor the formation of edge deposits was clear. In the conventional jet finishing process, a pneumatic dam effect is created, thereby measuring the required amount of coating metal through the nozzle barrier to form a final coating. At this metering point, the excess coating metal drawn with the strip beyond the amount required for the final coating is returned to the plating bath. This procedure is described in detail in U.S. Patent 4,078,103.
Ačkoli přihlašovatelé si nepřejí být · vázáni teorií, následkem předloženého vynálezu se zjišťuje, že zčeření povlaku a · těžký okrajový povlak při konvenčním tryskovém dokončování je zcela vyvolán povlakem, oxidu kovu. V určitém bodě v tryskové ' , interakční oblasti pravděpodobně nad bodem nulové povrchové rychlosti čerstvý nezoxido-vaný povlakový kov, když je nechráněn, bezprostředně vytváří velmi slabou slupku oxidu. Spojitost proudu nebo rozdělení této velmi slabé slupky oxidu na dokončeném povlaku určuje výskyt povlakových zčeření. Při dosavadní praxi trysky periodicky ' potlačují film oxidu. Film se vytváří, ·' ...dokud nemůže být tryskáním omezen.Although the Applicants do not wish to be bound by theory, it is as a result of the present invention found that the coating ripples and the heavy edge coating in conventional jet finishing are completely induced by the metal oxide coating. At some point in the nozzle, the interaction region likely above the zero surface velocity point, the fresh, unoxidized coating metal, when unprotected, immediately forms a very weak oxide shell. The continuity of the current or the distribution of this very weak oxide shell on the finished coating determines the occurrence of coating ripples. In the prior art, the nozzles periodically suppress the oxide film. The film is formed until it can be limited by blasting.
V této době segment relativně těžkého oixdu se odtrhne a projde s dokončeným povlakem. Tento segment, jak prochází, . nese s sebou pod sebou povlak, který je .těžší, než povlak, který je odměřen na filmu oxidu, když je potlačován. Tento postup · se · opakuje mnohokrát každou sekundu, jak ... se vytvářejí zčeření.At this time, the relatively heavy oixd segment breaks off and passes through the finished coating. This segment as it passes through. carries with it a coating that is heavier than the coating that is measured on the oxide film when it is printed. This procedure is repeated many times every second as ... ripples are formed.
Podobný mechanismus, . jak se předpokládá, působí při vytváření tlustého povlaku kovu podél okraje pásu. Ovšem u okrajů se stává geometrie dalším důležitým faktorem v tom, že tam není žádná stírací síla nasměrována proti povrchu okrajů. Relativně velkému ' množství oxidu se umožňuje projít tryskovou interakční oblastí více nebo méně kontinuálně s větším množstvím povlaku pod sebou. Tato oxidová obálka kolem každého okraje pásu je „nosič“, který umožňuje výskyt zinkových obalů, když jsou trysky vertikálně přesazeny.Similar mechanism,. it is believed to act to form a thick metal coating along the edge of the strip. However, at the edges, geometry becomes another important factor in that there is no wiping force directed against the surface of the edges. The relatively large amount of oxide is allowed to pass through the nozzle interaction region more or less continuously with more coating below. This oxide envelope around each edge of the belt is a "carrier" that allows zinc containers to occur when the nozzles are vertically offset.
Tyto povlakové nerovnoměrnosti jsou vyvolány oxidem na roztaveném povlakovém kovu a jsou eliminovány v předloženém vynálezu · vyloučením oxidace.These coating irregularities are induced by the oxide on the molten coating metal and are eliminated in the present invention by avoiding oxidation.
Zinkem pokovený produkt, vyrobený způsobem tohoto vynálezu má tak výbornou povrchovou kvalitu po převálcování za studená, že je vhodné ho opužít pro exponované vozidlové panely, obkladové aplikace apod. Provádění tohoto vynálezu vede samo o sobě dobře ke zkrácení ponoření a mělké pokovovací vaně, za využití zčásti ponořeného vanového válce.The zinc plated product produced by the process of the present invention has such excellent surface quality after cold rolling that it is appropriate to use it for exposed vehicle panels, cladding applications, etc. The practice of the present invention leads well to shortening of immersion and shallow plating tubs. partially submerged tubular cylinder.
Vynález bude- dále podrobně popsán s odvoláním na přiložené výkresy, na kterých obr. 1 je částečný poloschématický nárysný průřez příkladného kontinuálního ponorného pozinkovacího zařízení vybaveného pro provádění způsobu tohoto vynálezu, obr. 2 je zvětšený částečný poloschématický průřez · pokovovacím koncem zinkovací linky z obr. 1, obr. 3, 4 a 5 jsou zvětšené částečné · poloschématické průřezy podobném průřezu v obr. 2, ale znázorňující různá uspořádání vanových válců, obr. 6 je částečný . poloschématický průřez znázorňující pouzdro tohoto vynálezu, jak tvoří spojitou část hubice, kterou vstupuje. pás do lázně roztaveného povlakového kovu a obr. 7 je částečný poloschématický průřez podobný jako v obr. 6, ale znázorňující zčásti ponořený vanový válec a použití čerpadla pro roztavený· povlakový kov.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings, in which: Figure 1 is a partial semi-schematic cross-sectional view of an exemplary continuous dip galvanizing device equipped to carry out the method of the present invention; 1, 3, 4 and 5 are enlarged partial, semi-schematic cross-sections similar to those of FIG. 2, but showing the various arrangements of the bath rollers; FIG. 6 is partial. a semi-schematic cross-section showing the housing of the invention forming a continuous portion of the nozzle it enters. the molten coating metal strip and FIG. 7 is a partial semi-schematic cross-section similar to that of FIG. 6 but showing a partially submerged tubing roll and the use of a molten coating metal pump.
Bez jakéhokoli omezení pouze pro účely příkladného provedení způsobu tohoto vynálezu · bude tento způsob popsán v aplikaci na zinkovací · linku ·typu Selaz.Without being limited thereto, for the purpose of an exemplary embodiment of the method of the present invention, the method will be described in an application to a Selaz type galvanizing line.
Podle obr. 1 · je pokovovací linka označena 1. Pec pro přípravu pásu pokovovací linky zahrnuje přímo · · otápěnou pec 2, zahřívací pec 3 s řízenou atmosférou, první chladicí · sekci 4, druhou chladicí sekci 5 a · hubici 6. Je třeba poznamenat, že hubice 6 je uspořádána tak, že zasahuje pod horní povrch lázně 7 roztaveného povlakového zinku nebo slitiny zinku, uložené v povlakové vaně 8.According to FIG. 1, the plating line is labeled 1. The plating line furnace comprises directly a heated furnace 2, a controlled atmosphere heating furnace 3, a first cooling section 4, a second cooling section 5 and a nozzle 6. It should be noted The nozzle 6 is arranged to extend below the upper surface of the bath 7 of molten coating zinc or a zinc alloy embedded in the coating bath 8.
Kovový · pás 9 na bázi železa, který se má upravit, · vstupuje do přímo otápěné pece 2 po válcích 10 a 11 a těsnicími válci 12 a 13, které jsou umístěny tak, že minimalizují únik produktů spalování vstupním otvorem předehřívací · pece 2.The iron-based metal strip 9 to be treated enters the directly heated furnace 2 after the rolls 10 and 11 and the sealing rolls 12 and 13, which are positioned so as to minimize leakage of combustion products through the inlet opening of the preheating furnace 2.
Přímo' otápěná . pec 2 pracuje . při teplotě řádově 1260 °C. Funkce přímo otápěné pece je -v rychlém . spalování oleje a podobně z povrchů kovového pásu 9 na bázi železa, zatímco se poskytuje částečné vyhřátí - pro žíhání pásu. Přímo otápěná pec 2 při uvedené teplotě bude dostatečná zahřát vstupující pás na teplotu od asi 535 °C do asi 760 °C během doby, jak prochází z - přímo otápěné pece 2 do ohřívací pece 3 s - řízenou atmosférou. ’Directly heated. Furnace 2 works. at a temperature of the order of 1260 ° C. The function of the directly heated furnace is -in fast. burning the oil and the like from the surfaces of the iron-based metal strip 9 while providing partial heating - for annealing the strip. A directly heated furnace 2 at said temperature will be sufficient to heat the incoming web to a temperature of from about 535 ° C to about 760 ° C as it passes from the - directly heated furnace 2 to the controlled atmosphere furnace 3. ’
Kovový pás 9 na bázi železa přechází po převáděcích válcích 15 a 16 a začíná cestu směrem nahoru - ohřívací pecí 3 s řízenou atmosférou. Pak pás prochází po převáděcím válci 17 a pokračuje směrem dolů znovu předehřívací pecí 3. Ohřívací pec 3 s řízenou atmosférou - může být pec se sálavými trubkami a dále zvýší teplotu kovového pásu 9 -na teplotu od asi 650 °C až asi 925 °C, v závislosti na povaze kovového pásu na bázi železa a na požadovaných konečných vlastnostech základního kovového pásu.The iron-based metal strip 9 passes over the transfer rollers 15 and 16 and begins the upward journey - controlled atmosphere heating furnace 3. The strip then passes down the transfer roll 17 and continues downward again by the preheating furnace 3. The controlled atmosphere furnace 3 - may be a radiant tube furnace and further raise the temperature of the metal strip 9 to a temperature of about 650 ° C to about 925 ° C. depending on the nature of the iron-based metal strip and the desired end properties of the base metal strip.
Pec pro přípravu pásu v pokovovací lince - 1 může mít jednu nebo více chladicích komor. Pro účely tohoto příkladného provedení je pec pro přípravu pásu znázorněna jako že má dvě chladicí komory 4 a 5.The strip furnace in the plating line-1 may have one or more cooling chambers. For the purposes of this exemplary embodiment, the belt furnace is shown as having two cooling chambers 4 and 5.
Z ohřívací pece 3 s řízenou atmosférou pás 9 prochází kolem převáděcích válců 18 a 19 - - a vstupuje do chladicí komory 4. Komora - 4 může být trubkového - typu dobře známého z dosavadního -stavu techniky. V - příkladném znázornění má železný - pás 9 tři vertikální ramena jak prochází chladicí komorou 4, když prochází kolem převáděcích válců 20 a 21. Pak kovový pás 9 na bází železa prochází kolem převáděcích válců 22 a 23,- aby vstoupil do druhé chladicí komory 5, která může být tryskovou chladicí komorou, která je znovu dobře známa v dosavadním stavu techniky.From the controlled atmosphere heating furnace 3, the strip 9 passes around the transfer rollers 18 and 19 and enters the cooling chamber 4. The chamber 4 may be of the tubular type well known in the art. In the exemplary embodiment, the iron strip 9 has three vertical arms as it passes through the cooling chamber 4 as it passes the transfer rollers 20 and 21. Then, the iron-based metal strip 9 passes the transfer rollers 22 and 23 to enter the second cooling chamber 5. which may be a nozzle cooling chamber, which is again well known in the art.
Teplota, na kterou se železný základní kovový - pás 9 ochladí, bude - záviset - na více faktorech. Protože roztavený povlakový kov 7 v pokovovací vaně 8 je zinek nebo slitina zinku, tak železný kovový pás bude - výhodně ochlazen na -přibližně 450 °C. V některých případech se však samotný - pás může použít jako přídavný prostředek pro přivádění tepla do roztavené pokovovací . - lázněThe temperature to which the iron base metal-strip 9 cools will depend - on a number of factors. Since the molten coating metal 7 in the plating bath 8 is zinc or a zinc alloy, the iron metal strip will preferably be cooled to about 450 ° C. However, in some cases, the strip itself may be used as an additional means for supplying heat to the molten plating. - spa
7. Za těchto okolností železný základní - kovový - pás 9 se - může zavést - do lázně 7 při teplotě poněkud vyšší, než je bod tání zinku nebo- zinkové slitiny v lázni.7. Under these circumstances, the iron base metal strip 9 may be introduced into the bath 7 at a temperature somewhat higher than the melting point of the zinc or zinc alloy in the bath.
Tam, kde se na pás nespoléhá jako na jeden ze - zdrojů tepla pro lázeň 7, může se pás zavádět do lázně při teplotě mírně pod teplotou lázně. V - každém případě by teplota pásu měla být dostatečně vysoká, aby se předešlo stékání roztaveného povlakového kovu na pásu. Oproti tomu teplota pásu nesmí být tak vysoká, . - aby docházelo k přílišnému slévání povlakového kovu a základního. - kovu.Where the belt is not relied upon as one of the heat sources for the bath 7, the belt may be introduced into the bath at a temperature slightly below the bath temperature. In any case, the temperature of the strip should be high enough to prevent the molten coating metal from flowing on the strip. In contrast, the strip temperature must not be so high,. in order to avoid overlapping of the coating metal and the base metal. - metal.
Z chladicí komory 5 železný - základní kovový pás 9 prochází kolem převáděcího válce 24 a vstupuje do hubice 6. Je - třeba poznamenat, že volný konec hubice 6 zasahuje dolů pod povrch lázně - 7 zinku nebo slitiny zinku. Železný základní kovový pás přechází po převáděcím válci 25 směrem dolů a je - nasměrován do lázně 7. V lázni je pás veden jedním nebo- více vanovými válci tak, že vystupuje v podstatě ve vertikálním směru.From the cooling chamber 5, an iron-base metal strip 9 passes around the transfer roller 24 and enters the nozzle 6. It should be noted that the free end of the nozzle 6 extends down below the surface of the bath 7 of zinc or zinc alloy. The iron base metal strip passes down the transfer roller 25 and is directed to the bath 7. In the bath, the belt is guided through one or more bath rollers so that it extends substantially in the vertical direction.
Při znázorněném provedení je znázorněn jeden vanový válec 26. Dvoustranně pokovený železný základní kovový pás 9a vystupuje z roztavené pokovovací kovové lázně 7 a - vstupuje do - pouzdra 27, jehož spodní konec zasahuje - do pokovovací lázně 7, čímž se - - - vytvoří utěsnění s touto lázní. Uvnitř pouzdra 27 se - oboustranně pokovený základní kovový pás 9a nechá projít mezi dvojicí - dokončovacích trysek 28 a - 29.In the illustrated embodiment, one tub cylinder 26 is shown. The double-plated iron base metal strip 9a extends from the molten metal plating bath 7 and enters into a housing 27 whose lower end extends into the plating bath 7 thereby forming a seal with this spa. Inside the casing 27, the base metal strip 9a double-metallized is passed between a pair of finishing nozzles 28 and 29.
Je - - třeba poznamenat s ohledem na obr. 1, - že - horní - konec přímo otápěné pece 2 - je připojen vedením 30 k odsávacímu ventilátoru - 31. Výstup 32 odsávacího ventilátoru 31 může být - připojen - přímo ke komínu nebo - - k ·.- prostředku pro- získávání tepla odpadního - - plynu (který není znázorněn). Pec pro - přípravu - - pásu pokovovací linky 1 může být v provozu při přetlaku, aby se předešlo- zavádění kyslíku z okolní atmosféry do - - - - pece, řízením výpustní rychlosti produktů - spalování z přímo- otápěné pece 2.It should be noted with reference to FIG. 1 that the upper end of the directly heated furnace 2 is connected via a line 30 to the exhaust fan 31. The outlet 32 of the exhaust fan 31 can be - connected - directly to the chimney or - Means for recovering the heat of the waste gas (not shown). The furnace for - preparing - the strip of the plating line 1 can be operated at positive pressure to prevent the introduction of oxygen from the ambient atmosphere into the - - - - furnace by controlling the discharge rate of the products - combustion from the directly-heated furnace 2.
Na -. - tomto konci může být umístěno hradítko .33 ve vedení 30. Parametry, za nichž je - - pec - pro přípravu pásu pokovovací linky 1 v - - provozu, -netvoří omezení předloženého vynálezu.On -. at this end, a damper 33 may be placed in the line 30. The parameters under which the furnace for preparing the plating line strip 1 is in operation do not constitute a limitation of the present invention.
Nyní se podívejme na obr. 2, kde jsou hubice - - .6, pokovovací vana 8 a pouzdro - 27 z obr. 1 - znázorněny ve - zvětšeném měřítku. Stejné části mají stejná vztahová - čísla. Při provedení na obr. 1 a 2 je hubice 6 a pouzdro 27 znázorněno tak, že tvoří zcela separátní. - konstrukce. Odborníkům - v oboru je jasné, - že - pouzdro 27 může tvořit spojitou část hubice 6. Když se používá chemický - a tavidlový systém předběžné úpravy, může být hubice -6 vynechána.Referring now to FIG. 2, the nozzle 6, the plating tray 8 and the sleeve 27 of FIG. 1 are shown on an enlarged scale. The same parts have the same reference numbers. In the embodiment of FIGS. 1 and 2, the nozzle 6 and the housing 27 are shown to be completely separate. - construction. Those skilled in the art will appreciate that the housing 27 may form a continuous portion of the nozzle 6. When using a chemical and flux pretreatment system, the nozzle -6 may be omitted.
Podle způsobu tohoto vynálezu se v pouzdru - 27 - udržuje neoxidační atmosféra, která má obsah kyslíku menší než asi 200 ppm a výhodně menší než asi 100 ppm. Může se použít - vhodná - . neoxidující nebo inertní - atmosféra. Dává - se přednost dusíkové- atmosféře, . - - protože je - nejekonorničtější. Trysky 28 . a . 29 mohou sloužit jako zdroj atmosféry . uvnitř pouzdra 27, ačkoli mohou být zajištěny přídavné vstupy atmosféry, jako je vstup - 34, jestliže . je to . potřeba.According to the method of the present invention, a non-oxidizing atmosphere having an oxygen content of less than about 200 ppm and preferably less than about 100 ppm is maintained in the housing. Can be used - suitable -. non-oxidizing or inert - atmosphere. Nitrogen atmosphere is preferred. - because it's - the most economical. Nozzles 28. a. 29 can serve as a source of atmosphere. within the housing 27, although additional atmospheric inputs such as input-34 can be provided if. it is . need.
Část - dusíkové atmosféry uvnitř pouzdra 27 může být odebírána a recirkulována dokončovacími tryskami 28. a 29. To je schematicky znázorněno . - v obr. 2. - Pouzdro 27 je opatřeno . výstupem. 35. Výstup 35 je - výhodně připojen k vysokoteplotní pytlové komoře 35a pro zadržování částic oxidu zlnečnatého. - Z -pytlové . komory 35a se . atmosféraA portion of the nitrogen atmosphere within the housing 27 can be removed and recirculated by finishing nozzles 28 and 29. This is schematically illustrated. 2. The housing 27 is provided. output. 35. The outlet 35 is preferably connected to a high temperature bag chamber 35a for retaining particulate oxide particles. - Z-bag. of the chamber 35a. atmosphere
216 5 5 О odebraná z pouzdra 27 nechá procházet do výměníku tepla 36.216 5 5 О removed from the housing 27 is passed to the heat exchanger 36.
Výměník tepla 36 je připojen jako je to v 37 ke přívodu 38 dmychadla 39. Účelem výměníku tepla je ochladit dusík z pouzdra 27 před dmychadlem 39, aby se předešlo přehřátí ložisek a těsnění v dmychadle. Pytlová komora 35 by mohla být uložena mezi výměníkem tepla 36 a dmychadlem 39, ačkoli je výhodné, aby byla před výměníkem 36, aby se předešlo ucpání žeber výměníku tepla prachem zinku. Výstup 40 z dmychadla 39 je připojen vedeními 40 a 41 a 42 к dokončovacím tryskám 28 a 29. Vedení nebo trubky 41 a 42 mohou obsahovat ventily 43 a 44 tak, že může být nastaven přetlak dokončovacích trysek 28 a 29.The heat exchanger 36 is connected as in 37 to the inlet 38 of the blower 39. The purpose of the heat exchanger is to cool the nitrogen from the housing 27 upstream of the blower 39 to prevent overheating of bearings and seals in the blower. The bag chamber 35 could be positioned between the heat exchanger 36 and the blower 39, although it is preferred that it be upstream of the exchanger 36 to prevent the heat exchanger fins from clogging with zinc dust. The outlet 40 of the blower 39 is connected by lines 40 and 41 and 42 to the finishing nozzles 28 and 29. The lines or pipes 41 and 42 may include valves 43 and 44 so that the overpressure of the finishing nozzles 28 and 29 can be adjusted.
Bylo zjištěno, že při použití takovéhoto systému vedení sestávajícího z pytlové komory výměníku tepla a dmychadla, které jsou utěsněny, více než 50 % vysoce čistého dusíku, který je požadován, může být recirkulováno z pouzdra 27 dokončovacími tryskami 28 a 29, čímž se sníží spotřeba dusíku. Připravený dusík může být zaváděn do systému vedením 45 připojeným к lince 37 mezi výměník tepla 36 a vstup 38 dmychadla 39.It has been found that using such a conduit system consisting of a heat exchanger bag and a blower that is sealed, more than 50% of the high purity nitrogen required is recirculated from the housing 27 through the finishing nozzles 28 and 29, thereby reducing consumption. nitrogen. The prepared nitrogen can be introduced into the system via a line 45 connected to the line 37 between the heat exchanger 36 and the inlet 38 of the blower 39.
Rychlost recirkulace atmosféry se nastaví tak, aby se zamezilo infiltraci vzduchu štěrbinou 46, kterou pokovený pás 9a opouští pouzdro 27.The atmosphere recirculation rate is adjusted to prevent air infiltration through the slot 46 through which the metallized strip 9a leaves the housing 27.
Trysky 28 a 29 jsou uloženy na každé straně dvoustranně pokoveného základního kovového pásu 9a a přímo proti sobě, jak je znázorněno v obr. 1. Ovšem, protože výše zmíněné okrajové problémy včetně nánosů byly eliminovány předloženým způsobem, je výhodné, aby trysky 28 a 29 byly vertikálně vystřídány vůči sobě jako je znázorněno v obr. 2. Tím se předchází ucpání trysek odšplouchnutím zinku a jeho odfouknutím od jedné trysky ke druhé, jak bylo výše vysvětleno.The nozzles 28 and 29 are disposed on each side of the double-metallized base metal strip 9a and directly opposite each other as shown in Fig. 1. However, since the above-mentioned edge problems including deposition are eliminated in the present manner, it is preferred that the nozzles 28 and 29 They were vertically alternated with respect to each other as shown in FIG. 2. This avoids clogging of the nozzles by splashing zinc and blowing it away from one nozzle to the other as explained above.
Kterákoli tryska může být uložena nad druhou. Vyšší ze dvou dokončovacích trysek (v tomto případě tryska 28) může být uložena až asi 0,6 m nebo více nad lázní. Dokončovací trysky 28 a 29 mohou být vertikálně přesazeny vzájemně vůči sobě v jakékoli požadované míře. Obvykle jsou přesazeny od 5 do 15,25 cm. Obvykle trysky budou asi 3,8 cm od pásu. Když jsou dokončovací trysky přesazeny, hladina hluku dokončovacího stupně vyvolaná tryskami se značně sníží.Any nozzle may be positioned above the other. The higher of the two finishing nozzles (in this case nozzle 28) may be positioned up to about 0.6 m or more above the bath. The finishing nozzles 28 and 29 may be vertically offset relative to each other to any desired extent. They are usually offset from 5 to 15.25 cm. Usually the nozzles will be about 3.8 cm from the belt. When the finishing nozzles are offset, the finishing stage noise level induced by the nozzles is greatly reduced.
Trysky 28 a 29 mohou mít jednoduchou konstrukci s jednoduchým pravoúhlým otvorem a bez zakřiveného ústí clon, lamel nebo jiných ústrojí. Výborné výsledky mohou být dosaženy použitím konečných trysek, které mají jednoduchý pravoúhlý otvor o rovnoměrné šířce od 0,25 do 2,05 mm po celé délce.The nozzles 28 and 29 may be of simple construction with a simple rectangular opening and without the curved mouth of the curtains, slats or other devices. Excellent results can be obtained using finite nozzles having a simple rectangular bore of uniform width from 0.25 to 2.05 mm over the entire length.
Pouzdro 27 je opatřeno výstupním otvorem nebo štěrbinou 46 pro dvoustranně pokovený železný základní kovový pás 9a. Je třeba, aby se zajistilo to, aby okolní vzduch se nenasával štěrbinou 46 vlivem vysokých rychlostí plynu a turbulentních účinků panujících uvnitř pouzdra blízko u štěrbin 46. Okolní vzduch natažený štěrbinou 46 by vyvolal přílišnou přítomnost kyslíku v pouzdru. Použití přepážek nebo přídavného dusíkového čištění kolem výstupu 46 pásu může sloužit při předcházení takovémuto nasávání vzduchu. Ovšem výborné výsledky byly dosaženy jednoduchým vytvořením krátkého komína 47 a uložením výstupní štěrbiny 46 na vrchu komína 47.The housing 27 is provided with an outlet or slot 46 for a double-metallized iron base metal strip 9a. It must be ensured that ambient air is not sucked through the slot 46 due to the high gas velocities and the turbulent effects prevailing inside the housing near the slits 46. The ambient air drawn through the slot 46 would cause excessive oxygen in the housing. The use of baffles or additional nitrogen scrubbing around the belt outlet 46 may serve to prevent such air intake. However, excellent results were obtained by simply forming a short chimney 47 and placing the exit slot 46 on top of the chimney 47.
Uzavřený dokončovací způsob předloženého vynálezu umožňuje krátké ponoření, technologii mělké pokovovací vany využívající zčásti ponořeného vanového válce. Je to tak, poněvadž způsob tohoto vynálezu minimalizuje tvorbu oxidu na povrchu lázně a na zčásti ponořeném vanovém válci. Tato technologie má početné výhody. Největší výhoda spočívá v tom, že se využívá menší pokovovací lázně. Dále množství základního kovového pásu ponořeného a trvání ponoření se značně sníží, čímž se sníží množství železa přecházejícího do roztoku v povlakovém kovu ze základního kovového pásu.The closed finishing method of the present invention allows for a short immersion, shallow plating technology using a partially submerged tub cylinder. This is because the method of the invention minimizes the formation of oxide on the bath surface and on the partially submerged tub cylinder. This technology has numerous advantages. The biggest advantage is that a smaller plating bath is used. Further, the amount of submerged metal strip and the duration of immersion are greatly reduced, thereby reducing the amount of iron passing into solution in the base metal of the base metal strip.
Obr. 3 znázorňuje takovéto krátké ponoření a technologii mělké pokovovací vany. V obr. 3 je pokovovací vana označena 48. Pokovovací vana 48 je podobná pokovovací vaně 8 z obr. 2 s tou výjimku, že je mělčí. Pokovovací vana 48 obsahuje lázeň roztaveného povlakového kovu 49, která má značně menší objem než lázeň 7 z obr. 2.Giant. 3 shows such a short immersion and shallow plating technology. In Figure 3, the plating tray is designated 48. The plating tray 48 is similar to the plating tray 8 of Figure 2, except that it is shallower. The plating bath 48 comprises a bath of molten coating metal 49 having a considerably smaller volume than the bath 7 of Figure 2.
Hubice 50 odpovídající hubici 6 z obr. 2 je znázorněna se svým nejnižším koncem uloženým pod povrchem lázně 49 tak, aby byla utěsněna. Hubice 50 obsahuje převáděcí válec 51 odpovídající převáděcímu válci 25 v obr. 5. Vanový válec je označen 52. Vanový válec 52 se liší od vanového válce 26 z obr. 2 v tom, že je jen zčásti ponořen do roztaveného povlakového kovu v lázní 49.The nozzle 50 corresponding to the nozzle 6 of Fig. 2 is shown with its lowest end positioned beneath the surface of the bath 49 to be sealed. The nozzle 50 comprises a transfer roll 51 corresponding to the transfer roll 25 in FIG. 5. The bath roll is designated 52. The bath roll 52 differs from the bath roll 26 of FIG. 2 in that it is only partially immersed in the molten coating metal in the bath 49.
Zařízení z obr. 3 zahrnuje pouzdro 53, které je ekvivalentní v každém směru s pouzdrem 27 z obr. 2 s tou výjimkou, že jeho spodní zadní okraj 53a je ohnut mírně dolů a dovnitř, takže vytváří těsnění s roztavenou pokovovací lázní 49, zatímco současně zajišťuje průchod pro tah nepovlečeného základního pásu 54 mezi převáděcím válcem 51 a vanovým válcem 52. Pokovený kovový pás 54a je znázorněn, jak prochází mezi dvojicí dokončovacích trysek 55 a 56 a nahoru komínem 57 a výstupní štěrbinou 58, které odpovídají komínu 47 a výstupní štěrbině 46 z obr. 2.The device of Fig. 3 comprises a housing 53 that is equivalent in each direction to the housing 27 of Fig. 2 except that its lower rear edge 53a is bent slightly downward and inwardly to form a seal with the molten plating bath 49 while simultaneously provides a passageway for pulling the uncoated base web 54 between the transfer roller 51 and the tub cylinder 52. The metal strip 54a is shown passing between a pair of finishing nozzles 55 and 56 and upwardly through chimney 57 and exit slot 58 corresponding to chimney 47 and exit slot 46 of FIG.
Provoz pokovovacího a dokončovacího zařízení znázorněného v obr. 3 je v podstatě stejný, jak je popsáno s ohledem na obr.The operation of the plating and finishing apparatus shown in FIG. 3 is substantially the same as described with respect to FIG.
2. Znovu je třeba poznamenat, že dokončovací trysky 55 a 56 mohou být připojeny к recirkulačnímu systému (neznázorněnému) takového typu, který je znázorněn v obr. 2.2. It should be noted again that the finishing nozzles 55 and 56 may be connected to a recirculation system (not shown) of the type shown in FIG. 2.
Základní rozdíl mezi provozem znázorněným v obr. 3 a provozem znázorněným v obr. 2 spočívá ve skutečnosti, že vanový válec 52 je jen zčásti ponořen, což poskytuje výše poznamenané výhody.The basic difference between the operation shown in FIG. 3 and the operation shown in FIG. 2 is that the bath cylinder 52 is only partially submerged, providing the above-mentioned advantages.
Míra do jaké je vanový .válec · 52 ponořen v lázni 49 se může měnit. V obr. 3 je vanový válec 52 znázorněn, takže je více než jednou polovinou ponořen. Při vhodném · uspořádání hubice 50 a části 53a pouzdra 53 by mohl být vanový válec ponořen méně než z poloviny, zejména v těch případech, kde je žádoucí udržovat válečková vedení (neznázorněná) nad povrchem lázně.The extent to which the bath cylinder 52 is immersed in the bath 49 may vary. In Fig. 3, the bath cylinder 52 is shown so that it is submerged by more than one half. With a suitable arrangement of the nozzle 50 and the housing portion 53a, the tub cylinder could be submerged less than half, especially in those cases where it is desirable to keep the roller guides (not shown) above the bath surface.
Lázeň roztaveného kovu 59 mezi vanovým válcem 52 a železným pásem · 54, který je v záběru s vanovým válcem, musí mít dostatečný . rozměr, aby se zajistilo odpovídající pokovení zadní strany neboli · válcové strany · základního železného pásu. Je třeba vědět, že rozměr lázně 59 se sníží, když se · . zmenší ponoření vanového válce 52. Je v rozsahu předloženého vynálezu rozšířit tuto situaci na použití rýhovaného vanového válce 52 nebo· na použití prostředku · pro čerpání přídavného roztaveného povlakového . kovu · do lázně 59 (jak bude dále popsáno).The bath of molten metal 59 between the bath cylinder 52 and the iron strip 54 that engages the bath cylinder must be sufficient. dimension to ensure adequate metallization of the back or cylindrical side of the base iron strip. It will be appreciated that the size of the bath 59 decreases when it is. It will be within the scope of the present invention to extend this situation to the use of the grooved bath cylinder 52 or to the use of means for pumping the additional molten coating. of metal to the bath 59 (as described below).
Obr. . 4 znázorňuje další uspořádání, aby se zajistilo odpovídající · pokovení zadní · neboli válcové · strany železného pásu v mělké vaně. V obr. 4 je pouzdro 60, které může být · stejné jako· pouzdro 27 z obr, 2 a má dvojici dokončovacích trysek 61 a 62, vý. stupni komín 63 a vstup 64 pro inertní nebo neoxidující atmosféru.Giant. . 4 shows a further arrangement to ensure adequate metallization of the rear or cylindrical side of the iron strip in the shallow tub. In Fig. 4, the housing 60, which may be the same as the housing 27 of Fig. 2, has a pair of finishing nozzles 61 and 62, respectively. chimney stage 63 and inlet 64 for an inert or non-oxidizing atmosphere.
Je třeba vědět, že pouzdro 60 může být opatřeno systémem pro recirkulaci atmosféry, popsaným ve vztahu k obr. 2. Spodní konec pouzdra 60 je ponořen do lázně 65 roztaveného povlakového kovu, která je umístěna v mělké vaně 66. Obr. 4 také · znázorňuje známou hubici 67 podobnou hubici 6 z obr. 2. Znovu je třeba poznamenat, že · nejspodnější konec hubice 67 zasahuje pod povrch lázně 65 povlakového kovu.It will be appreciated that the housing 60 may be provided with the atmosphere recirculation system described with reference to FIG. 2. The lower end of the housing 60 is immersed in a molten coating metal bath 65, which is housed in a shallow bath 66. FIG. 4 also shows a known nozzle 67 similar to that of FIG. 2. It should be noted again that the lower end of the nozzle 67 extends below the surface of the coating metal bath 65.
Železný základní pás, který má být povlečen je označen vztahovým číslem· 68. Pás prochází kolem převáděcího válce 69 v hubici 67 a vstupuje do lázně, když prochází kolem prvního vanového válce 70. Od vanového válce 70 prochází k druhému vanovému válci 71, který usměrňuje povlečený pás 68a nahoru pouzdrem 60.The iron base web to be coated is designated 68. The web passes the transfer roll 69 in the spout 67 and enters the bath as it passes the first bath roll 70. From the bath roll 70 passes to the second bath roll 71, which directs coated strip 68a up with housing 60.
Míra, v jaké vanové válce 70 a 71 zasahují do roztavené pokovovací lázně 65 může být měněna. Pro účely tohoto příkladného provedení jsou znázorněny vanové válce 70 a 71, jak zasahují do roztavené pokovovací lázně 65 méně než jednou polovinou jejich průměrů.The extent to which the bath rollers 70 and 71 extend into the molten plating bath 65 can be varied. For purposes of this exemplary embodiment, the tubular cylinders 70 and 71 are shown to extend into the molten plating bath 65 by less than half their diameters.
Existence ponořeného pásu 68b mezi vanovými válci 70 a 71 zajišťuje odpovídající pokovení zadní strany neboli válcové strany · železného pásu. Bylo zjištěno, že provoz mělké · vany typu, který · byl právě · popsán ye · vztahu k obr. 3 a · 4 významně nemění dokončovací vlastnosti · uzavřeného dusíku nebo výhody popsané ve vztahu k obr. 1 a ·2.The presence of the submerged strip 68b between the tubular rollers 70 and 71 ensures adequate metallization of the back or cylindrical side of the iron strip. It has been found that the operation of a shallow tub of the type just described in relation to Figures 3 and 4 does not significantly alter the finishing properties of the closed nitrogen or the advantages described in relation to Figures 1 and 2.
Jak · již bylo uvedeno, zařízení tohoto vynálezu může využívat různých uspořádání vanových válců. Další uspořádání je znázorněno v obr. 5, kde konvenční pokovovací vana 72 obsahuje lázeň 73 roztaveného kovu. Hubice 74 odpovídající hubici · 6 z obr. 2 má · svůj spodní konec ponořen do lázně 73 roztaveného kovu a je opatřena převáděcím válcem 75 odpovídajícímu převáděcímu válci 25 z obr. 2.As already mentioned, the apparatus of the present invention can utilize various tubular cylinder configurations. A further arrangement is shown in Fig. 5 where a conventional plating bath 72 comprises a molten metal bath 73. The nozzle 74 corresponding to the nozzle 6 of Fig. 2 has its lower end immersed in a molten metal bath 73 and is provided with a transfer cylinder 75 corresponding to the transfer cylinder 25 of Fig. 2.
Pouzdro 76 má svůj spodní konec ponořen do lázně 73 roztaveného· kovu. Pouzdro 76 může být stejné, jako pouzdro 27 z obr. 2 a · má výstupní komín 77 a vstup 78 pro atmosféru v případě potřeby. Pouzdro obsahuje dvojici dokončovacích trysek 79 a 80, které · odpovídají dokončovacím tryskám 28 a 29 z obr. 2. ·The housing 76 has its lower end immersed in a bath 73 of molten metal. The housing 76 may be the same as the housing 27 of FIG. 2 and has an outlet chimney 77 and an atmosphere inlet 78 if desired. The housing comprises a pair of finishing nozzles 79 and 80 which correspond to the finishing nozzles 28 and 29 of FIG. 2.
Pouzdro 76 může být opět opatřeno recirkulačním systémem atmosféry (neznázorněným ) z obr. 2.The housing 76 may again be provided with the atmosphere recirculation system (not shown) of Figure 2.
Při tomto provedení železný základní pás 81, který má být pokoven, vstupuje do roztavené pokovovací lázně 73 a prochází sérií · · tří vanových válců 82, 83 a · 84. Válce· 83 a 84 jsou stabilní válce a zajišťují řízení tvaru pásu, čímž se zajišťuje rovnost pokoveného pásu 81a, když prochází mezi dokončovacími · tryskami 79 a 80.In this embodiment, the iron base web 81 to be metallized enters the molten plating bath 73 and passes through a series of three bath rollers 82, 83 and 84. The rollers 83 and 84 are stable rollers and provide belt shape control thereby ensures the flatness of the metallized strip 81a as it passes between the finishing nozzles 79 and 80.
Při všech dosud popsaných provedeních pouzdro a hubice byly znázorněny jako oddělené konstrukce. V rozsahu předloženého vynálezu jet však také hubice a pouzdro, které tvoří celistvou konstrukci z jednoho kusu. To je znázorněno v obr. · 6. V obr. 6 je znázorněna konvenční pokovovací vana 85, která obsahuje lázeň 86 roztaveného kovu.In all the embodiments described so far, the housing and the nozzle have been shown as separate structures. However, it is also within the scope of the present invention to provide nozzles and a sleeve which form a unitary construction. This is shown in FIG. 6. In FIG. 6, a conventional plating tray 85 is shown which comprises a molten metal bath 86.
Konstrukce hubice a pouzdra je označena 87 a má hubicovou část 87a a pouzdrovou část 87b. Hubicová část 87a je podobná hubici 6 z obr. 2 a má převáděcí válec 88, který je v · ní · uložen. Převáděcí · válec 88 odpovídá převáděcímu válci 25 z obr. 2.The nozzle and housing structure is designated 87 and has a nozzle portion 87a and a housing portion 87b. The nozzle portion 87a is similar to the nozzle 6 of FIG. 2 and has a transfer roller 88 which is received therein. The transfer roller 88 corresponds to the transfer roller 25 of FIG. 2.
Pouzdrová část 87b je podobná pouzdru 27 a má · výstupní · komín 89. Pouzdrová část 87b může být · opatřena vstupem 90 pro atmosféru, · který · odpovídá vstupu 34 z obr.The housing part 87b is similar to the housing 27 and has an outlet chimney 89. The housing part 87b may be provided with an atmosphere inlet 90 corresponding to the inlet 34 of FIG.
2. Tryskové štěrbiny 91 a 92 jsou uloeeny. v pouzdrové části 87b a v každém případě odpovídají tryskovým štěrbinám 28 a 29 z obr. 2. Je třeba dále poznamenat, že pouzdrová část 87b může zahrnovat recirkulační systém atmosféry (neznázorněný), který odpovídá recirkulačnímu systému popsanému s odkazem na obr. 2. Při provedení z obr. 6 je ponořený vanový válec označen vztahovým číslem 93.2. The nozzle slots 91 and 92 are disposed. in the housing part 87b and in any case correspond to the nozzle slots 28 and 29 of FIG. 2. It should be further noted that the housing part 87b may include an atmosphere recirculation system (not shown) corresponding to the recirculation system described with reference to FIG. of the embodiment of FIG. 6, the submerged tubular cylinder is designated 93.
Za normálních okolností hubicová částNormally the nozzle part
87a a pouzdrová část 87b budou obsahovat rozdílné atmosféry a tudíž by tam měl být nějaký těsnicí prostředek mezi nimi. Těsnicí prostředek může mít jakoukoli vhodnou formu. Pro příkladné provedení je těsnicí87a and the housing part 87b will contain different atmospheres and therefore there should be some sealant between them. The sealing means may take any suitable form. For an exemplary embodiment, it is a seal
-prostředek znázorněn tak, že je vyroben ze dvou párů těsnicích válců 94—95 a 96—97.The means shown being made of two pairs of sealing rollers 94-95 and 96-97.
V . rozsahu vynálezu je zajistit vstup 98 pro vhodný neoxidující plyn mezi těsnicími válci 94, 95 a těsnicími válci 96, 97. Je výhodné, aby neoxidující atmosféra mezi těsnicími válci 94, 95 a těsnicími válci 96, 97 měla tlak trochu vyšší, než je tlak atmosféry v hubicové části 87a a pouzdrové části 87b. To zajišťuje, že jak pouzdrová část 87b, tak pec pro přípravu pásu sdružená s hubicí 87a může být uzavřena bez znečištění druhé. Tím se také předejde znečištění atmosféry uvnitř kryté části 87b ze zdrojů na vstupním konci konvenčního zařízení pro přípravu pásu.V. It is within the scope of the invention to provide an inlet 98 for a suitable non-oxidizing gas between the sealing rollers 94, 95 and the sealing rollers 96, 97. It is preferred that the non-oxidizing atmosphere between the sealing rollers 94, 95 and the sealing rollers 96, 97 has a slightly higher pressure than in the nozzle part 87a and the housing part 87b. This ensures that both the housing part 87b and the belt furnace associated with the nozzle 87a can be closed without contaminating the other. This also avoids atmospheric contamination within the covered portion 87b from sources at the inlet end of the conventional belt preparation device.
Pás 99, který se má pokovit, prochází po převáděcím válci 88 a mezi dvojicemi těsnicích válců 94, 95 a 96, 97. Pás 99 vstupuje do lázně a prochází po vanovém válci 93. Pak pokovený pás 99a prochází nahoru mezi dokončovacími tryskami 91 a 92, přičemž vystupuje výstupním komínem 39. Provoz zařízení a výhody jím dosažené jsou v postatě stejné, jak bylo popsáno s ohledem na obr. 1 a 2.The strip 99 to be metallized passes the transfer roll 88 and between the pairs of sealing rollers 94, 95 and 96, 97. The strip 99 enters the bath and passes the tub roll 93. Then, the metallized strip 99a passes up between the finishing nozzles 91 and 92. The operation of the apparatus and the advantages achieved by it are essentially the same as described with respect to FIGS. 1 and 2.
Jednotná hubice s pouzdrem z obr. 6 může být také použita při provozu mělké vany. To je znázorněno v obr. 7. V obr. 7 je hubicové a pouzdrové zařízení stejné, jako v obr. 6 a stejné díly mají stejná vztahová čísla. Při provedení v obr. 7 je mělká vana označena 100 a obsahuje mělkou lázeň 102 roztaveného kovu. V tomto případě je vanový válec 103 znázorněn jako zčásti ponořený v lázni 102 roztaveného kovu. Pro účely příkladného provedení je vanový válec 103 znázorněn ponořený v menší míře, než je polovina jeho průměru.The uniform nozzle with the housing of Fig. 6 can also be used in shallow tub operation. This is illustrated in FIG. 7. In FIG. 7, the nozzle and housing device are the same as in FIG. 6 and the same parts have the same reference numbers. In the embodiment of FIG. 7, the shallow bath is designated 100 and comprises a shallow bath 102 of molten metal. In this case, the tub cylinder 103 is shown to be partially submerged in the molten metal bath 102. For the purpose of the exemplary embodiment, the tub cylinder 103 is shown submerged to less than half its diameter.
Vanový válec 103 by mohl být ponořen také více než je 1/2 jeho průměru, jak je znázorněno s odkazem na vanový válec 52 z obr. 3. Dokonce by bylo možné zajistit zařízení z obr. 7 se dvojicí vanových válců takového typu, jaký byl popsán ve vztahu к obr. 4.The bath cylinder 103 could also be immersed more than 1/2 of its diameter, as shown with reference to the bath cylinder 52 of FIG. 3. It would even be possible to provide the apparatus of FIG. 7 with a pair of bath cylinders of the type such as described in relation to FIG. 4.
V obr. 7 však pro účely příkladného provedení je zařízení znázorněno jak je opatřeno čerpadlem pro roztavený kov lázně 192, přičemž výstup z čerpadla je znázorněn u vztahového čísla 104. Výstup čerpadla 104 vytváří lázeň roztaveného kovu 105 mezi základním železným pásem 99 a vanovým válcem 103, kterážto lázeň zajišťuje odpovídající pokovení zadní neboli válcové strany základního železného pásu.In Fig. 7, however, for purposes of an exemplary embodiment, the apparatus is shown as having a molten metal pump bath 192, the pump outlet being shown at reference number 104. The pump outlet 104 forms a molten metal bath 105 between the base iron belt 99 and the bath cylinder 103 which bath provides a corresponding metallization of the back or cylindrical side of the base iron strip.
Takovéto čerpadlo pro roztavený kov by mohlo být opatřeno pro provedení z obr. 3, kdyby lázeň 59 z obr. 3 byla neodpovídající. Při všech provedeních tohoto vynálezu, kde je vanový válec jen zčásti ponořen, je v rozsahu vynálezu použití rýhovaného vanového válce. Rýhy nesou roztavený kov к válcové straně železného základního pásu.Such a molten metal pump could be provided for the embodiment of Fig. 3 if the bath 59 of Fig. 3 was inadequate. In all embodiments of the present invention where the bath cylinder is only partially submerged, a grooved bath cylinder is within the scope of the invention. The grooves carry the molten metal to the cylindrical side of the iron base strip.
Protože způsob tohoto vynálezu eliminuje problémy oxidace vzhledem к pásu a okrajům pásu, bylo zjištěno, že relativně těžké povlaky se mohou dosáhnout při nižších rychlostech linky, přičemž tyto povlaky mají výborné povrchové vlastnosti. Například s minimálním řízením stírání pomocí dokončovacích trysek byly získány povlaky o hmotnosti až asi 543 g/m2 při rychlosti linky 12 m/min v laboratoři.Since the method of the present invention eliminates oxidation problems with respect to the belt and belt edges, it has been found that relatively heavy coatings can be achieved at lower line speeds, and these coatings have excellent surface properties. For example, coatings weighing up to about 543 g / m 2 at a line speed of 12 m / min in the laboratory were obtained with minimal wiper control by finishing nozzles.
Laboratorní pozinkovací linka využívající 10,16 cm širokého pásu byla opatřena pouzdrem podobným pouzdru 27 z obr. 2. Komín 47 byl 15,25 cm vysoký a byl opatřen výstupní štěrbinou 46, která měla šířku 31,75 nilimetru a délku 12,7 cm. Pouzdro bylo opatřeno dvojicí dokončovacích trysek [odpovídajících tryskám 28 a 29 z obr. 2), přičemž každá měla štěrbinový otvor o šířce 1,27 mm po celé délce.The laboratory galvanizing line using a 10.16 cm wide strip was provided with a sleeve similar to the housing 27 of Fig. 2. The chimney 47 was 15.25 cm high and was provided with an exit slot 46 having a width of 31.75 mm and a length of 12.7 cm. The housing was provided with a pair of finishing nozzles (corresponding to nozzles 28 and 29 of FIG. 2), each having a slot opening of 1.27 mm wide along its length.
Spodní ze dvou dokončovacích trysek byla udržována ve vzdálenosti asi 10 cm od povrchu lázně. Druhá tryska byla vertikálně přesazena nahoru o 12,7 mm. Trysky byly udržovány ve vzdálenosti od pásu asi 6,35 mm. Pouzdro bylo opatřeno recirkulačním systémem typu znázorněného v obr.The bottom of the two finishing nozzles was maintained at a distance of about 10 cm from the bath surface. The second nozzle was offset vertically up 12.7 mm. The nozzles were kept at a distance from the web of about 6.35 mm. The housing was provided with a recirculation system of the type shown in FIG.
2. Připravený dusík byl přidáván rychlostí 85 m3/hod a dusíková atmosféra uvnitř pouzdra byla udržována při tlaku 12,7 mm vody.2. The prepared nitrogen was added at a rate of 85 m 3 / h and the nitrogen atmosphere inside the housing was maintained at a pressure of 12.7 mm water.
Kovový pás na bázi železa byl 0,381 mm tlustý a sestával ze za studená válcované oceli s relativně hladkými povrchy 1,27 mikrometrů a 34,75 N na metr. Během tohoto provozu byl vytvořen povlak o hmotnosti 183 g/m2 a byla použita rychlost linkyThe iron strip was 0.381 mm thick and consisted of cold rolled steel with relatively smooth surfaces of 1.27 microns and 34.75 N per meter. During this operation, a coating of 183 g / m 2 was formed and line speed was used
21,4 m/min. Vliv znečištění kyslíkem v pouzdru obsahujícím velmi čistý dusík byl vyhodnocen měřením stlačeného vzduchu do recirkulačního systému ve zvyšujících se množstvích, dokud nebyly zjištěny závady v roztaveném pokovení.21.4 m / min. The effect of oxygen contamination in a housing containing very pure nitrogen was evaluated by measuring compressed air into the recirculation system in increasing amounts until defects in the molten plating were detected.
Při obsahu kyslíku pod 50 ppm byl roztavený povlak lesklý, hladký, bez viditelného oxidu a bez známky okrajových problémů. Ztuhlý povlak měl mdlé, ploché flitry bez filtrového hraničního reliéfu. Jak byl obsah kyslíku záměrně zvyšován, nevyskytla se žádná zčeření při hladině kyslíku 140 ppm. Škodlivé dokončovací účinky byly nejdříve zjištěny při hladině kyslíku v pouzdru asi 200 ppm ve formě okrajových oxidových bobulek, zčeření, rýhy těžkého okrajového kovu a určitého filtrového reliéfu.At an oxygen content below 50 ppm, the molten coating was glossy, smooth, with no visible oxide and no sign of marginal problems. The solidified coating had dull, flat sequins without filter border relief. As the oxygen content was intentionally increased, there were no ripples at an oxygen level of 140 ppm. Harmful finishing effects were initially detected at an oxygen level in the enclosure of about 200 ppm in the form of peripheral oxide berries, ripples, a heavy marginal groove and a certain filter relief.
Tyto stavy se rovnoměrně projevovaly když byla hladina kyslíku zvýšena na 600 ppm. pásy oxidu zasahovaly dovnitř od okraje hladina kyslíku dosáhla asi 70 ppm. Tyto pásy oxidu zasahovaly dovnitř od okraje pásu a zvýšila se pěnová pera oxidu, když hladina oxidu dosáhla 850 ppm.These conditions appeared evenly when the oxygen level was raised to 600 ppm. the strips of oxide reached inward from the edge the oxygen level reached about 70 ppm. These oxide strips extended inward from the edge of the strip and the oxide foam springs increased when the oxide level reached 850 ppm.
Tento běh ukázal, že uzavřená dusíková dokončovací metoda předloženého vynálezu vytváří hladký rovnoměrný povlak zinku bez obvyklých zčeření, pěny, záclon oxidů a okrajových nánosových defektů, spojených s konvenčním dokončením okrajů.This run has shown that the closed nitrogen finishing method of the present invention produces a smooth even coating of zinc without the usual ripples, foam, oxide curtains and edge deposition defects associated with conventional edge finishing.
Zjednodušené dokončovací trysky s rovnoměrnými štěrbinami se mohou používat a mohou být vertikálně přesazeny bez šplou216550Simplified finishing nozzles with uniform slots can be used and can be vertically offset without a slope216550
1Я cháni zinku a bez těžkých okrajových povlaků nebo nánosů.1Я Zinc and free of heavy edge coatings or deposits.
Úroveň hluku dokončovacího stupně byla značně snížena nejen vlivem skutečnosti, že trysky mohou být přesazeny vůči sobě. Vztah mezi znečištěním dokončovacího plynu a kvalitou pokoveného povrchu byl jasně demonstrován. Hladina kyslíku v pouzdru by měla být udržována na hodnotě menší než asi 200 ppm a výhodně větší než asi 100 ppm. Při jiných podobných zkouškách byl dusík cirkulován rychlostí 85 m3/ /hod dokončovacími tryskami za použití asiThe noise level of the finishing stage has been greatly reduced not only due to the fact that the nozzles can be offset relative to each other. The relationship between finishing gas contamination and metallized surface quality has been clearly demonstrated. The oxygen level in the enclosure should be maintained at less than about 200 ppm and preferably greater than about 100 ppm. In other similar tests, nitrogen was circulated at a rate of 85 m 3 / hr through finishing nozzles using ca.
42,5 m3/hod nebo méně připraveného du-42.5 m 3 / hour or less of prepared steam
Claims (18)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US3066079A | 1979-04-16 | 1979-04-16 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS216550B2 true CS216550B2 (en) | 1982-11-26 |
Family
ID=21855321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS802612A CS216550B2 (en) | 1979-04-16 | 1980-04-15 | Finishing method for continuous double-sided metalising of the iron metal band by submersion and device for executing the same method |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5835590B2 (en) |
| AR (1) | AR223217A1 (en) |
| AT (1) | AT367803B (en) |
| AU (1) | AU538925B2 (en) |
| BE (1) | BE882777A (en) |
| BR (1) | BR8002221A (en) |
| CA (1) | CA1124142A (en) |
| CS (1) | CS216550B2 (en) |
| DE (1) | DE3014651C2 (en) |
| ES (1) | ES8103190A1 (en) |
| FI (1) | FI69122C (en) |
| FR (2) | FR2454470A1 (en) |
| GB (1) | GB2048959B (en) |
| IN (1) | IN153982B (en) |
| IT (1) | IT1193413B (en) |
| MX (1) | MX154557A (en) |
| NL (1) | NL185463C (en) |
| PL (1) | PL126450B1 (en) |
| RO (1) | RO109955B1 (en) |
| SE (1) | SE445561B (en) |
| YU (1) | YU42212B (en) |
| ZA (1) | ZA802127B (en) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57203764A (en) * | 1981-06-11 | 1982-12-14 | Nippon Steel Corp | Hot-dipping device which is capable of controlling oxygen concentration in plating atmosphere |
| AU559752B2 (en) * | 1982-12-24 | 1987-03-19 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Hot-dipping an elongated body |
| JPS59166668A (en) * | 1983-03-09 | 1984-09-20 | Nippon Steel Corp | Manufacture of hot-dip aluminum-coated steel sheet having coating layer of uniform thickness along longitudinal direction of steel strip |
| FR2544337B1 (en) * | 1983-04-13 | 1985-08-09 | Ziegler Sa | METHOD AND INSTALLATION FOR THE CONTINUOUS COATING OF A STRIP USING AN OXIDIZABLE COATING |
| FR2544336B1 (en) * | 1983-04-13 | 1985-08-09 | Ziegler Sa | INSTALLATION FOR THE CONTINUOUS COATING OF BELT, PARTICULARLY FOR THE GALVANIZATION OF STEEL SHEET |
| US4466999A (en) * | 1983-10-28 | 1984-08-21 | United States Steel Corporation | Atmospheric gas practice for hot-dip coating of metals |
| DE3631893A1 (en) * | 1986-09-19 | 1988-03-31 | Paul Fontaine | METHOD AND DEVICE FOR STRIPING SHEET COATED WITH MELT LIQUID MATERIAL |
| FR2608945B1 (en) * | 1986-12-31 | 1990-01-12 | Stein Heurtey | IMPROVEMENTS IN OR RELATING TO SPIN-OUT SYSTEMS, BY GAS BLOWING, OF A METAL COATING DEPOSITED ON A STRIP |
| US4719129A (en) * | 1987-02-09 | 1988-01-12 | Armco Inc. | Multiple nozzle jet finishing |
| US5023113A (en) * | 1988-08-29 | 1991-06-11 | Armco Steel Company, L.P. | Hot dip aluminum coated chromium alloy steel |
| DE4223342C1 (en) * | 1992-07-16 | 1994-03-17 | Duma Masch Anlagenbau | Appts to blow=off surplus coating material from metal strip - esp. for galvanising, has guides as covers to direct blowing medium at the strip surface |
| DE4300868C1 (en) * | 1993-01-15 | 1994-03-17 | Duma Masch Anlagenbau | Coating device |
| GB2281309B (en) * | 1993-08-27 | 1997-04-23 | Boc Group Plc | A method of galvanising |
| DE10123784A1 (en) | 2001-05-16 | 2002-11-21 | Sms Demag Ag | Method and device for coating metal strip, in particular cold-rolled steel strip |
| FR2857280A1 (en) * | 2003-07-08 | 2005-01-14 | Dominique Laurain | Tank for the uniform coating of components with a liquid coating material incorporating a system for the evacuation of surplus coating material, notably for zinc coating strip |
| AT505289B1 (en) * | 2007-07-18 | 2008-12-15 | Ebner Instrieofenbau Ges M B H | METHOD FOR HEAT TREATMENT OF A METAL STRIP |
| BE1018124A3 (en) * | 2008-07-01 | 2010-05-04 | Ct Rech Metallurgiques Asbl | Metal products i.e. steel wires, coating method, involves coating metal products by molten metal using heavy gas at molecular weight greater than or equal to specific value, where gas does not decompose at temperatures below specific value |
| US9863029B2 (en) | 2012-08-01 | 2018-01-09 | Dongkuk Steel Mill Co., Ltd. | Apparatus for forming nitrogen cloud to produce hot dip coated steel sheet |
| KR101535073B1 (en) * | 2012-08-01 | 2015-07-10 | 동국제강주식회사 | Production method for zn-al alloy coated steel sheet and its production device |
| KR101758717B1 (en) | 2016-05-17 | 2017-07-18 | 동국제강주식회사 | Apparatus for producing zinc-aluminum alloy-coated steel sheet with superior workability and corrosion resistance and manufacturing method using the same |
| CN112246529A (en) * | 2020-10-29 | 2021-01-22 | 沈阳维科真空技术有限公司 | Storage tank for vacuum pressure impregnation |
| CN114558998A (en) * | 2022-03-24 | 2022-05-31 | 北京市金合益科技发展有限公司 | A crystallizer, a copper melting furnace and a copper-clad steel production line having the same |
| CN115011903B (en) * | 2022-08-09 | 2022-10-21 | 苏州科思拓机械科技有限公司 | Intelligent tinning equipment to production of photovoltaic solder strip |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4078103A (en) * | 1975-04-17 | 1978-03-07 | Armco Steel Corporation | Method and apparatus for finishing molten metallic coatings |
| JPS5352549A (en) * | 1976-10-26 | 1978-05-13 | Nippon Steel Corp | Method for wiping liquid materials from continous strips |
| JPS5395831A (en) * | 1977-02-02 | 1978-08-22 | Nippon Steel Corp | High speed wiping method by nonoxidizing gas |
-
1980
- 1980-03-26 AU AU56872/80A patent/AU538925B2/en not_active Expired
- 1980-03-27 CA CA348,587A patent/CA1124142A/en not_active Expired
- 1980-04-01 IN IN234/DEL/80A patent/IN153982B/en unknown
- 1980-04-02 GB GB8010992A patent/GB2048959B/en not_active Expired
- 1980-04-09 NL NLAANVRAGE8002079,A patent/NL185463C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-04-10 BR BR8002221A patent/BR8002221A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-04-10 ZA ZA00802127A patent/ZA802127B/en unknown
- 1980-04-11 FI FI801161A patent/FI69122C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-04-14 SE SE8002796A patent/SE445561B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-04-14 BE BE0/200214A patent/BE882777A/en not_active IP Right Cessation
- 1980-04-15 RO RO100846A patent/RO109955B1/en unknown
- 1980-04-15 AT AT0203480A patent/AT367803B/en not_active IP Right Cessation
- 1980-04-15 ES ES490588A patent/ES8103190A1/en not_active Expired
- 1980-04-15 IT IT67584/80A patent/IT1193413B/en active
- 1980-04-15 MX MX181978A patent/MX154557A/en unknown
- 1980-04-15 CS CS802612A patent/CS216550B2/en unknown
- 1980-04-15 YU YU1033/80A patent/YU42212B/en unknown
- 1980-04-15 JP JP55050241A patent/JPS5835590B2/en not_active Expired
- 1980-04-15 FR FR8008452A patent/FR2454470A1/en not_active Withdrawn
- 1980-04-15 AR AR280692A patent/AR223217A1/en active
- 1980-04-16 DE DE3014651A patent/DE3014651C2/en not_active Expired
- 1980-04-16 PL PL1980223506A patent/PL126450B1/en unknown
-
1982
- 1982-03-30 FR FR8205442A patent/FR2501724B1/en not_active Expired
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS216550B2 (en) | Finishing method for continuous double-sided metalising of the iron metal band by submersion and device for executing the same method | |
| US4330574A (en) | Finishing method for conventional hot dip coating of a ferrous base metal strip with a molten coating metal | |
| US4444814A (en) | Finishing method and means for conventional hot-dip coating of a ferrous base metal strip with a molten coating metal using conventional finishing rolls | |
| AU758268B2 (en) | Method for galvanizing and galvannealing employing a bath of zinc and aluminum | |
| FI83671C (en) | FOERFARANDE FOER BELAEGGNING AV FERRITKROMLEGERINGSSTAOLBAND OCH GENOM DETTA FOERFARANDE BELAGT BAND. | |
| US4752508A (en) | Method for controlling the thickness of an intermetallic (Fe-Zn phase) layer on a steel strip in a continuous hot-dip galvanizing process | |
| CA1240570A (en) | Differentially coated galvanized steel strip and method and apparatus for producing same | |
| EP0020464A1 (en) | Process of producing one-side alloyed galvanized steel strip | |
| JP6684825B2 (en) | Method and apparatus for reaction control | |
| US3354864A (en) | Apparatus for coating metallic strands | |
| JPH0681093A (en) | Strip molten metal plating equipment | |
| US4207831A (en) | Apparatus for one side coating of a continuous strip | |
| JPH05247619A (en) | Vertical type galvannealing furnace for manufacturing galvannealed steel sheet | |
| JPH02254146A (en) | Induction heating device, induction heating alloying furnace, and alloying method | |
| US4288476A (en) | One side coating of continuous strand | |
| US4528935A (en) | Differentially coated galvanized steel strip and method and apparatus for producing same | |
| JPS59205461A (en) | Device for coating one or both sides of endlessly running ribbon material selectively | |
| KR950007669B1 (en) | Manufacturing method of evaporated plated steel sheet using air curtain | |
| JP2004346359A (en) | Apparatus and method for producing cold-rolled steel strip | |
| JPS5937345B2 (en) | Molten metal plating method | |
| JP3403869B2 (en) | Method for producing hot-rolled hot-dip galvanized steel sheet without blister | |
| JPH0645852B2 (en) | Method for producing alloyed hot-dip galvanized steel strip | |
| KR800000533B1 (en) | Continuous plating apparatus for steel strip | |
| JPH0293054A (en) | Production of hot dip galvanized steel sheet | |
| JPH04254561A (en) | Sink roll for hot-dip metal coating |