CS214787B2 - Poloferitická nerezavějící ocel a způsob jejího tepelného zpracování - Google Patents
Poloferitická nerezavějící ocel a způsob jejího tepelného zpracování Download PDFInfo
- Publication number
- CS214787B2 CS214787B2 CS79159A CS15979A CS214787B2 CS 214787 B2 CS214787 B2 CS 214787B2 CS 79159 A CS79159 A CS 79159A CS 15979 A CS15979 A CS 15979A CS 214787 B2 CS214787 B2 CS 214787B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- traces
- steels
- ferritic
- steel
- semi
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 72
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 72
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 14
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 11
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 4
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 18
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 18
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 5
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 3
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 3
- -1 chlorine ions Chemical class 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 2
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 2
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000010349 cathodic reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 239000004922 lacquer Substances 0.000 description 1
- 230000002045 lasting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000010454 slate Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 description 1
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
(54) Poloferitická nerezavějící ocel a způsob jejího tepelného zpracování
Vynález řeší poloferitickou nerezavějící ocel a způsob jejího tepelného· zpracování.
Známé nerezavějící poloferitické oceli, obsahující v podstatě 16 až 18 % hmotnosti chrómu, mají celkem jedno z následujících složení:
První ocel má hmotnostní složení:
C stopy až 0,1 °/o,
Mn 1,0 %,
Si stopy až 1,0 %,
P stopy až 0,04 %,
S 0,03 %,
Ni stopy až 0,5 °/o,
Cr 16 až 18 %;
jiná ocel má hmotnostní složení:
C stopy až 0,1 %,
Mn 1,0 %,
Si stopy až 1,0 %,
P stopy až 0,04 °/o,
S stopy až 0,03 %,
Ni stopy až 0,5 %,
Cr 16 až 18 %,
Mo 0,9 až 1,3 %;
a další ocel má hmotnostní složení;
C stopy až 0,12 %,
Mn stopy až 1,5 %,
Si stopy až 1,0 %,
P stopy až 0,06 °/o,
S nejméně 0,15 %,
Ni stopy až 0,5 %, .
Cr 16 až 18 %.
Tyto slitiny se vyznačují smíšenou struk-, turou feritu δ -j- austenitu χ v oblasti teplot obvykle používaných pro jejich tváření za tepla (kování, válcování). V této· oblasti teplot přibližně mezi 1300 °C (teplota A 5) a 850 °C (teplota A 1) prochází procento austenitu maximem při teplotě blízké 1100 °C a činí normálně 10 až 40 %. Rychlým ochlazením se tento· austenit přemění na martensit. Žíhání na teplotu pod A 1 dovolí rozložit takto vzniklý martensit a získat homogenní strukturu, tvořenou feritem a karbidy podle tohoto· přehledu:
struktura za tepla: ferit δ + austenit χ struktura po ferit δ martensit M ochlazení:
struktura po· žíhání: ferit á -j- ferit ce + + karbidy C.
Poslední struktura odpovídá klasickým podmínkám používání těchto druhů ve formě tyčí, plechů nebo drátů.
Rychlé ochlazení struktury poloferltické ocele za tepla, což bude zejména v případě svařovaného pásma, způsobí jednak zvětšení zrna feritu á, jednak přeměnu vytvořeného austenitu na martensit. Existence této přeměny je příčinou křehkosti svarů, protože zanechává v místech styku zrn feritické struktury křehkou martensltickou fázi.
Jediné přijatelné řešení, které bylo navrženo pro zlepšení svařitelnosti poloferitických ocelí, záleží v užití plně feritické struktury. Nejčastěji se používá přidání titanu:
C š 0,10 °/o,
Si á 1 %,
Mn š 1 %,
Cr 17 %,
Ti % > 70 % — nebo niobu,
Cš0,10%,
Si š 1,5 %,
Mn š 1 %,
Cr 17,5 %,
Nb > 20 °/o.
Tento způsob neuipožňuje odstranit potíže spojené s růstem zrna struktur plně feritických. Je například známo, že plně feritická struktura činí. .problémy při válcování za tepla na průběžně trati, při opětném ohřevu ingotu a při broušení bram pro křehkost struktury.
Poloferitické oceli mají konečně výhodu, že se mohou lehce přetvářet na plechy nebo dráty, že odolávají korozi pod napětím v chlorovaných roztocích, jsou levné, avšak mají tu nevýhodu, že po sváření jsou hřehké a někdy jsou nedostatečně odolné proti korozi.
Přidání niklu, manganu nebo vhodné kombinace těchto dvou prvků dovolí přeměnit strukturu poloferitických ocelí obsahujících hmotnostně 17 % chrómu na strukturu zcela austenitickou při každé teplotě a zejména při podmínkách použití. Tato nová skupina ocelí odpovídá nerezavějícím austenitickým ocelím, jejichž některá klasická hmotnostní složení jsou uvedena v dalším. Jedna taková ocel má hmotnostní složení:
| C Ši | Mni | Ni |
| 0,05 0,5 | 10 | 2,0 |
| 0,05 0,5 | 0,5 | 8 |
| 0,05 0,5 | 0,5 | 6,5 |
| Normální tepelné : | zpracování před | použí- |
tím je kalení ve vodě při 1050 až 1150 °C. Tyto oceli mají výhodu zlepšené svařitelnosti v porovnání s poloferitickými ocelemi, nicméně si zachovávají jejich citlivost na růst zrn, mají lepší odolnost proti korozi pod napětím v porovnání s austenitickými ocelemi.
Nevýhodou těchto ocelí je to, že se dají
C stopy až 0,12 %,
Mn stopy až 2,0 %,
Si stopy až 1,0 %,
P stopy až 0,04 °/o,
S stopy až 0,03 iO/o,
Ni 8 až 10 %, Cr 17 až 19 °/o;
jiná ocel má hmotnostní složení:
C stopy až 0,7 %,
Mn stopy až 2,0 %,
Si stopy až 1,0 %,
P stopy až 0,04 %,
S stopy až 0,03 %,
Ni 10 až 12 °/o,
Cr 16 až 18 %,
Mo 2 až 2,5 %;
a další ocel má hmotnostní složení:
C stopy až 0,15 %,
Mn 5,5 až 7,5 %,
Si stopy až 1,0 °/o,
P stopy až 0,06 °/o,
S stopy až 0,03 %,
Ni 3,5 až 5,5 %,
Cr 16 až 18 %.
Tyto oceli se používají buď ve stavu překuleném, nebo ve stavu mechanicky zpevněném.
Mají výhodu dobré svařitelnosti a dobré odolnosti proti korozi, nevýhodu, že cena ocele se značně zvyšuje v důsledku přidání niklu nebo kombinace niklu a molybdenu, že jsou zvlášť citlivé na korozi pod napětím, což omezuje jejich použití pro jisté aplikace (ohřívače vody], a ze mají nízkou mez pružnosti.
Tak zvané austeniticko-feritické oceli tvoří přechodovou skupinu mezi poloferitickými a austenitickými ocelemi. Jejich složení je zvoleno tak, aby vznikla dvoufázová struktura: austenit + ferit. Základní rozdíl mezi touto skupinou ocelí a mezi poloferitickými ocelemi, které také obsahují za tepla poměrně značné množství austenitu, je ve zvláštní stabilitě této dvoufázové struktury na rozdíl od ocelí poloferitických, jejichž struktura po žíhání se rozpadne na ferit + -j- karbidy tak, jak bylo uvedeno výše. Některá hmotnostní složení ocelí této skupiny jsou uvedena v následující tabulce:
| Cr | Ti | Cu | Mo |
| 18 | 0,4 | _ | _ |
| 20 | 1,5 | 2,5 | |
| 26 | 0,2 | — | — |
obtížně válcovat za tepla a že v důsledku svého· složení mají značně větší cenu.
Oceli podle vynálezu patří ke skupině nerezavějících poloferitických ocelí se zlepšenou svařitelnosti a odolností proti korozi v porovnání s jinými ocelemi této skupiny. Uvedené tepelné zpracování dává u oceli podle vynálezu zvýšenou produktivitu zařízení pro výrobu plechů, tyčí a drátů v dů214787 sledku značného snížení celkové doby využití pecí pro zpracování.
V dalším textu bude uváděn jako· chromový ekvivalent oceli (°/o Cr) -f- (% Si) + + (O/o Mo) + 4 (θ/o Ti + % Nb) a jako niklový ekvivalent: (% Ni) -j- 0,5 (% Mn) + + 0,5 (% Cu) + (% Co) + 20 (O/o C + % N2) a ocel bude znázorněna jako bod v pravoúhlé souřadnicové soustavě podle přiloženého vyobrazení, kde na úsečku je nanesen chromový ekvivalent a na pořadnici ekvivalent niklový, lak jsou výše definovány.
Tyto oceli mají za tepla strukturu stejnou jako poloferitické oceli (ferit + austenit), ale zachovávají tuto dvoufázovou strukturu při ochlazení, bez tvorby křehké martensitické fáze. V důsledku toho jsou lépe svařitelné než obvyklé poloferitické oceli.
Jejich odolnost proti korozi je také lepší než odolnost obvyklých poloferitických ocelí. Kromě toho se uspoří drahé Iegovací kovy.
Podstata poloferitické nerezavějící ocele, podle vynálezu spočívá v tom, že obsahuje v hmotnostní koncentraci stopy až 0,1 % uhlíku, 3 až 6 % manganu, stopy až 1 % křemíku, stopy až 1 % niklu, 15 až 18 % chrómu, 1,5 až 3 % molybdenu, stopy až 1 °/o mědi, stopy až 0,1 % dusíku, zbytek železo a nevyhnutelné nečistoty.
Od ní odvozená skupina, v níž je část molybdenu nahražena křemíkem, má srovnatelné vlastnosti. Obsahuje v hmotnostní koncentr i 1 až 2 % Si a 0,5 až 2 % Mo, ostatní je nezměněné.
Chce-li se zlepšit obrobitelnost ocelí podle vynálezu, může se známým způsobem přidat síra a/nebo selen a/nebo telur v celkovém hmotnostním množství nepřekračujícím 0,4 %.
Oceli podle vynálezu, které se dodávají ve formě plechů, tyčí nebo drátů, mohou být podrobeny obvyklým výrobním operacím jako známé poloferitické oceli, tj. válcování na blokové stolici, válcování za tepla, žíhání a dekapování, válcování za studená nebo tažení, koncové žíhání. Žíhání po posledním průpichu válci za tepla je normálně žíhání prodloužené, při teplotě řádově 800 °C, které vede k maximálnímu změkčení, příznivému pro další operace tváření za studená.
Podstata způsobu tepelného zpracování ocele podle vynálezu spočívá v tom, že po posledním válcování nebo tažení za tepla při tváření na plechy, tyče, dráty následuje tepelné zpracování ve dvou etapách, z nichž první přemění austenit, zachovaný při okolní teplotě, na martensit a druhá je popouštěním na teplotu nejvýše 850 °C, přičemž se martensit přemění na ferit a karbidy.
První etapa záleží podle jednoho provedení vynálezu v tom, že je žíhání při teplotě mezi 700 a 900 °C, pc· kterém následuje pomalé ochlazování na 650 °C a pak ochlazení na vzduchu.
Žíhání se s výhodou provádí pří teplotě mezi 750 a 800 °C, například po 4 hodiny, následované pomalým ochlazováním, řádově 25 °C za hodinu až na 650 °C, pak ochlazení na vzduchu.
Podle dalšího provedení je první etapou zpracování mrazení, např. udržování při —80 °C po 3 hodiny. Podle jiného provedení vynálezu je první etapou mechanické zpevňování při teplotě okolí.
Podle ještě dalšího· provedení vynálezu je první etapou pomalé ochlazování z teploty výstupu z poslední operace válcování za tepla na 650 °C a pak ochlazení na vzduchu.
Druhou etapou je propouštění na teplotu pod 850 °C až po zmizení martensitu. Jeho trvání, které může být hodina i méně, je značně menší než jediné žíhání, trvající obvykle 10 až 20 hodin, což umožňuje zlepšit rentabilitu pecí.
Za účelem příkladu se uskutečnilo 5 taveb ocelí podle vynálezu. Jejich rozbory byly:
Tavba hmotnostní koncentrace v %
| c | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | S | P | Nž | |
| (1) | 0,058 | 0,4 | 4,7 | 0,5 | 20 | 0,02 | 0,005 | 0,019 | 0,051 |
| (2) | 0,063 | 0,4 | 9,2 | 0,2 | 23,1 | 0,01 | ' 0,005 | 0,019 | 0,052 |
| (3) | 0,044 | 0,3 | 4,4 | 0,1 | 17,4 | 1,98 | 0,016 | 0,023 | 0,024 |
| (4) | 0,045 | 1,3 | 7,6 | 0,8 | 17,1 | 0,98 | 0,014 | 0,023 | 0,023 |
| (5) | 0,064 | 1,9 | 5,2 | 0,1 | 16,8 | 0,96 | 0,025 | 0,025 | 0,050 |
| Stanovily se | jejich | mechanické | vlastnosti | /h na 650 °C, | poté se chladily na | vzduchu, | |||
| )o žíhání ve dvou etapách podle | způsobu | načež přišlo popouštění | na 750 °C | po dobu |
minut, sledované chlazením vzduchem. Výsledky jsou v následující tabulce:
průměru 10 mm, hrubě kované, se žíhaly při 785 °C po 4 hodiny, pak se chladily po 25 °C/
Tavba R (MPa) E (MPa) A% ε % (Lo = 50 mm)
| (1) | 560 | 330 | 30 | 56 |
| (2) | 580 | 340 | 29 | 58 |
| (3) | 590 | 350 | 26 | 58 |
| (4) | 630 | 390 | 25 | 58 |
| (5) | 680 | 440 | 31 | 77 |
Schopnost ohýbání, bez jakéhokoliv tepelného zpracování, svarů ocelí podle vynálezu je vyšší než u obvyklých poloferitických ocelí. Porovnání mikrotvrdosti různých složek ve svaru obvyklých poloferitických ocelí a ocelí podle vynálezu dává následující výsledky:
Mikrotvrdost uvnitř ferí__tových zrn obvyklá poloferitická 220 ocel ocel podle vynálezu 260
Malá houževnatost tavného zrna Je charakteristická pro nerezavějící poloferitické oceli.
Tato houževnatost se značně zvýší u ocelí podle vynálezu, jak to ukazuje tabulka:
Ocel Houževnatost podle Charpyho v J/cm* 2 poloferitická < 0,5 feritická 0,5 až 1,5 austeniticko-feritická 1,5 až 3 austenitická podle vynálezu > 4
Z hlediska koroze jsou dva hlavní druhy nepříznivého působení na nerezavějící oceli — jamková koroze za přítomnosti chlorových iontů a celková (plošná) koroze ve zředěném, nechlorovaném kyselém prostředí.
Následující pokusy byly provedeny na plechách o tloušťce 10 mm. Plechy z ocelí podle vynálezu se po válcování za tepla podrobily žíhání ve dvou etapách podle vynálezu.
1. Jamková koroze za přítomnosti iontů chloru v neokysličujícím, ale provzdušněném roztoku
Tato koroze se týká koroze atmosférické, protože ionty chloru jsou vždy přítomné i daleko od moře, solných roztoků (potravinářské výrobky atd.).
Odolnost proti korozi v této oblasti se hodnotila podle potenciálu jamek v roztocích chloridu sodného pomocí křivky anodické polarizace. Dokázalo se, že katodová reakce redukce kyslíku byla necitlivá na druh jamek, takže stanovení potenciálu jamek (anodová charakteristika) tvoří dobré měřítko pro klasifikaci.
Na následující tabulce jsou udána rozmezí výsledků porovnávacích pokusů u různých ocelí.
Vickers/zatížení 50 g na styku feritových zrn
530 (martensitová fáze)
320 (austenitická fáze) potenciál jamek ’· (v mV) v prostředí
NaCl 0,02 M oceli poloferitické oceli feritické oceli austeniticko-feritické
530 až 580 540 až 590 650 až 730 austenitické manganové610 až 660 oceli austenitické 640 až 700 niklové oceli oceli podle vynálezu 620 až 680
2. Plošná koroze ve zředěném, nechlorovaném prostředí
Ve velké většině případů bude nerezavějící ocel v pasivním stavu, aby odolávala korozi v kyselém prostředí, jinak bude korodovat v aktivním stavů.
V určitém kyselém roztoku daná nerezavějící ocel bude pasivní, když katodová reakce redukce oxldantu v roztoku — rozpuštěný kyslík, ionty Fe3+, Cu2+ atd. — přivede potenciál kovu do oblasti pasivity. To se uskuteční, když rychlost redukce oxldantu, vyjádřená v A/cm2, je vyšší, než kritická intensita paslvace ic na cm2, měřená na křivce anodové polarisace kovu vytýčené bez okysličovadla. Naopak pro danou rychlost redukce okysličovadla budou pasivní oceli, které mají ic menší, než je tato rychlost, a aktivní budou oceli, které mají ic větší. Zkušenost ukázala, že alespoň ve velmi velkém rozsahu je ic rozhodujícím parametrem: ocel bude tím „lepší“, čím bude ic menší.
kritický pasivační proud (10i_3A. cm-2) ocel_v prostředí H2SO4 2M poloferitická 11 až 15 feritická 10 až 15 austeniticko-feritická 0,5 až 4 manganová austenitická 5 až 9 niklová austenitická 0,7 až 1,5 ocel podle vynálezu 2 až 6
214
Předcházející výsledky vcelku umožňují umístit ocel podle vynálezu na úroveň mezi niklové austenitické oceli a klasické oceli poloferitické.
Možnost použití ocelí podle vynálezu ve formě tyčí, plechů a drátů je velmi rozmanitá. Kromě obvyklého· použití poloferitických, austenitických ocelí manganových nebo s nízkým obsahem niklu, jako je stavba kotlů, stavebnictví, jímky, kryty kol, nárazníky, ozdobné kroužky pro automobily, se prosadily oceli podle vynálezu v dalších od87 větvích pro svou nižší cenu, než je cena austenitických a austeniticko-feritických ocelí, a pro svou lepší jakost než je jakost poloferitických ocelí. Tak se hodí zejména pro výrobu nádrží na teplou vodu, automobilových radiátorů (pro jejich odolnost proti korozi pod napětím, pro jejich svařitelnost a cenu), Papinových hrnců, svařovaných trub, kuchyňských roštů (pro jejich svařitelnost), háků pro upevnění střešních břidlic (pro jejich odolnost proti korozi).
Claims (6)
- pSedmEt1. Poloferitická nerezavějící ocel, vyznačující se tím, že obsahuje v hmotnostní koncentraci stopy až 0,1 % uhlíku, 3 až 6 % manganu, stopy až 1 % křemíku, stopy až 1 % niklu, Ί5 až 18 % chrómu, 1,5 až 3 % molybdenu, stopy až 1 % mědi, stopy až 0,1 % dusíku, zbytek železo a nevyhnutelné nečistoty.
- 2. Způsob tepelného zpracování oceli podle bodu 1, vyznačující se tím, že po posledním válcování nebo tažení za tepla při tváření na plechy, tyče, dráty následuje tepelné zpracování ve dvou etapách, z nichž první přemění austenit, zachovaný při okolní teplotě, na martensit 'a druhá je popouštěním na teplotu nejvýše 850 °C, přičemž se martensit přemění na ferit a karbidy.ynAlezu
- 3. Způsob podle bodu 2, vyznačující se tím, že první etapou je žíhání při teplotě mezi 700 a 900 °C, po kterém následuje pomalé ochlazování na 650 °C a pak ochlazení na vzduchu.
- 4. Způsob podle bodu 2, vyznačující se tím, že první etapou je zpracování mrazem.
- 5. Způsob podle bodu 2, vyznačující se tím, že první etapou je mechanické zpevňování při teplotě okolí.
- 6. Způsob podle bodu 2, vyznačující se tím, že první etapou je pomalé ochlazování z teploty výstupu z poslední operace válcování za tepla na 650 °C a pak ochlazení na vzduchu.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS79159A CS214787B2 (cs) | 1969-06-03 | 1979-01-05 | Poloferitická nerezavějící ocel a způsob jejího tepelného zpracování |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR6918142A FR2045584A1 (cs) | 1969-06-03 | 1969-06-03 | |
| CS703892A CS196439B2 (en) | 1969-06-03 | 1970-06-03 | Semi-ferritic stainless steel and heat treatment method |
| CS79159A CS214787B2 (cs) | 1969-06-03 | 1979-01-05 | Poloferitická nerezavějící ocel a způsob jejího tepelného zpracování |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS214787B2 true CS214787B2 (cs) | 1982-05-28 |
Family
ID=25745907
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS79159A CS214787B2 (cs) | 1969-06-03 | 1979-01-05 | Poloferitická nerezavějící ocel a způsob jejího tepelného zpracování |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS214787B2 (cs) |
-
1979
- 1979-01-05 CS CS79159A patent/CS214787B2/cs unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5944921A (en) | Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles | |
| JP6475861B2 (ja) | ホットスタンピングに使用される鋼板、ホットスタンピングプロセスおよびホットスタンピングコンポーネント | |
| JP5243243B2 (ja) | マルテンサイトステンレス鋼組成物、前記鋼から機械部品を製造する方法及びその結果物 | |
| CN111511936B (zh) | 用于冷镦的线材、使用其的加工产品、及其制造方法 | |
| UA120185C2 (uk) | Спосіб виготовлення надміцного сталевого листа з покриттям або без покриття і одержаний лист | |
| US4975131A (en) | High strength hot worked stainless steel | |
| KR102490989B1 (ko) | 초고강도 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법 및 획득된 갈바닐링된 강판 | |
| US11008635B2 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet | |
| CN101568659B (zh) | 具有优良高强度的耐候性热轧钢板及其制造方法 | |
| AU2016238510B2 (en) | Parts with a bainitic structure having high strength properties and manufacturing process | |
| CN106191705A (zh) | 一种Mo,Al复合渗氮高强度不锈轴承钢及制备方法 | |
| KR101877787B1 (ko) | 연신율이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법 | |
| Singh et al. | Effect of alloying and heat treatment on the properties of super martensitic stainless steels | |
| CN113166827A (zh) | 热轧钢及其制造方法 | |
| CS196439B2 (en) | Semi-ferritic stainless steel and heat treatment method | |
| US7354487B2 (en) | Cooled and annealed bainite steel part, and a method of manufacturing it | |
| CN104357634A (zh) | 一种630钢的处理方法 | |
| US4259126A (en) | Method of making razor blade strip from austenitic steel | |
| BR112019016481A2 (pt) | aço para a fabricação de um componente por formação a quente e uso do componente | |
| CS214787B2 (cs) | Poloferitická nerezavějící ocel a způsob jejího tepelného zpracování | |
| JP2001316767A (ja) | 特に自動車用車両部品を製造するために有用な極めて高い弾性限度及び機械的強度を有している熱間圧延鋼 | |
| Pisarevskii et al. | Effect of N, Mo, and Si on local corrosion resistance of unstabilized Cr–Ni and Cr–Mn–Ni austenitic steels | |
| RU2760140C1 (ru) | Способ получения низкоуглеродистой мартенситной стали | |
| JPH027390B2 (cs) | ||
| ES2791887T3 (es) | Acero con densidad reducida y procedimiento para la fabricación de un producto plano de acero o un producto alargado de acero a partir de un acero de este tipo |