CS209837B2 - Method of continuous casting of metals or alloys particularly the aluminium alloys - Google Patents
Method of continuous casting of metals or alloys particularly the aluminium alloys Download PDFInfo
- Publication number
- CS209837B2 CS209837B2 CS72523A CS52372A CS209837B2 CS 209837 B2 CS209837 B2 CS 209837B2 CS 72523 A CS72523 A CS 72523A CS 52372 A CS52372 A CS 52372A CS 209837 B2 CS209837 B2 CS 209837B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- ingot
- cooling
- casting
- water
- zone
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/049—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for direct chill casting, e.g. electromagnetic casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Packages (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká způsobu kontinuálního, lití kovů nebo slitin, zejména slitin hliníku, do kokil.The invention relates to a continuous process for casting metals or alloys, in particular aluminum alloys, into molds.
Podle běžné praxe se kontinuální lití hliníkových ingotů s přímým chlazením provádí ve svislé mělké otevřené kokile, která na počátku odlévání je na spodním konci uzavřena deskou nebo- pístem servoválce pohyblivými směrem ' dolů. Kokila je obklopena pláštěm, jímž neustále cirkuluje chladicí voda, která chladí stěnu kokily. Roztavený hliník litý do chlazené kokily tuhne u obvodu kokily, kdežto v její střední částí zůstává v roztaveném stavu. Uzavírací deska nebo- píst servoválce se přitom pohybuje směrem dolů konstantní rychlostí, až dosáhne žádané délky ingotu.According to conventional practice, the continuous casting of aluminum ingots with direct cooling is carried out in a vertical shallow open mold, which at the beginning of casting is closed at the lower end by a plate or piston of the servo-cylinder movable downwards. The ingot mold is surrounded by a jacket through which cooling water is continuously circulated, which cools the ingot mold wall. The molten aluminum poured into the chilled mold solidifies at the perimeter of the mold, while in the middle part it remains in the molten state. The closing plate or the piston of the servo-cylinder is moved downwards at a constant speed until it reaches the desired ingot length.
Ingot vystupující ze spodního konce kokily . má - ztuhlou obvodo vou kůru, avšak uprostřed zůstává jádro- roztaveného hliníku, které sahá až do jisté vzdálenosti pod spodní konec kokily a jehož průměr se postupně zmenšuje.Ingot emerging from the lower end of the ingot mold. it has a solidified peripheral cortex, but in the center remains a core of molten aluminum which extends to some distance below the lower end of the ingot mold and whose diameter gradually decreases.
Povrch ingotu vystupujícího z kokily se pod kokilou přímo chladí chladicí vodou.The surface of the ingot emerging from the ingot mold is directly cooled with cooling water under the ingot mold.
Tímto- přímým chlazením se udržuje -obvodová část ingotu ve ztuhlém stavu -a urychluje se tuhnutí střední roztavené části - ingotu.This direct cooling keeps the peripheral portion of the ingot solidified and accelerates solidification of the middle molten portion - the ingot.
Při -obvyklém lití do- kokily se ze spodní2 ho konce chladicího pláště kokily stříká nepřetržitý proud vody na povrch vystupujícího ingotu bezprostředně pod kokilou tak, že voda dopadá značnou silou a pod velkým úhlem na povrch ingotu a pak po něm stéká. To znamená, že nejintenzívnější chlazení probíhá bezprostředně pod spodním výstupním koncem - kokily a tedy - nad rovinou, kde jádro ingotu zcela tuhne.In the usual mold casting, a continuous stream of water is sprayed from the lower end of the ingot cooling jacket to the surface of the ingot just below the mold so that the water strikes with great force and at a great angle to the ingot surface and then flows down. This means that the most intensive cooling takes place immediately below the lower outlet end - the ingot mold and thus - above the plane where the ingot core solidifies completely.
V této oblasti je součinitel přestupu tepla z ingotu do- chladicí kapaliny zpravidla asi 20,933 kW . пт 2' . °C, tedy daleko vyšší než je průměrná hodnota součinitele přestupu tepla z ingotu do kokily, která býváasi 2,093 kW . m _2 . °C, a vyšší než je součinitel přestupu tepla z ingotu do- chladivá kdekoliv hlouběji pod kokilou. Tloušťka ztuhlé obvodové kůry ingotu bezprostředně pod kokilou bývá menší než jedna čtvrtina maximálního vodorovného rozměru ingotu.In this area, the heat transfer coefficient of the coolant ingot is generally about 20.933 kW. пт 2 '. ° C, which is much higher than the average value of the heat transfer coefficient from the ingot to the ingot mold, which is about 2.093 kW. m _ 2 . ° C, and higher than the coefficient of heat transfer from the ingot coolant anywhere below the ingot mold. The thickness of the solidified ingot cortex immediately below the ingot mold is usually less than one quarter of the maximum horizontal dimension of the ingot.
Vážným problémem vznikajícím zejména, avšak ne výhradně při lití válcových ingotů, je jejich náchylnost ke vzniku velkých podélných středových - trhlin v důsledku tuhnutí a chlazení ingotu. Aby se zabránilo vzniku trhlin za horka, nemá být podle dosavadních zkušeností hloubka roztaveného jádra ingotu - pod spodním koncem kokily větší než nejmenší příčný rozměr ingotu a běžně bývá menší, dvě třetiny příčného rozměru ingotu.A serious problem arising especially but not exclusively when casting cylindrical ingots is their susceptibility to large longitudinal center cracks due to solidification and cooling of the ingot. In order to prevent hot cracks, the depth of the molten ingot core - below the lower end of the ingot mold - should not be greater than the smallest ingot transverse dimension and is normally less than two thirds of the ingot transverse dimension.
Při daných podmínkách chlazení, rozměrech ingotu a . při daném složení hliníkové slitiny je hloubka roztaveného· jádra ingotu určována rychlostí odlévání. Protože běžná zařízení pro lití ' ingotů .do· kokil s přímým chlazením nejsou vytvořena tak, aby se mohla účinně řídit intenzita chlazení, reguluje se hloubka roztaveného jádra ingotu snižováním rychlosti lití. K zabránění vzniku trhlin za horka snižuje se zpravidla rychlost lití na 2,5 až 17,5 cm/min v · závislosti na · složení slitiny a na velikosti a tvaru ingotu.Under given cooling conditions, ingot dimensions and. at a given aluminum alloy composition, the depth of the molten ingot core is determined by the casting rate. Since conventional ingot casting devices for direct cooling molds are not designed to effectively control the cooling intensity, the depth of the molten ingot core is controlled by reducing the casting speed. To prevent hot cracks, the casting speed generally decreases to 2.5 to 17.5 cm / min depending on the alloy composition and the size and shape of the ingot.
Při dřívějších opatřeních proti vzniku trhlin za horka se předpokládalo, že vzniku trhlin za horka i za studená lze zabránit stejným způsobem. Avšak opatření ke znemožnění vzniku trhlin · za studená se neosvědčila proti vzniku trhlin za horka. Bylo· například navrženo snížit intenzitu chlazení v části nebo· v celé chladicí · oblasti s trhliny za horka jsou způsobeny zbytkovým napětím v tahu v odlévaném ingotu. Počítalo· se s tím, že taková napětí se zmenší na· minimum, bude-li se udržovat’ teplota povrchu ingotu na vyšší hodnotě než dosavadní normální teplota, aby se zmenšil teplotní rozdíl mezi roztaveným jádrem a povrchem ingotu v oblasti tuhnutí jádra. K tomu účelu bylo- navrhovám- stříkat na plochu ingotu rozmlženou chladicí vodu nebo pulsační proud vody místo· dosavadního· kontinuálního vodního· proudu. Alternativně bylo· navrženo odvádět chladicí vodu s povrchu ingotu stíráním vrstvy vody. Ukázalo· se však, že tato opatření nevedou ke zvýšení rychlosti odlévání ingotů bez vzniku trhlin ve středu ingotu. V některých případech naopak snižování intenzity chlazení nebo stírání chladicí vody ještě podpořila vznik trhlin v horké části ingotu. Rovněž bylo· navrženo rozdělí oblast přímého chlazení podkokilou na dvě oblasti s různým stupněm chlazení, avšak tento teoretický návrh nebyl v praxi uskutečněn.In previous measures against hot cracking, it was assumed that hot cracking and cold cracking could be prevented in the same way. However, cold cracking measures have not been proven to work against hot cracking. For example, it has been proposed to reduce the cooling intensity in part or throughout the cooling zone with hot cracks due to residual tensile stress in the cast ingot. It was contemplated that such stresses would be reduced to a minimum if the ingot surface temperature was kept higher than the normal temperature so far to reduce the temperature difference between the molten core and the ingot solidification surface. For this purpose, it was proposed to spray a sprayed cooling water or a pulsating water stream on the ingot surface instead of the existing continuous water stream. Alternatively, it has been proposed to remove cooling water from the ingot surface by wiping off the water layer. However, it has been shown that these measures do not lead to an increase in the casting speed of ingots without the formation of cracks in the center of the ingot. In some cases, decreasing the cooling intensity or wiping off the cooling water has also encouraged cracks in the hot portion of the ingot. It has also been proposed to divide the subcoil direct cooling area into two areas with different degrees of cooling, but this theoretical proposal has not been implemented in practice.
Výše uvedené nedostatky odstraňuje způsob · kontinuálního lití kovů nebo slitin, zejména · slitin hliníku podle vynálezu, s dvoustupňovým přímým chlazením povrchu ingotu po· výstupu · z otevřené kokily, při němž ingot prochází nejprve Oblastí mírného chlazení a pak oblastí silného chlazení; podstata · vynálezu spočívá v tom, že chladivo se silným chladicím účinkem se přivádí na povrch ingotu v rovině vzdálené nejvýše o· čtvrtinu nejmenšího příčného rozměru ingotu od dna roztaveného jádra kovu uvnitř ingotu. Účelně se v oblasti silného· chlazení přivádí chladivo k ingotu v rovině ležící nejvýše o· šestinu nejmenšího příčného rozměru ingotu nad dnem roztaveného jádra kovu.The above drawbacks are overcome by the method of continuously casting metals or alloys, in particular aluminum alloys according to the invention, with two-stage direct cooling of the ingot surface after leaving the open mold, in which the ingot passes first through the mild cooling area and then the strong cooling area; The principle of the invention consists in that the coolant with a strong cooling effect is fed to the ingot surface in a plane not more than a quarter of the smallest transverse dimension of the ingot from the bottom of the molten metal core inside the ingot. Suitably, in the region of strong cooling, the coolant is fed to the ingot in a plane lying at most by one sixth of the smallest transverse dimension of the ingot above the bottom of the molten metal core.
Podle vynálezu je tedy ingot nejintenzívněji chlazen v oblasti tuhnutí roztaveného jádra, na rozdíl · od dosud běžné praxe, kde nejintenzívnější chlazení nastává· v oblasti těsně pod výstupním koncem· kokily.Thus, according to the invention, the ingot is most intensively cooled in the solidification zone of the molten core, as opposed to conventional practice where the most intensive cooling occurs in the region just below the inlet end of the ingot mold.
Ingot v kokile se chladí do té míry, aby ingot na výstupu z kokily měl tenkou obvodovou ztuhlou kůru o· tloušťce dostačující k odolnosti kůry proti třecím silám, vznikajícím mezi kokllou a vysouvaným Ingotem. Průměrný součinitel přestupu tepla · z ingotu do chladivá v oblasti mírného · chlazení má podle vynálezu s výhodou hodnotu 4,1868 až 8,3.736 zn . m-2 . °C. Součinitel přestupu tepla z ingotu do chladivá v oblasti silného chlazení se naproti tomu udržuje na hodnotě 20,933 kW . m~2 . °C. S výhodou se poměr součinitelů přestupu tepla v oblasti · silného a mírného chlazení udržuje nejméně na hodnotě 1,5.The ingot ingot is cooled to the extent that the ingot at the outlet of the ingot has a thin circumferential solidified crust of a thickness sufficient to resist the crust against the frictional forces occurring between the ingot and the extruded Ingot. According to the invention, the average heat transfer coefficient of the ingot to the coolant in the area of mild cooling is preferably 4.1868 to 8.3.736. m -2 . Deň: 32 ° C. The coefficient of heat transfer from the ingot to the coolant in the region of strong cooling, on the other hand, is maintained at 20.933 kW. m ~ 2. Deň: 32 ° C. Preferably, the ratio of the heat transfer coefficients in the region of strong and moderate cooling is maintained at least 1.5.
Způsobu podle vynálezu lze použít v širokém měřítku ke kontinuálnímu lití · celé řady kovů, avšak zvlášť dobře · se hodí ke kontinuálnímu odlévání hliníkových ingotů, u nichž odstraňuje velmi vážné problémy způsobené vznikáním trhlin ve střední části ingotu, které až dosud bránily zvýšení rychlosti lití. Způsobem podle vynálezu lze vyrábět ingoty bez trhlin i v případech, kdy je hloubka · roztaveného jádra ingotu větší než nejmenší příčný rozměr odlévaného ingotu. Vynález tedy odstraňuje nevýhody spojené s omezenou hloubkou roztaveného· jádra vyráběného ingotu, která až dosud byla považována za nezbytnou k zabránění · vzniku trhlin ve střední části ingotu, a umožňuje použít daleko větších rychlostí · lití, než jsou dosud obvyklé.The process according to the invention can be used on a large scale for the continuous casting of a wide variety of metals, but is particularly well suited for the continuous casting of aluminum ingots, which eliminates the very serious problems caused by cracking in the middle part of the ingot. The inventive method can produce crack-free ingots even when the depth of the molten ingot core is greater than the smallest transverse dimension of the cast ingot. Thus, the invention overcomes the drawbacks associated with the limited depth of molten core of the ingot produced, which has hitherto been considered necessary to prevent cracks in the middle portion of the ingot, and allows for much higher casting speeds than usual.
Na rozdíl od dosavadního způsobu kontinuálního lití kovů dovoluje způsob podle vynálezu větší operační pružnost z· hlediska odlévacích rychlostí. Má-li se zvýšit nebo snížit rychlost lití, pak postačí přemístit oblast silného chlazení buď od konce kokily, nebo blíže k ní v závislosti na změně hloubky roztaveného jádra ingotu.In contrast to the prior art continuous casting process, the process of the invention allows greater operational flexibility in terms of casting speeds. In order to increase or decrease the casting speed, it is sufficient to displace the area of strong cooling either from or closer to the end of the ingot mold as the depth of the molten ingot core changes.
Předpokládá se, že vznik · trhlin za· horka ve středu ingotů při jejich přímém chlazení je způsoben nadměrnými tahovými napětími vznikajícími v ingotu v oblasti, ve· které · nastává úplné · ztuhnutí roztaveného jádra. Tahové napětí kovu je nejmenší v rozmezí· několika stupňů kolem meze solidu taveniny, a proto jádro ingotu ihned po ztuhnutí je obzvláště citlivé na tahová napětí. Zdá se, že tahová napětí způsobující trhliny mohou vznikat v oblasti tuhnutí na· dně roztaveného jádra nadměrným rozdílem rychlosti chlazení a tím i rychlosti · smršťování kovu jádra a kovu na obvodu této oblasti.· Kov jádra ingotu v oblasti ztuhnutí se velmi rychle ochlazuje a smršťuje. Probíhá-li· chlazení a smršťování obvodové části · ingotu v téže oblasti příliš pomalu oproti· rychlosti chlazení a smršťování jádra ingotu, vzniknou ve středu ingotu trhliny.It is believed that the formation of hot cracks in the center of the ingots during their direct cooling is due to excessive tensile stresses occurring in the ingot in the region in which the solidification of the molten core is complete. The tensile stress of the metal is the smallest in the range of a few degrees around the melt solid limit, and therefore the ingot core immediately after solidification is particularly sensitive to tensile stresses. It appears that tensile stresses causing cracking may occur in the solidification region at the bottom of the molten core by an excessive difference in the cooling rate and hence the rate of shrinkage of the core metal and the metal at the periphery of the zone. . If the cooling and shrinking of the peripheral portion of the ingot in the same region is too slow compared to the cooling and shrinking speed of the ingot core, cracks will form in the center of the ingot.
Při obvyklém lití kovů s přímým chlazením ingotu, kde · nejrychlejší chlazení probíhá bezprostředně pod výstupním koncem kokily, klesá teplota obvodové části ingotu velmi rychle při jeho· vystupování z kokily, načež ingot je chlazen s postupně se zmenšující rychlostí. V rovině ztuhnutí roztaveného jádra může být rychlost chlazení obvodové části ingotu velmi malá oproti rychlosti ochlazení jádra ingotu, zejména zvyšuje-li se rychlost lití, poněvadž zvyšováním rychlosti lití se posouvá rovina tuhnutí jádra ingotu postupně dále od roviny nejintenzívnějšího chlazení. Teorie ukazuje a praxe potvrzuje, že při běžném lití kovů s přímým chlazením ingotu se zvyšováním rychlosti lití zvětšuje náchylnost ke vzniku trhlin uprostřed ingotu. Snížením intenzity chlazení a stíráním chladivá na povrchu ingotu se rozdíl rychlostí chlazení jádra a obvodové části ingotu v rovině tuhnutí jádra nejen nezmenšuje, nýbrž se může i zvětšit.In conventional metal casting with direct ingot cooling, where the fastest cooling occurs immediately below the inlet end of the ingot mold, the temperature of the ingot periphery drops very rapidly as it exits the ingot mold, whereupon the ingot is cooled with gradually decreasing speed. In the solidification plane of the molten core, the cooling rate of the peripheral portion of the ingot can be very slow compared to the cooling rate of the ingot core, especially when the casting speed is increased, since by increasing the casting speed the solidification plane of the ingot moves progressively further from the intense cooling plane. The theory shows and practice confirms that in conventional casting of metals with direct ingot cooling, increasing the casting speed increases the susceptibility to cracking in the center of the ingot. By reducing the cooling intensity and wiping the coolant on the ingot surface, the difference between the core cooling speed and the peripheral portion of the ingot in the core solidification plane not only decreases, but can also increase.
Naproti tomu podle vynálezu se rychlost chlazení obvodové části ingotu více blíží rychlosti chlazení jádra v oblasti úplného ztuhnutí jádra ingotu, než tomu je u dosavadních způsobů při jakýchkoli daných podmínkách lití a jakékoli dané rychlosti lití. V důsledku poměrně nízké intenzity chlazení v první chladicí oblasti s přímým chlazením je oproti dosavadním způsobům teplota obvodové části ingotu poměrně vysoká, když se ingot blíží rovině úplného ztuhnutí jádra. Vysoká teplota obvodové části ingotu dovoluje v kritické rovině vysokou rychlost chlazení obvodu ingotu, poněvadž rychlost chlazení závisí na rozdílu teplot mezi obvodem ingotu a přiváděným chladivém. Této vysoké rychlosti chlazení se dosáhne intenzívním chlazením v druhé chladicí oblasti.In contrast, according to the invention, the cooling rate of the peripheral portion of the ingot is closer to the cooling rate of the core in the region of complete solidification of the ingot core than in the prior art processes under any given casting conditions and any given casting rate. Due to the relatively low cooling intensity in the first direct cooling cooling region, the temperature of the peripheral portion of the ingot is relatively high when compared to the prior art methods when the ingot approaches the core solidification plane. The high temperature of the peripheral portion of the ingot allows a high cooling rate of the ingot circuit in the critical plane, since the cooling rate depends on the temperature difference between the ingot circuit and the coolant supplied. This high cooling rate is achieved by intensive cooling in the second cooling region.
Vynález je blíže objasněn v souvislosti s výkresy, kde obr. 1 je schematický osový řez zařízením pro kontinuální odlévání ingotů, obr. 2 částečný osový řez oblastí mírného chlazení ingotu, obr. 3 částečný osový řez obměněným provedením oblasti mírného chlazení ingotu, obr. 4 je časový diagram teplot v různých místech hliníkového ingotu odlitého způsobem podle vynálezu a obr. 5 analogický diagram teplot jako na obr. 4 ve stejných místech hliníkového ingotu odlévaného obvyklým způsobem.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a schematic axial sectional view of a continuous ingot casting apparatus; FIG. 2 is a partial axial sectional view of a mild ingot cooling zone; FIG. is a timing diagram of temperatures at different locations of an aluminum ingot cast by the process of the invention; and FIG. 5 is an analogous temperature diagram as in FIG. 4 at the same locations of an aluminum ingot cast in a conventional manner.
Na obr. 1 je znázorněno jedno uspořádání zařízení pro kontinuální odlévání hliníkových ingotů způsobem podle vynálezu. Zařízení je tvořeno prstencovou kokilou 10, do které je vléván roztavený hliník pro tvorbu ingotu 12. Kokila 10 má svislou vnitřní stěnu 14 vymezující oblast lití a určující tvar vystupujícího ingotu 12. V popisovaném příkladě je vnitřní stěna 14 válcová a odlévaný ingot 12 má kruhový průřez. Vnitřní stěnu 14 kokily obklopuje chladicí plášť 15, do něhož je přiváděna chladicí voda potrubím 15b opatřeným regulačním ventilem 15c. Uvnitř chladicího pláště 15 je uspořádána prstencová vodicí stěna 17 usměrňující tok přiváděné chladicí vody v chladicím plášti 15 na vnitřní stěnu 14 kokily, aby nastávalo účinné chlazení.FIG. 1 shows one arrangement of a continuous casting device for aluminum ingots according to the method of the invention. The apparatus consists of an annular mold 10 into which molten aluminum is poured to form the ingot 12. The mold 10 has a vertical inner wall 14 defining a casting region and defining the shape of the protruding ingot 12. In the present example, the inner wall 14 is cylindrical and the cast billet 12 has a circular cross section. . The inner wall 14 of the ingot mold is surrounded by a cooling jacket 15 into which cooling water is supplied via a line 15b provided with a control valve 15c. An annular guide wall 17 is provided within the cooling jacket 15 to direct the flow of cooling water supplied in the cooling jacket 15 to the inner wall 14 of the ingot mold to effect efficient cooling.
Na počátku lití je spodní konec kokily 10 uzavřen licí deskou 18 nesenou pístem 20 hydraulického servoválce, který se s postupujícím odléváním ingotu spouští směrem dolů.At the beginning of the casting, the lower end of the ingot mold 10 is closed by a casting plate 18 carried by a piston 20 of a hydraulic servo cylinder which is lowered as the ingot is cast.
Zařízení je uspořádáno tak, že se bezprostředně pod odlévací oblastí sprchuje chladicí vodou přímo povrch odlévaného ingotu. К tomu účelu je ve dnu chladicího pláště 15 upravena prstencová štěrbina 22 pro usměrňování vystupující chladicí vody rovnoměrně po celém obvodu vystupujícího ingotu.The device is arranged such that the surface of the ingot to be cast is sprayed directly with cooling water immediately below the casting zone. To this end, an annular gap 22 is provided in the bottom of the cooling jacket 15 to direct the outgoing cooling water uniformly over the entire circumference of the outgoing ingot.
Roztavený hliník je kontinuálně vléván do kokily trubkou 24 s koncem ponořeným do lázně vlévaného kovu tak, aby se hladina tekutého kovu udržovala v odlévací oblasti kokily stále konstantní při postupném výstupu tuhnoucího ingotu z kokily na spouštěném pístu 20 hydraulického servoválce.The molten aluminum is continuously poured into the ingot mold by a tube 24 with an end immersed in the poured metal bath so that the level of liquid metal in the casting region of the ingot mold is constantly constant as the solidifying ingot is gradually exiting the ingot mold.
Při kontinuálním odlévání ingotu tuhne roztavený kov na obvodu vnitřní stěny 14 kokily 10 v důsledku přestupu tepla do chlazené vnitřní stěny 14 kokily, takže ingot vystupující ze spodního konce kokily 10 má již ztuhlou samonosnou obvodovou kůru 25, třebaže jeho vnitřní část je stále ještě tekutá a tvoří roztavené jádro 26 s postupně se zmenšujícím průřezem. Působením chladicí sprchy vystřikované prstencovou štěrbinou 22 tuhne ingot vystupující z kokily 10 postupně směrem ke středu, až v rovině proložené spodním koncem roztaveného jádra 26 zcela ztuhne.In the continuous casting of the ingot, the molten metal solidifies at the periphery of the ingot mold wall 10 as a result of heat transfer to the cooled ingot mold wall 14, so that the ingot exiting the lower end of the ingot mold 10 already has solidified self-supporting peripheral bark 25. forms a molten core 26 with a gradually decreasing cross-section. By means of the cooling shower sprayed through the annular gap 22, the ingot emerging from the mold 10 gradually solidifies towards the center until it solidifies completely in the plane of the lower end of the molten core 26.
Tohoto uspořádání se běžně používá při kontinuálním odlévání hliníkových ingotů s přímým chlazením. Podle vynálezu je tento způscb odlévání zdokonalen tím, že se pod kokilou vytvoří speciální podmínky propřímé chlazení vystupujícího ingotu, a to dvě chladicí oblasti, jimiž postupně prochází sestupující ingot 12,This arrangement is commonly used in the continuous casting of direct-cooling aluminum ingots. According to the invention, this method of casting is improved by providing special conditions under the ingot mold for direct cooling of the ascending ingot, namely two cooling regions through which the descending ingot 12 gradually passes,
První oblast 28 mírného chlazení ingotu způsobem podle vynálezu probíhá od výstupního konce kokily 10 do určité předepsané vzdálenosti (obr. 1]. V první oblasti 28 mírného chlazení je chladicí voda usměrňována na povrch ingotu 12 pod takovým úhlem a v takovém množství, aby průměrný součinitel přestupu tepla z ingotu 12 do· chladivá umožňoval udržovat ztuhlou obvodovou kůru 25 ingotu 12 a současně roztavené jádro 26 ingotu během průchodu celou první oblastí 28 mírného chlazení.The first mild ingot cooling zone 28 according to the invention extends from the outlet end of the ingot mold 10 to a certain prescribed distance (Fig. 1) In the first mild cooling zone 28, cooling water is directed to the ingot surface 12 at such an angle and amount that the average coefficient the transfer of heat from the ingot 12 to the coolant made it possible to maintain the solidified peripheral crust 25 of the ingot 12 and at the same time the molten ingot core 26 while passing through the entire first mild cooling zone 28.
V druhé oblasti 30 silného chlazení, umístěné pod první oblastí 28, je chladicí voda vstřikována na povrch ingotu tak, aby součinitel přestupu tepla z povrchu ingotu do stékajícího chladivá byl podstatně vyšší než v první oblasti 28 mírného chlazení.In the second strong cooling region 30 located below the first region 28, cooling water is injected onto the ingot surface so that the heat transfer coefficient from the ingot surface to the flowing coolant is substantially higher than in the first moderate cooling region 28.
V zařízení podle obr. 1 se přivádí kapalné chladivo v první oblasti 28 mírného chlazení jako proud chladicí vody stříkající na povrch ingotu 12 štěrbinou nebo prstenco209837 výrni. štěrbinami 22 ve dnu chladicího pláště 15.In the apparatus of FIG. 1, liquid coolant is fed in the first mild cooling region 28 as a cooling water stream spraying onto the surface of the ingot 12 through a slot or ring 209837. slots 22 in the bottom of the cooling jacket 15.
U obvyklé kokily pro svislé odlévání ingotu s přímým chlazením se chladicí voda stříká šikmou prstencovou štěrbinou 22 na povrch ingotu 12 pod . úhlem 30 až 45° vzhledem ke svislici, takže i s přihlédnutím k odpařování přichází velké množství vody v kapalném skupenství v přímý styk s povrchem ingotu bezprostředně pod kokilou.In a conventional ingot mold for direct ingot cooling, the cooling water is sprayed through an inclined annular gap 22 onto the surface of the ingot 12 below. at an angle of 30 to 45 ° with respect to the vertical, so that, taking into account the evaporation, a large amount of water in liquid form comes into direct contact with the ingot surface immediately below the ingot mold.
U uspořádání podle vynálezu, znázorněného na obr. 1, stříká šikmá prstencová Štěrbina 22 chladicí vodu na povrch ingotu 12 pod úhlem 5 až 15°, s výhodou · 10° vzhledem ke svislici, a současně je množství stříkané vody podstatně menší než u dosavadních běžných způsobů, Tak například množství vody vystupující z prstencové štěrbiny 22 může být přibližně poloviční, než je .množství chladicí vody stříkané na povrch ingotu při odlévání ingotu dané velikosti dosavadními způsoby. ·In the arrangement according to the invention shown in FIG. 1, the inclined annular slot 22 sprays cooling water onto the ingot surface 12 at an angle of 5 to 15 °, preferably 10 ° relative to the vertical, and at the same time the amount of sprayed water is substantially less than For example, the amount of water emerging from the annular gap 22 may be approximately half that of the amount of cooling water sprayed onto the ingot surface when casting a given ingot of a given size by conventional methods. ·
Ve srovnání s běžnou · praxí chlazení ingotu snižuje . zmenšený úhel dopadu chladicí sprchy na povrch ingotu · a zmenšené množství chladicí vody přestup tepla s povrchu ingotu do chladivá bezprostředně pod . kokllou · 10, hlavně proto, že při malém · úhlu dopadu chladicí sprchy na povrch ingotu 12 vzniká na jeho povrchu vrstva páry zabraňující styku kapek chladicí sprchy s povrchem ingotu 12.- Naproti tomu při odlévání ingotů do· vodorovné kokily, kde ingot vystupuje z kokily po vodorovné dráze, malý úhel dopadu chladicí sprchy na povrch ingotu zvyšuje účinnost chlazení. Proto při aplikaci vynálezu na odlévání ingotů ve vodorovném směru se řídí chlazení · v oblasti mírného chlazení jinými prostředky, jak bude dále popsáno' v souvislosti s obr. 2 a 3.Compared with conventional practice, cooling of the ingot decreases. reduced angle of impact of the cooling shower on the ingot surface · and the reduced amount of cooling water transfer of heat from the ingot surface to the coolant immediately below. 10, mainly because at a low angle of impact of the cooling shower on the surface of the ingot 12, a vapor layer is formed on the surface of the cooling shower to prevent droplets of the cooling shower from contacting the ingot surface. a horizontal path, a low angle of impact of the cooling shower on the ingot surface increases the cooling efficiency. Therefore, in the application of the invention to the horizontal casting of ingots, cooling in the region of mild cooling is controlled by other means, as will be described hereinafter in connection with Figures 2 and 3.
K vytvoření druhé oblasti 39 silného chlazení je podle obr. 1 na spodním· konci první oblasti 28 s mírným chlazením umístěna prstencová chladicí skříň 32, do níž se přivádí chladicí voda potrubím 34 s regulačním ventilem 35.To form the second high cooling region 39, an annular cooling box 32 is provided at the lower end of the first mild cooling region 28 to which cooling water is supplied via line 34 with a control valve 35.
Ve vnitřní stěně chladicí skříně 32 je po. celém obvodu ingotu 12 upravena prstencová štěrbina · 37 nebo řada otvorů pro usměrnění proudu chladicí vody z chladicí skříně 32 na povrch ingotu 12. Šikmá prstencová štěrbina 37 vede chladicí vodu na povrch ingotu 12 pod značně větším úhlem, . než je úhel stříkání chladicí vody na povrch ingotu 12 prstencovou štěrbinou 22 v první oblasti 28 mírného chlazení. Tak například štěrbina 37 může usměrňovat chladicí vodu na povrch ingotu pod úhlem 30 až 45°. Přitom také množství chladicí vody vystřihované štěrbinou 37 je značně větší než množství chladicí vody vystřikované prstencovou štěrbinou 22 a je například stejné jako množství stříkané na povrch ingotu u spodního konce kokily při obvyklém odlévání ingotů s přímým chlazením. V důsledku toho, že chladicí voda je stříkána na povrch ingotu z chladicí skříně 32 ve větším množství a pod větším . úhlem než prstencovou štěrbinou 22 v první oblasti 28 mírného chlazení, nastává zde podstatně větší přestup tepla s povrchu ingotu do· přiváděného chladivá.In the inner wall of the cooling box 32 there is a plurality of. an annular gap 37 or a series of openings for directing the cooling water stream from the cooling box 32 to the surface of the ingot 12 is provided over the entire ingot 12, and the inclined annular gap 37 leads cooling water to the surface of the ingot 12 at a much greater angle. than the angle of spray of cooling water onto the ingot surface 12 by an annular slot 22 in the first mild cooling region 28. For example, the slot 37 can direct cooling water to the ingot surface at an angle of 30 to 45 °. Also, the amount of cooling water ejected by the slot 37 is considerably greater than the amount of cooling water ejected by the annular slot 22 and is, for example, equal to the amount sprayed onto the ingot surface at the lower end of the ingot in conventional direct cooling ingots. As a result of the cooling water being sprayed onto the ingot surface from the cooling box 32 in larger quantities and below larger. at an angle than the annular gap 22 in the first mild cooling region 28, there is a significantly greater heat transfer from the ingot surface to the coolant supplied.
Podmínky chlazení v oblastech, jimiž postupně prochází dolů klesající ingot, jsou podstatné pro způsob odlévání ingotů podle vynálezu. Počáteční chlazení roztaveného kovu probíhá v kokile 10 a zcela stačí ke vzniku tenké ztuhlé kůry takové tloušťky, že odolává třecím silám mezi kokllou 10 a odváděným ingotem 12. U způsobu podle vynálezu mohou být podmínky chlazení v kokile voleny tak, aby průměrný součinitel přestupu tepla z roztaveného· hliníku do kokily měl hodnotu 2,093 kW . m*2. °C.The cooling conditions in the regions through which the downwardly decreasing billet passes successively are essential for the inventive casting method. Initial cooling of the molten metal takes place in the ingot mold 10, and it is sufficient to produce a thin solidified crust of such thickness that it resists frictional forces between the ingot 10 and the ingot 12 being removed. the molten aluminum in the ingot mold was 2.093 kW. m * 2 . Deň: 32 ° C.
Průměrný součinitel přestupu tepla z · ingotu do· tekutého chladivá v první oblasti 28 mírného· chlazení je udržován vhodným řízením množství a/nebo způsobem přívodu chladivá na hodnotě odpovídající · až šestinásobku průměrného součinitele přestupu tepla do kokily 10 a je s výhodou rovný alespoň dvojnásobku průměrného· součinitele tepla z roztaveného kovu do· kokily. U odlévaných hliníkových ingotů má s výhodou hodnotu 4,1868 až · 8,3736 kW . m2 . °C. Jak již bylo vysvětleno, volí se intenzita chlazení v první oblasti 28 mírného· chlazení tak velká, aby vytvořená obvodová kůra 25 zůstala v tuhém stavu a přitqm měla poměrně vysokou teplotu.The average coefficient of heat transfer from the ingot to the liquid coolant in the first moderate cooling zone 28 is maintained by a suitable quantity control and / or coolant supply rate of up to 6 times the average coefficient of heat transfer to the ingot mold 10 and preferably equal to at least twice the average · Heat coefficients from molten metal to · ingot mold. For cast aluminum ingots, it is preferably 4.1868 to 8.3736 kW. m 2 . Deň: 32 ° C. As already explained, the cooling intensity in the first mild cooling region 28 is chosen so large that the formed peripheral crust 25 remains in a solid state and has a relatively high temperature.
V druhé oblasti 30 silného chlazení ingotu je udržován součinitel přestupu tepla s povrchu ingotu do· kapalného chladivá na hodnotě alespoň rovné l,5násobku a s výhodou rovné pětinásobku průměrného součinitele přestupu tepla v první oblasti 28 mírného chlazení. Součinitel přestupu tepla s povrchu ingotu do· kapalného· chladivá v druhé o-blasti 30 silného chlazení může být s výhodou alespoň 20,934 kW . m~2. cc, tedy stejný nebo· větší než součinitel přestupu tepla z ingotu do chladivá bezprostředně pod kokilou při obvyklých· způsobech · odlévání hliníkových ingotů s přímým chlazením.In the second strong ingot cooling zone 30, the heat transfer coefficient of the ingot surface to the liquid coolant is maintained at a value of at least 1.5 times, and preferably equal to five times the average heat transfer coefficient in the first moderate cooling zone 28. The heat transfer coefficient of the ingot surface into the liquid coolant in the second strong cooling region 30 may preferably be at least 20.934 kW. m ~ 2. cc, ie equal to or greater than the coefficient of heat transfer from the ingot to the coolant immediately below the ingot mold in the conventional methods of casting aluminum ingots with direct cooling.
U způsobu podle vynálezu je druhá oblast 30 silného· chlazení umístěna v rovině spodního konce 27 · roztaveného jádra 26 ingotu 12, ve které jádro 26 při klesání ingotu 10 dolů již zcela ztuhlo. Chladicí voda vystřihovaná ze štěrbiny 37 naráží na povrch sestupujícího ingotu 10 v rovině ležící s výhodou nad koncem 27 roztaveného· · jádra 26 ingotu 12 ve vzdálenosti rovné asi ' jedné šestině minimálního příčného · rozměru, v daném případě průměru ingotu 12.In the method of the invention, the second strong cooling zone 30 is located in the plane of the lower end 27 of the molten core 26 of the ingot 12, in which the core 26 has already completely solidified as the ingot 10 descends. The cooling water cut from the slot 37 impinges on the surface of the descending ingot 10 in a plane preferably above the end 27 of the molten core 26 of the ingot 12 at a distance equal to about one sixth of the minimum transverse dimension, in this case diameter.
Chladivo v druhé oblasti 30 silného chlazení dopadá na ingot 12 v rovině· ležící · od konce 27 roztaveného jádra 26 ingotu 12 ve vzdálenosti nejvýše · rovné jedné čtvrtině příčného rozměru ingotu 12; s výhodou má tato rovina ležet nad koncem 27 roztaveného jádra 26 ingotu. Když ingot 12 pře209837 эThe coolant in the second strong cooling region 30 impinges on the ingot 12 in a plane lying from the end 27 of the molten core 26 of the ingot 12 at a distance not more than one quarter of the transverse dimension of the ingot 12; preferably this plane is to lie above the end 27 of the molten ingot core 26. When ingot 12 over209837 э
chází z první oblasti 28 mírného chlazení do druhé oblasti 30 silného chlazení, působí na něj v rovině nebo v blízkosti roviny, ve které roztavené jádro 26 ingotu 12 zcela žtuhne, prudce zvýšená intensita chlazení.the cooling intensity 26 extends from the first mild cooling zone 28 to the second strong cooling zone 30, acting upon it in or near the plane in which the molten core 26 of the ingot 12 completely solidifies.
Pro ingot 12 daných rozměrů a daného složení závisí hloubka roztaveného kovu v roztaveném jádru 26 pod kokilou 10 na podmínkách chlazení a na rychlosti pohybu ingotu 12. V důsledku malé intensity chlazení v první oblasti 28 mírného chlazení má roztavené jádro 26 ingotu 12 odlévaného podle vynálezu při jakékoliv rychlosti lití větší hloubku než u běžných způsobů odlévání ingotů s přímým chlazením. I rychlost odlévání může být větší než dosud, přičemž se ještě zvětší hloubka roztaveného jádra 26 ingotu.For an ingot 12 of given dimensions and composition, the depth of molten metal in the molten core 26 below the ingot mold 10 depends on the cooling conditions and the speed of movement of the ingot 12. Due to the low cooling intensity in the first mild cooling region 28, the molten core 26 of any casting speed greater depth than conventional direct cooling ingot casting processes. The casting speed may also be higher than previously, while the depth of the molten ingot core 26 is further increased.
V zařízení podle obr. 1 je chladicí skříň 32 umístěna, jak již zmíněno, v oblasti roviny procházející koncem 27 roztaveného jádra 26 ingotu, kde kov již zcela ztuhne. Z předchozího rozboru vyplývá, že poloha chladicí skříně 32 je určena mimo jiných faktorů též rychlostí odlévání. S rostoucí rychlostí odlévání se umístí chladicí skříň 32 ve větší hloubce pod kokilou 10, aby se udržel žádaný vztah mezi druhou oblastí 30 silného chlazení a spodním koncem 27 roztaveného jádra 26 ingotu 12.In the apparatus of FIG. 1, the cooling box 32 is located, as already mentioned, in the region of the plane passing through the end 27 of the molten ingot core 26 where the metal is fully solidified. It follows from the foregoing analysis that the position of the cooling box 32 is determined, among other factors, by the casting rate. As the casting speed increases, the cooling box 32 is positioned at a greater depth below the ingot mold 10 to maintain the desired relationship between the second strong cooling region 30 and the lower end 27 of the molten core 26 of the ingot 12.
Způsob podle vynálezu umožňuje odlévání ingotů bez trhlin vyšší odlévací rychlosti, než to bylo až dosud možné. Této výhody se dosáhne zvýšením intensity chlazení povrchu ingotu v rovině ztuhnutí celého jádra. Silné chlazení povrchu ingotu je důsledkem velmi intensivního přívodu chladivá v druhé oblasti 39 silného chlazení a poměrně vysoké teploty povrchu ingotu 12, způsobené málo intensivním přívodem chladivá na povrch ingotu 12 v první oblasti 28 mírného chlazení. Zvýšená rychlost chlazení povrchu ingotu v rovině úplného ztuhnutí roztaveného jádra 26 ingotu 12 snižuje rozdíl rychlostí smršťování mezi jádrem a obvodem ingotu 12 v této rovině a tím i vnitřní pnutí mezi roztaveným jádrem 26 a obvodem ingotu 12, které je příčinou vzniku středových trhlin v běžných hliníkových ingotech odlévaných s přímým chlazením. Rychlost odlévání ingotů způsobem podle vynálezu není omezena dosud běžným požadavkem pro zamezení vzniku středových trhlin, aby totiž hloubka roztaveného jádra ingotu pod výstupním koncem kokily nebyla větší než nejmenší příčný rozměr ingotu.The process according to the invention allows the casting of non-cracked ingots at a higher casting speed than hitherto possible. This advantage is achieved by increasing the cooling intensity of the ingot surface in the solidification plane of the entire core. The strong cooling of the ingot surface is due to the very intense coolant supply in the second strong cooling region 39 and the relatively high surface temperature of the ingot 12 caused by the low intensive coolant supply to the ingot surface 12 in the first moderate cooling region 28. The increased cooling rate of the ingot surface in the plane of complete solidification of the molten core 26 of the ingot 12 reduces the shrinkage rate difference between the core and the perimeter of the ingot 12 and thereby the internal stress between the molten core 26 and the perimeter of the ingot 12 causing central cracks in conventional aluminum ingot casts with direct cooling. The casting speed of the ingots according to the invention is not limited by the hitherto common requirement for preventing the formation of central cracks so that the depth of the molten ingot core below the inlet end of the ingot is not greater than the smallest ingot dimension.
Popsaný způsob je jen jednou výhodnou možností к dosažení poměrně málo intensivního chlazení v první chladicí oblasti při odlévání ingotů. Stejného výsledku lze dosáhnout stříkáním vody na povrch ingotu ve formě rozmlžené sprchy, obsahující kapičky vody strhované vzduchem na povrch ingotu bezprostředně pod kokilou za účelem vytvoření oblasti s mírným chlazením. Alternativně lze také stříkat na povrch ingotu 12 u spodního konce kokily 10 proud chladicí vody pulsačně, tj. přerušovaně.The described process is only one advantageous option to achieve relatively little intensive cooling in the first cooling zone when casting ingots. The same result can be achieved by spraying water onto the ingot surface in the form of a misted shower containing water droplets entrained by the air onto the ingot surface immediately below the ingot mold to form an area of moderate cooling. Alternatively, the cooling water stream can be sprayed on the surface of the ingot 12 at the lower end of the ingot 10, i.e. intermittently.
Na obr. 2 je znázorněno obměněné provedení kokily upravené pro vytvoření oblasti s mírným chlazením pro provádění způsobu podle vynálezu. Zařízení obsahuje kokilu 40 s chladicím pláštěm 42. Svislá prstencová stěna 44 v chladicím plášti 42 vede chladicí vodu úzkou prstencovou štěrbinou 45 po povrchu stěny kokily 40. Spodní konec prstencové štěrbiny 45 ústí do první prstencové komory 46, ve které je umístěn prstencový kroužek 48, pod nímž je uspořádána druhá prstencová chladicí komora 50. Větší část chladicí vody, vstupující do první prstencové komory 46, proudí ven výstupními kanály 52, menší část do druhé prstencové chladicí komory 50 soustavou otvorů 54 provedených v prstencovém kroužku 48. Otvory 54 mají daleko menší průměr než výstupní kanály 52. Chladicí voda z druhé prstencové chladicí komory 50 je vystřikována ve tvaru jemných kapiček na povrch ingotu 12, klesajícího dolů z kokily prstencovou souvislou šikmou štěrbinou 56 nebo řadou otvorů. Přípojka 58 stlačeného vzduchu je upevněna přímo pod druhou prstencovou chladicí komorou 50 a je s ní spojena soustavou otvorů 80 stejných průměrů a souosých s otvory 54. Stlačený vzduch je přiváděn do přípojky 58 potrubím 61 a proudí vzhůru otvory 60. Stlačený vzduch prostupuje vodou v druhé prstencové chladicí komoře 50 a ve směsi s ní vystupuje šikmou štěrbinou 56 ve tvaru mlhy nebo rozmlžené směsi jemných kapiček vody, unášených vzduchem, na povrch ingotu 12. Část vodních kapiček se odpaří teplem ingotu 12 a vytvoří kolem něho vrstvu páry, takže ingot 12 je chlazen -pomaleji, než když na jeho povrch naráží stálý prcud chladicí vody v kapalném skupenství. Intensitu chlazení lze snadno regulovat řízením přívodu stlačeného vzduchu do přípojky 58.FIG. 2 shows a modified embodiment of a mold adapted to form a mildly cooled region for carrying out the method of the invention. The apparatus comprises a chill mold 40 with a cooling jacket 42. The vertical annular wall 44 in the cooling jacket 42 leads cooling water through a narrow annular slot 45 over the surface of the ingot mold wall 40. The lower end of the annular slot 45 opens into a first annular chamber 46 containing the annular ring 48. below which the second annular cooling chamber 50 is arranged. The greater part of the cooling water entering the first annular chamber 46 flows out through the outlet ducts 52, the smaller part into the second annular cooling chamber 50 through a plurality of apertures 54 formed in the annular ring 48. The cooling water from the second annular cooling chamber 50 is sprayed in the form of fine droplets onto the surface of the ingot 12 descending from the ingot mold by an annular continuous slope 56 or a series of holes. The compressed air connection 58 is mounted directly below the second annular cooling chamber 50 and is connected thereto by a plurality of orifices 80 of equal diameter and coaxial with the orifices 54. Compressed air is supplied to port 58 through duct 61 and flows upwardly through orifices 60. an annular cooling chamber 50 and mixed with it protrudes through an oblique mist 56 in the form of a mist or a misted mixture of fine airborne water droplets onto the surface of the ingot 12. Some of the water droplets evaporate by the heat of the ingot 12 and form a vapor layer around it cooled-slower than when a steady stream of cooling water in the liquid phase strikes its surface. Cooling intensity can be easily controlled by controlling the compressed air supply to port 58.
V konkrétním příkladě použití zařízení z obr. 2 ke kontinuálnímu lití způsobem podle vynálezu měla kokila 40 délku 12,6 cm pro odlévání hliníkového ingotu o průměruIn a specific example of the use of the device of FIG. 2 for continuous casting according to the invention, the mold 40 had a length of 12.6 cm for casting an aluminum ingot with a diameter
15,2 cm a radiální šířka prstencové štěrbiny 45 byla 3 mm. Po obvodu kokily 40 bylo rozmístěno stejnoměrně šest výstupních kanálů 52 chladicí vody a šest potrubí 61 stlačeného vzduchu. Otvory 54 a 60 o průměru 1,5 mm byly rozmístěny po obvodu kokily 40 ve vzájemné vzdálenosti 6 mm. Šikmá štěrbina 56 měla šířku 0,75 až 1,5 milimetru.15.2 cm and the radial width of the annular gap 45 was 3 mm. Six cooling water outlet ducts 52 and six compressed air ducts 61 were equally spaced around the perimeter of the mold. Holes 54 and 60 having a diameter of 1.5 mm were spaced around the perimeter of the ingot mold 40 at a distance of 6 mm. The inclined slot 56 had a width of 0.75 to 1.5 millimeters.
Výhoda uspořádání podle obr. 2 spočívá v tom, že podmínky chlazení lze snadno měnit v širokém rozmezí intensity chlazení i během odlévání ingotu 12 seřizováním přívodu vzduchu do přípojky 58 stlačeného vzduchu, jímž se mění poměr vzduchu к vodě.The advantage of the arrangement of FIG. 2 is that the cooling conditions can easily be varied over a wide range of cooling intensity even during casting of the ingot 12 by adjusting the air supply to the compressed air connection 58 to vary the air to water ratio.
Další alternativní uspořádání oblasti mírného chlazení ingotu způsobem podle vynálezu je znázorněno na obr. 3. Toto uspo209837 řádání je navrženo pro pulsační stříkání chladicí vody ze spodního konce kokily 64 na . povrch vystupujícího· ingotu 12. Kolem stěny kokily 64 je uspořádán chladicí plášť 66. Chladicí voda je usměrňována vodicí stěnou 68 do prstencového prostoru 70, který · obklopuje vnější plochu stěny kokily 64 a je dole ukončen zúženým výstupním otvorem 74. Voda · vystupující z výstupního otvoru 74 sleduje směrem ven zakřivený povrch 75 stěny chladicí komory 83, takže proudí směrem od. povrchu ingotu 12.Another alternative arrangement of the mild ingot cooling zone by the method of the invention is shown in Figure 3. This uspo209837 arrangement is designed to pulse spray cooling water from the lower end of the ingot mold 64 onto. A cooling jacket 66 is provided around the ingot mold wall 64. The cooling water is directed by the guide wall 68 into an annular space 70 that surrounds the outer surface of the ingot mold 64 and is terminated at the bottom by a tapered outlet port 74. The aperture 74 follows the outwardly curved surface 75 of the wall of the cooling chamber 83 so that it flows away from. surface of the ingot 12.
Pod výstupním otvorem 74 je ve spodním konci stěny kokily 64 uspořádáno osazení 78, přecházející v krátkou svislou plochu 80 ukončenou šikmou plochou 81 směřující ke konci stěny kokily 64. Pro odchylování proudu vody od zakřiveného povrchu 75 stěny chladicí komory 83 směrem k šikmé ploše 81 na konci stěny kokily 64 a tedy na · povrch ingotu 12 jsou v prstencové chladicí komoře 83 uspořádány vodorovné otvory 84 probíhající v rovině těsně pod osazením 78. Vodorovné otvory 84 jsou malé, např. o průměru 1,5 mm.Under the outlet aperture 74 at the lower end of the ingot mold wall 64 is a shoulder 78 extending into a short vertical surface 80 terminated by an inclined surface 81 facing the end of the ingot mold wall 64. To deflect water flow from the curved surface 75 of the cooling chamber wall 83 towards the inclined surface 81 In the annular cooling chamber 83, horizontal openings 84 are disposed in a plane just below the shoulder 78. The horizontal openings 84 are small, e.g. with a diameter of 1.5 mm.
Voda nebo vzduch jsou přiváděny do· chladicí komory 83 potrubím 86 s regulačním ventilem 87 ovládaným elektricky a řízeným časovacím ústrojím 88 pro přerušovaný přívod chladivá. Je-li regulační ventiJ 87 otevřen, protéká chladivo· vodorovnými otvory 84 a přitlačí hlavní tok chladicí vody vystupující z otvoru 74 k šikmé ploše 81 konce kokily 64. Po uzavření regulačního· ventilu 87 tento .odchylující proud z vodorovných otvorů 84 ustane, takže chladicí voda znovu proudí po zakřiveném povrchu 75. Vybrání ve stěně kokily 64, tvořené osazením 78, je spojeno· s okolní atmosféroumalými kanálky 90, aby hlavní proud chladicí · · vody neulpěl působením Coandova jevit na šikmé ploše 81 kokily 64 při přerušení přítlačného působení sekundárního toku chladivá. Časovači ústrojí 88 řídí dobu trvání a četnost vstřikování chladicí vody na povrch ingotu 12.Water or air is supplied to the cooling chamber 83 via a line 86 with a control valve 87 controlled electrically and controlled by an intermittent coolant timing device 88. When control valve 87 is open, the refrigerant flows through the horizontal holes 84 and presses the main cooling water flow coming out of the opening 74 to the inclined surface 81 of the end of the ingot mold 64. After closing the control valve 87 this deflecting flow from the horizontal holes 84 ceases. the water recirculates over the curved surface 75. The recess in the wall of the ingot mold 64 formed by the step 78 is connected to the surrounding atmosphere through small channels 90 so that the main cooling water stream does not adhere to Coand effect on the inclined surface 81 of the ingot 64 refrigerants. The timing device 88 controls the duration and frequency of injection of cooling water onto the ingot surface 12.
Podle dalšího příkladu provedení vynálezu · se může kokila umístit přímo nad jímku · naplněnou chladicí vodou v takové vzájemné poloze, že ingot se noří do· vody ihned při výstupu z kokily. Teplem ingotu se · voda vypařuje, takže kolem sestupujícího ingotu se vytvoří clona nebo o-balová vrstva vodní páry. Uvnitř jímky hlouběji pod · výstupním koncem kokily je upravena prstencová skříň s chladicí vodou podobně jako chladicí skříň 32 na obr. 1, ze které vystřikují proudy vody na povrch ingotu. Tyto proudy vody prorážejí vrstvu páry kolem ingotu a na povrch ingotu tedy přímo dopadá voda v kapalném skupenství. U takového· uspořádání · je oblast mírného chlazení tvořena dráhou ingotu mezi výstupním koncem kokily a chladicí skříní. V téo oblasti je vrstva páry kolem ingotu příčinou poměrně nízké intensity chlazení. Oblast silného chlazení je tvořena zmíněnou prstencovou chladicí skříní, vytvářející velmi intensivní · chlazení · tím, že povrch ingotu přichází do styku s chladicí vodou v kapalném skupenství. Uspořádání potřebného zařízení je v podstatě stejné jako zařízení podle obr. 1, až na to, že výstupní prstencová štěrbina 22 je · zde vynechána, a · že sestupující ingot a píst 18 servoválce jsou zde obklopeny vodou místo vzduchem.According to another embodiment of the invention, the ingot mold can be placed directly above the sump filled with cooling water in such a position that the ingot is immersed in water immediately upon leaving the ingot mold. The heat of the ingot evaporates the water so that a curtain or water vapor layer is formed around the descending ingot. Inside the well below the outlet end of the ingot mold, an annular cooling water box is provided similar to the cooling box 32 in Fig. 1, from which water jets spray onto the ingot surface. These water jets pierce the vapor layer around the ingot, and thus the water in the liquid state directly hits the ingot surface. In such an arrangement, the mild cooling region is formed by the ingot path between the outlet end of the ingot mold and the cooling box. In this area, the steam layer around the ingot causes relatively low cooling intensity. The area of strong cooling is formed by said annular cooling box providing very intense cooling by contacting the ingot surface with liquid cooling water. The arrangement of the necessary device is essentially the same as that of FIG. 1, except that the outlet annular gap 22 is omitted here, and that the descending ingot and the piston 18 of the servo cylinder are surrounded by water instead of air.
V provedeních popsaných v souvislosti s obr. 1 až 3 leží oblast mírného· chlazení v jediné rovině. Při odlévání ingotů · velmi vysokou rychlostí může být výhodné přivádět na povrch tuhnoucího ingotu v oblasti s mírným chlazením chladivo· v několika různých výškových polohách za účelem udržení obvodové kůry ingotu ve ztuhlém stavu.In the embodiments described in connection with Figures 1 to 3, the mild cooling region lies in a single plane. When casting ingots at very high velocity, it may be advantageous to supply coolant to the surface of the solidifying ingot in a region of moderate cooling in several different height positions to keep the ingot cortex solidified.
Technický efekt, dosažený způsobem podle vynálezu a spočívající ve snížení rozdílu mezi rychlostí chlazení jádra a obvodové části ingotu v místě ztuhnutí jádra, dokládají diagramy na obr. 4 a 5, znázorňující změny teploty v různých místech ingotu, ležících v radiálním směru mezi jádrem a povrchem ingotu, během vystupování ingotu z kokily, a to ingotů odlévaných způsobem podle vynálezu a u ingotů odlévaných běžnými způsoby s přímým chlazením. Oba porovnávané válcové ingoty · měly průměr 15 cm a byly odlévány rychlostí 23 cm/ /min z hliníkové slitiny s hmotnostním obsahem · 0,20 až 0,6 % křemíku, 0,35 % železa, 0,10 o/o mědi, 0,10 % manganu, 0,45 až 0,9 % hořčíku, 0,1 % chrómu, 0,1 '% zinku, 0,1 % titanu, zbytek hliník. Teploty ingotů byly měřeny termočlánky vsazenými do ingotu ve společné vodorovné rovině v různých vzdálenostech od jádra ingotu.The technical effect achieved by the method according to the invention of reducing the difference between the cooling rate of the core and the peripheral portion of the ingot at the core solidification point is illustrated by the diagrams in Figures 4 and 5 showing temperature variations at different ingot locations lying radially between the core and surface. the ingot, during the ingot deposition from the ingot, namely ingots cast by the method of the invention and ingots cast by conventional direct cooling methods. Both cylindrical ingots compared were 15 cm in diameter and were cast at 23 cm / min from an aluminum alloy with a weight content of 0.20 to 0.6% silicon, 0.35% iron, 0.10 o / o copper, 0 10% manganese, 0.45 to 0.9% magnesium, 0.1% chromium, 0.1% zinc, 0.1% titanium, the rest aluminum. Ingot temperatures were measured by thermocouples embedded in the ingot in a common horizontal plane at different distances from the ingot core.
Na obr. 4 a 5 znázorňují křivky A, B, C, D, E průběh' teplot měřených termočlánky, umístěnými ve společné vodorovné rovině ve vzdálenostech přibližně 19 mm, 25 mm, 38 mm, 50 mm a 75 mm od vnějšího· povrchu ingotu. Na obr. 4 a 5 jsou srovnávány rychlosti chlazení· v těchto místech v intervalu, v němž teplota jádra ingotu (křivka E) klesla z teploty 650 °C na teplotu 600 °C, tj. v rozmezí teplot · těsně pod teplotou, při které roztavené jádro· ingotu tuhne.In Figures 4 and 5, curves A, B, C, D, E show the course of temperatures measured by thermocouples located in a common horizontal plane at distances of approximately 19 mm, 25 mm, 38 mm, 50 mm and 75 mm from the outer surface of the ingot. . In Figures 4 and 5, the cooling rates are compared at these points in the interval in which the temperature of the ingot core (curve E) has fallen from 650 ° C to 600 ° C, i.e. within a temperature range just below the temperature at the molten core · ingots solidifies.
Ingot s průběhem teplot ochlazování na obr. 4 byl odléván způsobem podle vynálezu při uspořádání chlazení podle obr. 1, u něhož chladicí skříň 32 s chladicí vodou byla umístěna 75 mm pod výstupním koncem kokily 10; množství vody přiváděné na povrch ingotu 12 prstencovou · štěrbinou 22 chladicího pláště 15 bylo· ' 30 · 1/min,· kdežto množství vody vstřikované na povrch ingotu z chladicí skříně 32 bylo 160 1/min. Jak je patrno na obr. 4, když jádro· tohoto ingotu začalo chladnout podle křivky E v rozmezí teplot 650 až 600 °C, byla teplota na povrchu ingotu, měřená nejvzdálenějším termočlánkem (křivka AJ asi 300°C. Při poklesu povrchové teploty měřené tímto· termočlánkem o 25 . °C se ochladilo jádro o 50 °C z teploty 650 na 600 °C. Poměr rychlosti ochlazování povrchu ingotu k rychlosti ochlazování jádra ingotu během uvedeného období ochlazování jádra byl tedy přibližně 0,5.The ingot cooling curve of FIG. 4 was cast by the method of the invention in the cooling arrangement of FIG. 1, wherein the cooling water cooling box 32 was positioned 75 mm below the outlet end of the ingot mold 10; the amount of water supplied to the ingot surface 12 through the annular slot 22 of the cooling jacket 15 was 30 l / min, while the amount of water injected onto the ingot surface from the cooling box 32 was 160 l / min. As can be seen in Figure 4, when the core of the ingot began to cool according to curve E within a temperature range of 650 to 600 ° C, the surface temperature of the ingot was measured by the furthest thermocouple (curve AJ about 300 ° C). The thermocouple of 25 ° C cooled the core by 50 ° C from 650 to 600 ° C. The ratio of the ingot surface cooling rate to the ingot core cooling rate during said core cooling period was therefore about 0.5.
Ingot s průběhem teplot ochlazováním na obr. 5 ’ byl odléván dosud běžným způsobem s nejintensivnějším chlazením v místě těsně pod spodním koncem kokily a v rovině značně nad místem ztuhnutí roztaveného jádra. V tom případě, když jádro ingotu začalo chladnout v rozmezí teplot 650 až 600° Celsia (křivka EJ, měl povrch ingotu teplotu nižší než 250°C (křivka A na obr. 5). Při ochlazení jádra ingotu z teploty 650° na teplotu 600 °C se ochladil povrch ingotu jen o 10 °C, takže v tom případě poměr rychlosti ochlazování povrchu ingotu k rychlosti ochlazování jádra ingotu byl 0,2.The ingot with the course of temperatures in Fig. 5 'was cast in the conventional manner with the most intense cooling at a point just below the lower end of the ingot mold and in a plane well above the solidification point of the molten core. In this case, when the ingot core began to cool in the temperature range of 650 to 600 ° C (curve EJ), the ingot surface had a temperature below 250 ° C (curve A in Fig. 5). ° C, the ingot surface was cooled by only 10 ° C, so in that case the ratio of the ingot surface cooling rate to the ingot core cooling rate was 0.2.
Způsobem podle vynálezu lze tedy značně zmenšit nesouhlas rychlosti chlazení jádra a povrchové části ingotu v rovině,, ve které roztavené jádro· ingotu právě zcela ztuhlo a zchladlo z teploty 650 na 600 °C. Ingot odlévaný dosud běžným způsobem s průběhem teplot podle obr. 5 měl velké středové trhliny, kdežto ingot odlévaný způsobem podle vynálezu s průběhem teplot podle obr. 4 byl zcela neporušený bez jakýchkoli · trhlin.Thus, by the method of the invention, the mismatch of the cooling rate of the core and the surface portion of the ingot can be greatly reduced in a plane in which the molten ingot core has just completely solidified and cooled from 650 to 600 ° C. The ingot cast in conventional manner with the temperature profile of FIG. 5 had large central cracks, while the ingot cast in the method of the invention with temperature profile of FIG. 4 was completely intact without any cracks.
Příklad 1Example 1
Ingot byl odléván rychlostí 23 cm/min a byl chlazen množstvím vody 90 1/min protékajícím chladicím pláštěm 15 kokily a množstvím vody 68 1/min protékajícím chladicí skříní 32, umístěnou 7,5 cm pod spodním výstupním koncem kokily. V oblasti mírného· chlazení se stříkaly pulsační proudy chladicí vody, vždy během jedné sekundy a s přestávkami dvou sekund, na povrch ingotu bezprostředně pod kokilou. Odlitý ingot neměl žádné středové trhliny, ačkoli na jeho povrchu byly zjištěny osamělé povrchové trhlinky.The ingot was cast at a rate of 23 cm / min and was cooled by the amount of water 90 l / min flowing through the chill mold 15 and the amount of water 68 l / min flowing through the cooling box 32, located 7.5 cm below the lower outlet end of the mold. In the area of mild cooling, pulsating streams of cooling water were sprayed on the ingot surface immediately below the ingot mold, one second each and with two second breaks. The cast ingot had no central cracks, although solitary surface cracks were detected on its surface.
Jiný ingot byl odléván stejným způsobem, až na to, že v oblasti mírného chlazení se stříkala provzdušněná voda, v množství přibližně 23 1/min vody ve směsi se vzduchem, na povrch ingotu bezprostředně pod spodním koncem kokily, a chladicí skříň 32 byla umístěna 8,8 cm pod spodním koncem kokily. Odlitý ingot byl zcela prost jakýchkoli trhlin. __Another ingot was cast in the same manner except that in the area of mild cooling, aerated water was sprayed, at a rate of approximately 23 l / min of water mixed with air, onto the ingot surface just below the lower end of the ingot. 8 cm below the lower end of the ingot mold. The cast ingot was completely free of any cracks. __
Příklad 2Example 2
Ingot byl odléván rychlostí 23 cm/min v kokile 10 uspořádané podle obr. 1. V oblasti mírného· chlazení byla stříkána chladicí voda v množství asi. 30 1/min z chladicího pláště 15 kokily šikmou prstencovou štěrbinou 22, usměrňující vodu na povrch ingotu pod úhlem 10° vzhledem ke svislici. Chladicí skříň 32 pro vytváření oblasti se silným chlazením byla umístěna 10 cm pod kokilou 10. Odlitý ingot 12 byl zcela prost trhlin.The ingot was cast at a rate of 23 cm / min in the ingot mold 10 arranged in accordance with FIG. 1. In the area of mild cooling, cooling water was sprayed in an amount of about. 30 rpm from the chill 15 of the ingot mold by an inclined annular gap 22, directing water to the ingot surface at an angle of 10 ° relative to the vertical. A cooling box 32 for forming a region with strong cooling was placed 10 cm below the mold 10. The cast ingot 12 was completely free of cracks.
Jiný ingot bez jakýchkoli trhlin byl odlit stejnou rychlostí ve stejném zařízení, u něhož chladicí skříň byla umístěna 7,5 cm pod kokilou 10. Prstencovou štěrbinou 22 z chladicího pláště 15 bylo přiváděno na povrch ingotu 12 množství chladicí vody 36 1/min a z chladicí skříně 32 množství chladicí vody 160 1/min.Another crack without any cracks was cast at the same speed in the same machine in which the cooling cabinet was placed 7.5 cm below the ingot mold 10. An annular gap 22 from the cooling jacket 15 was supplied to the ingot surface 12 with a quantity of cooling water of 36 1 / min. 32 cooling water quantity 160 l / min.
Příklad 3 ............Example 3 ............
Při uspořádání odlévacího· zařízení podle obr. 2, u něhož neznázorněná chladicí skříň byla umístěna ve vzdálenosti 17,5 cm pod kokilou 40, byl odléván ingot 12 rychlostí 30 cm/min. Voda v oblasti mírného· chlazení byla stříkána na povrch ingotu 12 v množství 45 1/min a voda z chladicí skříně v množství 160 1/min. Odlitý ingot 12 neměl vůbec žádné · trhliny.In the casting apparatus of FIG. 2, in which the cooling cabinet (not shown) was placed at a distance of 17.5 cm below the ingot mold 40, the ingot 12 was cast at a rate of 30 cm / min. The mild cooling water was sprayed on the surface of the ingot 12 at 45 rpm and the cooling box water at 160 rpm. The cast ingot 12 had no cracks at all.
Na rozdíl od výsledků podle uvedených příkladů měly ingoty ze stejné hliníkové slitiny, stejných rozměrů a tvaru, odlité obvyklým způsobem s přímým chlazením v jedné chladicí oblasti umístěné pod kokilou, vesměs velké středové trhliny při rychlostech odlévání 22,5 a 30 cm/min, ačkoli tímto· obvyklým způsobem byly odlévány ingoty bez trhlin při nižší rychlosti odlévání 15 cm/min. Podobně ingoty odlévané rychlostí 22,5 cm/mm a s pCsamňm vstnkováním chladicí vody a se stíráním vody stékající po· povrchu ingotu ve vzdálenosti 5 cm pod kokilou, avšak bez použití druhé oblasti se silným chlazením měly rovněž velké středové trhliny.Contrary to the results of the examples, ingots of the same aluminum alloy, of the same size and shape, cast in the conventional direct-cooling manner in one cooling zone located below the ingot mold, all had large center cracks at casting speeds of 22.5 and 30 cm / min. in this conventional manner, non-cracked ingots were cast at a lower casting speed of 15 cm / min. Similarly ingots cast FAST axis L three 22.5 cm / mm and pCsamňm vstnkováním cooling water and wiping with water flowing over the surface of the ingot · 5 cm below the mold, but without the use of a second, rapid cooling should also have large center cracks.
Claims (5)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US11019071A | 1971-01-27 | 1971-01-27 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS209837B2 true CS209837B2 (en) | 1981-12-31 |
Family
ID=22331688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS72523A CS209837B2 (en) | 1971-01-27 | 1972-02-27 | Method of continuous casting of metals or alloys particularly the aluminium alloys |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3713479A (en) |
| JP (1) | JPS548611B1 (en) |
| AT (1) | AT330387B (en) |
| AU (1) | AU470900B2 (en) |
| BE (1) | BE778509A (en) |
| BR (1) | BR7200444D0 (en) |
| CA (1) | CA966974A (en) |
| CH (1) | CH556704A (en) |
| CS (1) | CS209837B2 (en) |
| DD (1) | DD99522A5 (en) |
| DK (1) | DK136886B (en) |
| ES (1) | ES399244A1 (en) |
| FR (1) | FR2126189B1 (en) |
| GB (1) | GB1381166A (en) |
| IT (1) | IT946979B (en) |
| NL (1) | NL149398B (en) |
| NO (1) | NO140132C (en) |
| SE (1) | SE384639B (en) |
| YU (1) | YU17772A (en) |
| ZA (1) | ZA72444B (en) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1456661A (en) * | 1973-01-24 | 1976-11-24 | Alcan Res & Dev | Casting light metal ingots by the direct chill casting process |
| DE2423597C3 (en) * | 1973-05-17 | 1983-11-03 | Alcan Research and Development Ltd., Montreal, Quebec | Process for the production of dispersion-strengthened aluminum alloy sheets and foils with evenly distributed fine intermetallic particles |
| GB1527080A (en) * | 1974-11-28 | 1978-10-04 | Davy Int Ltd | Continuous casting mould |
| US4156451A (en) * | 1978-02-07 | 1979-05-29 | Getselev Zinovy N | Continuous or semi-continuous metal casting method |
| US4166495A (en) * | 1978-03-13 | 1979-09-04 | Aluminum Company Of America | Ingot casting method |
| US4388962A (en) * | 1978-11-02 | 1983-06-21 | Olin Corporation | Electromagnetic casting method and apparatus |
| US4351384A (en) * | 1979-09-24 | 1982-09-28 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Coolant control in EM casting |
| US4474225A (en) * | 1982-05-24 | 1984-10-02 | Aluminum Company Of America | Method of direct chill casting |
| US4693298A (en) * | 1986-12-08 | 1987-09-15 | Wagstaff Engineering, Inc. | Means and technique for casting metals at a controlled direct cooling rate |
| CA1320334C (en) * | 1988-12-08 | 1993-07-20 | Friedrich Peter Mueller | Direct chill casting mould with controllable impingement point |
| US5040595A (en) * | 1989-08-14 | 1991-08-20 | Wagstaff Engineering Incorporated | Means and technique for direct cooling an emerging ingot with gas-laden coolant |
| US5119883A (en) * | 1989-08-14 | 1992-06-09 | Wagstaff Engineering Incorporated | Apparatus and process for direct cooling an emerging ingot with gas-laden coolant |
| JP2721281B2 (en) * | 1991-09-19 | 1998-03-04 | ワイケイケイ株式会社 | Cooling method and mold for continuous casting |
| JPH05318031A (en) * | 1992-05-12 | 1993-12-03 | Yoshida Kogyo Kk <Ykk> | Method for cooling in continuous casting, and device and mold therefor |
| US5582230A (en) * | 1994-02-25 | 1996-12-10 | Wagstaff, Inc. | Direct cooled metal casting process and apparatus |
| EP0812638A1 (en) * | 1996-06-14 | 1997-12-17 | Alusuisse Technology & Management AG | Adjustable continuous casting mould |
| EP2305397B1 (en) | 2005-10-28 | 2014-07-16 | Novelis, Inc. | Homogenization and heat-treatment of cast metals |
| US7881153B2 (en) * | 2007-08-21 | 2011-02-01 | Pgs Geophysical As | Steerable paravane system for towed seismic streamer arrays |
| WO2012126108A1 (en) | 2011-03-23 | 2012-09-27 | Novelis Inc. | Reduction of butt curl by pulsed water flow in dc casting |
| US8813827B2 (en) * | 2012-03-23 | 2014-08-26 | Novelis Inc. | In-situ homogenization of DC cast metals with additional quench |
| WO2016061577A1 (en) * | 2014-10-17 | 2016-04-21 | Infinium, Inc. | Method and apparatus for liquid metal electrode connection in production or refining of metals |
| CN106001524B (en) * | 2016-07-19 | 2017-10-27 | 中国瑞林工程技术有限公司 | Framework Cu alloy material casts unit cooling system and its operating method |
| RU182014U1 (en) * | 2017-10-19 | 2018-07-31 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | CRYSTALIZER FOR CASTING ALUMINUM INGOTS |
| CN108160959B (en) * | 2017-12-28 | 2019-10-18 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | A kind of casting method of 5182 aluminium alloy flat bloom |
| CN110479975A (en) * | 2019-08-02 | 2019-11-22 | 中铝材料应用研究院有限公司 | A kind of device of copper master alloy ingot casting |
| CN113458352B (en) | 2020-03-30 | 2023-11-24 | 日本碍子株式会社 | Method for producing Cu-Ni-Sn alloy and cooler for use in same |
| JP7433263B2 (en) * | 2021-03-03 | 2024-02-19 | 日本碍子株式会社 | Manufacturing method of Cu-Ni-Sn alloy |
| CN113579859B (en) * | 2021-06-24 | 2022-07-19 | 武汉钢铁有限公司 | Method for prolonging service life of continuous casting crystallizer copper plate under condition of high scrap steel ratio |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR905778A (en) * | 1941-03-06 | 1945-12-13 | Continuous casting device | |
| FR1072748A (en) * | 1953-01-23 | 1954-09-15 | Cie Francaise Des Metaux | Continuous or semi-continuous casting of metals and alloys |
| FR67701E (en) * | 1955-03-18 | 1958-03-18 | Pechiney | Metal casting |
| CH434581A (en) * | 1964-11-28 | 1967-04-30 | Ver Leichtmetall Werke Ges M B | Process for continuous casting of metals in short continuous molds |
-
1971
- 1971-01-27 US US00110190A patent/US3713479A/en not_active Expired - Lifetime
-
1972
- 1972-01-21 ZA ZA720444A patent/ZA72444B/en unknown
- 1972-01-25 AT AT57872*#A patent/AT330387B/en not_active IP Right Cessation
- 1972-01-25 GB GB353472A patent/GB1381166A/en not_active Expired
- 1972-01-25 DD DD160492A patent/DD99522A5/xx unknown
- 1972-01-26 YU YU00177/72A patent/YU17772A/en unknown
- 1972-01-26 AU AU38318/72A patent/AU470900B2/en not_active Expired
- 1972-01-26 DK DK34772AA patent/DK136886B/en unknown
- 1972-01-26 BE BE778509A patent/BE778509A/en unknown
- 1972-01-26 SE SE7200848A patent/SE384639B/en unknown
- 1972-01-26 NO NO189/72A patent/NO140132C/en unknown
- 1972-01-27 NL NL727201096A patent/NL149398B/en not_active IP Right Cessation
- 1972-01-27 IT IT19876/72A patent/IT946979B/en active
- 1972-01-27 BR BR444/72A patent/BR7200444D0/en unknown
- 1972-01-27 JP JP956172A patent/JPS548611B1/ja active Pending
- 1972-01-27 ES ES399244A patent/ES399244A1/en not_active Expired
- 1972-01-27 CH CH120672A patent/CH556704A/en not_active IP Right Cessation
- 1972-01-27 CA CA 133281 patent/CA966974A/en not_active Expired
- 1972-01-27 FR FR7202745A patent/FR2126189B1/fr not_active Expired
- 1972-02-27 CS CS72523A patent/CS209837B2/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT946979B (en) | 1973-05-21 |
| ATA57872A (en) | 1975-09-15 |
| JPS548611B1 (en) | 1979-04-17 |
| DK136886B (en) | 1977-12-12 |
| BR7200444D0 (en) | 1973-05-03 |
| AU470900B2 (en) | 1973-08-02 |
| DE2203256A1 (en) | 1972-08-03 |
| ES399244A1 (en) | 1974-12-16 |
| FR2126189A1 (en) | 1972-10-06 |
| US3713479A (en) | 1973-01-30 |
| NL7201096A (en) | 1972-07-31 |
| ZA72444B (en) | 1972-09-27 |
| FR2126189B1 (en) | 1976-10-29 |
| YU17772A (en) | 1982-02-28 |
| DK136886C (en) | 1978-05-29 |
| CA966974A (en) | 1975-05-06 |
| AU3831872A (en) | 1973-08-02 |
| GB1381166A (en) | 1975-01-22 |
| BE778509A (en) | 1972-07-26 |
| AT330387B (en) | 1976-06-25 |
| SE384639B (en) | 1976-05-17 |
| DD99522A5 (en) | 1973-08-12 |
| NO140132B (en) | 1979-04-02 |
| NO140132C (en) | 1979-07-11 |
| CH556704A (en) | 1974-12-13 |
| DE2203256B2 (en) | 1975-08-14 |
| NL149398B (en) | 1976-05-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS209837B2 (en) | Method of continuous casting of metals or alloys particularly the aluminium alloys | |
| US4874471A (en) | Device for casting a metal in the pasty phase | |
| JPH0675753B2 (en) | Method and apparatus for controlling a conducting liquid flow | |
| CN1066652C (en) | Apparatus and method for horizontal direct chill casting of light metals | |
| US4351384A (en) | Coolant control in EM casting | |
| US3502133A (en) | Continuous casting method and apparatus for controlling freeze line location | |
| FR2342112A1 (en) | Continuously casting metals, esp. aluminium and its alloys at high spe - by partial heat extn. from melt before it enters mould (NL 26.8.77) | |
| US7077186B2 (en) | Horizontal continuous casting of metals | |
| US20020174971A1 (en) | Process of and apparatus for ingot cooling during direct casting of metals | |
| US4154291A (en) | Mandrel for continuous casting of tubular metallic members | |
| CA1092779A (en) | Lead casting seal | |
| FI85450C (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER DIREKTGJUTNING AV METALL FOER FORMING AV LAONGSTRAECKTA KROPPAR. | |
| CA2266085A1 (en) | Continuous casting machine | |
| GB1328166A (en) | Continuous and semicontinuous casting of molten metal | |
| US3707439A (en) | Device for charging a mold for continuous casting of a hollow ingot | |
| CN113275545B (en) | Cooler for casting target material and cooling method | |
| US11691195B2 (en) | System, apparatus, and method for a direct chill casting cooling water spray pattern | |
| SU1281339A1 (en) | Mould | |
| JPH06210402A (en) | Method for continuously casting aluminum | |
| SU1156840A1 (en) | Metal mould for casting at regulated gas pressure | |
| JPS62187556A (en) | Continuous casting method | |
| SU373087A1 (en) | LIQUID CAST IRON CRYSTALLIZATION METHOD | |
| RU1804371C (en) | Method of crystallization of melt | |
| RU2015807C1 (en) | Method of continuous casting of metals | |
| KR100515460B1 (en) | Continuous casting ingot mould for the vertical casting of metals |