CS209460B2 - Method of the heat processing of the glass object and device for executing the same - Google Patents

Method of the heat processing of the glass object and device for executing the same Download PDF

Info

Publication number
CS209460B2
CS209460B2 CS773745A CS374577A CS209460B2 CS 209460 B2 CS209460 B2 CS 209460B2 CS 773745 A CS773745 A CS 773745A CS 374577 A CS374577 A CS 374577A CS 209460 B2 CS209460 B2 CS 209460B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
membrane
bed
fluidizing gas
granular material
fluidized bed
Prior art date
Application number
CS773745A
Other languages
English (en)
Inventor
Raymond P Cross
Original Assignee
Pilkington Brothers Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Pilkington Brothers Ltd filed Critical Pilkington Brothers Ltd
Publication of CS209460B2 publication Critical patent/CS209460B2/cs

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B25/00—Annealing glass products
    • C03B25/02—Annealing glass products in a discontinuous way
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B27/00—Tempering or quenching glass products
    • C03B27/04—Tempering or quenching glass products using gas
    • C03B27/052—Tempering or quenching glass products using gas for flat or bent glass sheets being in a vertical position
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B29/00—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins
    • C03B29/02—Reheating glass products for softening or fusing their surfaces; Fire-polishing; Fusing of margins in a discontinuous way
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B15/00—Fluidised-bed furnaces; Other furnaces using or treating finely-divided materials in dispersion
    • F27B15/02—Details, accessories or equipment specially adapted for furnaces of these types
    • F27B15/10—Arrangements of air or gas supply devices

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
  • Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
  • Manipulator (AREA)
  • Bidet-Like Cleaning Device And Other Flush Toilet Accessories (AREA)
  • Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
  • Paper (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)

Description

(54) Způsob tepelného zpracování skleněného předmětu a zařízení к provádění způsobu
Účelem vynálezu je zlepšení tepelného zpracování skleněného předmětu, zejména tepelného vytvrzování skleněných tabulí, snížení procenta lomu a deformací tvaru skleněných tabulí při tomto tepelném vytvrzování.
Uvedeného účelu se dosáhne tím, že horký skleněný předmět se ponoří do fluidisovaného zrnitého materiálu, kterým se prohání proud fluidačního plynu pronikajícího membránou, ve které vzniká vysoký ubytek tlaku. 'Membrána podle vynálezu sestává z děrovaného tuhého clenu, který nese alespoň dvě vrstvy papíru propustného pro vzduch. Na horním povrchu membrány jsou kolmo к tomuto povrchu uloženy alespoň dvě tenké desky s minimálním odporem proudění fluidačnrho plynu membránou.
Vynález lze využít pri výrobě skleněných tabulí pro jednovrstvá i stóená ochranná skla všech druhů vozidel a letadel.
209480
Vynález se týká způsobu tepelného zpracování skleněného předmětu, při kterém je skleněný předmět ponořen ve fluidním loži ' zrnitého materiálu, které je v -klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic. Vynález se dále týká zařízení k provádění výše zmíněného způsobu, sestávajícího - z nádrže pro- fluidisované lože, která je oddělena membránou od plnicí komory.
Je znám způsob tepelného zpracování skla, při kterém se žhavé sklo ponořuje od fluidního lože zrnitého materiálu. Fluidace zrnitého materiálu uloženého- uvnitř nádrže se vyvolá průtokem fluidačního plynu porézní membránou, tvořící dno této· nádrže. Před ponořením skla je fluidní lože v klidovém rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic.
Fluidní lože zrnitého materiálu v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic se může definovat pomocí proudění plynu ložem a expandovanou výškou lože. Klidový, rovnoměrně expandovaný stav fluidace částic existuje, jak bylo zjištěno, mezi spodní hranicí rychlosti proudění plynu při - počáteční fluidaci, to jest rychlostí, při které se částice právě stávají suspendovanými v rovnoměrně rozděleném, vzhůru proudícím plynu, a horní - - hranicí - - rychlostí proudění plynu, při které se vyskytuje maximální expanze lože a povrch lože je klidný a neporušený bubláním. Vyšší rychlost plynu, než je rychlost, která vyvolá maximální expanzi lože, vede k vývoji rozsáhlého bublání v loži a při takovém začínajícím bublání může docházet- k částečnému snížení výšky lože.
Výše zmíněný způsob se zejména používá pro tepelné vytvrzování rovných nebo ohýbaných skleněných tabulí, které se používají samy jako přední ochranná skla, postranní skla nebo· zadní skla vozidel, nebo jako složka vrstveného předního ochranného· skla motorových vozidel nebo pro konstrukci sestav předních -ochranných skel pro letadla a - železniční lokomotivy.
Tepelné vytvrzování skleněné tabule bylo navrhováno - tak, že - se žhavá skleněná tabule ponoří do volně bublajícího- lože zrnitého materiálu, avšak tento způsob nebyl dosud zaveden do používání ve výrobě.
Když bylo· zkoušeno použít tohoto volně bublajícího fluidního lože - pro tepelné vytvrzování skleněných tabulí, byl zjištěn - vysoký výskyt lomu skleněných tabulí, který vzniká během jejich zpracování ve fluidním loži. Bylo- zjištěno, že volně bublající lože působí deformaci tvaru skleněných tabulí vlivem nepravidelných sil, kterým jsou skleněné tabule podrobeny ve volně bublajícím loži.
Při použití fluidního lože zrnitého- materiálu, které je v klidovém, rovnoměrně expandovaném -stavu fluidace částic, se dosáhne úspěšného provozního výtěžku, přičemž dochází k velmi nízkému lomu skleněných tabulí při vytváření vytvrzovacích napětí ve skleněných tabulích. Také bylo zjištěno, že použití takového fluidního lože má velmi malý vliv na změny tvaru skleněných tabulí.
Pro udržování stabilního provozu fluidního lože v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic existuje úzké rozmezí rychlostí proudění fluidačního plynu mezi spodní hranicí rychlosti proudění fluidačního plynu při začátku fluidace a -horní hranicí rychlosti proudění fluidačního- plynu při maximální expanzi lože. Pro- rychlosti proudění - plynu nad horní hranicí je příznačné všeobecné bublání - lože. Uvnitř hranic rozmezí rychlosti proudění pro fluidaci v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic bylo, zjištěno, že je obtížné vyhnout se výskytu místního- bublání v loži, což může v některých případech vyvolat všeobecné bublání v loži.
Další formou nestability, která vzniká, je tvoření nepravidelných proudů materiálu - v loži. Oba tyto vlivy je obtížné potlačit, jakmile jednou vzniknou. Tyto nessabiiity zejména vznikají v hlubokých, například 1 m hlubokých fluidních ložích, jako jsou fluidní lože nutná pro tepelné zpracování velkých skleněných tabulí rozměrů vhodných například pro přední ochranná skla -motorových vozidel.
Vynález je založen na - skutečnosti, že lze dosáhnout stabilního ovládání fluidního- lože v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic vhodnou volbou membrány, aby se vytvořil vysoký pokles tlaku napříč membránou vlivem proudění fluidačního plynu porézní membránou, kterou fluidační plyn vniká do lože.
Vynález tudíž vytváří způsob tepelného zpracování skleněného předmětu, při kterém je skleněný předmět ponořen ve fluidním loži zrnitého materiálu, které je v klidovém rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic, jehož podstata spočívá v tom, že horký skleněný předmět se ponoří do fluidísovaného zrnitého, materiálu, kterým se prohání rovnoměrný, svisle směrovaný proud fluidačního plynu vytvářený vedením- fluidačního plynu membránou, která má- propustnost pro- vzduch od 0,0125 - 1 - . . s_1 . Ш“2 do· 0,036 1 . s‘l . m~2 při normální teplotě a přivedeném tlaku 100 Pa, čímž se vytvoří vysoký úbytek tlaku v proudu fluidačního- plynu napříč membránou rovný od 60 °/o do - 85 tlaku, při kterém se fluidační plyn přivádí pod membránu a skleněný výrobek - se udržuje ponořený ve fluidisovaném zrnitém materiálu k vytvoření -tepelného zpracování při udržování zmíněného rovnoměrně svisle směrovaného- proudu fluidačního· plynu z membrány.
Vynález dále vytváří zařízení k provádění způsobu -definovaného výše, sestávající z nádrže pro fluidisované lože, která je oddělena membránou od plnicí komory, vyznačené tím, že membrána sestává z děro209460 váného tuhého členu, který nese alespoň dvě vrstvy papíru, jejichž výsledná propustnost pro vzduch je rovna o-d 0,0125 1 . s’1 .
. m~2 do 0,036 1 . s’1 . m-2 při normální teplotě a přivedeném tlaku 100 Pa.
Je výhodné, když jsou na horním povrchu membrány kolmo к tomuto povrchu uspořádány alespoň dvě tenké desky s minimálním odporem proudění fluidačního plynu membránou.
Těmito opatřeními podle vynálezu se dosáhne zlepšeného· způsobu tepelného zpracování skleněných výrobků, při kterém je stabilita fluidisovaného lože, ve kterém je skleněný výrobek ponořen, zajištěna regulací omezení proudu fluidačního plynu porézní membránou, takže se vytvoří rovnoměrný stoupající proud fluidačního plynu z horního povrchu membrány bez bublání, čímž se zajistí, že skleněný výrobek je tepelně zpracován ve fluidisovaném loži udržovaném v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic.
Nová konstrukce zařízení podle vynálezu s membránou sestávající z děrovaného tuhého členu, který nese alespoň dvě vrstvy papíru, a s tenkými deskami na horním povrchu membrány, uspořádanými kolmo к tomuto povrchu membrány, aniž omezují proud vzduchu nad membránou, způsobuje, že jakékoli variace charakteristik membrány jsou vyregulovány na střední hodnotu a membrána je mechanicky stabilní a má rovnoměrný vysoký úbytek tlaku plynu po celé ploše.
Příklad provedení vynálezu je znázorněn na připojených výkresech, kde obr. 1 znázorňuje schematicky svislý řez zařízením podle vynálezu, sestávající z fluidního lože, které má membránu pro vysoký pokles tlaku podle vynálezu, obr. 2 je půdorys zařízení z obr. 1 a obr. 3 je detail části obr. 1 v řezu.
Zařízení podle vynálezu znázorněné v obr. 1 zahrnuje obdélníkovou nádrž 1, která je nádobou pro fluidní lože. Napříč základny nádrže 1 je uložena mikroporézní membrána 2, která bude podrobněji popsána s odkazem na obr. 3. Okraje membrány 2 jsou upevněny mezi přírubou 3 nádrže 1 a přírubou 4 přetlakové komory 5, která tvoří spodní část nádrže 1. Příruby 3, 4 a okraje membrány 2 jsou sešroubovány šrouby 6. Membrána 2 takto odděluje přetlakovou komoru 5 od nádoby pro fluidní lože.
Přívodní potrubí 7 pro fluidační vzduch je připojeno к přetlakové komoře 5 a fluidační vzduch se do přívodního potrubí 7 přivádí při řízeném tlaku.
Výhodná konstrukce mikroporézní membrány 2 je znázorněna na obr. 3 a zahrnuje děrovaný tuhý člen 8, například ocelovou desku mající pravidelně rozmístěné otvory 9. Okraje desky jsou provrtány pro průchod šroubů 6. Mezi spodní plochou okrajfi desky a přírubou 4 přetlakové komory 5 je uloženo ploché těsnění 10.
Na desce je uloženo několik vrstev 11 mikroporézního pevného papíru. Membrána 2 zahrnuje ochranné drátěné pletivo 12, které je uloženo na vrchu vrstev 11 papíru. Mezi okraji drátěného pletiva 12 a rozpěrným prstencem 14, umístěným mezi membránou 2 a přírubou 3 nádrže 1, je uložena vrchní těsnicí vložka 13.
Na horní povrch membrány 2 dosedá vyztužovací prostředek ve formě tenkých ocelových desek 15, které tvoří minimální překážku pro' proud fluidačního plynu membránou 2. Desky 15 jsou uloženy napříč základny nádrže 1 a jsou svými konci přivařeny к prstenci 14. Desky 15 jsou svou hranou ve styku s horním povrchem membrány
2. Ve výhodném provedení mají desky 15 výšku 5,0 cm a tloušťku 0,6 cm.
Při provozu zařízení znázorněného na obr. 1 a 2 se zrnitý materiál 16 v nádrži 1 fluiduje přiváděním fluidačního vzduchu při řízeném tlaku přívodním potrubím 7 do přetlakové komory 5. Membrána 2 je konstruována tak, že fluidační vzduch proudí stejnoměrně do fluidního lože v celé základně lože pro udržení lože v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic.
Zrnitý materiál 16, který tvoří fluidní lože, je inertní žáruvzdorný materiál, například gama-kysličník hlinitý o velikosti částic v rozmezí 20 mikrometrů až 160 mikrometrů, přičemž střední velikost částic je 64 mikrometry.
Přikladl
Lože by mělo být alespoň 60 cm hluboké. Například rozměry nádrže 1 obsahující fluidní lože byly 38 cm X 215 cm při hloubce 100 cm.
Příklad 2
Membrána 2 byla vyrobena z 15 vrstev 11 papíru, přičemž každá vrstva 11 papíru měla tloušťku 0,23 mm a měla propustnost pro vzduch při normální teplotě 4,6 1 . s1 . . m~2 při přivedeném tlaku 100 Pa.
Fluidační vzduch byl přiváděn do přetlakové komory 5 při tlaku 24 kPa. Výsledný pokles tlaku membránou 2 byl 14,4 kPa a pokles tlaku způsobený hloubkou fluidního lože byl 9 kPa. Pokles tlaku napříč membránou 2 byl 60 % přivedeného tlaku vzduchu v přetlakové komoře 5. Povrch fluidního lože byl v blízkosti horního okraje nádrže 1. Vysoký pokles tlaku napříkč membránou 2 zajišťuje rovnoměrné rozdělení fluidačního plynu proudícího svisle nahoru od horního povrchu membrány 2 v nádrži 1 tak, aby se zrnitý materiál 16 udržel v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic.
Řízením přetlaku v přetlakové komoře 5 se dosáhne citlivé regulace rychlosti plynu
269468 proudícího vzhůru zrnitým materiálem 16. Zrnitý materiál 16 se udržuje v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic řízením přetlaku tak, že rychlost plynu ložem je v rozmezí mezi rychlostí odpovídající počátku fluidace a rychlostí odpovídající maximální expanzi lože, při které se udržuje zmíněný klidový stav fluidace.
Oblast rychlostí proudění fluídačního plynu, při kterých se tento stav fluidace vytváří, je úzká a jakákoli nerovnoměrnost rychlosti proudění fluídačního plynu do zrnitého materiálu 16 by mohla mít za následek místní bublání uvnitř lože v oblastech, kde fluidační plyn mohl dosáhnout rychlostí proudění překračujících zmíněnou horní hranici oblasti. Takovéto místní bublání by mohlo vyvolat celkové bublání v loži. Také jakákoli nerovnoměrnost proudu plynu by mohla vytvořit nahodilé proudy zrnitého materiálu 16 uvnitř lože.
Tyto dosud zjištěné formy nestability mohou vést к obtížím při vytvrzování skleněných tabulí ponořením žhavých skleněných tabulí do fluidního lože. Může dojít к lomu skleněných tabulí nebo mohou vzniknout nežádoucí změny jejich tvaru.
Konstrukce membrány 2, znázorněné v obr. 3, je taková, že ačkoliv se mohou vyskytnout rozdíly v porózitě jednotlivých vrstev 11 papíru tvořících membránu 2, tyto rozdíly jsou vyrovnány na střední hodnotu, protože membrána 2 obsahuje větší množství vrstev 11 papíru. Následek velkého poklesu tlaku napříč membránou 2 a průměrné rovnoměrné jemné porózity membrány 2 je ten, že se vytváří velmi rovnoměrné rozdělení rychlosti proudu vzduchu na horním povrchu membrány 2. To má za následek, že zrnitý materiál 16 se udržuje ve stabilním klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic mezi stavem počátku fluidace a stavem maximální expanze lože odpovídající začátku bublání v loži.
Vysoký odpor membrány 2 proti průtoku plynu minimalizuje účinek jakýchkoli přechodných změn, které se mohou vyskytnout v tlaku vzduchu přiváděného do přetlakové komory 5. Tyto změny by jinak mohly mít za následek změny rychlosti proudu fluidacního vzduchu pronikajícího membránou 2 do fluidního lože a mohly by vést ke vzniku nestabilit při ovládám lože.
Pro srovnání bylo fluidní lože stejného rozměru a ze stejného zrnitého materiálu 16 zkoušeno v provozu při použití membrány 2 s nízkým poklesem tlaku, sestávající z jedné desky porézního plastického materiálu. Tento materiál membrány 2 měl mnohem větší propustnost pro proud vzduchu, než je odpovídající propustnost membrány 2 použité v zařízení fluidního lože podle vynálezu.
Tlak přiváděného vzduchu, požadovaný pro nastavení fluidace zrnitého materiálu lože v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic, byl 10· kPa a výsledný pokles tlaku v hloubce fluidního lóže byl 9 kPa. Pokles tlaku v membráně 2 byl tedy pouze 1 kPa, což je jeaa 10 % tlaku přiváděného vzduchu. Byte· zjištěna, že toto lože j® v provozu velmi nestabilní.
Nestability se projevovaly jako místní bublání a vytváření nahodilých proudů zrnitého materiálu 16 uvnitř lože, které nemohly být potlačeny snížením tlaku přiváděného vzduchu. Když tyto aestabtitty vznikly, bylo nutno přerušit přívod fluiidačního vzduchu do lože, čímž se nechalo lože zhroutit a potom muselo být ref luidováno. Bylo však zjištěno, že nestability vznikly znovu krátce po fluidaci lože.
Při provádění způsobu podle vynálezu bylo zjištěno, že čím vyšší je pokles tlaku napříč membránou 2, tím lepší je stabilita fluidace zrnitého materiálu 16 až do meze, za kterou již nenastává žádné zlepšení stability.
Příklad 3
Byla použita membrána 2, která obsahovala 20 vrstev 11 papíru tloušťky 0,05 mm, který měl propustnost pro vzduch 0,25 1 . . s_1 . m~2 při tlaku 0,1 kPa. Pro ftaidaci gama-kysličníku hlinitého, zmíněného výše, do hloubky MM) cm byl potřebný tlak přiváděného vzduchu 52 kPa.
Výsledný pokles tlaku hloubkou fluidního lože byl opět 9 kPa, pokles tlaku v membráně 2 byl 43 kPa. V tamta případě představoval pokles tlaku v membráně 65 % tlaku přiváděného vzduchu. Membrána 2 může být konstruována tak, že se vytvoří dokonce vyšší pokles tlaku než 65 přičemž jediným omezením procentuátonho poklesu tlaku je omezení stanovené odolností membrány 2 vůči deformaci tlakem v přetlakové komoře 5.
Také bylo zjištěno,, že při zvýšení procentuálního poklesu tlaku v membráně 2 se horní hranice rychlosti proudění plynu, při které nastává maximální expanze lóže před začátkem bublání, také zvýší к určité hranici.
Vynález umožňuje zvýšení rozsahu rychlostí proudění plynu, ve kterém může být lože ovládáno· v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic. To také zvyšuje stabilitu ovládání lože.
Dále jsou uvedeny některé příklady provozu způsobem podle vynálezu.
Při konstrukci membrány 2 byly peužtty tyto dva druhy papíru:
Papír A
Tloušťka 0,23 mm, propustnost pro vzduch
0,54 1 . s_1 . na“2 při úbytku tlaku ОД кВа.
а
Papír B měrné hmotnosti částic 2,2 g . cm-3, velikost částic od 20 mikrometrů do 160 mikroTloušťka 0,05 mm, propustnost pro vzduch metrů a střední velikosti částic 64 mikro0,.25 1 . si . m-2 při úbytku tlaku 0,1 kPa. metrů byly provedeny tyto tři zkoušky:
Při použití gama-kysličníku hlinitého o
Tabulka I
Membrána Přetlak kPa Pokles tlaku v membráně Hloubka lože
Papír počet vrstev kPa % cm
A 15 16,4 11,4 69,5 60
B 10 35,1 26,8 76 100
B 20 50,3 37,5 74 150
Podobné zkoušky s porézním práškovým hlinitokřemičitým materiálem' s hmotnostním obsahem 13% kysličníku hlinitého a 86 %' kysličníku ' křemičitého, velikosti čásTabu
Membrána Přetlak kPa papír počet vrstev A 158,65
B 1018,4
B 2029,1 tic až do' 150 mikrometrů, střední velikosti částic' 60 mikrometrů a měrné hmotnosti částic 1,22 g . cm-з byly zjištěny tyto výsledky:
lka II
Pokles tlaku v membráně Hloubka lože cm
kPa %
6,0 69,5 60
14,0 76 100
22,3 74 150
Další zkoušky byly provedeny s neporézním alfa-kysličníkem hlinitým o velikosti částic 29 mikrometrů a měrné hmotnosti částic 3,97 g . cm3. Byly získány tyto · vý · sledky:
Tabulka III
papír Membrána Počet vrstev Přetlak kPa Pokles tlaku v membráně Hloubka lože cm
kPa %l
A 20 20,9 12,9 61,5 60
B 10 38,5 25,2 65 100
B 20 56,0 35,6 63 150
Bylo zjištěno, že procentní pokles tlaku v membráně 2 souvisí s vytvrzovacím napětím vyvolaným ve skleněné tabuli rychle ochlazené ve fluidním loži. Čí-m vyšší je pokles tlaku až do přípustné hranice, tím bližší je stav lože ke stavu maximální expanze, při kterém se udržuje klidový stav fluidace. Při maximální expanzi má lože nízkou viskozitu, takže žhavé skleněné tabule mohou být do lože vnášeny snadno a při minimálním vlivu na ohnutý nebo rovný tvar skleněné tabule. Čím více se stav lože přibližuje k maximální expanzi, tím vyšší jsou střední tahová pnutí ve skle, jak je znázorněno v tabulce IV, ve které jsou uvedeny výsledky zkoušek při použití téhož gama-kysličníku hlinitého, který byl použit při provádění zkoušek s výsledky v tabulce
I.
Tabule o tloušťce skla 3 mm byly zahřátý na 660 °C a spuštěny do lože, které mělo· hloubku 60 cm a teplotu okolí nebo poněkud vyšší.
Tabulka IV
Pokles tlaku v membráně % Papír B počet vrstev Expanze lože % středové tahové pnutí MPa
69 5 15 41
812 10 18 44
88 20 49
Pokles ' tlaku rovný alespoň 60 % v membráně 2 vytváří -možnost tepelného vytvrzování předmětů ze skla, zejména skleněných tabulí pro přední ochranná skla vozidel, ve fluidním loži alespoň 60 cm hlubokém, například o· hloubce v rozmezí 60 cm až 150 cm, přičemž zrnitý materiál - má·' měrnou hmotnost alespoň 1,0 g . cm-3, například v rozmezí 1,0 g- . cm* až 4,0 g . cm*, přičemž fluidní - lože je v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic.

Claims (3)

  1. pRe-dmét vynalezu
    1. Způsob tepelného zpracování skleněného předmětu, při kterém je skleněný předmět ponořen ve fluidním loži zrnitého materiálu, které je v klidovém, rovnoměrně expandovaném stavu fluidace částic, vyznačený tím, že horký skleněný předmět se ponoří do fluidisovaného zrnitého materiálu, kterým se prohání rovnoměrný svisle směrovaný proud fluidačního plynu, vytvářený vedením fluidačního plynu membránou, · která má propustnost pro vzduch od 0,0125 · 1 . s-1 . m-2 do- 0,036 1 . s“1 . m*’ při normální teplotě a přivedeném tlaku 100 Pa, čímž se vytvoří vysoký úbytek tlaku v proudu fluidačního plynu napříč membránou, rovný od 60 % do 85 % - tlaku, při kterém se fluidační plyn přivádí pod membránu a skleněný výrobek se udržuje ponořený ve fluidšsovaném zrnitém materiálu k vytvoření tepelného - zpracování při udržo vání zmíněného rovnoměrně svisle směrovaného proudu fluidačního plynu - z membrány.
  2. 2. Zařízení k provádění způsobu podle bodu 1, sestávající z nádrže -pro fluidssované lože, která - je oddělena membránou od plnicí komory, vyznačené tím, že membrána (2) sestává z děrovaného tuhého členu (8), který nese alespoň dvě vrstvy (lij papíru, jejichž výsledná propustnost pro vzduch je rovna od 0,0125 1 . s1 . m2 do· 0,036 1 . . s1 . m~2 při -normální - ' teplotě a přivedeném tlaku 100 Pa.
  3. 3. Zařízení podle bodu 2, vyznačené tím,, že na horním povrchu membrány (2) jsou kolmo k tomuto povrchu uspořádány alespoň dvě tenké desky (15) s minimálním -odporem proudění fluidačního plynu membránou (2).
CS773745A 1976-06-10 1977-06-07 Method of the heat processing of the glass object and device for executing the same CS209460B2 (en)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB24124/76A GB1556052A (en) 1976-06-10 1976-06-10 Fluidised bed methods and apparatus for thermally treating glass

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS209460B2 true CS209460B2 (en) 1981-12-31

Family

ID=10206787

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS773745A CS209460B2 (en) 1976-06-10 1977-06-07 Method of the heat processing of the glass object and device for executing the same

Country Status (24)

Country Link
US (1) US4120680A (cs)
JP (1) JPS5316364A (cs)
AR (1) AR213960A1 (cs)
AT (1) AT368983B (cs)
BE (1) BE855560A (cs)
BR (1) BR7703737A (cs)
CA (1) CA1083354A (cs)
CS (1) CS209460B2 (cs)
DD (1) DD133084A5 (cs)
DE (1) DE2726357A1 (cs)
DK (1) DK254977A (cs)
ES (1) ES459638A1 (cs)
FI (1) FI60855C (cs)
FR (1) FR2354130A1 (cs)
GB (1) GB1556052A (cs)
IE (1) IE45209B1 (cs)
IT (1) IT1083422B (cs)
NL (1) NL7706289A (cs)
NO (1) NO142572C (cs)
NZ (1) NZ184333A (cs)
PL (1) PL112475B1 (cs)
SE (1) SE418075B (cs)
SU (1) SU919590A3 (cs)
ZA (1) ZA773455B (cs)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
LU80019A1 (fr) * 1978-07-21 1980-02-14 Bfg Glassgroup Procede et dispositif de traitement thermique du verre et produit obtenu
HU179174B (en) * 1979-09-14 1982-08-28 Eroemue Es Halozattervezoe Process and apparatus for transferring and housing radioactive and/or other dangerous materials
FR2480137A1 (fr) * 1980-04-09 1981-10-16 Saint Gobain Vitrage Lit fluidise pour le traitement thermique de materiaux, notamment du verre
US4805656A (en) * 1983-04-04 1989-02-21 Facet Enterprises Inc. Porous composite structure
GB2141043B (en) * 1983-06-11 1987-01-07 Clh Eng Ltd Removable module for fluidised bed apparatus
US4643753A (en) * 1985-08-07 1987-02-17 Potters Industries, Inc. Method for making spherical particles
US4887363A (en) * 1987-07-08 1989-12-19 Nordson Corporation Fluidized bed hopper
FR2845982B1 (fr) * 2002-10-16 2005-03-04 Thel Etb -incinerateur de boues a lit fluidise circulant-sechage regule des boues dans une partie descendante du lit- -introduction pneumatique boues sechees et masse circulante en base incinerateur

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE521712A (cs) * 1952-07-28
BE539784A (cs) * 1954-07-16
US2940735A (en) * 1957-10-28 1960-06-14 Aluminum Co Of America Heat exchange apparatus
GB885226A (en) * 1958-03-07 1961-12-20 Mather & Platt Ltd Improvements relating to machines for the heat treatment of textile materials
US3298793A (en) * 1963-04-04 1967-01-17 Badger Co Fluid bed diffusion
US3423198A (en) * 1965-06-14 1969-01-21 Permaglass Method for tempering glass utilizing an organic polymer gaseous suspension
GB1466751A (en) * 1974-07-22 1977-03-09 Emhart Uk Ltd Systems for transferring heat
IE43523B1 (en) * 1975-08-29 1981-03-25 Pilkington Brothers Ltd Improvements in or relating to the thermal treatment of glass
GB1556051A (en) * 1975-08-29 1979-11-21 Pilkington Brothers Ltd Thermal treatment of glass

Also Published As

Publication number Publication date
NZ184333A (en) 1980-02-21
US4120680A (en) 1978-10-17
JPS5316364A (en) 1978-02-15
FI60855B (fi) 1981-12-31
SE7706622L (sv) 1977-12-11
DE2726357A1 (de) 1977-12-22
NO771989L (no) 1977-12-13
AT368983B (de) 1982-11-25
AR213960A1 (es) 1979-04-11
SU919590A3 (ru) 1982-04-07
DK254977A (da) 1977-12-11
NO142572C (no) 1980-09-10
NL7706289A (nl) 1977-12-13
IE45209B1 (en) 1982-07-14
DD133084A5 (de) 1978-12-06
FI771818A7 (cs) 1977-12-11
FR2354130A1 (fr) 1978-01-06
SE418075B (sv) 1981-05-04
ATA405477A (de) 1982-04-15
JPS611671B2 (cs) 1986-01-18
BR7703737A (pt) 1978-04-04
IT1083422B (it) 1985-05-21
ES459638A1 (es) 1978-04-01
PL198763A1 (pl) 1978-04-10
PL112475B1 (en) 1980-10-31
CA1083354A (en) 1980-08-12
ZA773455B (en) 1979-01-31
NO142572B (no) 1980-06-02
FI60855C (fi) 1982-04-13
GB1556052A (en) 1979-11-21
IE45209L (en) 1977-12-10
BE855560A (fr) 1977-12-09
FR2354130B1 (cs) 1983-01-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5013651B2 (ja) 非接触方式で炉内で平板ガラスをセラミック化するための方法及び装置
US3223443A (en) Handling of sheet material
CS209460B2 (en) Method of the heat processing of the glass object and device for executing the same
US4113458A (en) Thermal treatment of glass in a fluidized bed
US4300936A (en) Process of cooling glass in a fluidized bed
US4511384A (en) Thermally toughening glass
US4221579A (en) Thermal treatment of glass sheets
US4111675A (en) Thermal treatment of glass in a fluidized bed
US3031769A (en) Fluid beds
US5175942A (en) Method for fluidized bed discharge
US3885944A (en) Method of making sheet glass
CA1069700A (en) Thermal treatment of glass
US4205976A (en) Thermal toughening of glass
JPH0413297B2 (cs)
GB2115401A (en) Thermally toughening glass by quenching with a particulate material