CS209035B1

CS209035B1 - Sinetred friction material based on iron

Info

Publication number: CS209035B1
Application number: CS93680A
Authority: CS
Inventors: Valerij A Genkin; Jevgenij M Komarov; Jefim I Fisbejn; Lev M Smagin
Original assignee: Valerij A Genkin; Jevgenij M Komarov; Jefim I Fisbejn; Lev M Smagin
Priority date: 1979-02-14
Filing date: 1980-02-12
Publication date: 1981-10-30
Also published as: SE8001130L; GB2045282A; FR2449234B1; JPS55131156A; GB2045282B; IN151997B; SU954496A1; FR2449234A1; SE435734B

Abstract

A sintered iron-based friction material has the following composition, in percent by mass, before sintering: wt% copper 2 to 4 nickel sulphate 3 to 5 graphite 5 to 9 calcium disilicide 3 to 10 silicon 0.4 to 2 silicon carbide 0.2 to 1 iron disilicide 0.4 to 2 asbestos 2 to 4 chromium 1 to 5 the balance being iron. p

Description

Vynález se týká slinutých frikčních materiálů na basi železa.The invention relates to sintered friction materials based on iron.

Použití vynálezu může přicházet v úvahu v třecích jednotkách letadel, traktorů, bagrů, silničních strojů, nákladních automobilů a zemědělských strojů, v čelisťových a pásových brzdách přenoso- i vých zařízení a v podobných případech, kde se I pracuje za podmínek tření za sucha. !The application of the invention may be considered in the friction units of aircraft, tractors, excavators, road machines, trucks and agricultural machinery, in the jaw and belt brakes of transmission equipment, and in similar cases where I work under dry friction conditions. !

Již dlouhou dobu jsou známé slinuté frikční materiály na basi železa, které pracují za podmínek smykového tření. Slinované frikční materiály sestávají z kovových a nekovových komponent. Kovové složky propůjčují materiálu pevnost, nekovo- í vé složky zvyšují koeficient tření a snižují sklon . k zadření.For a long time, iron-based sintered friction materials have been known to operate under shear friction conditions. The sintered friction materials consist of metal and non-metal components. Metal components impart strength to the material, non-metal components increase the coefficient of friction and decrease the slope. to seize.

Slinuté frikční materiály se vyznačují tím, že se u nich v průběhu tření vytvoří tenká povrchová vrstva, jejíž plasticita a viskosita je dána komponentami frikčního materiálu. Povrchová vrstva, : která má při teplotě místnosti a obzvláště při zvýšených teplotách vyšší plasticitu ve srovnání s hlavním objemem frikčního materiálu, způsobuje positivní spád mechanických vlastností přes hloub- i ku materiálu a dobře odolává přetvařování. Plasticita povrchové vrstvy přispívá ke snižování lokál- [ nich specifických hodnot tlaku, snižování teploty ; povrchu, jakož i ke zvýšení schopnosti zaběhnutí.The sintered friction materials are characterized in that during friction they form a thin surface layer whose plasticity and viscosity are determined by the components of the friction material. The surface layer, which has a higher plasticity at room temperature and especially at elevated temperatures compared to the main volume of the friction material, causes a positive fall in mechanical properties over the depth of the material and resists deformation well. The plasticity of the surface layer contributes to the reduction of local specific pressure values, the reduction of temperature; surface, as well as to increase running-in ability.

Jako schopnost zaběhnutí se rozumí vlastnost j ί frikční hmoty, kdy se její skutečná styčná plocha i zvětší otěrem, popřípadě se zvýší plastické zformování.The running-in capability is understood to be the property of the friction mass where its actual contact surface is increased by abrasion or plastic formation is increased.

Povrchová vrstva slinuté frikční hmoty má mít heterogenní strukturu, to znamená, že má představovat směs látkových komponent s jemnými pevi nými aglomeráty. Přítomnost pevných částic v povrchové vrstvě zvyšuje odolnost slinutého materiálu vůči otěru, neboť za působení síly pojímají hlavní zátěž pevné aglomeráty, které jsou vzhledem ke [ I styčné ploše dobře uspořádány. Při špatné kohesi ! I pevných částic s vlastní hmotou se tyto při vyšších smykových rychlostech vylamují a mohou zvyšovat opotřebení.The surface layer of the sintered friction mass should have a heterogeneous structure, i.e. it should be a mixture of fabric components with fine solid agglomerates. The presence of solid particles in the surface layer enhances the abrasion resistance of the sintered material since, under the effect of force, solid agglomerates absorb the main load and are well-arranged with respect to the contact surface. With bad cohesive! Even solid particles with their own mass can break out at higher shear rates and can increase wear.

Jsou známé slinuté frikční hmoty na basi železa (viz například Ignatow L. P. a kol., Herstellung von I Reibwerkstoffen auf Eisenbasis, „Metalurgia“ < i Verlag M., (1968) s následujícím hmotnostním [Iron-based sintered friction masses are known (see, for example, Ignatow L. P. et al., Herstellung von I Reibwerkstoffen auf Eisenbasis, " Metallurgy " and Verlag M., (1968) with the following weight [

chemickým složením: chemical composition: měď copper 15% 15% grafit graphite 9% 9% kysličník křemičitý silicon dioxide 3% 3% síran bamatý barium sulphate 6% 6% asbest asbestos 3 % 3% železo iron zbytek residue

• — Jrný--slinutý'-frLkční - materiál na basi železa (viz například ' sovětské Autorské . osvědčení č. 503 927) má následující hmotnostní složení:The iron-based material (see, for example, 'Soviet Copyright Certificate No. 503 927) has the following weight composition:

měď síran nikelnatý grafit sitall olovo železo až 15 % 2až8 % až 10% až 10% 2až8% j zbytek. icopper nickel sulphate graphite sitall lead iron up to 15% 2 to 8% to 10% to 10% 2 to 8% and

Další známý slinutý frikční materiál na basi žeteza (na^příkla^{d p}o^dle sov^ětsk^ého - Autors^kého osvědčení č. 358 401) má následující chemické složení - v % hmotnostních:Another known sintered friction material based on žeteza ^(P Rikli ^dp ^dl of e owls ^of it ^Star TSK - Autors ^KEH certificate no. 358401) has the following chemical composition - in% by weight:

měď 9 až 25 % mangan 6,5 až 10% j bomitrid < 6 až 12% i borkarbid ⁷ 8 až 15 % J karbid křemíku lažó%i| sirník molybdeničitý - .· 2až5 % železo zbytek.copper 9 to 25% manganese 6,5 to 10% j bomitride <6 to 12% i borocarbide ⁷ 8 to 15% J silicon carbide lažó% i | molybdenum disulfide - 2 · 5% iron residue.

г Pevné částice . kysličníku křemičitého, as bestu, ’ ! sitallu, karbidu boru a karbidu křemíku, které - íé přidávají do známých slinutých frikčních materiálů na basi železa jako bru:^i^<é přísady za - účelem i zvýšení koeficientu tření -výsledného materiálu, způsobují vznik vysokých teplot (až 900 °C) na povrchu aglomerovaných párů frikční materiál — plnivo při tření. Přitom vzrůstá při tření teplota za stoupání specifického tlaku a smykové rychlosti aglomerovaného materiálu.г Solid particles. silica, as bestu, '! of sitall, boron carbide and silicon carbide, which add to the known iron-based sintered friction materials as an additive in order to increase the coefficient of friction of the resulting material, cause high temperatures (up to 900 ° C) on the surface of agglomerated pairs friction material - filler during friction. In this case, the friction temperature increases as the specific pressure and shear rate of the agglomerated material increases.

! Při - podmínkách tření za sucha nastává pochod aktivního vzájemného působení kovových kompo- | nent, obzvláště železa, mědi a olova, které - tvóří strukturu - hmoty, a vzdušného kyslíku, za vzniku ! různých - kysličníků. Ve spojení s heterogenitou a poresitou slinutého frikčního materiálu na basi železa, nevykazuje jejich povrch žádný průběžný film kysličníku. Tato skutečnost je odůvodněná tím, - že se při tření kysličníky rozrušují a jejich pevné částečky - zůstávají v oblasti tření jako | mikroskopická- brusná látka, což způsobuje zvýšení i opotřebení.! Under dry friction conditions, the active interaction of the metal components takes place Nent, especially iron, copper and lead, which - form the structure - of matter, and air oxygen, to form! different - oxides. In conjunction with the heterogeneity and porosity of the sintered friction material based on iron, their surface does not show any continuous oxide film. This is justified by the fact that - due to the friction, the oxides break up and their solid particles - remain in the friction area as | microscopic-abrasive, which causes both increased and wear.

Strukturní změny, související s oxydací za vysokých teplot, vyvolávají snížení pevnosti v povrchových vrstvách - materiálu. Přibývá křehkosti mate- I riálu - a v důsledku toho pracují - - tyto látky při - | velikém tlakovém zatížení (až 6 MPa), při kterém | | může docházet - ke - zhoršení vlastností materiálu j , tvorbou - trhlin a - rozrušením.The structural changes associated with high temperature oxidation cause a reduction in the strength of the surface layers of the material. The brittleness of the material increases - and as a result they work - - these substances at - | a high pressure load (up to 6 MPa) at which | there may be - a deterioration in the properties of the material j, cracks and - disruption.

Z tohoto - důvodu - vykazují známé slinuté frikční materiály na basi železa při práci za podmínek tření za sucha nízkou odolnost proti otěru a nedostatečné pevnostní vlastnosti, to znamená, že nemohou , zaručit potřebnou - dobu provozu frikční jednotky, ve které - známé slinuté - frikční materiály na basi železa nacházejí - -použití.For this reason, the known iron-based sintered friction materials exhibit low abrasion resistance and insufficient strength properties when operating under dry friction conditions, i.e. they cannot guarantee the required operating time of the friction unit in which the known sintered-friction iron-based materials find - use.

Podle dosažitelných výsledků se technickým i požadavkům blíží slinuté frikční materiály na basi ' železa, - například podle - sovětské přihlášky - - č. 2560050, s následujícím hmotnostním složením:According to the achievable results, the sintered friction materials based on iron, for example according to - Soviet application - No. 2560050, approach the technical and requirements as follows:

měď· šírán nikelnatý grafit kaliumdisilidd · křemík karbid křemíku ferodisilicid · asbest železo laž5% až 6% až - 8 - % 3 až 10%· 0,4 - až 2% 0,2 -až 1 % 0,4 až 2% 0,5 až 6%· • zbytek.copper · nickel disulphide graphite potassium disilided · silicon silicon carbide ferodisilicide · asbestos iron to 5% to 6% to - 8 -% 3 to 10% · 0.4 - to 2% 0.2 - to 1% 0.4 to 2% 0 , 5 to 6% · residue.

Výše uvedená frikční hmota - na basi železa - má velmi - vysokou tepelnou stabilitu, neboť je nemožný vznik průběžného - filmu kysličníků, pevně· spojeného se strukturou hmoty.The above friction mass - based on iron - has a very high thermal stability, since it is impossible to form a continuous - film of oxides, firmly attached to the structure of the mass.

Při - vysokých teplotách, které nastávají za - podmínek tření za sucha, netvoří částice asbestu, sitallu, karbidu křemíku - žádné kysličníky; - tím se· znemožňuje - tvorba průběžného filmu kysličníků na třecí ploše, a vzhledem k tomu, že se strukturou materiálu netvoří žádné chemické, popřípadě difusní vazby, snižuje se pevnost frikční hmoty. V důsledku toho se také vylamují částečky asbestu, sitallu a karbidu křemíku.At - high temperatures, which occur under - dry friction conditions, the particles of asbestos, sitall, silicon carbide do not form any oxides; This prevents the formation of a continuous oxide film on the friction surface, and since the structure of the material does not form any chemical or diffusion bonds, the strength of the friction mass is reduced. As a result, asbestos, sitall and silicon carbide particles also break out.

Vynález tedy řeší úkol, zvýšit vhodnou - volbou komponent slinutého frikčního materiálu na basi železa jeho odolnost - proti otěru a pevnostní vlastnosti při práci za podmínek tření za · sucha. ; Výše uvedené nedostatky nemá slinutý frikční · materiál na basi železa, obsahující měď, síran hikelnatý, grafit, kalciumdisilicid, křemík, karbid křemíku, ferodisilicid a azbest, jehož podstata spočívá v tom, že má následující - hmotnostní složení:The invention thus solves the object of increasing the abrasion resistance and the strength properties under dry friction conditions by suitable - by selecting the components of the sintered friction material based on iron. ; The above-mentioned drawbacks do not have a sintered friction material based on copper, containing copper, hicelic sulfate, graphite, calcium disilicide, silicon, silicon carbide, ferodisilicide and asbestos, which has the following composition:

měď copper 2až4% 2 to4% síran nikelnatý nickel sulphate 3až5 % 3 to5% grafit graphite 5až9% 5 to9% kalciumdisilicid; calciumdisilicide; 3 až 10% 3 to 10% křemík silicon . 0,4 až 2% . 0.4 to 2% karbid křemíku silicon carbide 0,2ažl% 0,2upl% ferodisilicid ferodisilicid 0,4 až 2% 0.4 to 2% asbest asbestos 2až4% 2 to4% chrom chrome laž - 5 % laž - 5% železo iron zbytek. residue.

Tento navržený slinutý frikční materiál - podlé ' vynálezu na - basi železa - má - ve - srovnání- s - dříve , uváděnými známými slinutými frikčními materiály na basi železa zvýšenou odolnost vůči otěru a tlakovou pevnost při práci zaf podmínek tření za sucha.This proposed sintered friction material - according to the invention - based on iron - has - compared to - the previously mentioned known sintered friction materials based on iron based increased abrasion resistance and compressive strength under dry friction conditions.

Přítomný chrom - v kombinaci s - niklem, - který vzniká při rozkladu síranu nikelnatého, - který - je v - materiálu přítomen, leguje tento materiál, čímž se - podstatně zvýší - chemická stabilita- materiálu - za vysokých teplot, vznikajících za podmínek tření za sucha. V tomto případe přilne vytvořený film ί kysličníků pevně na strukturu hmoty, která sestává z železa legovaného' - niklem a chromém. - Tím - je podstatně _ snížena - možnost vydrolování- pevných kysličníků ze struktury materiálu a jejich ulpívání v oblasti tření za sucha.The chromium present - in combination with - nickel - produced by the decomposition of nickel sulphate, - which - is present in the material - alloy this material, thereby - substantially increasing - the chemical stability of the material - at high temperatures resulting from friction conditions drought. In this case, the oxide film formed adheres firmly to the structure of the mass, which consists of iron alloyed with nickel and chromium. This substantially reduces the possibility of solid oxides being pulled off from the material structure and adhered to in the dry friction region.

i Úplné rozptýlení chrómu v železe přispívá к ho! mogenisaci struktury hmoty, čímž se zvyšuje tlakoί vá pevnost a odolnost vůči otěru.i Total dispersion of chromium in iron contributes to it! mogenization of the mass structure, which increases the compressive strength and abrasion resistance.

Jako obzvláště výhodné se jeví, když je hmotnostní složení slinuté frikční hmoty na basi železa následující:It is particularly advantageous if the weight composition of the sintered friction mass based on iron is as follows:

měď 3 % síran nikelnatý 4% grafit 6 % kaliumdisilicid 7 % křemík 1,5 % karbid křemíku 0,5 % ferodisilicid 1 % asbest 3 % chrom 2 % železo 72 %copper 3% nickel sulphate 4% graphite 6% potassium disilicide 7% silicon 1.5% silicon carbide 0.5% ferodisilicide 1% asbestos 3% chromium 2% iron 72%

Uvedené látkové složení zaručuje nej vyšší hodnoty odolnosti vůči otěru a tlakové pevnosti za podmínek tření za sucha, vzhledem к optimálnímu obsahu chrómu a síranu nikelnatého, který se za teplot, působících při slinování, rozloží na nikl a síranový iont. Při výše udávaném obsahu chrómu a niklu se tyto kovy úplně rozptýlí v železe za tvorby chromniklové struktury. Toto zvyšuje chemickou látkovou stálost při teplotách třenf za sucha a konečně i oddolnost vůči otěru a tlakovou pevnost.Said fabric composition guarantees the highest values of abrasion resistance and compressive strength under dry friction conditions, due to the optimum content of chromium and nickel sulphate, which decomposes into nickel and sulphate ion at sintering temperatures. At the above-mentioned chromium and nickel contents, these metals are completely dispersed in the iron to form a chromium-nickel structure. This increases the chemical stability at dry friction temperatures and finally the abrasion resistance and compressive strength.

Další zvýšení obsahu chrómu a síranu nikelnatého má ten následek, že v materiálu vznikají shluky chrómu a niklu. Toto potom způsobuje zvýšení • látkové heterogenity, snížení chemické odolnosti á konečně pokles odolnosti vůči otěru a tlakové j pevnosti.A further increase in the chromium and nickel sulphate content results in the formation of clusters of chromium and nickel in the material. This in turn leads to an increase in substance heterogeneity, a decrease in chemical resistance and finally a decrease in abrasion resistance and compressive strength.

j Snížení obsahu chrómu a síranu nikelnatého ochuzuje chromnikelnatou slitinu, snižuje její chemickou odolnost při teplotách nastávajících při tření za sucha a konečně snižuje odolnost vůči otěru a tlakovou pevnost.j Reducing the chromium and nickel sulphate content depletes the chromium-nickel alloy, reduces its chemical resistance at temperatures occurring in dry friction, and finally reduces abrasion resistance and compressive strength.

' Slinuté frikční hmoty podle předloženého vyná| lezu se mohou vyrobit následujícím způsobem: ’ Grafitový prášek se vysuší při teplotě 150 °C. j Potom se přesejí všechny práškovité výchozí suro: Viny, a sice měď, síran nikelnatý, grafit, kalimdisilicid, křemík, karbid křemíku, ferodisilicid, asbest, chrom a železo a vsázka se naváží s následujícím : hmotnostním obsahem jednotlivých složek:The sintered friction masses of the present invention The graphite powder can be dried at 150 ° C. j All powdery starting raw materials are then sieved: Vin, namely copper, nickel sulphate, graphite, calimdisilicide, silicon, silicon carbide, ferodisilicide, asbestos, chromium and iron, and the charge is weighed with the following:

měď2až4%, síran nikelnatý 3 až 5 %, grafit 5 až 9 %, kalciumdisilicid 3 až 10 %, křemík 0,4 až 2 %, karbid křemíku 0,2 až 1 %, ; ferodisilicid 0,4 až 2 %, asbest 2 až 4%, ; chrom 1 až 5 % a i železo zbytek.copper 2 to 4%, nickel sulfate 3 to 5%, graphite 5 to 9%, calcium disilicide 3 to 10%, silicon 0.4 to 2%, silicon carbide 0.2 to 1%,; ferodisilicide 0.4 to 2%, asbestos 2 to 4%; chromium 1 to 5% and iron remainder.

Všechny komponenty směsi se smísí v mísiči za ί přítomnosti neutrální kapaliny, například oleje. í Takto připravená směs se slisuje v lisovací formě • při tlaku 3 MPa a získaný výlisek, vytvořený v závislosti na druhu použití, se za současného napečení na ocelovou podložku slinuje za tlaku 2 MPa a při teplotě 1030 °C po dobu 3 hodin.All components of the mixture are mixed in a mixer in the presence of a neutral liquid such as oil. The mixture thus prepared is compressed in a mold at a pressure of 3 MPa and the resulting molding, depending on the application, is sintered at a pressure of 2 MPa and at a temperature of 1030 ° C for 3 hours, while baking onto a steel support.

U vyrobených frikčních materiálů se zkouší vlastnosti při tření, a sice koeficient tření a otěr, jakož i pevnostní vlastnosti. Zkoušky tření se provádějí na zařízení, které pracuje podle zásad brzdění rotující setrvačné hmoty. Mechanické vlastnosti se zjišťují na trhacím stroji.Friction properties, namely the coefficient of friction and abrasion, as well as the strength properties, are tested for the friction materials produced. Friction tests shall be carried out on equipment which operates according to the braking principles of the rotating inertia mass. The mechanical properties are determined on a shredder.

Získaný slinutý frikční materiál má za podmínek tření za sucha koeficient tření 0,4, otěr po stonásobném brzdění 10 až 12 μηι a tlakovou pevnost v rozmezí 420 až 450 MPa.The sintered friction material obtained under dry friction conditions has a coefficient of friction of 0.4, an abrasion after 100-fold braking of 10 to 12 μηι and a compressive strength in the range of 420 to 450 MPa.

Ve srovnání se známými slinutými frikčními materiály na basi železa je odolnost vůči otěru za podmínek tření za sucha 1,3 až 1,5 krát vyšší a tlaková pevnost je 1,2 až 1,3 krát vyšší.Compared to known iron-based sintered friction materials, the friction resistance under dry friction conditions is 1.3 to 1.5 times higher and the compressive strength is 1.2 to 1.3 times higher.

Za účelem lepšího osvětlení předloženého vynálezu jsou v následujícím uvedeny konkrétní příklady výroby frikčních materiálů.In order to better illustrate the present invention, specific examples of the manufacture of friction materials are given below.

Grafitový prášek se vysuší při teplotě 150 °C. Potom se všechny výchozí práškovité látky přesijí a naváží se v následujícím hmotnostním poměru:The graphite powder is dried at 150 ° C. Then all the starting powders are sieved and weighed in the following weight ratio:

měď copper 2% 2% síran nikelnatý nickel sulphate 3 % 3% grafit graphite 9% 9% kaliumdisilicid kaliumdisilicid 3 % 3% křemík silicon 0,4 % 0.4% karbid křemíku silicon carbide 0,2 % 0.2% ferodisilicid ferodisilicid 0,4 % 0.4% asbest asbestos 4% 4% chrom chrome 5 % 5% železo iron 73 % 73%

Směs o tomto složení se mísí v mísiči za přítomnosti oleje (0,5 % na celkovou hmotnost vsázky) po dobu 10 hodin.The mixture of this composition was mixed in a blender in the presence of oil (0.5% by weight of the total weight) for 10 hours.

Takto připravená směs se slisuje v lisovací formě při specifickém tlaku 400 MPa a získaný výlisek tvaru brzdového obložení se slinuje v šachtové peci za současného napečení na ocelovou podložku za tlaku 1,5 MPa a při teplotě 1030 °C po dobu 3 hodin.The thus prepared mixture is compressed in a mold at a specific pressure of 400 MPa and the obtained brake lining molding is sintered in a shaft furnace while baking to a steel support at a pressure of 1.5 MPa and at a temperature of 1030 ° C for 3 hours.

Na základě frikčních a pevnostních zkoušek byly získány následující hodnoty:Based on friction and strength tests, the following values were obtained:

tlaková pevnost 430 MPa, koeficient tření 0,4 a otěr po stonásobném brzdění 11 μιη.Compressive strength 430 MPa, coefficient of friction 0.4 and abrasion after 100-fold braking 11 μιη.

Příklad 2Example 2

Ze směsi o následujícím hmotnostním složení:Mixtures of the following composition by weight:

měď 3 % síran nikelnatý 4% grafit ___________ 6 %copper 3% nickel sulphate 4% graphite ___________ 6%

kaliumdisilicid kaliumdisilicid 7% 7% grafit _____________ graphite _____________ 5 % 5% křemík silicon 1,5 % 1.5% kalciumdisilicid calciumdisilicide 3% 3% karbid křemíku silicon carbide 0,5% 0.5% křemík silicon 0,4% 0.4% ferodisilicid ferodisilicid 1% 1% karbid křemíku silicon carbide 0,2 % 0.2% asbest asbestos 3% 3% ferodisilicid ferodisilicid 0,4 % 0.4% chrom chrome 2 % 2% asbest asbestos 2% 2% železo iron . 72 % . 72% chrom chrome 1 % 1% železo iron 83% 83% se připraví technologií popsanou v příkladě 1 frikč- i was prepared by the technology described in Example 1 of friction ní hmota s následujícími vlastnostmi: Material with the following properties: se připraví technologií popsanou v příkladě 1 frikč- is prepared by the technology described in Example 1 of friction. ní hmota s následujícími vlastnostmi: Material with the following properties: i and tlaková pevnost compressive strength 450 MPa 450 MPa 1 1 koeficient tření coefficient of friction 0,4 a 0,4 a tlaková pevnost compressive strength 430 MPa, 430 MPa, otěr po stonásobném brzdění abrasion after hundreds of times braking 10 pm. 10 pm. koeficient tření coefficient of friction 0,4 a , 0,4 a,

otěr po stonásobném brzdění 12 pm.abrasion after 100-fold braking 12 pm.

Příklad 5 Example 5 Příklad 3 Example 3 Ze směsi o následujícím hmotnostním složení: Mixtures of the following composition by weight: měď copper 4% 4% i and síran nikelnatý nickel sulphate 5 % 5% měď copper 4% i 4% i grafit graphite 5% 5% síran nikelnatý nickel sulphate 5% 5% kalimdisilicid kalimdisilicid 10% 10% grafit graphite 9% 9% ^křemík ^ silicon 2% 2% kalciumdisilicid calciumdisilicide 10% 10% karbid křemíku silicon carbide 1 % 1% křemík silicon 2% 2% ferodisilicid ferodisilicid 2% 2% karbid křemíku silicon carbide 1 % 1% asbest asbestos 2 % 2% ferodisilicid ferodisilicid 2% 2% : chrom : chrom 1% 1% asbest asbestos 4% 4% železo iron 68 % 68% chrom chrome 5% 5% 1 ____ 1 ____ železo iron 58% 58% ·, sě připraví technologií popsanou v příkladě 1 frikč- ·, Prepare a friction machine using the technology described in Example 1; ní hmota s následujícími vlastnostmi: Material with the following properties: se připraví technologií popsanou v příkladě 1 frikč- is prepared by the technology described in Example 1 of friction. ní hmota s následujícími vlastnostmi: Material with the following properties: tlaková pevnost compressive strength 420 MPa, 420 MPa, • • koeficient tření coefficient of friction 0,4 a 0,4 a tlaková pevnost compressive strength 420 MPa, i 420 MPa, i otěr po stonásobném brzdění abrasion after hundreds of times braking 12 pm. 12 pm. koeficient tření coefficient of friction 0,4 0.4 ¹¹ otěr po stonásobném brzdění abrasion after hundreds of times braking 11 pm. 11 pm. Příklad 4 Example 4 Ze směsi o následujícím hmotnostním složení: Mixtures of the following composition by weight: V následující tabulce jsou souhrnně uvedena The following table is a summary složení frikčních hmot podle vynálezu, jakož i slo- the composition of the friction materials according to the invention as well as the composition měď copper 2% 2% žení hmoty srovnávací, s uvedením comparative mass, indicating výsledků results : síran nikelnatý : nickel sulphate 3% 3% zkoušek. tests.

Tabulka 1Table 1

Chemické složení v % hmotnostníchChemical composition in% by weight

Materiál Material Fe Fe Cu Cu NiSO₄ NiSO ₄ C C CaSi₂ CaSi ₂ Si Si SiC SiC FeSi₂ FeSi ₂ asbest asbestos Cr Cr sitall sitall slinutý frikční materiál na basi železa (srovnávací vzorek) sintered friction material based on iron (comparative sample) 76 76 2 2 4 4 4 4 7 7 1,5 1.5 0,5 0.5 1 1 3 3 1 1 slinutý frikční materiál na basi železa podle vynálezu (podle př. 1) iron-based sintered friction material according to the invention (according to Example 1) 73 73 2 2 3 3 9 9 3 3 0,4 0.4 0,2 0.2 0,4 0.4 4 4 5 5 slinutý frikční materiál podle př. 2 sintered friction material according to Example 2 72 72 3 3 4 4 6 6 7 7 1,5 1.5 0,5 0.5 1 1 3 3 2 2 slinutý frikční materiál podle př. 3 sintered friction material according to Example 3 68 68 4 4 5 5 5 5 10 10 2 2 1 1 2 2 2 2 1 1 slinutý frikční materiál podle př. 4 sintered friction material according to Example 4 83 83 2 2 3 3 5 5 3 3 0,4 0.4 0,2 0.2 0,4 0.4 2 2 1 1 slinutý frikční materiál podle př. 5 sintered friction material according to Example 5 58 58 4 4 5 5 9 9 10 10 2 2 1 1 2 2 4 4 5 5 — -

- ..... I- ..... I

Tabulka 2 Table 2 L⁵....!L ⁵ ....! 209035 209035 Materiál Material Tlaková pevnost Compressive strength Koeficient Coefficient Otěr po stonásobném Hundredfold abrasion (MPa) (MPa) tření friction brzdění (μ,ιη) braking (μ, ιη) slinutý frikční materiál na basi železa (srovnávací vzorek) sintered friction material based on iron (comparative sample) 350 350 0,4 0.4 15 15 Dec slinutý frikční materiál na basi železa podle vynálezu (podle př. 1) iron-based sintered friction material according to the invention (according to Example 1) 430 430 0,4 0.4 11 11 slinutý frikční materiál podle př. 2 sintered friction material according to Example 2 450 450 0,4 0.4 .10 .10 slinutý frikční materiál podle př. 3 sintered friction material according to Example 3 420 420 0,4 0.4 12 12 slinutý frikční materiál podle př. 4 sintered friction material according to Example 4 430 430 0,4 0.4 12 12 slinutý frikční materiál podle př. 5 sintered friction material according to Example 5 420 420 0,4 0.4 11 11

PŘEDMĚT VYNÁLEZUSUBJECT OF THE INVENTION

Claims

Sintered iron-based friction material comprising copper, nickel sulphate, graphite, calcium disilicide, silicon, silicon carbide, ferodisilicide and asbestos, characterized in that it comprises

2-4% bellows, ________ _{_} _______

3 to 5% nickel sulphate,

5 to 9% graphite, _______

3 to 10% of calcium disilicide,

0.4 to 2% silicon,

0.2 to 1% silicon carbide,

0.4 to 2% ferodisilicide,

2-4% asbestos;

1 to 5% of chromium, the remainder being iron.

2. The sintered friction material of claim 1 comprising; 3% copper,

4% nickel scan and 6% graphite,

7% calcium disilicide,

1.5% ^silicon!

0.5% silicon carbide; 1% ferodisilicide, 3% asbestos,

2% chromium and

72% iron.