CS206237B1 - Způsob zpracování odpadních kalů - Google Patents
Způsob zpracování odpadních kalů Download PDFInfo
- Publication number
- CS206237B1 CS206237B1 CS684679A CS684679A CS206237B1 CS 206237 B1 CS206237 B1 CS 206237B1 CS 684679 A CS684679 A CS 684679A CS 684679 A CS684679 A CS 684679A CS 206237 B1 CS206237 B1 CS 206237B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- sludge
- calcium
- coal
- fluidized bed
- waste
- Prior art date
Links
- 239000010802 sludge Substances 0.000 title claims description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 11
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 17
- 239000002699 waste material Substances 0.000 claims description 11
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 10
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 9
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 8
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 5
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims description 4
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 3
- 238000009621 Solvay process Methods 0.000 claims description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 2
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 16
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 5
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 4
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 4
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 3
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 3
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 3
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000012065 filter cake Substances 0.000 description 3
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 3
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 2
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 2
- 238000005453 pelletization Methods 0.000 description 2
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 1
- XAQHXGSHRMHVMU-UHFFFAOYSA-N [S].[S] Chemical compound [S].[S] XAQHXGSHRMHVMU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003841 chloride salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000001599 direct drying Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000003673 groundwater Substances 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000001932 seasonal effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000017550 sodium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 1
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
Description
, Vynález se týká způsobu zpracování odpadních vápenatých kalů z výroby sody Solvayovým způsobem.
Při výrobě, sody Solvayovým způsobem vznikají odpadní kal, které mají průměrné složení sušiny:
| CaCO^ | 65,2 | |
| Ca(0H)2 | 6,6 | |
| r2°3 | 5,2 | |
| CaCl2 + | NaCl | 18,0 |
| nerozp. | zbytek | 4,0 |
tato sušina představuje v průměru 30 % hmot. celkové hmoty kalu. Zbytek je voda.
Tyto kaly představují závažný ekologický problém. Při jejich současné likvidaci volnou skládkou pronikají zejména chloridové ionty do spodních vod, které se stávají hygienicky závadnými a chemicky agresivními. Zanedbatelný není ani zábor půdního fondu.
206 237
200 237
Jako jediný schůdný způsob se doposud jevilo přepraoování těchto kalů na vápenaté hnojivo k neutralizaci překyselenýoh půd· K tomuto použití je nutno alespoň částečně odstranit vodorozpustné chloridy a odstranit převážnou část vody, aby produkt byl sohopen dlouhodobého skladování. Okazuje se, že pro zhruba půlroční skladovací dobu, která je dána trvalou produkcí kalu a sezónním vápněním půd je nutno, aby kal obsahoval méně než 3 % hmot. vody a Velikost částic byla pod 1 mm. Tohoto lze zatím dosáhnout bud přímým sušením odvodněného filtračního koláče spalinami v bubnové sušárně a následným drcením nebo míšením odvodněného kalu s kysličníkem vápenatým, kdy využitím hydratačního tepla při vzniku hydroxidu vápenatého doohází k odparu zbytkového obsahu vody a z větší části k samovolnému rozdružení kalu na praoh.
Pokud se při přímém sušení kalu používalo spalin z uhlí jako zdroj tepla, jeví se technologie z energetiokého hlediska jako únosná. Avšak vzhledem k nutným strojním investicím byly by náklady na výrobu takto vyrobeného hnojivá větší než náklady na získáni ekvivalentního uhličitanu vápenatého.
Použití kysličníku vápenatého k dosušóvání kalu je ještě náročnější, nebol kromě komplikovaného strojního zařízení je nevýhodou to, že zhruba polovina vápníku obsaženého v hnojivu pochází z vápna, které bylo nutno nejdříve za vysokých energetiokýoh nároků vyrobit. Náklady na výrobu jsou výrazně větší než cena plynoucí z užitné hodnoty výrobku jako vápenatého hnojivá.
V současné době se stává neúnosným spalování vysooe simatých paliv a to zejména nekvalitních hnědých uhlí bez jejich odsíření. Byla rozpracována metoda fluidního spalování vysoce- simatýoh, málo výhřevných uhlí při teplotách ooa 700 - 900 °C ve fluidní vrstvě, kdy doohází k téměř dokonalému spalování. Reakční podmínky umožňují při přídavku 1,2 - 1,5 násobku steohiometriokého množství uhličitanu vápenatého zachytit i více než 90 % veškeré uvolněné síry ve formě síranu vápenatého. Fluidní spalovací režim vyžaduje částice uhličitanu vápenatého o velikosti nad 0,1 mm. Takovéto spektrum částic lze získat buá mletím čerstvýoh vápenců nebo granulaoí praohovýoh podílů z vápenek. Bylo zjištěno, že při teplotě 900 °C a 1,5 násobném přebytku uhličitanu vápenatého vůči steohiometrii se v kompaktních částicích uhličitanu vápenatého o velikosti 0,3 mm a při době prodlevy částic adltiva 6-8 hodin zaohytí 90 % síry uvolněné při spalování. Použije-li se však k odsíření granulovaných praohovýoh podílů uhličtanu vápenatého, dojde za jinak stejnýoh podmínek k zachycení téhož množství síry při době podlevy částic adltiva přibližně 100 minut. Vezmeme-li v úvahu, že fluidní spalovací vrstva praouje obvykle jako ideální misič, vyplývá z toho zásadní výhodnost použití odslřovaoího adltiva s pórovitým charakterem jako jsou granule praohovýoh podílů uhličitanu vápenatého popsané v popisech vynálezů k autorským osvědčením č. 199 928 a č. 200 354. Nevýhodnost takového postupu však spočívá ve značné nákladnosti granulaoe vápencových prachů s pojidly.
206 237
Podstatně výhodnější než výše zmíněné způsoby zpracování odpadních vápenatých kalů a výhodnější než metoda odsiřování pomocí granulovaných prachových podílů se jeví způsob zpracování odpadních vápenatých kalů z výroby sody Solvayovým způsobem jako odsiřovací prostředek podle předkládaného vynálezu, jehož podstata spočívá v tom, že se odpadní vápenatý kal po vyprání chloridových iontů a odvodnění na obsah sušiny 40 až 75 % hmot. rozdruží na velikost částic 0,1 až 5 mm a dávkuje samostatně nebo spolu s uhlím do fluidního spalovacího prostoru o teplote 650 až 1000 °C.
Vynález je založen na poznání a pochopení některých vlastností odpadních vápenatých kalů. Ukázalo se totiž, že příměsi v těohto kalech způsobují, že tyto kaly je možno zpracovat do soudržné formy peletizací, pokud se filtrační koláč obsahující zhruba 30 % hmot. vody nastrouhá či podrtí na částice okolo 2,5 mm. Pokud byla vrstva peletizovaných částic za teplot od 100 °C do červeného žáru promíchávána, došlo k odsušení vody, avšak jednotlivé částice se neslepovaly ani nerozpadávaly, naopak převážně vznikly pevné částice o velikosti zhruba 1 mm, s vysokým aktivním povrchem. Nejlepších výsledků se dosáhlo, když před peletizací byl rozdružený kal smíchán s uhelným prachem o velikosti částic do 1 mm. Další příměsi k vytváření pčrovitosti a soudržnosti peletizovaných částic jako je vodní sklo, škrob atd. se ukázaly zbytečné.
. Experimentálně bylo zjištěno, že částice kalu o velikosti 1,25 - 1,4 mm mají shod- ♦ nou reaktivnost s vápencem o velikosti částic 0,1 mm při stejné teplotě a koncentraci.
Byla zjištěna následující závislost mezi dobou odsiřování a stupněm proreagování částic kalu při teplotš hoření 850 °Cs
| 60 minut | 66,23 % |
| 120 minut | 80,53 % |
| 240 minut | 85,61 % |
Tyto doby jsou kratší než průměrná doba zdržení aditiv ve fluidní spalovací vrstvě, která je zhruba 10 hodin.
Výhodnost předkládaného vynálezu tedy spočívá ve využití a upotřebení odpadních vápenatých kalů jako laciná a účinné odsiřovací aditivum při fluidním spalování simých paliv.
Jako optimální se jeví následující způsob zpracování odpadních vápenatých kalů podle vynálezu. Odpadní kaly se sedimentací v rybnících zahustí na 30 % hmot. obsahu sušiny. Například jeřábovým drapákem se takto zahuštěný kal dopraví do rozplavovací nádrže, kde se zbaví části chloridů a jako 15 $ní suspenze se čerpadlem dopraví na tlakové filtry opatřené případně promývací částí. Takto se získá filtrační koláč obsahující cca 70 %
206 237 hmot* tuhé fáze, který se rozdrtí, resp. nastrouhá na částice s průměrnou velikostí okolo 2,0 mm. Takto rozdružený materiál se přímo dávkuje do hořící fluidní vrstvy o teplotě nejlépe Θ00 - 900 °C. V hořící fluidní vrstvě dochází k peletizaoi dávkovaného kalu a k reakoi siraýoh sloučenin s uhličitanem vápenatým a kysličníkem vápenatým z kalu.
Příklad provedení
V teplárenském kotli se spalováním uhlí ve fluidní vrstvě při 840 °C a s tepelným výkonem 10 MW se spaluje hnědé uhlí o výhřevnosti 7 MJ/kg a obsahující 4 % hmot. síry.
Do kotle se kromě uhlí dávkuje 2,1 t/h rozdruženýoh odpadních vápenatých kalů z výrobny sody Solvayovým způsobem o velikosti částic zhruba 2 mm a vlhkosti coa 30 % hmot.
% oelkové síry obsažené v uhlí se při fluidním spalování zaohytí ve formě síranu vápenatého, který se spolu s popelem společně odvádí z kotle.
Rozdružený kal pro odsiřování se získá filtrací a promytím koláče na kontinuálním tlakovém filtru PPAKM. Po rozdružení v bubnovém drtiči se stíranými stěnami se transportuje bez dalšího skladování volně ložený ze sodáray přímo k teplárenskému kotli.
Claims (1)
- PfíBDMÉT VYNÁLEZUZpůsob zpracování odpadních kalů z výroby sody Solvayovým způsobem na odsiřovací prostředek vyznačený tím, že se odpadní vápenatý kal po vyprání chloridových iontů a odvodnění na obsah sušiny 40 až 75 % hmot. rozdruží na velikost částic 0,1 až 5 mm a dávkuje samostatně nebo spolu s uhlím do fluidního spalovacího prostoru o teplotě 650 až 1000 °C.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS684679A CS206237B1 (cs) | 1979-10-09 | 1979-10-09 | Způsob zpracování odpadních kalů |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS684679A CS206237B1 (cs) | 1979-10-09 | 1979-10-09 | Způsob zpracování odpadních kalů |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS206237B1 true CS206237B1 (cs) | 1981-06-30 |
Family
ID=5416415
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS684679A CS206237B1 (cs) | 1979-10-09 | 1979-10-09 | Způsob zpracování odpadních kalů |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS206237B1 (cs) |
-
1979
- 1979-10-09 CS CS684679A patent/CS206237B1/cs unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6883444B2 (en) | Processes and systems for using biomineral by-products as a fuel and for NOx removal at coal burning power plants | |
| CN101274206A (zh) | 一种利用“盐泥”制造硫吸收剂的方法 | |
| CN107098550B (zh) | 污泥固化剂及利用其的固化物制备方法 | |
| IL158563A (en) | PROCESSES AND SYSTEMS FOR USING BIOMINERAL BY-PRODUCTS AS A FUEL AND FOR NOx REMOVAL AT COAL BURNING POWER PLANTS | |
| JPH0398700A (ja) | 下水汚泥の資源化システム | |
| US4384923A (en) | Process for the hygienization of carbonation sludges | |
| CN1997726A (zh) | 燃料产品和方法 | |
| CN101121515A (zh) | 脱汞专用活性炭的制造方法及其产品 | |
| KR102592950B1 (ko) | 슬러지를 이용한 매립장용 복토재의 제조 방법 | |
| PL120568B1 (en) | Method of manufacture of hard granular active carbon from subbituminous coalnogo uglja iz subbitumiznogo uglja | |
| CN107098549B (zh) | 污泥固化剂及利用其的固化物制备方法 | |
| CS206237B1 (cs) | Způsob zpracování odpadních kalů | |
| JPH08119782A (ja) | 廃棄物の総合処理による含炭ブリケット乃至ペレットの製造方法 | |
| PL222210B1 (pl) | Sposób reaktywacji popiołu zawierającego wapń | |
| KR20160075018A (ko) | 중화열을 이용한 고함수 슬러지 탈수재 제조방법 및 그에 의해 제조된 탈수재 | |
| CS273316B2 (en) | Method of dry, powder-like light ash derivative production and equipment for realization of this method | |
| PL194593B1 (pl) | Ekologiczne brykiety energetyczne | |
| CZ193193A3 (en) | Granulated fillers from sludges after clarification and process for producing thereof | |
| KR100638454B1 (ko) | 하수슬러지 탈수 및 고화 방법 | |
| JP2022045008A (ja) | セメント又はセメント硬化物の製造方法及びその製造システム | |
| KR102641129B1 (ko) | 굴패각을 활용한 유동층 보일러 염화수소 발생 저감제, 이를 이용한 유동층 보일러 노내 염화수소 발생 저감방법 및 그 연소 잔재물을 활용한 결합재 조성물 | |
| PL242872B1 (pl) | Sposób otrzymywania wieloskładnikowego nawozu organicznego i/lub organiczno-mineralnego oraz instalacja do produkcji wieloskładnikowego nawozu organicznego i/lub organiczno-mineralnego | |
| KR102592949B1 (ko) | 슬러지를 이용한 매립장용 복토재의 제조 방법 | |
| JPH0650505A (ja) | 燃料兼用脱硫剤およびその製造方法 | |
| JPS6366784B2 (cs) |