CS203916B2 - Austentic ferrous-chrom-nickel steels with high centent of silicon for the stress at temperature over 800 degree c - Google Patents
Austentic ferrous-chrom-nickel steels with high centent of silicon for the stress at temperature over 800 degree c Download PDFInfo
- Publication number
- CS203916B2 CS203916B2 CS744298A CS429874A CS203916B2 CS 203916 B2 CS203916 B2 CS 203916B2 CS 744298 A CS744298 A CS 744298A CS 429874 A CS429874 A CS 429874A CS 203916 B2 CS203916 B2 CS 203916B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- silicon
- chromium
- nickel
- weight
- alloys
- Prior art date
Links
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 39
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 38
- 239000010703 silicon Substances 0.000 title claims abstract description 34
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 20
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title description 24
- 239000010959 steel Substances 0.000 title description 24
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 25
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 23
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 9
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 10
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 abstract description 3
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 abstract 1
- BIJOYKCOMBZXAE-UHFFFAOYSA-N chromium iron nickel Chemical compound [Cr].[Fe].[Ni] BIJOYKCOMBZXAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 7
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001030 Iron–nickel alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910006091 NiCrSi Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004063 acid-resistant material Substances 0.000 description 1
- -1 also 2% by weight Chemical compound 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000003556 assay Methods 0.000 description 1
- 238000000429 assembly Methods 0.000 description 1
- 230000000712 assembly Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000006213 oxygenation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 150000003376 silicon Chemical class 0.000 description 1
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 1
- 150000003463 sulfur Chemical class 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000004056 waste incineration Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Paper (AREA)
Description
Vynález se týká použití austenitických železochromoniklových slitin s vysokým obsahem křemíku, jichž se ve velkém rozsahu používá ve formě válcovaných a kovaných ocelí a ve formě oceloslitiny při vysokých teplotách, například v průmyslových pecích.
Ocelové konstrukční součásti, jichž je používáno v takových pecích, jsou vystavovány atmosférám vzduchového spalování, jež vznikají spalováním různých topných plynů se spalovacím vzduchem. Potřebné teploty v pecích mohou být velmi vysoké; při tepelném zpracovávání železných a ocelových slitin může být používáno teplot až do 1350 °C. Ocelové konstrukční součásti pro takové pece, jako například krycí plechy, krosny, kola pro pojezd, ochranné trubky pro termoelektrické články a podobně, musí být tedy odolné proti žáru, to znamená, že při tak vysokých teplotách musí být odolné především proti okysličování.
Touto dobou používané žáruvzdorné oceli pro provozní teplot/ nad asi 800°C mohou být austenitické chromoniklové oceli se zvýšenými obsahy křemíku, přičemž křemík má podporovat účinek chrómu. Oba regulující prvky, tedy jak chróm, tak i křemík, mají však tu nevýhodu, že jejich nadměrně vysoké obsahy vedou ke zkřehnutím, jimž tedy musí být zabraňováno. Z těchto důvodů jsou obsahy chrómu omezovány směrem nahoru na asi 25 % hmot, a obsahy křemíku na asi 2,5 % hmot.
Austenitické chromniklové slitiny s vyššími obsahy křemíku, například asi 4 % hmot, nabývaly doposud významu pouze jako materiály odolné proti kyselinám.
Novější, podrobná zkoumání takových materiálů s obsahy křemíku až 6 % hmot, se zřetelem na odolnost proti okysličování a se zřetelem na chování při zkřehnutí přinesla však překvapující výsledky. Současně byl pozorován vliv legovacích opatření na odolnost proti vysokým teplotám, jež je při namáháních za vysokých teplot přirozeně zajímavá.
Prováděná zkoumání se vztahovala na dále uváděné materiálové skupiny, přičemž uváděná procenta jsou hmotnostní.
203918
1. 2. 3.
| 0,01 - | 0,40 % C | 0,01 — | 0,40 % C | 0,01 — | 0,40 % C |
| 0,20 — | 6,00 % Si | 0,20 — | 6,00 % Si | 0,20 — | 6,00 % Si |
| max. | 2,00 % Mn | max. | 2,00 % Mn | max. | 2,00 % Mn |
| 18,00 % Cr | 20,00 % Cr | 22,00 O/o Cr | |||
| 15,00 O/o Ni | 20,00 % Ni | 25,00 θ/o Ni | |||
| 0,03 — | 0,30 % N | 0,03 — | 0,30 % N | 0,03 — | 0,30 «/o N |
| 0,00 - | 3,00 % Nb | 0,00 — | 3,00 % Nb | 0,00 — | 3,00 % Nb |
Podle toho byly základem pro zkoumání tři různé obsahy chrómu a niklu, přičemž uváděná procenta jsou hmotnostní a to 18 procent chrómu a 15 % niklu, 20 % chrómu a 20 % niklu, 22 % chrómu a 25 % niklu. V rámci těchto tří materiálových skupin byly obměňovány uvnitř udaných mezí obsahy uhlíku, dusíku a niobu se zřetelem na mez průtažnosti za tepla, resp. na odolnost proti vysokým teplotám, a obsahy křemíku především se zřetelem na odolnost proti okysličování. Výsledky těchto zkoumání mohou být shrnuty takto:
1. Při jinak konstantním rozboru stoupá známým způsobem se zvětšováním obsahu uhlíku, dusíku a niobu mez průtažnosti za tepla a odolnost proti vysokým teplotám, jež se však zvyšují také zvětšováním obsahu křemíku.
2. Při jinak konstantním rozboru nemají uhlík, dusík a niob v rámci zkoumaných ob lastí koncentrace znatelný vliv na odolnost proti okysličování, jež však může být zvyšována obsahy křemíku nad 2,5 % hmot., zejména od 3,0 % hmot, mžikově.
3. Proti dosavadním obavám se zkřehnutí za vysokých teplot zhoršuje zvyšováním obsahu křemíku slaběji než zvyšováním obsahu chrómu, tak asi ve stejné míře, pokud je základní složení austenitické.
К zjednání představy o mžikovém zlepšování odolnosti proti okysličování vysokými obsahy křemíku jsou zde sestaveny jako příklad výsledky pokusů, jež byly získány se sedmi pokusnými ocelemi ze skupiny s obsahem asi 18 % hmot, chrómu a 15 % hmot, niklu na kruhových vzorcích o průměru 8 mm. Zjišťována byla přitom v závislosti na obsahu křemíku ztráta na váze v g/m2 při zkušebních teplotách 1050, 1100 a 1150 °C. Výsledky byly jednotlivě tyto:
Ocel č. Ztráta na váze v g/m2 při teplotách.
Si % hmot. 1050 °C 1100 °C 1150 °C
| 1 | 0,20 | 15,0 | 25,0 | 40,0 |
| 2 | 1,20 | 12,0 | 18,0 | 27,0 |
| 3 | 2,30 | 8,0 | 13,0 | 19,0 |
| 4 | 3,10 | 2,0 | 3,5 | 5,0 |
| 5 | 3,80 | 0,9 | 1,5 | 2,0 |
| 6 | 4,60 | 0,5 | 0,7 | 1,0 |
| 7 | 5,60 | 0,3 | 0,5 | 0,7 |
Při všech zkušebních teplotách se podle toho ukazuje, že při zvyšování obsahu křemíku z 2,3 na 3,1 % hmot., ztráta na váze mžikově klesá a tím tedy se mžikově zvyšuje odolnost proti okysličování.
Stejnorodých výsledků mohlo být dosaženo také u ocelí z materiálových skupin s obsahem podle hmotnosti 20 % chrómu a % niklu, resp. 22 % chrómu a 25 % niklu, přičemž přirozeně ztráty na váze, především u slitin s obsahem 22 % chrómu, byla patřičně menší.
Přesná sestavení pokusných ocelí č. 1 až 7 jsou udána v následující tabulce; kde uváděná procenta jsou hmotnostní.
| Ocel | C | Si | Mn | Cr | Ni | N | Nb |
| č. | % | % | % | % | % | % | % |
| 1 | 0,029 | 0,20 | 0,58 | 18,5 | 15,4 | 0,038 | 0,06 |
| 2 | 0,035 | 1,20 | 0,75 | 18,3 | 15,1 | 0,041 | 0,03 |
| 3 | 0,028 | 2,30 | 0,70 | 18,0 | 15,2 | 0,045 | 0,04 |
| 4 | 0,032 | 3,10 | 0,64 | 17,7 | 14,9 | 0,035 | 0,03 |
| 5 | 0,028 | 3,80 | 0,64 | 18,1 | 14,5 | 0,037 | 0,04 |
| 6 | 0,027 | 4,60 | 0,78 | 18,3 | 14,5 | 0,040 | 0,05 |
| 7 | 0,030 | 5,60 | 0,81 | 17,9 | 14,9 | 0,038 | 0,06 |
Výše uvedené nedostatky odstraňuje použití austenitických železochromniklových slitin s vysokým obsahem křemíku ve složení 0,01 až 0,40 o/o uhlíku, nad 2,5 až 6,0 % křemíku, max. 2,0 % manganu, 15,0 až 22,0 % chrómu, 12,0 až 25,0 % niklu, max. 0,3 °/o dusíku, max. 3,0 % niobu, zbytku železa a nevyhnutelných nečistot, jež jsou opatřovány к výrobě strojových a konstrukčních součástí pro používání v teplotním rozsahu nad 800 °C, zejména nad 850 °C v atmosférách vzduchového spalování.
Objev nové vlastnosti austenitických železochromniklových slitin záleží v tom, že bylo zjištěno, že tyto slitiny jsou zvlášť odolné ve spalovacích při teplotách nad 800 °C.
Srovnávací zkoumání na obou normovaných žáruvzdorných ocelích X 15 CrNiSi 25 20 s obsahem 0,14 % uhlíku, 2,1 % křemíku, 1,08 °/o manganu, 25,3 % chrómu a 20,6 % niklu, jakož i X 12 NiCrSi 36 16 s obsahem 0,12 o/o uhlíku, 1,95 °/o křemíku, 1,36 % manganu, 16,3 % chrómu a 35,2 % niklu, přičemž uváděná procenta jsou hmotnostní ukázala, že odolnost proti okysličování těchto vysoce legovaných ocelí asi tak stejně dobrá jako u ocelí č. 5, 6 a 7 s obsahem více jak 3,8 % hmot, křemíku podle tohoto vynálezu.
Při volbě složení slitin pro účel podle tohoto vynálezu je podstatné slaďovat legující prvky vzájemně tak, aby zůstávalo zachováno austenitické složení. Jestliže slitiny obsahují ferrit, je sklon ke zkřehnutí tak veliký, že jsou pro mnohé účely v praxi neupotřebitelné.
U formovaných odlitků je к zabraňování trhlin za tepla výhodné připouštět podíl deltaferritu — max. 10 %. Při těchto podílech neprojevuje se ještě nevyhnutelná přeměna ferritu v křehkou sigmafázi škodlivé na chování odlitků při používání.
Také při zcela austenitickém složení doporučovaných ocelí a slitin je však třeba při stoupajícím obsahu křemíku počítat se zvětšováním sklonu ke zkřehnutí. Dlouhodobá zpracování předem obrobených zkušebních tyčí s vrubem ze zkoumaných ocelí ukázala, že oblast zkřehnutí se jeví při 750 °C, jež se rozprostírá až asi do teploty 850 °C. Nad touto teplotou již ke zkřehnutí nedochází.
Poněvadž oblast nasazení pro oceli vysoce odolné proti okysličování s vysokými obsahy křemíku se nalézá v prvé řadě v rozmezí vysokých teplot, sotva omezuje možnosti nasazení těchto ocelí rozsah zkřehnutí ohraničený směrem nahoru teplotou 850 °C. Poněvadž zkřehnutí při . teplotě 750 °C nastává teprve po několika stovkách hodin výdrže, nehrozí zde nebezpečí zkřehnutí při krajně pomalém ohřívání na teplotu používání nebo při krajně pomalém ochlazování z této teploty.
Ve srovnání s tím má známá a již zmíněná žáruvzdorná ocel 15 CrNiSi 25 20, jež tedy obsahuje vedle asi 25 % hmot, chrómu a 20 % hmot, niklu ještě také 2 % hmot, křemíku, rozsah zkřehnutí, jež se rozprostírá až asi do 1000 °C.
Zejména činí obsah uhlíku u slitin doporučovaných podle tohoto vynálezu maximálně 0,25 % hmot. Vyšší obsahy uhlíku bývají mnohdy zajímavé u formovaných odlitků. Aby se nyní na jedné straně dosahovalo účinné odolnosti proti okysličování a na druhé straně se co možná zužovala oblast zkřehnutí, jeví se přednostní obsah křemíku u slitin doporučovaných podle tohoto vynálezu mezi 3,5 až 5 % hmot. Při tomto obsahu křemíku volí se obsah chrómu účelně mezi 17 až 20 % hmot, a obsah niklu mezi 14 až 18 procenty hmot. Tyto obsahy niklu postačují к tomu, aby bylo zaručováno austenitické složení. Jestliže je požadována zvýšená odolnost proti vysokým teplotám, stačí všeobecně příměs dusíku do 0,2 % hmot. Také příměsí niobu — účelně mezi 1,0 až 2,0 % hmot, může být odolnost proti vysokým teplotám zvyšována postačujícím způsobem.
Podle tohoto vynálezu doporučované slitiny s vysokým obsahem křemíku byly ve formě předmětů z válcovaných a kovaných ocelí a ve formě tvarovaných odlitků ve velkém rozsahu vyzkoušeny v provozech tepelného zpracování v hutním závodě. Teploty pece byly přitom v rozsahu mezi 900 a 1250 °C. Zkoušených materiálů bylo použito ve formě krycích plechů, jež byly přímo vystaveny plamenům hořáků, ve formě krosen, jež byly při tepelném zpracování tavbou prudce ochlazovány ve vodě nebo vzduchu, jakož i ve formě ochranných obalů pro termoelektrické články a podobně. Jako materiálu bylo к tomu použito jak ocelí podle základních druhů s obsahem 18 % chrómu, 15 % niklu a 4 % křemíku; 20 % chrómu, 20 % niklu a 4 % křemíku, tak i 22 % chrómu, 25 % niklu s 3 % a 5 % křemíku, přičemž uváděná procenta jsou hmotnostní.
Ve všech případech bylo přitom dosaženo životnosti, jež činila několikanásobek oné u součásti ze zmíněné normované oceli X
CrNiSi 25 20, jíž se dosud všeobecně používalo к výrobě takových součástí.
V pecích pro tepelné zpracování v hutních závodech, ve spalovnách odpadků, jakož 1 ve všech topeništích, v nichž se topí palivy obsahujícími síru, mohou vznikat atmosféry vzduchového spalování, jež obsahují menší nebo větší množství sírových sloučenin. V takových případech se může nepříjemně projevovat známá citlivost vůči síře ocelí, jež mají vysoké obsahy niklu, čímž se může značně zkracovat životnost konstrukčních součástí vyrobených z takových ocelí.
Při používání podle tohoto vynálezu doporučovaných ocelí s vysokým obsahem křemíku není tato citlivost vůči síře kupodivu pozorována. Tento zjev je zřejmě důsledkem vysoké odolnosti proti okujím, jíž se dosahuje vysokými obsahy křemíku.
Claims (1)
- Použití austenitických železochromniklových slitin s vysokým obsahem křemíku o složení 0,01 až 0,25 hmot. % uhlíku, 3,5 až 5,0 hmot. % křemíku, stopy až 2,0 hmot. % manganu, 17,0 až 20,0 hmot. % chrómu, 14,0 až 18,0 hmot. % niklu, stopy až 0,2 hmot. Ό/ο dusíku, popřípadě 1,0 až 2,0 hmot. % niobu, zbytek železo a nevyhnutelné nečistoty, к výrobě konstrukčních a strojových součástí, jež jsou určeny к provozu v teplotním rozsahu nad 800 °C, zejména nad 850 °C, v atmosféře spalování s přebytkem vzduchu.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2331100A DE2331100B2 (de) | 1973-06-19 | 1973-06-19 | Hitzebeständige, austenitische Eisen-Chrom-Nickel-Legierungen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS203916B2 true CS203916B2 (en) | 1981-03-31 |
Family
ID=5884406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS744298A CS203916B2 (en) | 1973-06-19 | 1974-06-18 | Austentic ferrous-chrom-nickel steels with high centent of silicon for the stress at temperature over 800 degree c |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5043011A (cs) |
| AT (1) | AT340977B (cs) |
| AU (1) | AU7009874A (cs) |
| BE (1) | BE816500A (cs) |
| CH (1) | CH611651A5 (cs) |
| CS (1) | CS203916B2 (cs) |
| DD (1) | DD114280A5 (cs) |
| DE (1) | DE2331100B2 (cs) |
| FR (1) | FR2234379A1 (cs) |
| GB (1) | GB1468195A (cs) |
| IT (1) | IT1016066B (cs) |
| LU (1) | LU70241A1 (cs) |
| NO (1) | NO134625C (cs) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS582268B2 (ja) * | 1976-08-07 | 1983-01-14 | 日新製鋼株式会社 | 加工性および耐熱性に優れたステンレス鋼パイプ |
| US4099967A (en) * | 1976-12-14 | 1978-07-11 | Armco Steel Corporation | Galling resistant austenitic stainless steel |
| JPS5456018A (en) * | 1977-10-12 | 1979-05-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Austenitic steel with superior oxidation resistance for high temperature use |
| DE2857118A1 (de) * | 1977-10-12 | 1980-12-04 | H Fujikawa | High temperature oxidization proof austenitic steel |
| JPS5591960A (en) * | 1978-12-28 | 1980-07-11 | Sumitomo Chem Co Ltd | High silicon-nickel-chromium steel with resistance to concentrated |
| JPS6033342A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硝酸性２相ステンレス鋼 |
| JPS6033345A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硝酸性オ−ステナイトステンレス鋼 |
| JPH07116556B2 (ja) * | 1986-09-08 | 1995-12-13 | 日新製鋼株式会社 | 加工用オーステナイト系耐熱鋼 |
| WO2009068722A1 (en) * | 2007-11-28 | 2009-06-04 | Metso Lokomo Steels Oy | Heat-resistant steel alloy and coiler drum |
-
1973
- 1973-06-19 DE DE2331100A patent/DE2331100B2/de not_active Withdrawn
-
1974
- 1974-05-30 CH CH745874A patent/CH611651A5/xx not_active IP Right Cessation
- 1974-06-04 JP JP49062619A patent/JPS5043011A/ja active Pending
- 1974-06-04 LU LU70241A patent/LU70241A1/xx unknown
- 1974-06-12 AT AT485574A patent/AT340977B/de active
- 1974-06-13 FR FR7420475A patent/FR2234379A1/fr active Pending
- 1974-06-13 GB GB2631974A patent/GB1468195A/en not_active Expired
- 1974-06-13 AU AU70098/74A patent/AU7009874A/en not_active Expired
- 1974-06-17 NO NO742200A patent/NO134625C/no unknown
- 1974-06-18 IT IT51582/74A patent/IT1016066B/it active
- 1974-06-18 DD DD179257A patent/DD114280A5/xx unknown
- 1974-06-18 BE BE145565A patent/BE816500A/xx unknown
- 1974-06-18 CS CS744298A patent/CS203916B2/cs unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT1016066B (it) | 1977-05-30 |
| GB1468195A (en) | 1977-03-23 |
| AU7009874A (en) | 1975-12-18 |
| FR2234379A1 (cs) | 1975-01-17 |
| LU70241A1 (cs) | 1974-10-17 |
| DE2331100A1 (de) | 1975-01-16 |
| NO134625B (cs) | 1976-08-09 |
| AT340977B (de) | 1978-01-10 |
| ATA485574A (de) | 1977-05-15 |
| NO742200L (cs) | 1975-01-13 |
| CH611651A5 (en) | 1979-06-15 |
| BE816500A (fr) | 1974-10-16 |
| JPS5043011A (cs) | 1975-04-18 |
| DD114280A5 (cs) | 1975-07-20 |
| NO134625C (cs) | 1976-11-17 |
| DE2331100B2 (de) | 1978-05-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0016225B1 (en) | Use of an austenitic steel in oxidizing conditions at high temperature | |
| US3251682A (en) | Low-alloy tough steel | |
| US2968549A (en) | High strength alloy for use at elevated temperatures | |
| GB912814A (en) | Improvements in or relating to an austenitic nickel-chrome iron-base alloy | |
| CS203916B2 (en) | Austentic ferrous-chrom-nickel steels with high centent of silicon for the stress at temperature over 800 degree c | |
| JPS6311423B2 (cs) | ||
| US3366473A (en) | High temperature alloy | |
| ES2808627T3 (es) | Acero inoxidable de doble fase | |
| CA1043591A (en) | Precipitation hardenable stainless steel | |
| US3385740A (en) | Weldable and hardenable steel and method of producing same | |
| US2835571A (en) | Steel for use at elevated temperature | |
| US2534190A (en) | Heat-resistant steel alloy | |
| US3784373A (en) | Austenitic stainless steel | |
| JP7669609B2 (ja) | ニッケル基耐熱鋳造合金、それを用いた真空浸炭炉用部材及び焼却炉火格子 | |
| CS199254B2 (en) | Austenitic iron-chromium-nickel alloys having high silicon content,available for heat stress above 400 centigrad | |
| US4050929A (en) | Heat resisting alloyed steel | |
| CS199253B2 (en) | Use of austenitic iron-chromium-nickel alloys having high silicon content,available for heat stress above 800 c | |
| RU2015193C1 (ru) | Литейная жаростойкая сталь | |
| KR100482217B1 (ko) | 인성이 우수한 Ｍｎ-Ｍｏ-Ｎｉ계 압력용기용 강 | |
| PL236222B1 (pl) | Stal na monolityczne i bimetaliczne piły taśmowe do drewna | |
| SU855060A1 (ru) | Сталь | |
| SU1164306A1 (ru) | Сталь | |
| KR840000545B1 (ko) | 내열주조 합금 | |
| SU1328401A1 (ru) | Сталь | |
| SU1758081A1 (ru) | Сталь |