CS202587B2 - Process for integral production of ammonia and urea - Google Patents
Process for integral production of ammonia and urea Download PDFInfo
- Publication number
- CS202587B2 CS202587B2 CS778595A CS859577A CS202587B2 CS 202587 B2 CS202587 B2 CS 202587B2 CS 778595 A CS778595 A CS 778595A CS 859577 A CS859577 A CS 859577A CS 202587 B2 CS202587 B2 CS 202587B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- ammonia
- carbon dioxide
- urea
- carbamate
- solution
- Prior art date
Links
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 186
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 86
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 title claims abstract description 66
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 64
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 41
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims abstract description 39
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M Carbamate Chemical compound NC([O-])=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 26
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 5
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 5
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims abstract description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 132
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 66
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 66
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 49
- BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N ammonium carbamate Chemical compound [NH4+].NC([O-])=O BVCZEBOGSOYJJT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N carbonic acid monoamide Natural products NC(O)=O KXDHJXZQYSOELW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 34
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 29
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 23
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 14
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 13
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 12
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 claims description 9
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 claims description 9
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 5
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 claims description 5
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 claims description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 claims description 3
- 230000029087 digestion Effects 0.000 claims description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 claims description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 7
- 238000011084 recovery Methods 0.000 abstract description 5
- 229910000069 nitrogen hydride Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 238000002317 scanning near-field acoustic microscopy Methods 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 15
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 235000011114 ammonium hydroxide Nutrition 0.000 description 8
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonium chloride Substances [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000002211 methanization Effects 0.000 description 5
- ZEYWAHILTZGZBH-UHFFFAOYSA-N azane;carbon dioxide Chemical compound N.O=C=O ZEYWAHILTZGZBH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 2
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 231100000989 no adverse effect Toxicity 0.000 description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 2
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PRKQVKDSMLBJBJ-UHFFFAOYSA-N ammonium carbonate Chemical compound N.N.OC(O)=O PRKQVKDSMLBJBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AWAUBADRMJIRAK-UHFFFAOYSA-N azane;methane Chemical compound C.N AWAUBADRMJIRAK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N carbonic acid Chemical compound OC(O)=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- -1 hydrogen nitrogen carbon monoxide carbon dioxide Chemical class 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 150000003672 ureas Chemical class 0.000 description 1
- 210000002700 urine Anatomy 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01C—AMMONIA; CYANOGEN; COMPOUNDS THEREOF
- C01C1/00—Ammonia; Compounds thereof
- C01C1/02—Preparation, purification or separation of ammonia
- C01C1/04—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase
- C01C1/0405—Preparation of ammonia by synthesis in the gas phase from N2 and H2 in presence of a catalyst
- C01C1/0488—Processes integrated with preparations of other compounds, e.g. methanol, urea or with processes for power generation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/10—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds combined with the synthesis of ammonia
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
(54) Způsob integrované výroby amoniaku a močoviny
Vynález se týká způsobu integrované výroby amoniaku a močoviny.
Integrované postupy přípravy amoniaku a močoviny jsou z -dosavadního stavu techniky dostatečně známy, přičemž mezi mnoha je možno konkrétně uvést postup podle italského patentu č. 907 489.
Podle výše uvedeného patentu se provádí tento integrovaný postup výroby amoniaku a močoviny tak, že se použije vodného roztoku amoniaku, který se získá absorpcí amoniaku, vystupujícího z amoniakového syntézního reaktoru, ve vodě a karbamát amonný vznikne absorpcí kysličníku uhličitého do· tohoto výše uvedeného vodného roztoku v kairbamátovém reaktoru, přičemž tento kysličník uhličitý je obsažen v surových plynech syntézy amoniaku.
Takto' získaný karbamát amonný se následně vede do reaktoru na syntézu močoviny, - odkud -se vodný -roztok karbamátu amonného- a -močoviny odvádí, přičemž karbamát amonný -se potom rozkládá na své složky v ikarbaimátovém rozkladovém zařízení, ve kterém se tyto rozkladové produkty získávají stripováním plynným amoniakem, a produkty rozkladu společně s plynným amoniakem, použitým ke -sťripování, se recyklují v plynné fázi do močovínového syntézního reaktoru.
Výše uvedený postup má značnou nevýhodu v tom, že obsah amoniaku v amoniakálním roztoku, který vystupuje ze stripovacího — rozkladového -zařízení, je velmi vysoký - (asi 37 %). Tento fakt prakticky znamená, že je potřeba nadměrné a přehnaně vysoké spotřeby páry - na regeneraci amoniaku v sekci, která následuje za karbarnátovým. rozkladovým— istripovaicím zařízením.
Cílem uvedeného vynálezu je vyvinout - integrovaný postup přípravy močoviny, kterým by bylo- možné překonat nedostatky dosud používaných integrovaných postupů, které byly uvedeny výše.
Podstata způsobu integrované - výroby amoniaku a močoviny na-střikováním. proudu bezvodého^ lamonbiaku -a/nebo amoniaku ve vodném roztoku, který je přiváděn ze sekce syntézy amoniaku napojené na močovi.novou sekci, do reaktoru na syntézu q^^očoviny, přičemž do tohoto reaktoru se současně přivádí proud -obsahující karbamát amonný, který vzniká -a je přiváděn z absorbéru kysličníku uhličitého, -dále rozkladem karbamátu amonného, který je obsažen v močovinovém -^(^íztc^lku, vystupujícím z uvedeného· -reaktoru, v rozkladovém zařízení na amoniak a kysličník uhličitý, přičemž z výstupu uvedeného- rozkladového žařízení ise odvádí roztok močoviny, který stále ještě obsahuje · 30 až 60 · % hmot, karbamátu, který byl obsažen v močovinovém roztoku vystupujícím z reaktoru · na syntézu taočoviny, a dále recyklováním uvedeného amoniaku a kysličníku uhličitého v plynném stavu z uvedeného rozkladového· zařízení do uvedeného reaktoru, přičemž v ‘tomto· olkruhu je zařazena stripovací kolona, ze které se odvádí amoniakální roztok kysličníku uhličitého do nízkotlaké sekce, pracující za tlaku v rozmezí od 0,1 do 2 'MPa, podle vynálezu spočívá v tom, že uvedený roztok močoviny z rozkladového zařízení pro karbamát amonný, se zavádí ke zpracování do adiabatické stripovací kolony, kde se podrobí stripování za účelem rozkladu karbamátu, plynným proudem získaným parním reformováním nebo parciální oxidací kapalných nebo plynných uhlovodíků pro· syntézu amoniaku, přičemž tento proud je složen z kysličníku uhličitého, dusíku a vodíku, a •stripování plyn a plyn vzniklý rozkladem karbamátu v adiabatické stripovací koloně se vedou do absorpční kolony kysličníku uhličitého, ve které se absorbuje kysličníku uhličitý ve vodném roztoku uhličitanu amonného a amoniaku o koncentraci amoniaku v rozmezí od 70 do 78 % hmotnostních a · kysličníku uhličitého v rozmezí od 10! do 18 % hmotnostních, přičemž je voda, získaném ve vypírací koloně vypíráním neabsorbovaných plynů nasycených amoniakem a obsahujících až 1 % otbj. kysličníku uhelnatého a až 0,5 ·% obj. kysličníku uhličitého·, odcházejících z uvedené absorpční kolony kysličníku uhličitého, vodným roztokem uhličitanu amonného, 'vzniklý v nízkotlaké sekci močovinového zařízení · a obsahujícím 35 až 50 % hmotnostních · amoniaku a 10 až 25 % hmotnostních kysličníku uhličitého, přičemž se získá roztok · karbamátu amonného, který se vede zpět do reaktoru na syntézu močoviny a z vypírací kolony získaný dusík a vodík (se recyklují · do · sekce syntézy amoniaku.
Tímto uspořádáním výroby podle vynálezu bylo zcela neočekávatelně zjištěno, že stripování · amoniaku a kysličníku uhličitého· je· možno provést adiabatickým· způsobem a snížení parciálního tlaku kysličníku uhličitého· v tomto proudu nastrikovaném do karbamátového · reaktoru nemá žádný nepříznivý vliv · na účinnost karbamátové konverze, · přičemž podle dosud známých postupů se vyžaduje · zvýšení parciálních tlaků kysličníku uhličitého.
Postup podle vynálezu konkrétně zahrnuje zavádění plynného proudu, který se získá parním- reformováním uhlovodíků, a kteťý tvoří surový plyn pro syntézu amoniaku, přičemž je · v podstatě složen z kysličníku uhličitého·, vodíku a dusíku, do adiabatické feripovací kolony, umístěné ve směru po proudu · od · karbamátového rozkladového zařízení, přičemž uvedená kolona je rovněž plněna močovinovým roztokem, který je oboha4 cen amoniakem, a tento roztok je zaváděn do této kolony z karbamátového rozkladového zařízení.
Výše uvedený plynný proud, který je obohacen amoniakem, vodními parami a kysličníkem uhličitým se vede z adiabatické stripovací kolony do absonpční kolony kysličníku uhličitého·, přičemž v této koloně se jako absorpční kapaliny používá vodného · roztoku uhličitanu amonného, který je obohacen amoniakem, a který se získá promýváním plynného neabsorbovaného proudu odcházejícího z výše uvedené absorpční kolony kysličníku uhličitého, který je bohatý na amoniak, a který obsahuje v podstatě dusík a vodík, vodným roztokem uhličitanu amonného, který odchází z nízkotlaké sekce zařízení na výrobu močoviny.
Plyny, které se neabsorbovaly · v absorpční koloně výše uvedené, to znamená plyny, odcházející z absorpční kolony kysličníku uhličitého, které jsou v podstatě složené z dusíku a vodíku a stopových množství kysličníku uhelnatého a kysličníku uhličitého, se vedou do· procesu methanizace a potom k syntéze amoniaku.
Roztok karbamátu amonného, který vznikl v absorpční koloně kysličníku uhličitého, se vede do syntézního reaktoru močoviny, ve výhodném- provedení · prostřednictvím proudového čerpadla nebo jiného statického systému, přičemž se využívá síly bezvodého amoniaku a/nebo amoniaku ve vodném roztoku, který se rovněž zavádí do uvedeného proudového čerpadla nebo do· jiného statického systému a potom postupuje tato směs do syntézního reaktoru močoviny.
V syntézním reaktoru močoviny se dokončí dehydratace karbamátu amonného· na močovinu a získá se roztok močoviny, který je obohacen 'karbamátem amonným, · přičemž uvedený · roztok se potom vede do karbamátového rozkladového zařízení, ve kterém se asi 50 % tohoto karbamátu amonného · rozloží na kysličník uhličitý · · a amoniak, přičemž takto vzniklý amoniak a kysličník uhličitý se přímo recykluje · v plynném stavu bez předchozí kondenzace do syntézního reaktoru močoviny, a roztok močoviny, který vystupuje z rozkladového zařízení se vede do stripovací kolony.
Podle vynálezu bylo zjištěno, že stripovací postup plynného proudu za pomoci amoniaku je možno· provést adiabaticky, aniž · bylo· potřeba jakéhokoliv přívodu tepla, neboť v roztoku, který je zpracováván je obsaženo takové množství tepla, které dostačuje jako přívod tepla k provedení uvedené stripovací operace.
Současně is aminakem je* při tomto stripo·vání ve stripovací koloně vypuzován rovněž zbytkový kysličník uhličitý současně s určitým množstvím vodní páry, které jsou obsaženy v roztoku · odcházejícím z karbamátového rozkladového zařízení.
Plyn, který se obohatí amoniakem vodní parou a kysličníkem uhličitým se vede do absorpční kolony kysličníku uhličitého, kde se absorbuje kysličník uhličitý pomocí vodného roztoku uhličitanu, amonného, který je obohacen amoniakem.
V zařízení na absorpci kysličníku uhličitého', to znamená současně v karbamátovém reaktoru, se vytváří karbamát amonný, který se potom zavádí, jak již bylo uvedeno, do syntézního reaktoru močoviny, kde se získává roztok močoviny, který je obohacen karbamátem amonným, a tento roztok se potom zavádí do· karbamátového rozkladového zařízení. V tomto zařízení se asi 50 % karbamátu amonného, který nebyl převeden na močovinu, rozkládá, přičemž potom se z takto získaného močovinového roztoku stripuje amoniak a zbytkové množství kysličníku uhličitého za pomoci plynu, který je složen z kysličníku uhličitého, vodíku a dusíku, jak již bylo uvedeno výše.
V případě, že se postupuje podle vynálezu, potom je možné získat koncentrovaný vodný roztok močoviny, který je chudý na amoniak, přičemž za těchto podmínek je možno* značně zjednodušit regenerační sekci amoniaku. Tato sekce může být v tomto zjednodušeném případě vytvořena jako jednostupňová, pracující s tlakem v rozmezí od 0,1 do 0,8 MPa, takže je možno se zcela obcjít bez předchozí sekce, která pracuje s tlakem 1,8 MPa, která byla v dosavadních postupech obvykle používána.
Další výhodou postupu podle vynálezu je to, že se na výstupu z absorpčního· zařízení amoniaku získá surový plyn ze syntézy amoniaku, 'který je prostý kysličníku uhličitého, a který má extrémně nízký obsah .plynného amoniaku [asi 2 %)·, přičemž se výhodně ponžije jako absorpčního prostředku amoniaku, který je obsažen ve vodném roztoku uhličitanu, a který odchází ze sekce regenerace uvedeného močovinového zařízení. Snížení obsahu amoniaku (asi o 14 % oproti výše uvedenému citovanému patentu) se projeví v tom, že se dosáhne vyšší účinnosti při provádění methanizace, která slouží к odstranění stopových množství kysličníku uhelnatého a kysličníku uhličitého·, které je obsaženo v surovém amoniakovém syntézním plynu.
V případě provádění postupu podle vynálezu je nutno především zdůraznit, že reaktor na syntézu močoviny, zařízení na rozklad karbamátu amonného, adiabatické stripovací kolona, absonbér kysličníku uhličitého a absorbér amoniaku pracují v podstatě za stejného tlaku jako je tlak v reaktoru na syntézu močoviny, přičemž tlak se poněkud sníží v okruhu. Tento tlak se pohybuje v rozmezí od 10 MPa do 25 MPa. V karbamátovém reaktoru se během tvorby karbamátu amonného vytváří teplo, které se využije К přípravě páry, a ta se potom využije v sekci na koncentrování močoviny.
Z výše uvedeného je zřejmé, že kombino vaný cyklus, to* znamená tepelné stripování za účelem rozkladu karbamátu amonného a adiabatické stripování za účelem odstranění amoniaku a zbytkového kysličníku uhličitého, umožňuje značně zlevnit a zjednodušit uvedený postup.
Integrovaný pqstup podle vynálezu bude v dalším pc/psán, aniž by tím byl nějak omezen, prostřednictvím připojeného výkresu, kde je znázorněno zařízení na integrovanou výro*bu amoniaku a močoviny podle vynálezu.
Surový plyn, který se získá parním reformováním uhlovodíků prováděním běžným způsobem a který je složen hlavně z kysličníku uhličitého·, dusíku a vodíku se po stlačení zavádí potrubím 1 do adiabatické stripcvací kolony 15 amoniaku, ve které se odstraňuje amoniak obsažený v roztoku, který přichází do. uvedené stripovací koloiny potrubím 2 z rozkladového zařízení 16 karbamátu amonného.
Plyny, které byly více nebo méně obohaceny amoniakem, se zavádí potrubím 3 do absorpční kolony 17 kysličníku uhličitého, a plyny vystupující z výstupu absorpční kolony 17 se vedou potrubím 4 do absorpční koleny 21 plynného amoniaku, přičemž současně do tohoto zařízení vstupuje potrubím '5 vodný roztok uhličitanu amonného, který .se získává v sekci regenerace karbamátu amonného' a amoniaku v tomto· zařízení na výrobu močoviny.
V absorpční koloně 17 kysličníku uhličitého reaguje kysličník uhličitý téměř úplně s amoniakem obsaženým v přiváděném amoniakálním roztoku uhličitanu amonného, který je do* této ko-lony přiváděn potrubím 6? čímž vzniká roztok karbamátu amonného. Tento roztok karbamátu amonného se odvádí z této kolony potrubím 7 a zavádí se do syntézního reaktoru 18 močoviny pomocí proudového čerpadla 19 a potrubí 8.
Podíl kysličníku uhličitého, který nezreagoval v absorpční koloně 17, vystupuje z hlavy této absorpční kolony .společně s plynem na syntézu amoniaku potrubím 4 a tato směs je potom absorbována roztokem uhličitanu amonného, bohatým na amoniak, v absorpční ko<loně 21, která pracuje v podstatě jako· kondenzátor amoniaku, a v této koloně dochází ke vzniku roztoku karbamátu amonného, který se odvádí ode dna této· kolony potrubím 6 a tento ro-zto-k postupuje do spodní části absorpční kolony 17.
Plyny na syntézu amoniaku, které jsou zbavené kysličníku uhličitého a amoniaku i a které vystupují z absorpční kolony 21 potrubím 9, se zavádí do zařízení к provádění methanizace a potom dále postupují do reaktoru na syntézu amoniaku, kde dochází к výrobě amoniaku. Tento amoniak se vymyje z nezreagovaných plynů vodou a výsledný vodný roztok amoniaku se zavádí potrubím 10 do syntézního reaktoru 18 močoviny.
Roztok karbamátu amonného, který se smísí v proudovém! čerpadle 19 s amoniakálním roztokem, který do tohoto čerpadla postupuje potrubím 10 ze sekce syntézy amoniaku, vstupuje do sy-ntézního· reaktoru 18 močoviny, kde proběhne dehydratační reakce karbamátu amonného· a současně do··1 chází ke vzniku močoviny. '
Amoniakální roztok se čerpá čerpadlem 20 a potrubím 11 do proudového čerpadla 19 a tento· amoniakální roztok předává hnací sílu roztoku karbamátu amonného, který přichází do tohoto, proudového· čerpadla z absorpční kolony 17, přičemž tato hnací síla dostačuje k tomu, aby se dopravil tento roztok do syntézního reaktoru 18 močoviny potrubím 8.
(Roztok močoviny, který byl získán v reaktoru 18, je odváděn potrubím 12 do rozkladového zařízení 16 karbamátu amonného, přičemž do tohoto zařízení se přivádí teploa tepelným účinkem dochází k rozkladu asi '50 °/o nezreagovaného karbamátu amonného a produkty tohoto rozkladu, které jsou v podstatě tvořeny amoniakem, kysličníkem uhličitým a vodní parou, se recyklují do reaktoru 18 potrubím 13.
Roztok močoviny, který je obohacen amoniakem, se zavádí potrubím 2 do adiaba'tické stripovací · kolony 15, jejíž činnost byla popsána výše.
Zcela neočekávatelné je to, že při provádění postupu podle vynálezu je možno stripo-vání amoniaku a kysličníku uhličitého, který je obsažen v tomto roztoku, provádět adiabatickýim způsobem bez jakéhokoliv přivádění vnějšího tepla, a dále to, že pokles proudu, který je zaváděn do karbamátového reaktoru, oproti případu při kterém se surové plyny nevedou adlabatickou stripovací kolonou, ale jsou zaváděny přímo do· karbamátového reaktoru, nemá žádný nepříznivý vliv na konverzi karbamátu amonného, což je v naprostém rozporu s poznatky dosavadního- stavu techniky, podle kterých je nutno zvýšit tlak kysličníku uhličité ho za účelem zvýšení konverze karbamátu amonného.
Modifikace, která nebyla znázorněna na, obr., ale která může mít značnou důležitost, v přípa-dě, .kdy sekce na syntézu amoniaku pracuje při tlaku v · rozmezí od 1 MPa do- 40 MPa vyšším, než je tlak izobarického okruhu na syntézu močoviny, spočívá v tom, že se nepoužívá čerpání amonikálního roztoku čerpadlem 20, a plyny z potrubí 9 .se zpětně stlačují na tlak, který panuje v prostorů Syntézy amoniaku, přičemž výsledek je ten, že se získají bezvodý a/nebo vodný roztok amoniaku, a tento produkt je možno přímo' zavádět do proudového· čerpadla 19, aniž 'by bylo použito dalšího přídavného čerpání.
Pokud se týče používaných tlaků, může 'být postup podle vynálezu proveden buďto 'izobarickým, nebo neizobarickým způsobem. V prvém případě se použitý tlak pohybuje v rozmezí od 10 MPa do 30 MPa, přičemž· ve druhém uvedeném případě může být postup prováděn s tlakem v sekci výroby močoviny, který je, jak již bylo výše uvedeno, o '1 MPa až 40 MPa menší, než jsou tlaky používané pro- syntézu amoniaku.
V dalším textu bude uveden příklad provedení postupu podle vynálezu, přičemž tento postup nijak neomezuje ani podstatu ani rozsah uvedeného vynálezu:
V tomto postupu jsou tyto výchozí podmínky:
surový (materiál methan požadovaná produkce 1 000 tun za den
- močoviny
Podle tohoto provedení se 16 362 m3 za hodinu přírodního· plynu, uvažováno jako 100% methan, převede podle běžných způsobů, jako je například primární · reformování, sekundární · reformování, konverze kysličníku uhelnatého při vysoké a nízké teplotě, na směis konverzního plynu, který má toto složení, vztaženo na suchý stav.
objemový průtok 88 297 m3/h tlak 3,2 MPa
| vodík | 54 120- m3/h | 31,50 % obj. |
| dusík | 17 500· m3/h | 20,00 % obj. |
| kysličník uhelnatý | 370 m3/h | 0,412 % obj. |
| kysličník uhličitý | 15 565 m3/Jh [30 57<2 ikg) | 17,35 % obj. |
| A | 211 m3/h | 0,24 % obj. |
| methan | 431 m3/h | 0,49 % obj. |
Tento plyn se stlačí na tlak 20 MPa při teplotě 145 °C, a potom se zavádí nejdříve do adiabatické stripovací kolony 15 a potom do absorpční kolony 17 k absorpci kysličníku uhličitého-, dále do absorpční ·kolo ny 21 amoniaku, a nakonec potrubím 9 do zařízení k provádění methanizace. Plyn o teplotě 190 °C, který vystupuje ze stripovací kolony 15 má toto složení (včetně vypuzených látek):
vodík dusík kysličník uhelnatý kysličník uhličitý
A methan amoniak voda
120 m3/h
600 m3/h
370 im3/h
012 m3/h (37 322 kg)
211 m3/h
431 m3/h
024 m3/h (41 642 kg)
124 mč/h (7 336 kg)
34,94 % obj
11,36 % obj
0,24 % obj.
12,27 % obj.
0,14 % obj,
0,28 % obj,
34,88 % obj,
5,89 % obj.
154 8912 m3/h celkový objemoivý průtok
Tento plyn vstupuje do absorpční kolony 17 kysličníku uhličitého potrubím 3, přičemž v této absorpční koloně se uvádí do styku s absorpčním roztokem o teplotě 50 stupňů Celsia, přičemž tento roztok má toto složení a hmotnostní průtok:
amoniak kysličník uhličitý voda
511 kg/h
916 kg/h
287 kg/h____
714 kg/h celkový hmotnostní průtok
71,43 % hmot.
13,76 % hmot.
14,81 % hmot.
Vzniklý karbamát se odvádí potrubím 7 a recykluje se do reaktoru 18 za pomoci proudového čerpadla 19, přičemž tento proud má toto složení a hmotnostní průtok při teplotě 155 °C:
amoniak kysličník uhličitý voda
053 Ikg/h
5.88 kg/h
303 kg/h
544 kg/h celkový hmotnostní průtok
47,23 % hmot.
40,81 % hmot.
11,9'6 % hmot.
Plyn, který opouští absorpční kolonu 17 kysličníku uhličitého, se vede do absorpční kolony 21 amoniaku .potrubím 4, a tento proud má toto složení při teplotě 155 °C:
| vodík. | 54 120 m3/h | 51,32 o/o obj. |
| dusík | 17 600 m3/h | 16,69 % obj. |
| kysličník uhelnatý | 370 m3/h | 0,35 o/o obj. |
| kysličníku uhličitý | 1 85.9 m3/h (3 650 kg) | 1,76 % obj. |
| A | 211 m3/h | 0,20 % obj. |
| methan | 431 m3/h | 0,41 % obj. |
| amoniak | 29 220 m3/h (22 500 kg) | 17,71 % obj. |
| voda | 1 642 m3/h (13'20 kg) | 1,56 % .obj. |
105 454 m3/h celkový objemový průtok'
V absorpční koloně amoniaku se uvádí plyn do styku v protiproudem toku s uhličitanovým roztokem, který je do této kolony přiváděn potrubím 5, při teplotě 40 QC, přičemž tento' roztok má hmotnostní průtok a složení:
0 2'587
| amoniak | 4 167 kg/h | 43 % hmot. |
| kysličník uhličitý | 1 282 kg/h | 13 % hmot. |
| voda | 4 242kk/h ' | 44 % hmot. |
| 9 691 kg/h celkový hmotnostní průtok |
Plyn vystupující z této kolony se vhodným 9, přičemž tento plyn má toto· složení' . a ob způsobem čistí a potom· se zavádí do další jemový průtok při teplotě 40 °C:
sekce k provádění methanizace potrubím
| vodík | 54 120 m3/h | 72,56 % obj. |
| dusík | 17 600 m3/h | 23,60 % obj. |
| kysličník uhelnatý | 370 m3/h | 0,50 % obj. |
| kysličník uhličitý | 8 m3/h (16 kg/h] | 0,01 % obj. |
| A | 211 m3/h | 0,28'’% obj. |
| methan | 431 m3/h | 0,58 % obj. |
| amoniak | 1 500 m3/h | 2,01 % obj. |
| voda | 342 m3/h | ' 0,46 % obj. |
582 m3/h celkový objemový průtok
Získaný karbamát se potom vede potrubím do .proudového čerpadla 19, kde se mísí s amoniakálním roztokem, který má teplotu 40 °C a složení: ' amoniak 24 767 kg/h 90,0 % hmot, voda 6 192 kg/h___________________20,0 % hmot.
999 kg/h celkový hmotnostní průtok a potrubím 8 postupuje roztok, který tvoří reakční směs, do reaktoru 18 při teplotě 116 °C.
amoniak kysličník uhličitý voda
Tato .směs má složení:
420 kg/h 55,31 % hmot.
588 kg/h 30,75 % hmot.
495 kg/h___________________13,94 % hmot.
125 '503 kg/h celkový hmotnostní průtok
Z reaktoru 18 se odvádí roztok, který má toto .složení při teplotě 186 °C.
| amoniak | 70 513 kg/h | 44 % hmot. |
| kysličník uhličitý | 16 026 kg/h | 10 % hmot. |
| močovina | 41 667 kg/h | 26 % hmot. |
| voda | 32 052 kg/h | 20 % hmot. |
160 258 kg/h celkový hmotnostní průtok
Rozkladové zařízení 16 je .napájeno proudem z potrubí 12, přičemž z tohoto rozkladového zařízení vystupuje potrubím 2 proud .
tohoto složení (teplota 208 °Cj:
| amoniak | 45 809 kg/h | 36,50 % hmot. |
| kysličník uhličitý | 8 032 kg/h | 6,40 % hmot. |
| močovina | 41 667 kg/h | 33,20 °/o hmot. |
| voda | 29 995 kg/h | 23,90 % hmot. |
125 503 kg/h celkový hmotnostní průtok
Stripované plyny vstupují potrubím 13 do reaktoru 18 (teplota 195 0Cj:
amoniak kysličník uhličitý voda
704 kg/h
994 kg/h
057 kg/h
71,00 % hmot.
23,00 % hmot.
5,99 % hmot.
755 kg/h celkoýý hmotnostní průtok
Roztok močoviny, který vystupuje z kar bamátového rozkladového zařízení 16, vstupuje potrubím 2 do adiabatické stripovací kolony 15, ve které se podle vynálezu uvá dí do styku v protiproudém toku se surovým plynem z potrubí 1, a provede se čištění, přičemž se získá roztok tohoto složení:
| amoniak | 4 167 kg/h | 6,5 % hmot. |
| kysličník uhličitý | 1 282 kg/h | 2,0 % hmot. |
| močovina | 41 667 kg/h | 65,0 % hmot. |
| voda | 22 659 kg/h. | 26,5 % hmot. |
775 kg/h celkový hmotnostní průtok
Takto získaný roztok se potom o teplotě přibližně 90 °C odvádí potrubím 14 do sekce regenerace amoniaku a kysličníku uhličitého při nízkém tlaku, podle běžného postupu.
V absorpční koloně 17 kysličníku uhličitého se používá tepla, které . se vyvíjí při vzniku karbamátu jako takového, k přípravě nasycené páry o tlaku 0,45 MPa a o hodinovém hmotnostním průtoku asi 30 000 kg.
Claims (2)
- PŘEDMĚTZpůsob integrované výroby amoniaku a močoviny nastřikováním proudu bezvodého amoniaku a/nebo amoniaku ve vodném roztoku, který je přiváděn ze sekce syntézy amoniaku napojené na močovinovou sekci, do reaktoru na syntézu močoviny, přičemž do tohoto reaktoru se současně přivádí proud obsahující karbamát amonný, který vzniká a je přiváděn z absorbéru kysličníku uhličitého, dále rozkladem karbamátu amonného, který je obsažen v močovinovém roztoku vystupujícím z uvedeného reaktoru, v rozkladovém zařízení na amoniak a kysličník uhličitý, přičemž z výstupu uvedeného rozkladového zařízení se ódvádí roztok močoviny, který stále ještě obsahuje 30 až 60 procent hmot, karbamátu, který byl obsažen v močovinovém roztoku vystupujícím z reaktoru na syntézu močoviny, a dále recyklováním uvedeného amoniaku a kysličníku uhličitého v plynném stavu z uvedeného rozkladového zařízení do uvedeného reaktoru, přičemž v tomto okruhu je . zařazena ynAlezu stripovací kolona, ze které se odvádí amoniakální roztok kysličníku uhličitého do nízkotlaké sekce, pracující za tlaku v rozmezí od 0,1 do.
- 2 MPa, vyznačující se tím, že uvedený roztok močoviny z rozkladového zařízení pro karbamát ' amonný se zavádí ke zpracování do adiabatické stripovací kolony, kde se podrobí stripování za účelem rozkladu karbamátu, plynným proudem získaným parním reformováním· nebo parciální oxidací kapalných nebo · plynných uhlovodíků pro syntézu amoniaku, přičemž tento proud je složen z kysličníku uhličitého, dusíku a vodíku, a stripovací plyn a plyn vzniklý rozkladem karbamátu v adiabatické stripovací koloně se vedou do absorpční kolony kysličníku uhličitého, ve které se absorbuje kysličník uhličitý ve vodném roztoku uhličitanu amonného a amoniaku o koncentraci amoniaku v rozmezí od 70 do 78 hmot, a kysličníku uhličitého v rozmezí od 10 do · 18 % hmot., přičemž zbytek je voda, získaném ve vypírací koloně vypíráním neabsor1β bovaných plynů nasycených amoniakem a obsahujících až 1 % obj. kysličníku uhelnatého a až 0,5 % obj. kysličníku uhličitého, odcházejících z uvedené absorpční kolony kysličníku uhličitého, vodným roztokem uhličitanu amonného, vzniklým v nízkotlaké sekci močovinového zařízení a obsahujícím 35 až 50 % hmotnostních amoniaku a 10 až 25 procent hmot, kysličníku uhličitého, přičemž se získá roztok karbamátu amonného, který se vede zpět do reaktoru na syntézu močoviny a z vypírací kolony získaný dusík a vodík se recykluje do sekce syntézy amoniaku.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT30797/76A IT1065422B (it) | 1976-12-23 | 1976-12-23 | Processo ammoniaca-urea integrato per la produzione di urea |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS202587B2 true CS202587B2 (en) | 1981-01-30 |
Family
ID=11232110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS778595A CS202587B2 (en) | 1976-12-23 | 1977-12-20 | Process for integral production of ammonia and urea |
Country Status (24)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4138434A (cs) |
| JP (1) | JPS5379820A (cs) |
| AR (1) | AR213462A1 (cs) |
| AU (1) | AU511037B2 (cs) |
| BE (1) | BE862286A (cs) |
| BR (1) | BR7708615A (cs) |
| CA (1) | CA1106405A (cs) |
| CH (1) | CH629733A5 (cs) |
| CS (1) | CS202587B2 (cs) |
| DD (1) | DD133942A5 (cs) |
| DE (1) | DE2756059C3 (cs) |
| DK (1) | DK147496C (cs) |
| ES (1) | ES465188A1 (cs) |
| FR (1) | FR2375198A1 (cs) |
| GB (1) | GB1560174A (cs) |
| IE (1) | IE46220B1 (cs) |
| IN (1) | IN145909B (cs) |
| IT (1) | IT1065422B (cs) |
| LU (1) | LU78737A1 (cs) |
| MX (1) | MX150013A (cs) |
| NL (1) | NL7714285A (cs) |
| PL (1) | PL110233B1 (cs) |
| SE (1) | SE432590B (cs) |
| SU (1) | SU1152516A3 (cs) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1094295B (it) * | 1978-04-05 | 1985-07-26 | Snam Progetti | Procedimento integrato ammoniaca-urea |
| US4235816A (en) * | 1979-03-08 | 1980-11-25 | Snamprogetti S.P.A. | Integrated ammonia-urea process |
| NL7903623A (nl) * | 1979-05-09 | 1980-11-11 | Stamicarbon | Werkwijze voor het zuiveren van ureumhoudend afvalwater en werkwijze voor het bereiden van melamine. |
| NL8102391A (nl) * | 1981-05-15 | 1982-12-01 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor het winnen van waardevolle bestanddelen uit de afvalstromen verkregen bij de ureumbereiding. |
| JPS61109760A (ja) * | 1984-11-02 | 1986-05-28 | Toyo Eng Corp | 尿素製造法 |
| NL8502227A (nl) * | 1985-08-12 | 1987-03-02 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| NL8502228A (nl) * | 1985-08-12 | 1987-03-02 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| JPS62220806A (ja) * | 1986-03-24 | 1987-09-29 | Fuji Electric Co Ltd | 平面度測定装置 |
| US4869887A (en) * | 1987-10-30 | 1989-09-26 | Dijk Christiaan P Van | Integrated ammonia-urea process |
| US4988491A (en) * | 1989-04-11 | 1991-01-29 | Christiaan Van Dijk | Flexible integration of the production of ammonia and urea |
| US5779861A (en) * | 1993-09-03 | 1998-07-14 | Farmland Industries, Inc. | Method for treating process condensate |
| US5643420A (en) * | 1993-09-03 | 1997-07-01 | Farmland Industries, Inc. | Method for treating process condensate |
| US5385646A (en) * | 1993-09-03 | 1995-01-31 | Farmland Industries, Inc. | Method of treating chemical process effluent |
| EP0905127B1 (en) * | 1997-09-20 | 2001-11-28 | Urea Casale S.A. | Process for combined production of ammonia and urea |
| ATE242174T1 (de) * | 1999-03-31 | 2003-06-15 | Urea Casale Sa | Verfahren zur gleichzeitigen modernisierung einer ammoniakherstellungsanlage und einer harnstoffherstellungsanlage |
| NO2617708T3 (cs) * | 2012-01-17 | 2018-01-13 | ||
| EP2690089A1 (en) | 2012-07-25 | 2014-01-29 | Urea Casale SA | Use of urea synthesis purge gas in an integrated ammonia-urea process and related plant. |
| US9428449B2 (en) | 2013-01-16 | 2016-08-30 | Alstom Technology Ltd | Method of forming urea by integration of an ammonia production process in a urea production process and a system therefor |
| DE102016203277A1 (de) | 2016-02-29 | 2017-08-31 | Thyssenkrupp Ag | Integrierte Synthese von Ammoniak und Harnstoff |
| DE102016122374A1 (de) | 2016-11-21 | 2018-05-24 | Thyssenkrupp Ag | Vollintegrierter Ammoniak-Harnstoff-Komplex |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE581293A (cs) * | 1958-08-08 | 1900-01-01 | ||
| BE564100A (cs) * | 1962-04-10 | 1900-01-01 | ||
| US3954861A (en) * | 1968-02-05 | 1976-05-04 | Snamprogetti S.P.A | Process for producing urea |
| NL156686B (nl) * | 1968-03-16 | 1978-05-16 | Stamicarbon | Werkwijze voor de bereiding van ureum in combinatie met de synthese van ammoniak. |
| US3876696A (en) * | 1968-09-03 | 1975-04-08 | Snam Progetti | Process for the production of urea having a low carbamate content |
| US3607939A (en) * | 1968-12-23 | 1971-09-21 | Stamicarbon | Preparation of urea in combination with the synthesis of ammonia |
| US3711544A (en) * | 1970-04-20 | 1973-01-16 | Lummus Co | Heat recovery in urea synthesis |
| NL172058C (nl) * | 1972-06-12 | 1983-07-01 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| IT1014987B (it) * | 1974-06-12 | 1977-04-30 | Snam Progetti | Procedimento integrato urea am moniaca |
-
1976
- 1976-12-23 IT IT30797/76A patent/IT1065422B/it active
-
1977
- 1977-11-24 AU AU30922/77A patent/AU511037B2/en not_active Expired
- 1977-12-01 GB GB50186/77A patent/GB1560174A/en not_active Expired
- 1977-12-02 US US05/857,185 patent/US4138434A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-12-03 IN IN1683/CAL/77A patent/IN145909B/en unknown
- 1977-12-05 CA CA292,378A patent/CA1106405A/en not_active Expired
- 1977-12-06 ES ES465188A patent/ES465188A1/es not_active Expired
- 1977-12-14 CH CH1538277A patent/CH629733A5/it not_active IP Right Cessation
- 1977-12-14 MX MX171707A patent/MX150013A/es unknown
- 1977-12-15 DE DE2756059A patent/DE2756059C3/de not_active Expired
- 1977-12-16 IE IE2565/77A patent/IE46220B1/en unknown
- 1977-12-16 AR AR270403A patent/AR213462A1/es active
- 1977-12-20 CS CS778595A patent/CS202587B2/cs unknown
- 1977-12-21 DK DK572077A patent/DK147496C/da not_active IP Right Cessation
- 1977-12-21 LU LU78737A patent/LU78737A1/xx unknown
- 1977-12-21 DD DD77202854A patent/DD133942A5/xx unknown
- 1977-12-22 FR FR7738884A patent/FR2375198A1/fr active Granted
- 1977-12-22 SE SE7714701A patent/SE432590B/sv not_active IP Right Cessation
- 1977-12-22 BR BR7708615A patent/BR7708615A/pt unknown
- 1977-12-22 SU SU772556952A patent/SU1152516A3/ru active
- 1977-12-22 PL PL1977203246A patent/PL110233B1/pl unknown
- 1977-12-22 NL NL7714285A patent/NL7714285A/xx unknown
- 1977-12-23 JP JP15460577A patent/JPS5379820A/ja active Granted
- 1977-12-23 BE BE183814A patent/BE862286A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL7714285A (nl) | 1978-06-27 |
| ES465188A1 (es) | 1978-10-01 |
| DE2756059C3 (de) | 1980-04-30 |
| AU511037B2 (en) | 1980-07-24 |
| DK572077A (da) | 1978-06-24 |
| SU1152516A3 (en) | 1985-04-23 |
| MX150013A (es) | 1984-03-02 |
| BE862286A (fr) | 1978-06-23 |
| SE432590B (sv) | 1984-04-09 |
| DK147496B (da) | 1984-09-03 |
| DK147496C (da) | 1985-03-04 |
| DE2756059A1 (de) | 1978-06-29 |
| PL110233B1 (en) | 1980-07-31 |
| US4138434A (en) | 1979-02-06 |
| FR2375198A1 (fr) | 1978-07-21 |
| AR213462A1 (es) | 1979-01-31 |
| CH629733A5 (it) | 1982-05-14 |
| SE7714701L (sv) | 1978-06-24 |
| FR2375198B1 (cs) | 1980-06-06 |
| LU78737A1 (cs) | 1978-04-17 |
| IE46220B1 (en) | 1983-04-06 |
| CA1106405A (en) | 1981-08-04 |
| PL203246A1 (pl) | 1978-12-04 |
| JPS6134407B2 (cs) | 1986-08-07 |
| DE2756059B2 (de) | 1979-08-23 |
| JPS5379820A (en) | 1978-07-14 |
| IN145909B (cs) | 1979-01-20 |
| BR7708615A (pt) | 1978-08-22 |
| IT1065422B (it) | 1985-02-25 |
| DD133942A5 (de) | 1979-01-31 |
| AU3092277A (en) | 1979-05-31 |
| GB1560174A (en) | 1980-01-30 |
| IE46220L (en) | 1978-06-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CS202587B2 (en) | Process for integral production of ammonia and urea | |
| CS238355B2 (en) | Method of ammonia and urea simultaneous production | |
| US11236043B2 (en) | Ammonia-urea integrated process and plant | |
| IE41544B1 (en) | Process for producing urea | |
| US3674847A (en) | Process for urea production in combination with ammonia synthesis | |
| US6342632B1 (en) | Process and plant for the production of urea with high conversion yield and low energy consumption | |
| US3120563A (en) | Urea preparation | |
| US4235816A (en) | Integrated ammonia-urea process | |
| CA2357256C (en) | Process for the integrated preparation of ammonia and urea | |
| KR840001951A (ko) | 요소 합성법 | |
| US2046827A (en) | Production of urea and nitrogen oxides | |
| DK145081B (da) | Fremgangsmaade til fremstilling af urinstof ud fra ammoniak og carbondioxid | |
| JPH08198838A (ja) | 尿素合成方法 | |
| CA1110659A (en) | Integrated ammonia-urea process | |
| JP2024151423A (ja) | 尿素の製造方法及び製造装置 | |
| KR830002201B1 (ko) | 요소의 제조방법 | |
| GB2060614A (en) | Improved Process for the Production of Urea by Reducing the Tendency of a Discharge Gas to Explode |