CS195092B1 - Method of producing oriented transformer strips - Google Patents
Method of producing oriented transformer strips Download PDFInfo
- Publication number
- CS195092B1 CS195092B1 CS500877A CS500877A CS195092B1 CS 195092 B1 CS195092 B1 CS 195092B1 CS 500877 A CS500877 A CS 500877A CS 500877 A CS500877 A CS 500877A CS 195092 B1 CS195092 B1 CS 195092B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- annealing
- steel
- aluminum
- nitrogen
- cooling
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 10
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 27
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 23
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 12
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011669 selenium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000005554 pickling Methods 0.000 claims description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 5
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 5
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 4
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002301 combined effect Effects 0.000 description 2
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 2
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- COOGPNLGKIHLSK-UHFFFAOYSA-N aluminium sulfide Chemical class [Al+3].[Al+3].[S-2].[S-2].[S-2] COOGPNLGKIHLSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);sulfide Chemical class [S-2].[Mn+2] VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu výroby za studená válcovaných pásů z křemíkové oceli.The invention relates to a process for the production of cold-rolled silicon steel strips.
Je známo, že výchozí ocel obsahuje zpravidla 2,0 až 4,0 % hmot, křemíku, 0,02 až 0,08, Z hmot. uhlíku, 0,003 až 0,100 Z hmot. síry nebo selenu nebo teluru nebo kombinace těchto prvků, 0,03 až 0,20 £ hmot. manganu a zbytek je tvořen železem a nečistotami. Ocel se odlévá do kokil nebo kontinuálně, válcuje se za tepla, po omoření se válcuje za studená na konečnou tlouštku 0,1 až 0,5 mm ve dvou e'tapách s mezižíháním, oduhličuje a žíhá vysokoteplotně nad 1000 °C pro dosažení požadované textury. U konečného výrobku se požadují co nejnížší ztráty při přemagnetování, což se využívá v jádrech transformátorů, skládaných nebo vinutých z těchto pásů. Kromě toho je nutné, aby pás byl dobře zpracovatelný, tj. měl vyhovující mechanické vlastnosti, které se obvykle hodnotí počtem střídavých ohybů. Vzhledem k vysokému stupni textury, velké-, mu zrnu a vysokému obsahu křemíku není dosažení vyhovujících mechanických vlastností jednoduché a v průmyslových podmínkách často bývá část výroby zmetkována pro křehkost pásu, respektive nevyhovující mechanické vlastnosti.It is known that the starting steel generally contains 2.0 to 4.0 wt.% Silicon, 0.02 to 0.08 wt. % carbon, 0.003 to 0.100 wt. % of sulfur or selenium or tellurium or combinations thereof; manganese and the rest is iron and impurities. The steel is cast into the ingot mold or continuously, hot rolled, after hot dipping it is cold rolled to a final thickness of 0.1 to 0.5 mm in two stages with annealing, decarburizing and annealing high temperature above 1000 ° C to achieve the desired texture . The final product is required to minimize losses in re-magnetization, which is utilized in transformer cores, folded or wound from these bands. In addition, the belt must be well workable, i.e. it has satisfactory mechanical properties, which are usually evaluated by the number of alternating bends. Due to the high degree of texture, large grain and high silicon content, achieving satisfactory mechanical properties is not easy, and under industrial conditions, part of the production is often scrapped due to the brittleness of the belt or the non-conforming mechanical properties.
Technologie výroby za studená válcovaných křemíkových pásů s Gossovou texturou byla dosud koncipována s cílem dosáhnout co nejlepších magnetických vlastností výrobku, tj. orientovaného pásu. Vynikající magnetické vlastnosti se dosahují pomocí ve struktuře jemně rozptýlených precipitátů, které v průběhu válcování za studená a žíhání ovlivňují texturotvorné procesy v ma2 teriálu a vznik Gossovy textury při konečném žíhání .The technology of production of cold rolled silicon strips with Goss texture has been conceived so far in order to achieve the best magnetic properties of the product, ie oriented strips. The excellent magnetic properties are achieved by finely divided precipitates in the structure, which during the cold rolling and annealing affect the texture forming processes in the material and the formation of the Goss texture during the final annealing.
Od podání původního patentu N. P. Gosse v roce 1934 č. 1 965 559 se technologie neustále zlepšovala s cílem dosáhnout co nejlepších magnetických vlastností. U původní technologie se využívá pro řízení texturotvorných procesů sulfidů manganu.Since the original patent of N. P. Goss in 1934 No. 1 965 559, technology has been steadily improving in order to achieve the best possible magnetic properties. The original technology is used to control the texture-forming processes of manganese sulfides.
Podle jiné technologie se pro dosažení vynikajících magnetických vlastností doporučuje přídavek hliníku do oceli. Pro řízení texturotvorných procesů se využívá v tomto případě společného účinku sulfidů a nitridu hliníku, což si žádá odlišný způsob válcování a žíhání proti technologii, využívající pouze účinku sulfidů. Kromě toho v těchto patentech se požaduje obsah hliníku nad 0,010 Z hmot.According to another technology, the addition of aluminum to the steel is recommended to achieve excellent magnetic properties. In this case, the combined effect of aluminum sulphides and aluminum nitride is used to control the texture-forming processes, which requires a different method of rolling and annealing compared to the sulphide-only technology. In addition, these patents require an aluminum content above 0.010% by weight.
Malý přídavek hliníku do 0,005 £ hmot. do oceli se doporučuje v některých případech také u technologie, využívající účinku sulfidů, avšak přídavek hliníku jako desoxidovadla se váže na množství kyslíku v oceli. Cílem desoxídace hliníku je dosažení příznivého poměru S1O2/AI2O3 v kysličníkových vměstcích, a tím odstranění obtíží s rozpouštěním sulfidů v bramách před jejich následující precipitací v účinné formě v průběhu válcování za tepla.Small addition of aluminum up to 0.005% by weight. in steel, it is also recommended in some cases for sulfide technology, but the addition of aluminum as a deoxidizer binds to the amount of oxygen in the steel. The aim of aluminum deoxidation is to achieve a favorable ratio of S1O2 / Al2O3 in oxide inclusions, thereby eliminating the difficulties of dissolving the sulfides in the slabs before their subsequent precipitation in the active form during hot rolling.
U odběratelů orientovaného transformátorového pásu, tj. především u výrobců transformátorů, se pás podélně dělí, stříhá, popřípadě se z něj razí různé tvary, které se potom skládají a tvoří magnetický obvod transformátoru, tzv. jádra. U všech těchto operací je důležité, aby pás nepraskal a nelámal se, tj. měl zaručenou nějakou mini195092 mální odolnost vůči mechanickému rvamáhání. Tato odolnost se posuzuje zpravidla tzv. zkouškou střídavým ohybem,In the case of a customer-oriented transformer belt, i.e. primarily in the case of transformer manufacturers, the belt is longitudinally divided, cut, or various shapes are formed from it, which then fold and form the magnetic circuit of the transformer, the so-called core. For all these operations, it is important that the belt does not crack or break, ie it has some mini195092 minimum resistance to mechanical stress. This resistance is usually assessed by the so-called alternating bending test,
Mnoholetá výrobní zkušenost potvrzuje, že ne vždy se daří tuto podmínku splnit. Často se vyskytují případy, že orientovaný pás nevyhovuje dohodnutým kritériím, tj. při zkoušce střídavým ohybem se nedosáhne alespoň minimálního počtu ohybů, například 3 ohyby. Takový pás, přestože má vynikající magnetické vlastnosti, je nezpracovatelný, a tedy neupotřebitelný.Many years of manufacturing experience confirm that this condition is not always met. Often there are cases where the oriented strip does not meet the agreed criteria, ie at least the minimum number of bends, such as 3 bends, is not achieved in the alternating bend test. Such a strip, while having excellent magnetic properties, is unprocessable and thus unusable.
Uvedené nevýhody odstraňuje způsob výroby orientovaných transformátorových pásů z ocelových brara, jejich vyválcováníra na pás, mořením, válcováním za studená s mezižíháním, oduhličením a vysokoteplotním žíháním při teplotě 1000 °G až 1200 °G, podle vynálezu. Podstata vynálezu spočívá v tom, že ocelové pásy, obsahující kromě železa a nečistot. 0,02 až 0,08 X hmot. uhlíku,These disadvantages are overcome by the method of manufacturing oriented brara-type transformer belts, strip-rolling them, pickling, cold rolling with annealing, decarburization and high temperature annealing at 1000 ° C to 1200 ° G, according to the invention. The principle of the invention is that steel strips containing, in addition to iron and impurities. 0.02 to 0.08% by wt. carbon,
2,0 až 4,0 X hmot. křemíku, 0,02 až 0,2 Z hmot. manganu, 0,003 až 0,1 % hmot. síry, selenu, teluru jednotlivě nebo ve vzájemné kombinaci a 0,002 až 0,01 % hmot. hliníku, titanu, zirkonu a vanadu jednotlivě nebo v kombinaci, a to ve formě nevázané nebo ve formě vázané na dusík, se po vysokoteplotním žíhání ochlazují nejméně do teploty 550 °C v prostředí vakua nebo ochranné atmosféry. Podle výhodného provedení konečné vysokoteplotní žíhání a ochlazování do teploty 600 až 800 °C se provádí v atmosféře Čistého vodíku s rosným bodem -20 až -80 °C. Vzorky orientovaného pásu s malým počtem střídavých ohybů /v dalším křehký materiál/, se zkušebně podrobily různému tepelnému zpracování a stanovil se vliv tohoto zpracování na počet ohybů. Zjistilo se, že k výraznému zvýšení počtu ohybů došlo v těch případech, kdy materiál se žíhal na teplotu nad 900 °C, s výhodou nad 1000 °C a rychle ochlazoval, například rychlostí 300 °C za minutu na teplotu alespoň 400 °C. V tomto případě se zvýšil počet ohybů v průměru o jeden řád, například z původních 0 až 3 ohyby na 15 až 30 ohybů. Podrobným studiem mikrostruktury pásu před a po tomto žíhání se zjistilo, že u křehkých vzorků před žíháním se nachází na hranicích zrn jemný precipitát, pravděpodobně nitrid křemíku.2.0 to 4.0 wt. 0.02 to 0.2 wt. % manganese, 0.003 to 0.1 wt. % of sulfur, selenium, tellurium individually or in combination with each other and 0.002 to 0.01 wt. of aluminum, titanium, zirconium and vanadium, singly or in combination, in unbound or nitrogen-bonded form, are cooled to a temperature of at least 550 ° C in a vacuum or protective atmosphere after high temperature annealing. According to a preferred embodiment, the final high-temperature annealing and cooling to 600 to 800 ° C is carried out in a pure hydrogen atmosphere with a dew point of -20 to -80 ° C. Samples of the oriented web with a small number of alternating bends (in another brittle material) were subjected to a different heat treatment test and the effect of this treatment on the number of bends was determined. It has been found that a significant increase in the number of bends occurred when the material was annealed to a temperature above 900 ° C, preferably above 1000 ° C and cooled rapidly, for example at a rate of 300 ° C per minute to a temperature of at least 400 ° C. In this case, the number of bends increased by an average of one order, for example from the original 0 to 3 bends to 15 to 30 bends. A detailed study of the microstructure of the strip before and after annealing showed that in brittle samples before annealing, a fine precipitate, probably silicon nitride, is found at the grain boundaries.
Po žíhání a rychlém ochlazení precipitát nitrid křemíku mizí, tj . rozpouští se a přechází do tuhého roztoku a hranice zrn jsou čisté.Upon annealing and rapid cooling, the silicon nitride precipitate disappears, i.e. it dissolves and becomes a solid solution and the grain boundaries are clean.
Další zkoušky prokázaly, že precipitát vzniká již v průběhu výroby orientovaného pásu, a to v etapě ochlazování po konečném žíhání svitků pásu na teploty nad 1000 °C. Pokus o úpravu režimu chlazení tak, aby bylo tvorbě procipitátu zcela zabráněno, se ukázal jako málo úspěšný, protože velká hmotnost svitku neumožňuje jednoduchým způsobem zvýšit rychlost ochlazení. Zjistilo se však, že tvorbě precipítátu nitrid křemíku lze prakticky zcela zamezit malým přídavkem hliníku nebo jiného nitridotvorného prvku, jako například vanadu, zirkonu, titanu apod. , který má větší nebo alespoň stejnou afinitu k dusíku jako křemík. Předpokládá se, že nitridotvorný prvek váže na sebe prakticky veškerý dusík zbylý v oceli po rafinační výdrži při konečném vysokoteplotním žíhání a zamezuje tak tvorbě nitridu křemíku po hranicích zrn pří ochlazování. Způsob přidávání tohoto prvku do oceli není rozhodující, ale je nutné vytvořit přitom takové podmínky, aby alespoň malé množství tohoto prvku bylo schopno vázat na sebe dusík. Tato podmínka bude splněna tehdy, jestliže alespoň malé množství těchto prvků nebude vázáno na kyslík, .4 protože takto vzniklé kysličníky jsou stabilní do vysokých teplot a nitridotvorný prvek v nich obsažený není účinný pro vázání dusíku. V případe přídavku hliníku je vhodné přidávat jej po desoxidací a legování oceli ferrosiliciem, a to tak, že množství přidaného hliníku činí 0,2 až 1,0 kg hliníku na 1 tunu tekuté oceli. Jiná možnost je dodávat do oceli hliník ve formě ferrosilicia s vyšším obsahem hliníku, například 1 až 4 Z hmot. V obou.případech je však s ohledem na magnetické vlastnosti nutné, aby množství v kyselinách rozpustného hliníku v oceli nepřekročilo 0,010 Z hmot. V opačném případě můře dojít ke zhoršení magnetických vlastností u technologie založené na účincích sulfidů ,. protože obsah hliníku rozpustného nad 0,010 Z hmot. je' typický pro značně odlišnou technologií výroby, založenou na · společných účincích sulfidů a nitridů na texturotvorné procesy při zpracování. Na druhé straně, je-li obsah hliníku rozpustného v oceli nižší než 0,002 Z hmot., potom se účinek podle vynálezu neprojeví.Further tests have shown that the precipitate is formed during the production of the oriented web, namely in the cooling stage after the final annealing of the web rolls to temperatures above 1000 ° C. An attempt to modify the cooling mode to completely prevent the formation of the precipitate has proved to be unsuccessful, since the high weight of the coil does not make it easy to increase the cooling rate. However, it has been found that silicon nitride precipite formation can be virtually completely prevented by the small addition of aluminum or other nitride forming element such as vanadium, zirconium, titanium and the like having a greater or at least the same affinity for nitrogen as silicon. It is believed that the nitride-forming element binds to virtually all of the nitrogen remaining in the steel after refining at the final high-temperature annealing, thus avoiding the formation of silicon nitride along the grain boundaries upon cooling. The method of adding this element to the steel is not critical, but it is necessary to create such conditions that at least a small amount of the element is able to bind nitrogen. This condition will be met if at least a small amount of these elements is not bound to oxygen, 4 because the oxides so formed are stable to high temperatures and the nitride-forming element contained therein is not effective for binding nitrogen. In the case of aluminum addition, it is desirable to add it after desoxidation and alloying of the steel with ferrosilicon, so that the amount of aluminum added is 0.2 to 1.0 kg of aluminum per tonne of liquid steel. Another possibility is to supply aluminum in the form of ferrosilicon with a higher aluminum content, for example 1 to 4 wt. In both cases, however, due to the magnetic properties, it is necessary that the amount of acid-soluble aluminum in the steel does not exceed 0.010% by weight. Otherwise the magnetic properties of sulphide-based technology may deteriorate. since the content of aluminum soluble above 0.010 wt. It is typical of a considerably different production technology based on the combined effects of sulphides and nitrides on texture forming processes in processing. On the other hand, if the content of aluminum soluble in the steel is less than 0.002% by weight, the effect according to the invention is not manifested.
Nejmenší nutné množství nitridotvorných prvků ze skupiny hliník, vanad, zirkon, titan ve formě nevázané na kyslík závisí na obsahu dusíku, zbylého v pásu po rafinaci, ke které dochází při výdrži nad 1000 °C pří konečném vysokoteplotním žíhání pro vývin textury. Proto je účelné vytvořit při tomto žíhání takové podmínky, aby byl obsah dusíku snížen co nejvíce, což je také požadováno s ohledem na negativní vliv dusíku na magnetické stárnutí. Proto se zpravidla provádí toto žíhání v hlubokém vakuu, anebo v Čistém vodíku a je vhodné provádět v této atmosféře i ochlazování. V případě vodíkové atmosféry je vhodné použít tzv. sušený vodík, tj. atmosféru· s velmi nízkým rosným bodem, zpravidla pod -20 °C, aby bylo zabráněno oxidaci materiálu. Dusík neobsahující atmosféru při ochlazování brání nadusičení materiálu, ke kterému může docházet za teplot nad 600 °C. Nízký rosný bod atmosféry brání·oxidaci materiálu, která může působit rovněž negativně na křehkost v případě, že vedle, oxidace železa dojde i k oxidaci nitridotvorných prvků v oceli, a tím je zabráněno tomu, aby tyto prvky byly schopné vázat na sebe dusík. Bylo zjištěno, že jestliže se provede ochlazování v atmosféře obsahující dusík, potom je nutno udržovat obsah nitridotvorných prvků v oceli náhorní hranici doporučovaného rozmezí 0,002 až 0,010 Z hmot. ve formě nevázané na kyslík. Z uvedeného vyplývá, že ochlazování má probíhat v prostředí prostém kyslíku a dusíku.The minimum amount of nitride forming elements from the group of aluminum, vanadium, zirconium, titanium in the form not bound to oxygen depends on the content of nitrogen remaining in the strip after refining, which occurs at a temperature above 1000 ° C at final high temperature annealing for texture development. Therefore, it is expedient to create such annealing conditions such that the nitrogen content is reduced as much as possible, which is also required in view of the negative effect of nitrogen on magnetic aging. Therefore, this annealing is generally carried out in a deep vacuum or in pure hydrogen, and it is advisable to carry out cooling in this atmosphere. In the case of a hydrogen atmosphere, it is advisable to use a so-called dried hydrogen, ie an atmosphere with a very low dew point, generally below -20 ° C, to prevent oxidation of the material. The atmosphere-free nitrogen upon cooling prevents the material from overspilling, which can occur at temperatures above 600 ° C. The low dew point of the atmosphere prevents • oxidation of the material, which can also negatively affect brittleness if, in addition to iron oxidation, nitride-forming elements oxidize in the steel, thus preventing these elements from being able to bind nitrogen to each other. It has been found that if cooling is carried out in a nitrogen-containing atmosphere, it is necessary to maintain the nitride-forming element content in the steel up to the recommended range of 0.002 to 0.010 wt. in the form not bound to oxygen. This implies that cooling should take place in an oxygen and nitrogen-free environment.
Hlavní výhoda vynálezu se projevuje v zamezení tvorby precipítátu po hranicích zrň, který způsobuje křehkost orientovaných transformátorových pásů, tj. snižování počtu střídavých ohybů. Vynález tedy řeší podstatné zlepšení zpracovatelnosti tohoto materiálu.The main advantage of the invention is to avoid the formation of precipitate along the grain boundaries, which causes the brittleness of the oriented transformer bands, i.e. the reduction in the number of alternating bends. The invention therefore solves a substantial improvement in the processability of this material.
Příklady provedeníExamples
PřikladlHe did
Desoxídovaná tekutá ocel, o složení .3,0 Z hmot. křemíku, 0,030 Z hmot. uhlíku, 0,06 Z hmot. manganu a 0,025 Z hmot. síry se v pánvi leguje kusovým hliníkem v množství 0,4‘kg/t oceli. Obsah hliníku rozpustného v oceli Činí 0,004 Z hmot. Ocel se zpracuje běžným způsobem, tj. odlije do kokil, odválcuje za tepla na bramy a dále na pás tlouštky 2,5 mm. Pás se Žíhá, moří a potom válcuje za studená ve dvou etapách s rekrystalizačním mezižíháním na konečnou tlouštku 0,30 mm. Dále se pás žíhá při teplotě 800 °C s výdrží 2 min, ve vlhkém vodíku pro oduhličení a nakonec se žíhá ve svitku na teplotu 1180 °C s výdrží 20 hodin v sušeném vodíku. Svitek po tomto žíhání se ochlazuje běžnou rychlostí, tj . v tomto případě cca 15 °C za hodinu v atmosféře čistého vodíku s nízkým rosným bo3em.Deoxidized liquid steel, composed of 3.0 wt. % of silicon, 0.030 wt. % of carbon, 0.06 wt. % manganese and 0.025 wt. Sulfur is alloyed with lump aluminum in a ladle of 0.4‘kg / t steel. The steel-soluble aluminum content is 0.004% by weight. The steel is processed in the usual way, ie it is cast into molds, hot rolled into slabs and further into a strip of 2.5 mm thickness. The strip is annealed, pickled and then cold rolled in two stages with recrystallization annealing to a final thickness of 0.30 mm. Next, the strip is annealed at 800 ° C with a hold time of 2 min, in moist hydrogen for decarburization and finally annealed in a roll to 1180 ° C with a hold time of 20 hours in dried hydrogen. After this annealing, the coil is cooled at a conventional speed, ie. in this case, about 15 ° C per hour in an atmosphere of pure hydrogen with a low dew point.
'· Potom se na pás nanese elektrotechnická izolace a provede se tzv. rovnací žíhání při teplotě 800 °C s výdrží 1 min. Vestruktuře pásu po vysokoteplotním žíhání ani po následujícím rovnacím žíhání se na hranicích zrn ne z j i s t i'*ž ádné precipitáty. Při zkoušce střídavým ohybem na poloměru Čelisti R = 5 mm se dosáhne průměrně 20 až 50 s t ř ídavých ohybů.Electrotechnical insulation is then applied to the strip and so-called straightening annealing is carried out at a temperature of 800 ° C with a holding time of 1 min. In the belt structure after the high temperature annealing or after the following straightening annealing, no precipitates are present at the grain boundaries. In the alternating bending test on the jaw radius R = 5 mm, an average of 20 to 50 seconds of alternating bends is achieved.
P ř í k 1 a d 2Example 1 a d 2
Tekutá ocel se desoxiduje ferrosi 1 iciera s obsahem 2 Z hliníku. Složení oceli je 3,0 % hmot. křemíku, 0,10 % hmot. manganu, 0,010 % hmot. síry a 0,002 % hmot. rozpustného hliníku. Kromě toho obsahuje ocel 0,002 7O hmot. titanu a 0,002 Z hmot. zirkonu vázaných na dusík. Ocel se zpracuje stejným způsobem jako v příkladě 1. Zejména je důležité, že žíhání pro vývin textury se provede ve vodíku s rosným bodem -40 °C a tato atmosféra se dodává do pece i po dobu chlazení do teploty 650 °C. Rovněž v tomto případě nedojde k precípitaci po hranicích zrn a při zkoušce střídavým ohybem se dosáhne v každém místě pásu počet ohybů přesahující Číslo 20.The liquid steel is deoxidized by ferrosi 1 era containing 2 of aluminum. The composition of the steel is 3.0 wt. % silicon, 0.10 wt. % manganese, 0.010 wt. % sulfur and 0.002 wt. of soluble aluminum. In addition, the steel contains 0.002 O 7 wt. % of titanium and 0.002 wt. Nitrogen bound zirconium. The steel is treated in the same manner as in Example 1. In particular, it is important that the annealing for texture development is carried out in hydrogen with a dew point of -40 ° C and this atmosphere is supplied to the furnace even during cooling to 650 ° C. In this case, too, no grain bounding will occur, and in the alternating bending test, a number of bends exceeding Number 20 is obtained at each point of the belt.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS500877A CS195092B1 (en) | 1977-07-28 | 1977-07-28 | Method of producing oriented transformer strips |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS500877A CS195092B1 (en) | 1977-07-28 | 1977-07-28 | Method of producing oriented transformer strips |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS195092B1 true CS195092B1 (en) | 1980-01-31 |
Family
ID=5394108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS500877A CS195092B1 (en) | 1977-07-28 | 1977-07-28 | Method of producing oriented transformer strips |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS195092B1 (en) |
-
1977
- 1977-07-28 CS CS500877A patent/CS195092B1/en unknown
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0743370B1 (en) | Grain oriented electrical steel having high volume resistivity and method for producing same | |
| KR101699194B1 (en) | Hot-rolled steel sheet for producing non-oriented electrical steel sheet and method of producing same | |
| JP4258349B2 (en) | Method for producing grain-oriented electrical steel sheet | |
| KR102057126B1 (en) | Grain-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same | |
| US3905843A (en) | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product | |
| JP4321120B2 (en) | Method for producing grain-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic properties | |
| CZ368496A3 (en) | Process for steel sheet with oriented crystals, particularly for transformers | |
| CS212706B2 (en) | Method of improving the permeability of silicon steel with goss orientation | |
| KR100526377B1 (en) | Method for producing silicon-chromium grain oriented electrical steel | |
| US4123298A (en) | Post decarburization anneal for cube-on-edge oriented silicon steel | |
| KR950005791B1 (en) | Manufacturing method of grain-oriented silicon steel sheet with crystal orientation integrated in Goss orientation | |
| EP1390550A1 (en) | Method for producing a high permeability grain oriented electrical steel | |
| JP5920387B2 (en) | Method for producing grain-oriented electrical steel sheet | |
| CN113166892A (en) | Oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same | |
| CS195092B1 (en) | Method of producing oriented transformer strips | |
| JP5939156B2 (en) | Method for producing grain-oriented electrical steel sheet | |
| JP2000328207A (en) | Electrical steel sheet with excellent nitridation and internal oxidation resistance | |
| JPS6054371B2 (en) | Manufacturing method of electromagnetic silicon steel | |
| JPH0949023A (en) | Method for producing unidirectional electrical steel sheet with excellent iron loss | |
| JP2001098329A (en) | Manufacturing method of non-oriented electrical steel sheet with excellent magnetic properties | |
| JP4604827B2 (en) | Manufacturing method of unidirectional electrical steel sheet | |
| JP7569380B2 (en) | Grain-oriented electrical steel sheet and its manufacturing method | |
| JP5904151B2 (en) | Method for producing grain-oriented electrical steel sheet | |
| RU2805838C1 (en) | Method for producing anisotropic electrical steel sheet | |
| JPH01119644A (en) | Directional electromagnetic steel plate and its manufacture |