CN216043946U

CN216043946U - 一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器

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Publication number: CN216043946U
Application number: CN202120708879.0U
Authority: CN
Inventors: 潘泉方
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 2021-03-31
Filing date: 2021-03-31
Publication date: 2022-03-15
Anticipated expiration: 2031-03-31

Abstract

本实用新型公开一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，具有第一共振腔包括：进口法兰与穿孔管甲间用焊接结构，穿孔管甲与管端板甲间用焊接结构，穿孔管甲与前端面板间用焊接结构，前端面板与共振管筒体间用焊接结构，共振管筒体与腔室壁板甲间用焊接结构；具有第二共振腔包括：腔室壁板甲与穿孔管乙间用焊接结构，穿孔管乙与管端板乙间用焊接结构；具有第三共振腔包括：腔室壁板与穿孔管丙间用焊接结构，穿孔管丙与后端面板间用焊接结构，穿孔管丙外端部与出口法兰间用同焊接结构，后端面板再与共振管筒体间用焊接结构，上述用三节孔群管三腔共振降噪结构、并焊接固定与其制造成整体的成套件产品，达到消音降噪的目的。

Description

一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器

技术领域

本实用新型是涉及一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，广泛适用于各大、中型(功率覆盖12/15～1805/1985KW)柴油发动机进或排气口上的一种消声新型装置。

如柴油发动机运行时通常会产生95～115dB(A)的噪声，运行时产生的柴油发动机噪声将对周围环境造成严重损害。

噪声源分析：柴油发动机噪声是由多种声源构成的复杂声源，按照噪声辐射方式它可分为空气动力噪声、表面辐射噪声和电磁噪声；按照产生的原因柴油发动机表面辐射噪声又可分为燃烧噪声和机械噪声；其中空气动力噪声为柴油发动机噪声的主要噪声源。

1)、空气动力噪声，是由于气体的非稳定过程，即由气体的扰动以及气体与物体的相互作用而产生的柴油发动机组噪声；直接向大气辐射的空气动力噪声包括进气噪声、排气噪声和冷却风扇噪声。

2)、电磁噪声，是由发电机转子在电磁场中高速旋转产生的柴油发动机组噪声。

3)、燃烧噪声和机械噪声很难严格区分，通常将由于柴油发动机组汽缸内燃烧形成的压力波动通过缸盖、活塞、连轩、曲轴、机体向外辐射的柴油发动机组噪声称为燃烧噪声；将活塞对缸套的撞击和运动件的机械撞击振动而产生的柴油发动机组噪声称机械噪声；一般直喷式柴油机燃烧噪声要高于机械噪声；而非直喷式柴油机的机械噪声则高于燃烧噪声；但是低速运转时燃烧噪声都高于机械噪声。

在考虑上述影响因素时，本实用新型一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，可适用于额定功率12/15～1805/1985KW的内燃机或空压机或发动机进、排气口上降噪消声，耐温大于等于600℃，耐油，耐气流冲击，国标测噪点上倍频带和1/3倍频带相应的消声量(插入损失)ΔL/dB详见表(二)。

背景技术

目前使用中的大、中型柴油发动机配套的工业消音器，通流阻力大，随之大大增加了单位标定的工况燃油(g/KW.h)的内消耗量等缺陷，以及采取的噪声处理和控制措施，设施结构复杂、造价昂贵等问题；譬如目前的大、中型柴油发动机噪声处理有如下五个控制措施。

控制措施(一)__隔音房：在柴油发动机组位置安装隔声房，尺寸为8.0m×3.0m×3.5m，隔声板外壁为1.2mm镀锌板；内壁为0.8mm穿孔板，中间填充物为32kg/m3超细玻璃棉槽钢的凹面填充玻璃棉。

控制措施(二)__排风消声：柴油发动机组依靠自带风扇排风，在排风房前部安装AES 型矩形消声器，消声器尺寸为1.2m×1.1m×0.9m，消声器内装消声片厚200mm，间距100mm；消声片采用两侧镀锌穿孔板夹超细玻璃棉结构；9个相同尺寸的消声器拼装成1个1.2m×3.3m ×2.7m的大型消声器；消声器前300mm处为相同尺寸的排风百叶窗。

控制措施(三)__进风消声：在隔声房顶部安装自然进风消声器；消声器制作同排风消声器，净消声长度为1.0m，截面尺寸为3.4m×2.0m，消声片厚200mm，间距200mm，消声器外接无衬里90°消声弯头，消声弯头长1.2m。

控制措施(四)__排烟消声：通过柴油发动机组原厂配套的2个住宅型消声器，消声后的烟气合并为一个Ф450mm的烟管，从排风百叶窗伸出向上排放。

发明内容

本实用新型的目的是克服现有技术中存在的不足，提供一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，为解决上述技术问题，采用的技术方案是，具有进口法兰，所述进口法兰与穿孔管甲间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管甲的另一端部与管端板甲间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管甲再与前端面板间采用同心焊接固定结构，所述前端面板与共振管筒体间采用同心焊接固定结构，所述共振管筒体再与腔室壁板甲间采用同心焊接固定结构，所述腔室壁板甲与穿孔管乙间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管乙的另一端部与管端板乙间采用同心焊接固定结构，所述共振管筒体又与腔室壁板乙间采用同心焊接固定结构，所述腔室壁板乙与穿孔管丙间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管丙与后端面板间采用同心焊接固定结构，所述后端面板与共振管筒体间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管丙的外端部再与出口法兰间采用同心焊接固定结构，以及所述共振管筒体下方、前端面板内侧和后端面板内侧与腔室壁板甲右侧的三个位置处，分别焊接有排污口螺母，所述排污口螺母与六角螺栓塞采用螺接固定，并且，所述共振管筒体正前方焊接有红色的气流方向标记件，以上所述焊接固定的结构形式而制造成整体的成套件产品。

本实用新型的目的是克服现有技术中存在的不足，提供一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，为解决上述技术问题，采用的技术方案是，具有：第一共振腔和第二共振腔与第三共振腔，采用三节孔群管共振腔并联的三腔共振降噪声结构形式、并焊接固定牢固而与其制造构成整体的成套件产品；所述第一共振腔，包括：具有进口法兰与穿孔管甲之间采用同心焊接结构，所述穿孔管甲与管端板甲之间采用同心焊接结构，所述穿孔管甲与前端面板之间采用同心焊接结构，所述前端面板与共振管筒体之间采用同心焊接结构，所述共振管筒体与腔室壁板甲之间采用同心焊接结构；所述第二共振腔，包括：所述腔室壁板甲与穿孔管乙之间采用同心焊接结构，所述穿孔管乙与管端板乙之间采用同心焊接结构；所述第三共振腔，包括：具有腔室壁板乙与穿孔管丙之间采用同心焊接结构，所述穿孔管丙与后端面板之间采用同心焊接结构，所述穿孔管丙外端部与出口法兰之间采用同心焊接结构，以及所述后端面板再与共振管筒体之间采用焊接结构。

本实用新型的目的是克服现有技术中存在的不足，提供一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，为解决上述技术问题，采用的技术方案是，所述第一共振腔包括：所述穿孔管甲上的穿孔排列方式，采用正方形或者三角形排列，穿孔管甲的外径为Do[mm] 值时的管壁厚取t₁＝2～6[mm]，孔径取d₁＝3～15[mm]，孔心距B₁[mm]值取大于等于孔径的5倍，小孔数取N₁个；N₁为正整数，所述共振管筒体外径为D[mm]值、共振腔腔深取100～200[mm]，穿孔管甲上的穿孔率取P₁＝0.5～5％，以及，当所述穿孔管甲在第一共振腔内的长度为h₁[mm] 值时、共振管筒体外径为D[mm]值时、所述第一共振腔的有效长度为L₁[mm]值的孔群共振腔腔室有效消声的结构形式的构成，从而达到消音降噪的目的。

本实用新型的目的是克服现有技术中存在的不足，提供一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，为解决上述技术问题，采用的技术方案是，所述第二共振腔包括：所述穿孔管乙上的穿孔排列方式，采用正方形或者三角形排列，穿孔管乙的外径为Do[mm] 值时的管壁厚取t₂＝2～6[mm]，孔径取d₂＝3～15[mm]，孔心距B₂[mm]值取大于等于孔径的5倍，小孔数取N₂个；N₂为正整数，所述共振管筒体外径为D[mm]值、共振腔腔深取100～200[mm]，穿孔管乙上的穿孔率取P₂＝0.5～5％，以及，当所述穿孔管乙在第二共振腔内的长度为h₂[mm] 时、共振管筒体外径为D[mm]时、所述第二共振腔的有效长度为L₂[mm]的孔群共振腔腔室有效消声的结构形式的构成，从而达到消音降噪的目的。

本实用新型的目的是克服现有技术中存在的不足，提供一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，为解决上述技术问题，采用的技术方案是，所述第三共振腔包括：所述穿孔管丙上的穿孔排列方式，采用正方形或者三角形排列，穿孔管丙的外径为Do[mm] 值时的管壁厚取t₃＝2～6[mm]，孔径取d₃＝3～15[mm]，孔心距B₃[mm]值取大于等于孔径的5倍，小孔数取N₃个；N₃为正整数，所述共振管筒体外径为D[mm]值时、共振腔的腔深取100～ 200[mm]，穿孔管丙上的穿孔率取P3＝0.5～5％，以及，当所述穿孔管丙在第三共振腔内的长度取L₃[mm]值时、共振管筒体外径为D[mm]值时、所述第三共振腔的有效长度为L₃[mm]的孔群共振腔腔室有效消声的结构形式的构成，从而达到消音降噪的目的。

附图说明

下面结合附图和实施例对本实用新型进一步说明。

图1是本实用新型实施例的成套件主视图。

图2是本实用新型实施例的成套件后视图。

图3是本实用新型实施例的成套件俯视图。

图4是本实用新型实施例的成套件仰视图。

图5是本实用新型实施例的成套件左视图。

图6是本实用新型实施例图1的A-A剖视放大图。

图7是本实用新型实施例的成套件右视图。

图8是本实用新型实施例图1的B-B剖视放大图(C-C剖视放大图，与B-B剖视放大图相同，省略)。

图9是本实用新型实施例图3的K-K剖视放大图。

图1中：1.气流方向标记件。

图4中：2.排污口螺母；3.六角螺栓塞。

图9中：4.进口法兰；5.前端面板；6.共振管筒体；7.穿孔管甲；8.管端板甲；9. 腔室壁板甲；10.穿孔管乙；11.管端板乙；12.腔室壁板乙；13.穿孔管丙；14.后端面板；15. 出口法兰；001.第一共振腔；002.第二共振腔；003.第三共振腔。

具体实施方式

如图1、图4、图9所示，本实施例的一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，具有进口法兰4，所述进口法兰4与穿孔管甲7间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管甲7的另一端部与管端板甲8间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管甲7再与前端面板5间采用同心焊接固定结构，所述前端面板5与共振管筒体6间采用同心焊接固定结构，所述共振管筒体6再与腔室壁板甲9间采用同心焊接固定结构，所述腔室壁板甲9与穿孔管乙10间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管乙10的另一端部与管端板乙11间采用同心焊接固定结构，所述共振管筒体6又与腔室壁板乙12间采用同心焊接固定结构，所述腔室壁板乙 12与穿孔管丙13间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管丙13与后端面板14间采用同心焊接固定结构，所述后端面板14与共振管筒体6间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管丙13 的外端部再与出口法兰15间采用同心焊接固定结构，以及所述共振管筒体6下方、前端面板 5内侧和后端面板14内侧与腔室壁板甲9右侧的三个位置处，分别焊接有排污口螺母2，所述排污口螺母2与六角螺栓塞3采用螺接固定，并且，所述共振管筒体6正前方焊接有红色的气流方向标记件1，以上所述焊接固定的结构形式而制造成整体的成套件产品。

如图1、图4、图9所示，本实施例的一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，具有：第一共振腔001和第二共振腔002与第三共振腔003，采用三节孔群管共振腔并联的三腔共振降噪声结构形式、并焊接固定牢固而与其制造构成整体的成套件产品；所述第一共振腔001，包括：具有进口法兰4与穿孔管甲7之间采用同心焊接结构，所述穿孔管甲7与管端板甲8之间采用同心焊接结构，所述穿孔管甲7与前端面板5之间采用同心焊接结构，所述前端面板5与共振管筒体6之间采用同心焊接结构，所述共振管筒体6与腔室壁板甲9之间采用同心焊接结构；所述第二共振腔002，包括：所述腔室壁板甲9与穿孔管乙10之间采用同心焊接结构，所述穿孔管乙10与管端板乙11之间采用同心焊接结构；所述第三共振腔003，包括：具有腔室壁板乙12与穿孔管丙13之间采用同心焊接结构，所述穿孔管丙13与后端面板14之间采用同心焊接结构，所述穿孔管丙13外端部与出口法兰15 之间采用同心焊接结构，以及所述后端面板14再与共振管筒体6之间采用焊接结构。

如图1、图4、图9所示，本实施例的一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，具有所述第一共振腔001，包括：所述穿孔管甲7上的穿孔排列方式，采用正方形或者三角形排列，穿孔管甲7的外径为Do[mm]值时的管壁厚取t₁＝2～6[mm]，孔径取d₁＝3～15[mm]，孔心距B₁[mm]值取大于等于孔径的5倍，小孔数取N₁个；N₁为正整数，所述共振管筒体6外径为D[mm]值、共振腔腔深取100～200[mm]，穿孔管甲7上的穿孔率取P₁＝0.5～5％，以及，当所述穿孔管甲7在第一共振腔001内的长度为h₁[mm]值时、共振管筒体6外径为D[mm] 值时、所述第一共振腔001的有效长度为L₁[mm]值的孔群共振腔腔室有效消声的结构形式的构成，从而达到消音降噪的目的。

如图1、图4、图9所示，本实施例的一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，具有所述第二共振腔002，包括：所述穿孔管乙10上的穿孔排列方式，采用正方形或者三角形排列，穿孔管乙10的外径为Do[mm]值时的管壁厚取t₂＝2～6[mm]，孔径取 d₂＝3～15[mm]，孔心距B₂[mm]值取大于等于孔径的5倍，小孔数取N₂个；N₂为正整数，所述共振管筒体6外径为D[mm]值、共振腔腔深取100～200[mm]，穿孔管乙10上的穿孔率取P₂＝0.5～5％，以及，当所述穿孔管乙10在第二共振腔002内的长度为h₂[mm]时、共振管筒体6外径为D[mm]时、所述第二共振腔002的有效长度为L₂[mm]的孔群共振腔腔室有效消声的结构形式的构成，从而达到消音降噪的目的。

如图1、图4、图9所示，本实施例的一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，具有所述第三共振腔003，包括：所述穿孔管丙13上的穿孔排列方式，采用正方形或者三角形排列，穿孔管丙13的外径为Do[mm]值时的管壁厚取t₃＝2～6[mm]，孔径取 d₃＝3～15[mm]，孔心距B₃[mm]值取大于等于孔径的5倍，小孔数取N₃个；N₃为正整数，所述共振管筒体6外径为D[mm]值时、共振腔的腔深取100～200[mm]，穿孔管丙13上的穿孔率取 P₃＝0.5～5％，以及，当所述穿孔管丙13在第三共振腔003内的长度取L₃[mm]值时、共振管筒体6外径为D[mm]值时、所述第三共振腔003的有效长度为L₃[mm]的孔群共振腔腔室有效消声的结构形式的构成，从而达到消音降噪的目的。

如图1、图4、图9所示，本实施例的一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，包括：工程技术中常用的频带宽度是倍频带和1/3倍频带，相应的消声量计算公式为：①.倍频带消声量为ΔL＝10lg(1+2K²)；②.1/3倍频带消声量为ΔL＝10lg(1+20K²)。

如图1、图4、图9所示，本实施例成套件产品的某柴油发动机排气口管——即穿孔管甲7、乙10、丙13的内径为φ207mm，额定转速1500r.p.m/min，排气噪声在125Hz有一峰值，即本成套件产品__一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器装在排气口上，要求在倍频带和1/3倍频带125Hz有相应的消声量(插入损失)ΔL/dB详见表(二)。

如图1、图4、图9所示，本实施例的成套件产品即：一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器截止频率验算如下。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，计算上限截止频率f_上为：f_上＝1.22c/D[Hz]；式中：c——声速[m/s]；D——通道截面(扩张室部分)的当量直径[m]；对于圆形截面——共振管筒体6，D为直径。

如图1、图9所示，本实施例成套件产品，包括：圆形截面外径为D＝530×9[mm]；即：计算上限截止频率f_上为：f_上＝1.22×344÷0.512＝819.7[Hz]。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，包括：计算下限截止频率f_下为：f_下＝√2c÷2π×√(F₁/VL)，[Hz]；式中：c——声速[m/s]；F₁——连接管的截面积[m²]；F₂——扩张室的截面积[m²]；V——扩张室的容积[m³]；L——扩张室的长度[m]；连接管——即穿孔管甲7、乙10、丙13外径为Do＝219×6[mm]；扩张室——即共振管筒体6外径为D＝530×9[mm]，扩张室的长度[m]——即共振管筒体6的有效长度为L＝1050[mm]。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，包括：计算连接管——即穿孔管甲7、乙10、丙13的截面积F₁＝πdo²/4＝π/4×0.207²＝0.03364[m²]；计算扩张室——即共振管筒体6的截面积F₂＝πD²/4＝π/4×0.512²＝0.2058[m²]；即计算下限截止频率f_下：

f_下＝√2c÷2π×√[F₁÷(F₂-F₁)L²)]＝√2×344÷2×3.14×√[0.03364÷(0.2058-0.03364) ×1.05²)]＝32.6[Hz]。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，包括：所需消声的峰值频率125Hz介于上限截止频率f_上与下限截止频率f_下之间，所以该实施例的技术方案符合要求。

如图1、图4、图8所示，本实施例的成套件产品，即：一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，包括第一腔共振：传导率G₁、K₁值与消声量ΔL₁验算如下。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，包括：计算传导率G为：G＝Nπd²/4(t+0.8d) [m]；式中：d——颈孔直径[m]；t——颈孔长度，即穿孔板厚度[m]；V——共振腔体积[m³]； N——小孔数[个]；本实施例的成套件产品(即：一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器)第1共振腔001的穿孔管甲7的颈孔直径d₁＝8[mm]；颈孔长度、即穿孔板厚度 t₁＝6[mm]；三角形排列的小孔数N₁＝5排×14个/排＝70个；即：计算本实施例的成套件产品穿孔管甲7的传导率G₁为：

G₁＝70×3.14×0.008²÷[4×(0.006+0.8×0.008)]＝0.2836129[m]。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，即：计算第1共振腔001的共振腔体积V₁＝π/4(L₁D²-h₁Do²)＝3.14÷4×(0.45×0.512²-0.32×0.219²)＝0.080555[m³]。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，包括：计算K值为：K＝√(GV/2S)，式中：G-传导率[m]，V——共振腔体积[m³]，S——颈孔横截面积；S₁＝πd₁ ²/4[m²]；

√(2S₁)＝0.010024[m²]；即：计算本实施例的成套件产品第1共振腔001的K₁值为：

K₁＝√(G₁V₁/2S₁)＝√(0.2836129×0.080555)÷0.010024＝15.1。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，故知一具有：从表(一)中得知，本实施例的一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器装在排气口上，本成套件产品的第1共振腔001，在倍频带和1/3倍频带有相应的消声量(插入损失)ΔL₁详见表(二)。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品__一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，包括第二腔共振：传导率G₂、K₂值与消声量ΔL₂验算如下。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，同理，包括：计算传导率G为：G＝Nπ d²/4(t+0.8d)，[m]；本实施例的成套件产品，即：一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，第2共振腔002的穿孔管乙10的颈孔直径d₂＝6[mm]；颈孔长度、即穿孔板厚度t₂＝6[mm]；三角形排列的小孔数N₂＝5排×18个/排＝90个；即：计算本实施例的成套件产品穿孔管乙10的传导率G₂为：

G₂＝90×3.14×0.006²÷[4×(0.006+0.8×0.006)]＝0.2355[m]。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，包括：计算本实施例成套件产品的第2共振腔002的共振腔体积V₂为：

V₂＝π/4(L₂D²-h₂Do²)＝3.14÷4×(0.308×0.512²-0.24×0.219²)＝0.0543453[m³]；

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，同理，包括：计算K值为：K＝√(GV/2S)；√(2S₂)＝0.007518[m²]；即：计算本实施例的成套件产品第2共振腔002的K₂值为：

K₂＝√(G₂V₂/2S₂)＝√(0.2355×0.0543453)÷0.007518＝15.1。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，具有故知二：从上表(一)中得知，本实施例的成套件产品，即：一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器装在排气口上，本成套件产品的第2共振腔002，在倍频带和1/3倍频带有相应的消声量(插入损失) ΔL₂详见表(二)。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品__一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，包括第三腔共振：传导率G₃、K₃值与消声量ΔL₃验算如下。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，同理，包括：计算传导率G为：G＝Nπ d²/4(t+0.8d)，[m]；本实施例的成套件产品，即：一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器，第3共振腔003的穿孔管丙13的颈孔直径d₃＝6[mm]；颈孔长度、即穿孔板厚度t₃＝6[mm]；三角形排列的小孔数N₃＝6排×18个/排＝108个；即：计算本实施例成套件产品的穿孔管丙13的传导率G₃为：

G₃＝108×3.14×0.006²÷[4×(0.006+0.8×0.006)]＝0.2826[m]。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，包括：计算本实施例的成套件产品第3共振腔003的共振腔体积V₃为：

V₃＝π/4(L₃D²-L₃Do²)＝3.14÷4×0.28(0.512²-0.219²)＝0.0470774[m³]。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，同理，包括：计算K值为：K＝√(GV/2S)；√(2S₃)＝0.007518[m²]；即：计算本实施例的成套件产品第3共振腔003的K₃值为：

K₃＝√(G₃V₃/2S₃)＝√(0.2826×0.0470774)÷0.007518＝15.3。

如图1、图9所示，本实施例的成套件产品，具有故知三：从上表(一)中得知，本实施例的成套件产品，即：一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器装在排气口上，本成套件产品的第3共振腔003，在倍频带和1/3倍频带有相应的消声量(插入损失) ΔL₃详见表(二)。

如图1、图4、图9所示，本实施例的一种大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口消声器的规格、尺寸和消声量如下表(二)。

Claims

1.一种进气或排气口的消声器，用于大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口上，其特征是，具有进口法兰(4)，所述进口法兰(4)与穿孔管甲(7)间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管甲(7)的另一端部与管端板甲(8)间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管甲(7)再与前端面板(5)间采用同心焊接固定结构，所述前端面板(5)与共振管筒体(6)间采用同心焊接固定结构，所述共振管筒体(6)再与腔室壁板甲(9)间采用同心焊接固定结构，所述腔室壁板甲(9)与穿孔管乙(10)间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管乙(10)的另一端部与管端板乙(11)间采用同心焊接固定结构，所述共振管筒体(6)又与腔室壁板乙(12)间采用同心焊接固定结构，所述腔室壁板乙(12)与穿孔管丙(13)间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管丙(13)与后端面板(14)间采用同心焊接固定结构，所述后端面板(14)与共振管筒体(6)间采用同心焊接固定结构，所述穿孔管丙(13)的外端部再与出口法兰(15)间采用同心焊接固定结构，以及所述共振管筒体(6)下方、前端面板(5)内侧和后端面板(14)内侧与腔室壁板甲(9)右侧的三个位置处，分别焊接有排污口螺母(2)，所述排污口螺母(2)与六角螺栓塞(3)采用螺接固定，并且，所述共振管筒体(6)正前方焊接有红色的气流方向标记件(1)，以上所述焊接固定的结构形式而制造成整体的成套件产品。

2.根据权利要求1所述一种进气或排气口的消声器，用于大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口上，其特征是，具有：第一共振腔(001)和第二共振腔(002)与第三共振腔(003)，采用三节孔群管共振腔并联的三腔共振降噪声结构而制造成整体的成套件产品；所述第一共振腔(001)，包括：具有进口法兰(4)与穿孔管甲(7)之间采用同心焊接结构，所述穿孔管甲(7)与管端板甲(8)之间采用同心焊接结构，所述穿孔管甲(7)与前端面板(5)之间采用同心焊接结构，所述前端面板(5)与共振管筒体(6)之间采用同心焊接结构，所述共振管筒体(6)与腔室壁板甲(9)之间采用同心焊接结构；所述第二共振腔(002)，包括：所述腔室壁板甲(9)与穿孔管乙(10)之间采用同心焊接结构，所述穿孔管乙(10)与管端板乙(11)之间采用同心焊接结构；所述第三共振腔(003)，包括：具有腔室壁板乙(12)与穿孔管丙(13)之间采用同心焊接结构，所述穿孔管丙(13)与后端面板(14)之间采用同心焊接结构，所述穿孔管丙(13)外端部与出口法兰(15)之间采用同心焊接结构，以及所述后端面板(14)再与共振管筒体(6)之间采用焊接结构。

3.根据权利要求2所述一种进气或排气口的消声器，用于大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口上，具有所述第一共振腔(001)，其特征是，包括：所述穿孔管甲(7)上的穿孔排列方式，采用正方形或者三角形排列，穿孔管甲(7)的外径为Do[mm]值时的管壁厚取t₁＝2～6[mm]，孔径取d₁＝3～15[mm]，孔心距B₁[mm]值取大于等于孔径的5倍，小孔数取N₁个；N₁为正整数，所述共振管筒体(6)外径为D[mm]值、共振腔腔深取100～200[mm]，穿孔管甲(7)上的穿孔率取P₁＝0.5～5％，以及，当所述穿孔管甲(7)在第一共振腔(001)内的长度为h₁[mm]值时、共振管筒体(6)外径为D[mm]值时、所述第一共振腔(001)的有效长度为L₁[mm]值的孔群共振腔腔室有效消声的结构形式的构成，从而达到消音降噪的目的。

4.根据权利要求2所述一种进气或排气口的消声器，用于大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口上，具有所述第二共振腔(002)，其特征是，包括：所述穿孔管乙(10)上的穿孔排列方式，采用正方形或者三角形排列，穿孔管乙(10)的外径为Do[mm]值时的管壁厚取t₂＝2～6[mm]，孔径取d₂＝3～15[mm]，孔心距B₂[mm]值取大于等于孔径的5倍，小孔数取N₂个；N₂为正整数，所述共振管筒体(6)外径为D[mm]值、共振腔腔深取100～200[mm]，穿孔管乙(10)上的穿孔率取P₂＝0.5～5％，以及，当所述穿孔管乙(10)在第二共振腔(002)内的长度为h₂[mm]时、共振管筒体(6)外径为D[mm]时、所述第二共振腔(002)的有效长度为L₂[mm]的孔群共振腔腔室有效消声的结构形式的构成，从而达到消音降噪的目的。

5.根据权利要求2所述一种进气或排气口的消声器，用于大、中型空压机或内燃机或发动机进、排气口上，具有所述第三共振腔(003)，其特征是，包括：所述穿孔管丙(13)上的穿孔排列方式，采用正方形或者三角形排列，穿孔管丙(13)的外径为Do[mm]值时的管壁厚取t₃＝2～6[mm]，孔径取d₃＝3～15[mm]，孔心距B₃[mm]值取大于等于孔径的5倍，小孔数取N₃个；N₃为正整数，所述共振管筒体(6)外径为D[mm]值时、共振腔的腔深取100～200[mm]，穿孔管丙(13)上的穿孔率取P₃＝0.5～5％，以及，当所述穿孔管丙(13)在第三共振腔(003)内的长度取L₃[mm]值时、共振管筒体(6)外径为D[mm]值时、所述第三共振腔(003)的有效长度为L₃[mm]的孔群共振腔腔室有效消声的结构形式的构成，从而达到消音降噪的目的。