CN211734180U - 玻璃钢化对流炉 - Google Patents

Abstract

本实用新型涉及一种玻璃钢化对流炉，包括盒形对流单元(BU)，对流单元的内部具有加热电阻器(H)、在对流单元的下方的独立的喷嘴组件(NA)，并且喷嘴组件至少包括盖板(1)、喷嘴(2)和底板(3)，并且底板位于喷嘴排放孔的水平处或稍微高于喷嘴排放孔，并且底板包括通向至少几乎水平的返回空气通道的开口，并且返回空气通道的顶部部分主要由顶板(1)组成且底部部分主要由所述底板(3)组成，其特征在于，所述喷嘴组件(NA)的底板(3)在玻璃行进方向上长于所述顶板(1)和所述对流盒(BU)在所述玻璃行进方向上的长度。

Description

玻璃钢化对流炉

技术领域

本实用新型涉及一种玻璃钢化对流炉。

背景技术

US9,624,120B2具体在图3中描述了一种用于对流加热的良好且节省成本的方法。该方法的优点在于顶侧对流返回空气流中的大部分被引回到对流喷射上方的对流鼓风机。通过在对流单元之间以及在炉壁和对流单元之间对自然返回空气开口节流，由对流鼓风机引起负压，从而实现所需的返回空气流。

-基于上述专利和经验，可以找到几个要点来改善炉和对流单元的结构。

当返回空气流朝向侧面引导时，机器必须更宽。更宽的炉需要更厚和更昂贵的辊，并且整个机器将更大且另外对于运输来说将会更昂贵。

-出于同样的原因，由于来自聚焦加热区域(基体)的返回空气流被混合，因此该过程也将恶化。因此，每种基体的返回空气温度不对应于在每种基体的区域中移动的玻璃的温度，并且热电偶不能读取正确的温度。这使温度控制可能性变差。通过改变回火炉和对流单元的结构可以消除该问题。

-为了便于服务，需要本文提供的方案。对于对流单元来说，最重要且几乎唯一的维护要求是更换加热电阻器。

-约700℃的高温及其波动不仅引起严重的热膨胀，而且引起结构变形。例如，专利US7,290,405B2的图9喷嘴盖设计就是这种情况。喷嘴单元不够强而导致变形，从而由于鼓风距离的变化以及对流空气的泄漏导致玻璃质量变差。

-制造方面也是重要的。由于炉温以及喷嘴组件应保持笔直的要求，因此制造方面尤其重要。

发明内容

本实用新型公开了一种用于玻璃钢化机器的加热烘箱，所述加热烘箱包括盒形对流单元(BU)，所述对流单元的内部具有加热电阻器(H)、在所述对流单元的下方的独立的喷嘴组件(NA)，并且所述喷嘴组件至少包括盖板(1)、喷嘴(2)和底板(3)，并且所述底板位于喷嘴排放孔的水平处或稍微高于所述喷嘴排放孔，并且所述底板包括通向水平的返回空气通道的开口，并且所述返回空气通道的顶部部分主要由所述盖板(1)组成且底部部分主要由所述底板(3)组成，其特征在于，所述喷嘴组件(NA)的底板(3) 在玻璃行进方向上长于所述盖板(1)和所述对流盒(BU)在所述玻璃行进方向上的长度。

在优选的实施方式中，相邻喷嘴单元的最外排中的喷嘴(2)是倾斜的。

在优选的实施方式中，当所述机器处于操作温度时，与横梁(5)平行的每个相邻对流单元中的一个或两个喷嘴排的返回空气流从两个相邻所述底板 (3)之间的间隙被引入到所述对流单元(BU)之间的空间中。

在优选的实施方式中，在两个连续的所述底板(3)之间存在间隙，所述间隙在与炉内部宽度相乘时具有总开口面积，所述总开口面积在炉的正常操作温度下比两个平行喷嘴排的总开口面积大2到7倍。

在优选的实施方式中，所述喷嘴组件(NA)的框架由彼此附接的至少两个横梁(5)和两个纵梁(6)形成，并且所述纵梁的高度至少为所述横梁(5) 的高度加上所述返回空气通道(4)的高度。

在优选的实施方式中，所述横梁(5)和/或所述纵梁(6)是U形梁类型，并且所述梁的开口侧显示朝向所述喷嘴组件(NA)的中心。

在优选的实施方式中，在所述对流箱(BU)和炉侧壁之间存在关闭装置 (C1)。

在优选的实施方式中，所述关闭装置(C1)和/或所述纵梁(6)的长度与所述底板(3)的长度非常接近相同。

附图说明

图1(a)是炉和对流加热单元(BU)的横截面图，图1(b)是图1(a) 中Det部位的放大示意图。

图2(a)、图2(b)和图2(c)示出了包括盖板(1)的喷嘴组件。

图3是炉侧面处的返回空气流(ARS)应被去除或最小化或保持在较小的受控水平的原理图。

图4示出了图2(b)的截面A-A。

图5(a)和图5(b)示出了图2(b)的截面B-B。

图6示出了更换加热器(H)的操作中的一个步骤。

图7(a)、图7(b)和图7(c)示出了由于喷嘴组件的重量、对流单元中的压力以及温度，喷嘴组件必须以其他方式被支撑。

图8示出了可能的密封方案。

图9示出了在对流单元的底部处，对流单元中合适的电阻交换方法。

具体实施方式

玻璃钢化炉对流炉

通过以下附图和说明，可以改善对流加热烘箱的现有技术操作和可用性并且降低制造成本。

图1(a)是炉和对流加热单元(BU)的横截面图。炉通常具有若干个连续的对流单元。电阻器标记有字母(H)。(NA)是喷嘴组件。图2(a)、图2(b)和图2(c)中详细描述了该喷嘴组件。承载玻璃(G)的辊标记有字母(R)。辊空间(RS)是其中玻璃移动并且对流空气喷射撞击玻璃的空间。将以下面描述的受控方式最小化或减少从炉侧面返回的对流空气。

做到这一点的好方法是在烘箱的侧壁处增加关闭装置(C1)。最好是从附接到炉侧壁以及附接到对流单元侧壁的至少彼此靠近的重叠板获得关闭装置。在这种情况下，在对流单元周围以及关闭装置(C1)上方产生负压(UP)。

只要如本文所述制造喷嘴组件，则可以将关闭装置添加到喷嘴组件 (Det)。运行良好的C1型关闭装置允许对流单元热膨胀，并且空气流在炉侧处被良好地关闭。存在其他方式来进行密封，例如，抵靠对流单元或喷嘴组件的炉侧壁上的弹簧加载的对面板。此外，重力操作的挡板可以确保负压 (UP)。使用它们将是更加不确定且更加昂贵的。

图2(a)、图2(b)和图2(c)示出包括盖板(1)的喷嘴组件，该盖板 (1)具有用于喷嘴的孔，喷嘴(2)的顶端附接到该孔中。底板(3)也具有用于喷嘴的孔，并且喷嘴也附接到底板。底板还具有更大的开口，该开口的开口面积可以是喷嘴的开口面积的5+/-2倍。通过这些孔，返回空气流被吸入返回空气通道(4)，在返回空气通道内，空气流主要在玻璃行进方向上水平地流动，并从那里再次向上流动到对流鼓风机。横杆用数字(5)标记，纵杆用数字(6)标记，描述炉的宽度和长度。为了便于盖板和底板的良好连接，最好将结合板(7)插入上述板之间。

图3是炉侧面处的返回空气流(ARS)应被去除或最小化或保持在较小的受控水平的原理图，即炉侧壁与对流单元或喷嘴组件(NA)之间的间隙(e) 保持为小至使得返回空气流中的大部分通过空间(ARL)。在这种情况下，热电偶(TC)将尽可能地测量每个单独基体(M)的返回空气流的温度。每个基体具有两个热电偶，它们在连续的对流单元和基体之间是共通的，除了在炉的端部处之外，其中在另一侧上不存在对流单元。基体的返回空气流温度是两个读数的总和除以2。

图4是图2(b)的截面A-A。必须使返回空气流通道(4)的高度以及对流单元之间的距离足够大，因为到达炉侧的返回空气流被阻止或限制为较小的体积。此外，返回空气流的压力损失应保持为合理的。因此，对流单元之间的无对流的长度将是不良的。因此，相邻喷嘴单元的最外排中的喷嘴必须倾斜，使得撞击到玻璃上的对流喷射排之间的距离将是相当类似的。换句话说，距离L2将至少接近距离L1。2-3个喷嘴排的返回空气流优选地直接从两个相邻的底板(3)之间，从辊空间(RS)直接回收到对流单元之间的间隙中，如结合图7更全面地讨论的。另外，喷嘴组件(NA)必须坚固，因此横梁(5)必须被制成为U形梁，其与上侧相比具有较低的侧角。在这种情况下，喷嘴上部端部也可以容易且良好地固定到U形梁上。部件7B是加强板。喷嘴组件盖板(1)和电阻器(H)之间必须留有足够的距离。当电阻器被安装在对流单元的底部边缘处时，通过梁(5)的高度获得电阻器和盖板之间所需的空间。该方案还改善喷嘴组件的刚性。另外，电阻的更换变得更容易。

图5(a)和图5(b)示出图2(b)的截面B-B。如果使用图1(a)的关闭装置类型(C1)，则可以容易地考虑到喷嘴组件和/或对流单元的热膨胀。如果在喷嘴组件和炉侧壁之间应用节流，则必须考虑它们之间的短距离(e)。应当优选使用喷嘴组件的侧面处的仅两个喷嘴排的返回空气流，该返回空气流从辊空间(RS)经由间隙(e)或空间(ARS)返回到对流鼓风机。在这种情况下，不利于这些喷嘴排对底板3形成返回空气开口，因为这可能会过多地增大返回空气开口面积。另外，间隙(e)的宽度难以处理，例如不准确、绝缘材料的热收缩和热膨胀。这些变量的综合影响可能比较明显，并且可能会大大干扰对外围对流的控制。此外，对流空气喷射将会与返回空气流混合，并且喷射速度将会下降且将会失去它们的正确温度。

当喷嘴组件的纵梁(6)制造得高时，防止空气从返回空气通道(4)流动到炉侧面，喷嘴组件的刚度增加，并且制造更容易。由于炉侧处的喷嘴排可以放置在U形梁内部，因此右突起(纵梁6制成U形梁)允许炉进一步变窄。然后，必须将加强板(7B)插入U形梁中。

当a)根据电阻器(H)和盖板(1)之间所需的距离做出横梁(5)的高度并且纵梁(6)的高度等于横梁和返回空气通道(4)的高度时，可以实现所有上述要求。在这种情况下，盖板和底板与框架的附接更容易。

图6示出更换加热器(H)的操作中的一个步骤。喷嘴组件(NA)很重。例如，由于螺栓在处于热炉中之后不打开，该喷嘴组件的附接和拆卸将是困难的。因此，喷嘴组件应该能够在炉上方被打开和关闭。在该图中，炉(F) 的上部部分被升高。当喷嘴组件由位于喷嘴组件的每侧上的至少两个主支撑件(MS)支撑并且主支撑件足够长时，可以实现提升装置(N)或者螺纹和螺母、服务或对流单元(BU)，以及更换电阻器(H)，并且可以连接电线 (HW)。在该操作阶段，炉顶部处于其最高位置，并且喷嘴组件处于最低位置。例如，喷嘴组件可以放置在木制支撑梁上。该图示出了结合下一个图像描述的操作的中间步骤。

对于图7(a)、图7(b)和图7(c)，由于喷嘴组件的重量、对流单元中的压力以及温度，喷嘴组件必须以其他方式被支撑，特别是在操作期间。对于较宽的炉，在喷嘴组件的两个侧面上的主支撑件(MS)两侧上存在两个支撑件(AS)。这总共有八个支撑件(AS)。在图7(a)的顶部处，示出了其中的两个。这些被称为辅助支撑件(AS)。为了减少辅助支架的数量，可以使用辅助部件(CB)由辅助支架(AS)支撑该两个喷嘴组件。辅助部件 (CB)的长度可为长的，因此它可以为喷嘴组件或很少的支撑点提供连续的支撑。如果仅一个提升装置(PC)用于两个或更多个辅助支撑件(AS)，则其可以通过将提升装置安装在横向支撑件(CS)的中心来完成。甚至能够在炉内部实现横向支撑件CS，在这种情况下，炉顶的穿孔可以被减少到一半。在炉上部突起中，提升装置(PC)被放置在中间并通过两个纵向支撑件(LS) 来添加，因此支撑支架(CS)也必须位于中心并且一个提升装置(PC)可以支撑四个辅助支架(AS)。

辅助支撑件(AS)和辅助部件(CB)之间的连接应该是可拆卸的，使得辅助支撑件(AS)不需要那么长并且工作空间更加开放。图6示出了操作步骤，其中辅助支撑件被拆卸或附接到辅助部件(CB)。在辅助部件(CB) 中最好有孔或开口，使得两个后续喷嘴组件的1或两个喷嘴排的返回空气流可以通过该孔或开口以及两个对流单元之间的空间而不是返回空气通道(4)被直接引导回到对流鼓风机。

图8是可能的密封方案，该方案可以用于密封炉顶中的用于主支撑件 (MS)和辅助支撑件(AS)的孔。热膨胀导致结构转变。小公差或一定程度的密封有利于避免热损失，并且还有利于避免由于炉顶部部分中的低压而使外部空气与对流空气混合。如图所示，通过在框架内部提供可移动的垫圈型密封件(S)来实现柔性密封。框架最好附接到烘箱顶的内部。尺寸d是支撑件的直径，并且+尺寸是其他合适尺寸，例如d+1是垫圈型密封件的直径。

图9示出在对流单元的底部处，对流单元中合适的电阻交换方法。在这种情况下，包含四个陶瓷管(CP)的电阻器以及围绕它们的绕线(HW)被提升到对流单元(BU)中，使得钢销(SP)保持在陶瓷管之间。当电阻器在钢销上方足够高时，陶瓷管支撑部件(CPS)安装在支撑销(SP)的顶部。当然，移除加热器是相反的操作。

Claims (8)

1.一种用于玻璃钢化机器的玻璃钢化对流炉，所述玻璃钢化对流炉包括盒形对流单元(BU)，所述对流单元的内部具有加热电阻器(H)、在所述对流单元的下方的独立的喷嘴组件(NA)，并且所述喷嘴组件至少包括盖板(1)、喷嘴(2)和底板(3)，并且所述底板位于喷嘴排放孔的水平处或稍微高于所述喷嘴排放孔，并且所述底板包括开口，所述开口通向水平的返回空气通道，所述返回空气通道的顶部部分主要由所述盖板(1)组成且底部部分主要由所述底板(3)组成，其特征在于，所述喷嘴组件(NA)的底板(3)在玻璃行进方向上长于所述盖板(1)和所述对流单元(BU)在所述玻璃行进方向上的长度。

2.根据权利要求1所述的玻璃钢化对流炉，其特征在于，相邻喷嘴组件(NA)的最外排中的所述喷嘴(2)是倾斜的。

3.根据权利要求1或2所述的玻璃钢化对流炉，其特征在于，当所述机器处于操作温度时，与横梁(5)平行的每个相邻对流单元中的一个或两个喷嘴排的返回空气流从两个相邻所述底板(3)之间的间隙被引入到所述对流单元(BU)之间的空间中。

4.根据权利要求1所述的玻璃钢化对流炉，其特征在于，在两个连续的所述底板(3)之间存在间隙，所述间隙在与炉内部宽度相乘时具有总开口面积，所述总开口面积在炉的正常操作温度下比两个平行喷嘴排的总开口面积大2到7倍。

5.根据权利要求1所述的玻璃钢化对流炉，其特征在于，所述喷嘴组件(NA)的框架由彼此附接的至少两个横梁(5)和两个纵梁(6)形成，并且所述纵梁的高度至少为所述横梁(5)的高度加上返回空气通道(4)的高度。

6.根据权利要求5所述的玻璃钢化对流炉，其特征在于，所述横梁(5)和/或所述纵梁(6)是U形梁类型，并且所述梁的开口侧显示朝向所述喷嘴组件(NA)的中心。

7.根据权利要求6所述的玻璃钢化对流炉，其特征在于，在所述对流单元(BU)和炉侧壁之间存在关闭装置(C1)。

8.根据权利要求7所述的玻璃钢化对流炉，其特征在于，所述关闭装置(C1)和/或所述纵梁(6)的长度与所述底板(3)的长度相同。

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