CN210599396U - 涡旋式压缩机 - Google Patents

Abstract

本实用新型涉及涡旋式压缩机。包括：壳体；驱动马达，设于壳体内部空间；旋转轴，与驱动马达结合进行旋转运动；主框架，设于驱动马达下部；固定涡旋盘，设于主框架下部，设有固定涡卷部；回旋涡旋盘，设于主框架与固定涡旋盘之间，旋转轴插入结合为偏心，设有通过与固定涡卷部咬合而形成压缩室的回旋涡卷部，当在固定涡旋盘中心与回旋涡旋盘中心一致的状态下，将固定涡卷部与回旋涡卷部之间的距离设为回旋半径时，固定涡卷部侧面和与固定涡卷部侧面相向的回旋涡卷部侧面之间，形成有具有大于回旋半径的间隔的偏移区间，偏移区间形成于以吸入结束位置为基准曲轴转角位于预先设定角度范围内时固定涡卷部与回旋涡卷部之间接触面积最大的区间。

Description

涡旋式压缩机

技术领域

本实用新型涉及一种涡卷部结构得到改善的涡旋式压缩机 (COMPRESSOR HAVINGENHANCED WRAP STRUCTURE)，所述得到改善的涡卷部能够使因离心力而发生的回旋涡卷部或固定涡卷部的变形最小化。

背景技术

通常，压缩机应用于如冰箱或空调机的蒸汽压缩式制冷循环(以下，简称为制冷循环)。

压缩机可根据压缩制冷剂的方式分为往复式压缩机、旋转式压缩机、涡旋式压缩机等。

其中，涡旋式压缩机是通过固定于密闭容器的内部空间的固定涡旋盘与回旋涡旋盘的咬合并进行回旋运动，而在固定涡旋盘的固定涡卷部与回旋涡旋盘的回旋涡卷部之间形成压缩室的压缩机。

与其他类型的压缩机相比，涡旋式压缩机的优点在于，能够获得相对高的压缩比，而且能够柔和地衔接制冷剂的吸入、压缩、吐出行程，由此获得稳定的转矩，从而在空调装置等中广泛用于制冷剂的压缩。

但是，当涡旋式压缩机驱动时，回旋涡旋盘或固定涡旋盘因热膨胀或热压力而在发生变形，从而存在回旋涡旋盘或固定涡旋盘受损、发生压缩损失的问题。尤其，随着固定涡卷部的特定部位的热变形大于其他部位的热变形，固定涡卷部与回旋涡卷部之间也会发生接触，因此还存在使固定涡旋盘与回旋涡旋盘之间的摩擦损失和磨耗增加的问题。

在此，参照韩国专利(10-2017-0122016A)，该专利示出了现有的涡旋式压缩机，下面参照该涡旋式压缩机，对现有的涡旋式压缩机进行说明。

图1是用于说明在现有的涡旋式压缩机中，使分别形成有偏移部的固定涡旋盘和回旋涡旋盘结合为中心一致的状态的俯视图。图2是将图1的偏移部放大的俯视图。

作为参考，图1和图2是韩国专利(10-2017-0122016A)中图示的附图，图1和图2记载的附图标记仅适合用于该附图。

参照图1和图2，现有的涡旋式压缩机，在形成吸入室的区间，固定涡卷部323或回旋涡卷部332的侧面形成有凹陷规定的深度的偏移部Os，由此能够防止因固定涡卷部323和回旋涡卷部332的特定部位(即，形成吸入室的区间)发生热变形而产生干扰。并且，由此来防止固定涡卷部323和回旋涡卷部332的特定部位过度接触，从而能够降低摩擦损失和防止磨耗。

但是，这种现有的涡旋式压缩机，虽然能够解决上述因热变形而引发的问题，但是存在容易因离心力而发生回旋涡卷部332或固定涡卷部323的变形或破损的问题。

即，如此前所述，在现有的涡旋式压缩机中，回旋涡旋盘与固定涡旋盘咬合并进行回旋运动，从而因回旋运动而产生的离心力会作用于回旋涡卷部 332和固定涡卷部323。

尤其，在高速回旋运动中，当在回旋涡卷部332和固定涡卷部323之间接触点少时，离心力会集中到接触面积大的部分，从而会增加涡卷部发生变形或破损的可能性。当然，在接触面积大且涡卷部厚度薄的情况下，存在进一步容易因离心力而发生变形和破损的问题。进而，在回旋涡卷部332或固定涡卷部323的一部分区间因离心力而发生变形或破损的情况下，涡旋式压缩机的效率和可靠性也可能产生问题。

实用新型内容

本实用新型的目的在于，提供一种能够使因离心力而产生的涡卷部变形或破损最小的涡旋式压缩机。

另外，本实用新型的目的还在于，提供一种偏移加工效率得到改善的涡旋式压缩机。

本实用新型的目的并不限定于以上提及到的目的，本领域的技术人员能够通过以下的记载明确理解未被提及到的本实用新型的其他目的和优点，并通过本实用新型的实施例会进一步清楚理解。另外，通过以下技术方案，能够容易实现本实用新型的目的和优点。

本实用新型提供一种涡旋式压缩机，包括：

壳体，在所述壳体的下部的储油空间存储有油；

驱动马达，设置于所述壳体的内部空间；

旋转轴，与所述驱动马达结合来进行旋转运动；

主框架，设置于所述驱动马达的下部；

固定涡旋盘，设置于所述主框架的下部，设置有固定涡卷部；以及

回旋涡旋盘，设置于所述主框架与所述固定涡旋盘之间，所述旋转轴插入并偏心地结合于所述回旋涡旋盘，所述回旋涡旋盘设置有通过与所述固定涡卷部咬合来形成由吸入室、中间压室、吐出室构成的压缩室的回旋涡卷部，

在所述固定涡旋盘的中心与所述回旋涡旋盘的中心一致的状态下，将所述固定涡卷部与所述回旋涡卷部之间的距离设定为回旋半径时，在所述固定涡卷部的侧面和与所述固定涡卷部的侧面相向的所述回旋涡卷部的侧面之间形成有具有大于所述回旋半径的间隔的偏移区间，

所述偏移区间形成于以吸入结束位置为基准曲轴转角位于预先设定的角度范围内时所述固定涡卷部与所述回旋涡卷部之间接触面积最大的区间。

优选地，所述预先设定的角度范围包括270°至350°之间的范围。

优选地，所述偏移区间形成于所述固定涡卷部的内侧面与所述回旋涡卷部的外侧面之间。

优选地，在所述偏移区间的所述固定涡卷部的内侧面和所述回旋涡卷部的外侧面中的至少一方形成有偏移部，

所述固定涡卷部的内侧面与所述回旋涡卷部的外侧面之间的间隔因所述偏移部而增加。

优选地，在所述偏移部形成于所述固定涡卷部的内侧面的情况下，

所述偏移部沿所述固定涡卷部的卷绕方向形成于所述固定涡卷部的内侧面，

所述固定涡卷部的涡卷部厚度因所述偏移部而减小。

优选地，在所述偏移部形成于所述回旋涡卷部的外侧面的情况下，

所述偏移部沿所述回旋涡卷部的卷绕方向形成于所述回旋涡卷部的外侧面，

所述回旋涡卷部的涡卷部厚度因所述偏移部而减小。

优选地，所述固定涡卷部的内侧面包括所述固定涡卷部的两侧侧面中朝向所述固定涡旋盘的中心的面，

所述回旋涡卷部的外侧面包括所述回旋涡卷部的两侧侧面中朝向所述回旋涡旋盘的中心的面的相反面。

优选地，所述偏移区间的涡卷部厚度比所述偏移区间之外的涡卷部厚度薄。

优选地，所述曲轴转角位于所述预先设定的角度范围内时的所述固定涡卷部与所述回旋涡卷部之间的接触点的数量少于所述曲轴转角位于所述预先设定的角度范围之外时的所述固定涡卷部与所述回旋涡卷部之间的接触点的数量。

优选地，在所述回旋涡旋盘还设置有：旋转轴结合部，所述旋转轴插入并偏心地结合于所述旋转轴结合部；以及回旋涡旋盘端板部，形成为所述回旋涡卷部从所述回旋涡旋盘端板部的下侧面凸出，

在所述主框架设置有：框架端板部；框架支承部，设置于所述框架端板部的中央，所述旋转轴贯通所述框架支承部；以及框架侧壁部，从所述框架端板部的外周部向下部凸出，

在所述固定涡旋盘设置有：固定涡旋盘端板部，形成为所述固定涡卷部从所述固定涡旋盘端板部的上侧面凸出；固定涡旋盘侧壁部，形成为从所述固定涡旋盘端板部的外周部向上部凸出；以及固定涡卷部，从所述固定涡旋盘端板部的上侧面凸出。

在本实用新型的涡旋式压缩机中，当以吸入结束位置为基准，曲轴转角位于预先设定的角度范围内时，在固定涡卷部与回旋涡卷部之间的接触面积最大的区间形成偏移区间，由此能够使因离心力而产生的涡卷部变形或破损最小。

另外，本实用新型的涡旋式压缩机，在最容易因离心力而发生涡卷部变形或破损的区间(即，偏移区间)形成有偏移部，从而能够改善偏移加工效率。

根据本实用新型的涡旋式压缩机，能够使因离心力而产生的涡卷部变形或破损最小，从而能够防止因涡卷部变形或破损而引起的涡旋式压缩机的效率和可靠性下降的问题。

另外，根据本实用新型的涡旋式压缩机，基于回旋涡卷部和固定涡卷部之间的接触点的数量和接触面积，选定最容易因离心力而产生涡卷部变形或破损的区间(即，偏移区间)，并仅在该区间形成偏移部，从而能够改善偏移加工效率。即，在优先级低的区间不形成不必要的偏移部，从而能够防止因偏移加工而增加制造时间和制造费用。

在以下说明具体实施方式时，与上述效果一起说明本实用新型的具体效果。

附图说明

图1是用于说明在现有的涡旋式压缩机中，将分别形成有偏移部的固定涡旋盘和回旋涡旋盘结合为中心一致的状态的俯视图。

图2是将图1的偏移部放大的俯视图。

图3是用于说明本实用新型实施例的涡旋式压缩机的剖视图。

图4是用于说明图3的固定涡卷部与回旋涡卷部之间的结合关系的概略图。

图5和图6是用于说明回旋涡卷部和固定涡卷部之间的接触点的数量根据曲轴转角而变化的图概略图。

图7是用于说明基于回旋涡卷部和固定涡卷部之间的接触点数量和接触面积，选定的偏移区间的曲线。

图8是用于说明在图7的偏移区间形成的偏移部的一个例子的概略图。

图9是用于说明在图7的偏移区间形成的偏移部的另一例子的概略图。

图10是用于说明在图7的偏移区间形成的偏移部的另一例子的概略图。

具体实施方式

下面，参照附图详细说明本实用新型的优选实施例。在附图中，相同的附图标记表示相同或相似的构成要素。

下面，参照图3，对本实用新型实施例的涡旋式压缩机进行说明。

图3是用于说明本实用新型实施例的涡旋式压缩机的剖视图。

本实用新型实施例的涡旋式压缩机1可包括具有内部空间的壳体210、设置于内部空间的上部的驱动马达220、设置于驱动马达220的下部的压缩部200以及向压缩部200传递驱动马达220的驱动力的旋转轴226。

在此，壳体210的内部空间可划分为作为驱动马达220的上侧的第一空间V1、作为驱动马达220与压缩部200之间的第二空间V2、被吐出盖270 划分的第三空间V3以及作为压缩部200的下侧的储油空间V4。

例如，壳体210是圆筒形状，因此，壳体210可包括圆筒外壳211。

另外，在圆筒外壳211的上部可设置有上部外壳212，而在圆筒外壳211 的下部可设置有下部外壳214。例如，上部外壳212和下部外壳214可通过利用熔接来与圆筒外壳211结合，并形成内部空间。

在此，在上部外壳212可设置有制冷剂吐出管216，制冷剂吐出管216 是使从压缩部200向第二空间V2和第一空间V1吐出的被压缩的制冷剂向外部排出的通路。

作为参考，用于分离混入所吐出的制冷剂中的油的油分离器(未图示) 可与制冷剂吐出管216连接。

下部外壳214可形成能够存储油的储油空间V4。

储油空间V4可作为向压缩部200供给油的油腔室发挥功能，以使压缩机顺畅地动作。

另外，在圆筒外壳211的侧面可设置有制冷剂吸入管218，所述制冷剂吸入管218是使将要被压缩的制冷剂流入的通路。

制冷剂吸入管218可设置为沿固定涡旋盘250的侧面贯通至压缩室S1。

在这种壳体210内侧的上部可设置有驱动马达220。

具体而言，驱动马达220可包括定子222和转子224。

例如，定子222可以是圆筒形，并可固定于壳体210。定子222可在其内周面沿圆周方向形成有多个槽(未图示)，并缠绕有线圈222a。另外，在定子222的外周面可形成有以D形状被切开(D-cut)的制冷剂流路槽212a，以使从压缩部200吐出的制冷剂或油通过。

转子224与定子222的内部结合，并能够产生旋转动力。另外，通过旋转轴226压入转子224的中心，旋转轴226能够与转子224一起进行旋转运动。由转子224产生的旋转动力通过旋转轴226向压缩部200传递。

压缩部200可包括十字环150、主框架230、固定涡旋盘250、回旋涡旋盘240以及吐出盖270。

十字环150可设置于主框架230与回旋涡旋盘240之间。另外，十字环 150可通过与主框架230和回旋涡旋盘240分别键结合，来防止回旋涡旋盘 240的自转。

主框架230可设置于驱动马达220的下部，并形成压缩部200的上部。

主框架230可设置有大致圆形的框架端板部(以下，称作第一端板部) 232、设置于第一端板部232的中央并供旋转轴226贯通的框架支承部(以下，称作第一支承部)232a以及从第一端板部232的外周部向下部凸出的框架侧壁部(以下，称作第一侧壁部)231。

第一侧壁部231的外周部可与圆筒外壳211的内周面相接，第一侧壁部 231的下端部可与后述的固定涡旋盘侧壁部255的上端部相接。

在第一侧壁部231可设置有框架吐出孔(以下，称作第一吐出孔)231a，所述第一吐出孔轴向贯通该第一侧壁部231的内部而形成制冷剂通路。第一吐出孔231a的入口与后述的固定涡旋盘吐出孔256b的出口连接，第一吐出孔231a的出口与第二空间V2连接。

第一支承部232a可从第一端板部232的上侧面向驱动马达220侧凸出形成。另外，在第一支承部232a可形成有能够使旋转轴226的主轴承部226c 贯通并支撑所主轴承部226c的第一轴承部。

即，在主框架230的中心形成有轴向贯通的第一支承部232a，形成第一轴承部的旋转轴226的主轴承部226c以能够旋转的方式插入所述第一支承部 232a，并被支撑。

在第一端板部232的上侧面可形成有捕集从第一支承部232a与旋转轴 226之间吐出的油的油袋232b。

具体而言，油袋232b可形成为在第一端板部232的上侧面凹进，并且可沿第一支承部232a的外周面形成为环形。

另外，在主框架230的底面可形成有与固定涡旋盘250和回旋涡旋盘240 一起形成的背压室S2，所述背压室S2的压力能够支撑回旋涡旋盘240。

作为参考，背压室S2可以是中间压区域(即，中间压室)，设置于旋转轴226的油供给流路226a可以是比背压室S2压力高的高压状态。另外，被旋转轴226、主框架230以及回旋涡旋盘240包围的空间可以是高压区域 S3。

为了区分这种高压区域S3和背压室S2(即，中间压区域)，可在主框架230和回旋涡旋盘240之间设置有背压密封件(seal)280。例如，背压密封件280可发挥密封构件的作用。

另外，主框架230可通过与固定涡旋盘250结合，来形成能够使回旋涡旋盘240以能够回旋的方式设置的空间。即，这种结构可以是包围旋转轴226 的结构，以使旋转动力通过旋转轴226向压缩部200传递。

在主框架230的底面可结合有形成第一涡旋盘的固定涡旋盘250。

具体而言，固定涡旋盘250可设置于主框架230的下部。

另外，固定涡旋盘250可设置有：固定涡旋盘端板部(第二端板部)254，其为大致圆形；固定涡旋盘侧壁部(以下，称作第二侧壁部)255，从第二端板部254的外周部向上部凸出；固定涡卷部251，从第二端板部254的上侧面凸出，并通过与后述的回旋涡旋盘240的回旋涡卷部241咬合来形成由吸入室、中间压室、吐出室形成的压缩室S1；以及固定涡旋盘支承部(以下，称作第二支承部)252，形成于第二端板部254的背面中央，旋转轴226贯通该固定涡旋盘支承部252。

在第二端板部254可形成有将压缩的制冷剂从压缩室S1引向吐出盖270 的内部空间的吐出口253。另外，吐出口253的位置可以考虑所需的吐出压等因素而任意设定。

在此，随着吐出口253朝向下部外壳214形成，在固定涡旋盘250的底面可结合有吐出盖270，所述吐出盖270容纳所吐出的制冷剂并用于将该制冷剂引向后述的固定涡旋盘吐出孔256b，以使不会与油混合。吐出盖270与固定涡旋盘250的底面密封并结合，以使能够分开制冷剂的吐出流路和储油空间V4。

另外，在吐出盖270可形成有贯通孔276，所述贯通孔276能够与形成第二轴承部的旋转轴226的副轴承部226g结合，浸入壳体210的储油空间 V4中的供油器271贯通所述贯通孔276。

另一方面，第二侧壁部255的外周部可与圆筒外壳211的内周面相接，第二侧壁部255的上端部可与第一侧壁部231的下端部相接。

另外，在第二侧壁部255可设置有轴向贯通该第二侧壁部255的内部并与第一吐出孔231a一起形成制冷剂通路的固定涡旋盘吐出孔(以下，称作第二吐出孔)256b。

第二吐出孔256b形成为与第一吐出孔231a对应，其入口与吐出盖270 的内部空间连接，而其出口与第一吐出孔231a的入口连接。

在此，第二吐出孔256b和第一吐出孔231a能够连接第三空间V3和第二空间V2，以使从压缩室S1向吐出盖270的内部空间吐出的制冷剂被引向第二空间V2。

并且，第二侧壁部255可设置为使制冷剂吸入管218与压缩室S1的吸入侧连接。另外，制冷剂吸入管218可设置为与第二吐出孔256b隔开。

第二支承部252可从第二端板部254的下侧面向储油空间V4侧凸出形成。

另外，在第二支承部252可设置有第二轴承部，所述第二轴承部能够使后述的旋转轴226的副轴承部226g插入并支撑该副轴承部226g。

并且，第二支承部252可朝向轴中心弯折，以使其下端部支撑旋转轴226 的副轴承部226g下端而形成推力轴承面。

在主框架230与固定涡旋盘250之间可设置有构成第二涡旋盘的回旋涡旋盘240。

具体而言，回旋涡旋盘240与旋转轴226结合，并进行回旋运动时，能够在与固定涡旋盘250之间形成两个成对的压缩室S1。

另外，回旋涡旋盘240可包括：回旋涡旋盘端板部(以下，称作第三端板部)245，其为大致圆形；回旋涡卷部241，从第三端板部245的下侧面凸出，并与固定涡卷部251咬合；以及旋转轴结合部242，设置于第三端板部 245的中央，并以能够旋转的方式与后述的旋转轴226的偏心部226f结合。

就回旋涡旋盘240而言，第三端板部245的外周部位于第二侧壁部255 的上端部，回旋涡卷部241的下端部紧贴于第二端板部254的上侧面并被支撑在固定涡旋盘250。

另外，旋转轴结合部242的外周部在通过与回旋涡卷部241进行压缩的过程中，发挥与固定涡卷部251一起形成压缩室S1的作用。

作为参考，固定涡卷部251和回旋涡卷部241可形成为渐开线形状，但是也可以形成为其他的多种形状。

在此，渐开线形状是指将缠绕在具有任意半径的基圆周围的线解开时，相当于线的端部所描画的轨迹的曲线。

另外，当在固定涡旋盘250的中心与回旋涡旋盘240的中心一致的状态下，将固定涡卷部251与回旋涡卷部241之间的距离称作回旋半径时，在固定涡卷部251的侧面和与其相向的回旋涡卷部241的侧面之间，可形成有具有大于回旋半径的间隔的偏移区间。另外，当以吸入结束位置为基准曲轴转角位于预先设定的角度范围内时，偏移区间形成在固定涡卷部251与回旋涡卷部241之间的接触面积最大的区间，对此的详细内容将在后面进行说明。

并且，旋转轴226的偏心部226f可插入旋转轴结合部242中。插入到旋转轴结合部242的偏心部226f可与回旋涡卷部241或固定涡卷部251在压缩机的径向上重叠。

在此，径向可以是与轴向(即，上下方向)正交的方向(即，左右方向)，更具体而言，径向可以是从旋转轴的外侧朝向内侧的方向。

如上所述，当旋转轴226的偏心部226f贯通回旋涡旋盘240的端板部 245并在径向上与回旋涡卷部24重叠时，制冷剂的斥力与压缩力会以端板部 245为基准施加在同一平面上，从而可以一部分彼此抵消。

旋转轴226可与驱动马达220结合，并设置有用于将盛放于壳体210的储油空间V4的油引向上部的油供给流路226a。

具体而言，旋转轴226的上部可压入转子224的中心并结合，旋转轴226 的下部可与压缩部200结合而被径向支撑。

由此，旋转轴226可向压缩部200的回旋涡旋盘240传递驱动马达220 的旋转力。因此，与旋转轴226偏心结合的回旋涡旋盘240会相对于固定涡旋盘250进行回旋运动。

在这种旋转轴226的下部可形成有主轴承部226c，所述主轴承部226c 插入主框架230的第一支承部232a并被所述第一支承部232a径向支撑。另外，在主轴承部226c的下部可形成有副轴承部226g，所述副轴承部226g插入固定涡旋盘250的第二支承部252并被所述第二支承部252径向支撑。

并且，在主轴承部226c与副轴承部226g之间可形成有插入回旋涡旋盘 240的旋转轴结合部242并结合的偏心部226f。

主轴承部226c和副轴承部226g可在同一轴线上形成为具有同一轴中心。相反，偏心部226f可形成为相对于主轴承部226c或副轴承部226g在径向上偏心。

作为参考，偏心部226f可形成为其外径可小于主轴承部226c的外径且大于副轴承部226g的外径。在此情况下，有利于使旋转轴226通过旋转轴结合部242与各自的支承部232a、252结合。

相反，偏心部226f可以不与旋转轴226形成为一体，而利用额外的轴承来形成。在此情况下，即便副轴承部226g的外径不小于偏心部226f的外径，旋转轴226也能够插入各个支承部232a、252和旋转轴结合部242并结合。

并且，在旋转轴226的内部可形成有用于向各个轴承部226c、226g的外周面和偏心部226f的外周面供给储油空间V4的油的油供给流路226a。另外，在旋转轴226的轴承部和偏心部226c、226g、226f可形成有从油供给流路226a 向外周面贯通的油孔228b、228d、228e。

作为参考，通过油供给流路226a引向上部的油可通过油孔228b、228d、 228e吐出，并向轴承面等供给。

并且，在旋转轴226的下端，即在副轴承部226g的下端可结合有用于抽吸填充在储油空间V4的油的供油器271。

供油器271可包括：油供给管273，插入旋转轴226的油供给流路226a 并结合；以及油吸上构件274，插入到油供给管273的内部并将油吸上。

在此，油供给管273可设置为穿过吐出盖270的贯通孔276浸入储油空间V4，油吸上构件274可像推进器一样发挥功能。

另外，虽然没有图示，但是为了强制向上部抽吸填充在储油空间V4的油，而在副轴承部226g也可以结合有余摆线泵(trochoid pump；未图示)，以替代供油器271。

另外，虽然没有图示，本实用新型实施例的涡旋式压缩机还可以包括：第一密封构件(未图示)，用于密封主轴承部226c的上端与主框架230的上端之间的间隙；以及第二密封构件(未图示)，用于密封副轴承部226g的下端与固定涡旋盘250的下端之间的间隙。

作为参考，通过这种第一密封构件和第二密封构件，能够防止油沿着轴承面向压缩部200外部流出，由此能够实现压差供油结构，并能够防止制冷剂的逆流。

在转子224或旋转轴226可结合有用于抑制噪音振动的配重块277。

作为参考，配重块277可设置于驱动马达220与压缩部200之间，即可设置于第二空间V2。

接着，说明本实用新型实施例的涡旋式压缩机1的动作过程，具体如下。

当对驱动马达220施加电源而产生旋转力时，与该驱动马达220的转子224结合的旋转轴226会进行旋转。由此，在与旋转轴226偏心结合的回旋涡旋盘240相对于固定涡旋盘250进行回旋运动时，会在回旋涡卷部241与固定涡卷部251之间形成压缩室S1。压缩室S1的体积可沿中心方向逐渐变窄且连续地以多个阶段形成。

由此，从壳体210的外部通过制冷剂吸入管218供给的制冷剂可直接流入压缩室S1。该制冷剂通过回旋涡旋盘240的回旋运动而向压缩室S1的吐出室方向移动，并被压缩之后可从吐出室通过固定涡旋盘250的吐出口253 向第三空间V3吐出。

之后，会反复，向第三空间V3吐出的被压缩的制冷剂通过第二吐出孔 256b和第一吐出孔231a向壳体210的内部空间吐出之后，通过制冷剂吐出管216向壳体210的外部吐出，的一系列过程。

下面，参照图4至图10，对图3的涡旋式压缩机的涡卷部结构进行说明。

图4是用于说明图3的固定涡卷部和回旋涡卷部之间的结合关系的概略图。图5和图6是用于说明回旋涡卷部和固定涡卷部之间的接触点数量，根据曲轴转角而变化的概略图。图7是用于说明基于回旋卷部和固定涡卷部之间的接触点的数量和接触面积，选定的偏移区间的曲线。图8是用于说明在图7的偏移区间形成的偏移部的一个例子的概略图。图9是用于说明在图7 的偏移区间形成的偏移部的另一例子的概略图。图10是用于说明在图7的偏移区间形成的偏移部的另一例子的概略图。

作为参考，图8至图10是将图3的回旋涡卷部和固定涡卷部展开时的概略图。

首先，参照图4，回旋涡卷部241可通过与固定涡卷部251咬合来形成由吸入室IR、中间压室(未图示)、吐出室DR构成的压缩室。

具体而言，若通过吸入室IR吸入制冷剂，则回旋涡卷部241与固定涡卷部251咬合并进行回旋运动，同时会压缩吸入的制冷剂，被压缩的制冷剂可通过吐出室DR吐出。

此时，在压缩制冷剂的过程中，会产生离心力，回旋涡卷部241或固定涡卷部251因所产生的离心力可能会变形。尤其，在涡卷部厚度薄、回旋涡卷部241与固定涡卷部251之间的接触面积大的区间，涡卷部可能会因离心力而产生更大的变形。

在本实用新型的实施例中，为了解决这种问题，可基于回旋涡卷部241 和固定涡卷部251之间的接触点的数量和接触面积，设定偏移区间。

首先，参照图5和图6，对根据回旋涡卷部241和固定涡卷部251之间的接触点的数量的离心力的分布情况进行说明，具体如下。

参照图5，示出了当曲轴转角为170°时的回旋涡卷部241与固定涡卷部 251的状态。

作为参考，吸入结束位置(即，制冷剂的吸入结束位置)可以是，在固定涡卷部251的内侧面(即，在固定涡卷部251的两侧侧面中朝向固定涡旋盘250的中心的面)与回旋涡卷部241的外侧面(即，在回旋涡卷部241的两侧侧面中朝向回旋涡旋盘240的中心的面的相反面)之间形成的压缩室中吸入结束的位置。即，是指回旋涡卷部241的吸入端与固定涡卷部251的内侧面接触的时间点，若将此时设定为0(zero)°，则旋转轴226(参照图3) 以0°为基准旋转的角度为曲轴转角。在此，可将以旋转轴226(参照图3) 的中心为基准在附图示出的虚线VL(连接固定涡旋盘250(参照图3)的中心和吸入结束位置的线)的左侧直线称为0°。另外，随着旋转轴226(参照图3)的旋转，偏心部226f(参照图3)也会一起旋转，从而曲轴转角可以表示偏心部的旋转角度。

如图5所示，可以确认到当这种曲轴转角为170°时，回旋涡卷部241 与固定涡卷部251之间的接触点的数量为合计五个a、b、c、d、e。另外，可以确认到五个接触点a、b、c、d、e中四个a、c、d、e位于虚线上VL上，剩余的一个b位于虚线VL之外。

并且，当将总离心力设定为100％时，例如，作用于‘a’接触点的离心力可以是29.1％，作用于'b'接触点的离心力可以是3.1％，作用于‘c’接触点的离心力可以是13.1％。另外，作用于‘d’接触点的离心力可以是22.9％，作用于‘e’接触点的离心力可以是31.8％。即，可以确认到离心力不仅作用于位于虚线VL上的四个接触点a、c、d、e，而且还分散到位于虚线VL之外的一个接触点b并发挥作用。

作为参考，当回旋涡卷部241与固定涡卷部251之间的接触点为五个时，曲轴转角可以是0°至260°之间的范围。

接着，参照图6，示出了曲轴转角为350°时的回旋涡卷部241和固定涡卷部251的状态。

具体而言，如图6所示，可以确认到当曲轴转角为350°时，回旋涡卷部241与固定涡卷部251之间的接触点的数量为合计四个a'、b'、c'、d'。另外，可以确认到四个接触点a'、b'、c'、d'均位于虚线VL上。

并且，当将总离心力设定为100％时，例如，作用于‘a'’接触点的离心力可以是33％，作用于‘b'’接触点的离心力可以是22.9％，作用于‘c'’接触点的离心力可以是17.7％。另外，作用于‘d'’接触点的离心力可以是26.3％。即，可以确认到大部分离心力作用于位于虚线VL上的四个接触点a'、b'、c'、 d'。

作为参考，回旋涡卷部241与固定涡卷部251之间的接触点为四个时，曲轴转角可是270°至350°之间的范围。

综上，当曲轴转角在270°至350°之间的范围内时的固定涡卷部251 与回旋涡卷部241之间的接触点的数量，可少于当曲轴转角在270°至350°之间的范围之外(即，0°至260°之间的范围)时的固定涡卷部251与回旋涡卷部241之间的接触点的数量。由此，当曲轴转角在270°至350°之间的范围内时，离心力分布到各个接触点的比重可能会更大。

接着，参照图7，对回旋涡卷部241和固定涡卷部251之间的接触面积进行说明，具体如下。

参照图7，示出了曲轴转角为350°时的回旋涡卷部241与固定涡卷部 251的状态。

如在图6中所述，当曲轴转角为350°时，回旋涡卷部241和固定涡卷部251之间的接触点是四个，各个接触点中接触面积最大的部分可以是在图 7示出的OFS部分。

另外，在图7示出的接触面积最大的OFS部分不仅是涡卷部厚度薄的部分(即，外侧部分)，而且是离心力分布比重高的部分(即，离心力的33％)，因此可能是因离心力而发生变形和破损的可能性最高的部分。

因此，本实用新型实施例的涡旋式压缩机1，可在接触面积最大的OFS 部分形成有偏移区间(以下，将偏移区间和接触面积最大的OFS部分混用)。

即，偏移区间OFS可形成于固定涡卷部251的内侧面与回旋涡卷部241 的外侧面之间，形成偏移区间OFS的区间可能是最容易因离心力而产生变形或破损的部分(即，以吸入结束位置(0°)为基准曲轴转角位于预先设定的角度范围(270°至350°之间的范围)内时，固定涡卷部251与回旋涡卷部 241之间的接触面积最大的区间)。

在此，可基于固定涡卷部251与回旋涡卷部241之间的接触点的数量，设定预先设定的角度范围，其结果，可将接触点的数量少的270°至350°之间的范围决定为预先设定的角度范围。

作为参考，曲轴转角在预先设定的角度范围内的意思可包含固定涡卷部 251与回旋涡卷部241之间的接触点的数量为预先设定的数量(例如，四个) 以下的意思。

即，当曲轴转角位于预先设定的角度范围(270°至350°之间的范围) 内时，固定涡卷部251与回旋涡卷部241之间的接触点的数量可以是四个(即，预先设定的数量以下)。相反，曲轴转角位于预先设定的角度范围之外(0°至260°之间的范围)时，固定涡卷部251与回旋涡卷部241之间的接触点的数量可以是五个(即，超过预先设定的数量)。

在这种偏移区间OFS中，可在固定涡卷部251的内侧面和回旋涡卷部 241的外侧面中的至少一方形成有偏移部，偏移部可具有大于回旋半径的涡卷部之间距离，下面，参照图8至图10对偏移部进行说明。

首先，参照图8，偏移部OFP可形成在相当于偏移区间OFS的回旋涡卷部241的外侧面。

具体而言，偏移部OFP可沿回旋涡卷部241卷绕方向方形成在回旋涡卷部241的外侧面，回旋涡卷部241的涡卷部厚度可因这种偏移部OFP而减小 (即，从ORT减小为ORT')。另外，固定涡卷部251的内侧面与回旋涡卷部 241的外侧面之间的间隔可因偏移部OFP而增加(即，从OR增加为OFR)。即，在偏移区间OFS中的涡卷部厚度变为比偏移区间OFS之外的涡卷部厚度薄。

结果，通过偏移部OFP，能够防止在偏移区间OFS的固定涡卷部251与回旋涡卷部241之间的接触，从而能够减小在最容易因离心力而发生变形或破损的区间(即，偏移区间OFS)的固定涡卷部251与回旋涡卷部241之间的接触面积。因此，能够防止离心力集中于最容易因离心力而发生变形或破损的区间(即，偏移区间OFS)的现象，由此，能够使因离心力引起的涡卷部变形或破损最小。

作为参考，例如，偏移部OFP的加工量(即，被去除的涡卷部厚度)可以是大于0um且小于20um，但是不限定于此。

接着，参照图9，偏移部OFP也可以形成在相当于偏移区间OFS的固定涡卷部251的内侧面。

具体而言，偏移部OFP'可沿固定涡卷部251卷绕方向形成在固定涡卷部 251的内侧面，固定涡卷部251的涡卷部厚度可因这种偏移部OFP'而减小(即，从FRT减小为FRT')。另外，固定涡卷部251的内侧面与回旋涡卷部241 的外侧面之间的间隔可因偏移部OFP'而增加(即，从OR增加为OFR)。

最后，参照图10，偏移部OFP1、OFP2也可以在相当于偏移区间OFS 的回旋涡卷部241的外侧面和固定涡卷部251的内侧面均形成。

具体而言，第一偏移部OFP1可沿回旋涡卷部241的卷绕方向形成在回旋涡卷部241的外侧面，而第二偏移部OFP2可沿固定涡卷部251的卷绕方向形成在固定涡卷部251的内侧面。另外，回旋涡卷部241的涡卷部厚度可因第一偏移部OFP而减小(即，从ORT减小为ORT”)，固定涡卷部251的涡卷部厚度可因第二偏移部OFP而减小(即，从FRT减小为FRT”)。并且，固定涡卷部251的内侧面与回旋涡卷部241的外侧面之间的间隔可因第一偏移部OFP1和第二偏移部OFP2而增加(即，从OR增加为OFR)。

作为参考，图8至图10所示的偏移部的形状仅为示例，在该偏移区间 OFS偏移部的形状可变形为多种。

如此前所述，本实用新型的涡旋式压缩机1能够使因离心力而产生的涡卷部变形或破损最小，从而能够防发生止因涡卷部变形或破损而引起的涡旋式压缩机的效率和可靠性下降的问题。

另外，在本实用新型的涡旋式压缩机1中，基于回旋涡卷部241和固定涡卷部251之间的接触点的数量以及接触面积，选定最容易因离心力而发生涡卷部变形或破损的区间(即，偏移区间OFS)，且仅在该区间形成偏移部，从而能够改善偏移加工效率。即，由于在优选级低的区间不形成不必要的偏移部，从而能够防止因偏移加工而增加制造时间。

对于本领域技术人员而言，在不脱离本实用新型的技术思想范围内，能够进行多种置换、变形以及变更，因此本实用新型不限定于此前所述的实施例和附图。

Claims (10)

1.一种涡旋式压缩机，其特征在于，包括：

壳体，在所述壳体的下部的储油空间存储有油；

驱动马达，设置于所述壳体的内部空间；

旋转轴，与所述驱动马达结合来进行旋转运动；

主框架，设置于所述驱动马达的下部；

固定涡旋盘，设置于所述主框架的下部，设置有固定涡卷部；以及

回旋涡旋盘，设置于所述主框架与所述固定涡旋盘之间，所述旋转轴插入并偏心地结合于所述回旋涡旋盘，所述回旋涡旋盘设置有通过与所述固定涡卷部咬合来形成由吸入室、中间压室、吐出室构成的压缩室的回旋涡卷部，

在所述固定涡旋盘的中心与所述回旋涡旋盘的中心一致的状态下，将所述固定涡卷部与所述回旋涡卷部之间的距离设定为回旋半径时，在所述固定涡卷部的侧面和与所述固定涡卷部的侧面相向的所述回旋涡卷部的侧面之间形成有具有大于所述回旋半径的间隔的偏移区间，

所述偏移区间形成于以吸入结束位置为基准曲轴转角位于预先设定的角度范围内时所述固定涡卷部与所述回旋涡卷部之间接触面积最大的区间。

2.根据权利要求1所述的涡旋式压缩机，其特征在于，

所述预先设定的角度范围包括270°至350°之间的范围。

3.根据权利要求1所述的涡旋式压缩机，其特征在于，

所述偏移区间形成于所述固定涡卷部的内侧面与所述回旋涡卷部的外侧面之间。

4.根据权利要求3所述的涡旋式压缩机，其特征在于，

在所述偏移区间的所述固定涡卷部的内侧面和所述回旋涡卷部的外侧面中的至少一方形成有偏移部，

所述固定涡卷部的内侧面与所述回旋涡卷部的外侧面之间的间隔因所述偏移部而增加。

5.根据权利要求4所述的涡旋式压缩机，其特征在于，

在所述偏移部形成于所述固定涡卷部的内侧面的情况下，

所述偏移部沿所述固定涡卷部的卷绕方向形成于所述固定涡卷部的内侧面，

所述固定涡卷部的涡卷部厚度因所述偏移部而减小。

6.根据权利要求4所述的涡旋式压缩机，其特征在于，

在所述偏移部形成于所述回旋涡卷部的外侧面的情况下，

所述偏移部沿所述回旋涡卷部的卷绕方向形成于所述回旋涡卷部的外侧面，

所述回旋涡卷部的涡卷部厚度因所述偏移部而减小。

7.根据权利要求3所述的涡旋式压缩机，其特征在于，

所述固定涡卷部的内侧面包括所述固定涡卷部的两侧侧面中朝向所述固定涡旋盘的中心的面，

所述回旋涡卷部的外侧面包括所述回旋涡卷部的两侧侧面中朝向所述回旋涡旋盘的中心的面的相反面。

8.根据权利要求1所述的涡旋式压缩机，其特征在于，

所述偏移区间的涡卷部厚度比所述偏移区间之外的涡卷部厚度薄。

9.根据权利要求1所述的涡旋式压缩机，其特征在于，

所述曲轴转角位于所述预先设定的角度范围内时的所述固定涡卷部与所述回旋涡卷部之间的接触点的数量少于所述曲轴转角位于所述预先设定的角度范围之外时的所述固定涡卷部与所述回旋涡卷部之间的接触点的数量。

10.根据权利要求1所述的涡旋式压缩机，其特征在于，

在所述回旋涡旋盘还设置有：旋转轴结合部，所述旋转轴插入并偏心地结合于所述旋转轴结合部；以及回旋涡旋盘端板部，形成为所述回旋涡卷部从所述回旋涡旋盘端板部的下侧面凸出，

在所述主框架设置有：框架端板部；框架支承部，设置于所述框架端板部的中央，所述旋转轴贯通所述框架支承部；以及框架侧壁部，从所述框架端板部的外周部向下部凸出，

在所述固定涡旋盘设置有：固定涡旋盘端板部，形成为所述固定涡卷部从所述固定涡旋盘端板部的上侧面凸出；固定涡旋盘侧壁部，形成为从所述固定涡旋盘端板部的外周部向上部凸出；以及固定涡卷部，从所述固定涡旋盘端板部的上侧面凸出。

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