CN206903844U

CN206903844U - 鼓风机

Info

Publication number: CN206903844U
Application number: CN201590000876.4U
Authority: CN
Inventors: 佐佐木雅启; 栗原洁; 和田宽昭; 田中伸拓
Original assignee: Murata Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Murata Manufacturing Co Ltd
Priority date: 2014-08-20
Filing date: 2015-08-19
Publication date: 2018-01-19
Anticipated expiration: 2025-08-19
Also published as: US20170152845A1; JPWO2016027817A1; WO2016027817A1; US10260495B2; JP6332461B2

Abstract

压电鼓风机(100)具备壳体(17)、振动体(45)以及压电元件(42)。振动体(45)具备振动板(41)、加强板(70)以及限制板(60)。振动体(45)与壳体(17)沿振动板(41)的厚度方向夹持而构成圆柱形状的鼓风机室(31)。振动体(45)具有外周区域(145)和中央区域(146)，该外周区域(145)与从因振动体(45)的弯曲振动而形成的鼓风机室(31)的压力振动的波节中的最外侧的压力振动的波节(F)到鼓风机室(31)的外周的范围接触，该中央区域(146)位于比外周区域(145)靠内侧。在外周区域(145)内具备限制外周区域(145)的弯曲振动的限制板(60)。

Description

鼓风机

技术领域

本实用新型涉及进行气体输送的鼓风机。

背景技术

以往已知有各种进行气体输送的鼓风机。例如，在专利文献1中公开了压电驱动的泵。

图11是专利文献1所涉及的泵900的剖视图。

该泵900具备压电盘920、与压电盘920接合的圆盘912以及与圆盘912构成空洞911的主体913。在该主体913形成有供气体流入的流入口915和供气体流出的流出口914。主体913具有底板918。

流入口915设置于底板918上的空洞911的中心轴和空洞911的外周之间。流出口914设置于底板918上的空洞911的中心轴。在该流出口914设置有防止气体从空洞911的外部向内部流动的阀916。

专利文献1:日本专利4795428号公报

图12的(A)是示出从空洞911的中心轴到空洞911的外周的鼓风机室31的各点的压力变化的图。图12的(B)是示出构成从空洞911 的中心轴到空洞911的外周的底板918的各点的位移的图。

在使专利文献1的泵900以三阶模式的共振频率动作的情况下，压电盘920使圆盘912弯曲振动。与圆盘912的弯曲振动对应，底板918 也如图12的(B)所示弯曲振动。由此，气体从流入口915向空洞911 内流入，空洞911内的气体从流出口914排出。

其结果是，从空洞911的中心轴到空洞911的外周，空洞911的各点的压力因圆盘912和底板918的弯曲振动而如图12的(A)所示变化。

然而，本申请的发明者针对专利文献1的泵900，将图12的(B) 所示的底板918的各点的位移与图12的(A)所示的鼓风机室31的各点的压力变化重叠(参见图13)，发现了如下问题。

首先，如图13所示，在空洞911的第一外周空间Q1中，在空气的压力成为高于大气压P1的正压时，底板918的外周区域从底板918的初始位置P2向与圆盘912相反侧分离。即，在空洞911的第一外周空间Q1中，在空气的压力成为正压时，底板918的外周区域降低空洞911 的压力。

接下来，如图13所示，在空洞911的第二外周空间Q2中，在空气的压力成为低于大气压P1的负压时，底板918的外周区域从底板918 的初始位置P2向圆盘912侧接近。即，在空洞911的第二外周空间Q2 中，在空气的压力成为负压时，底板918的外周区域提高空洞911的压力。

因此，在专利文献1中，在泵900以三阶模式的共振频率动作的情况下，存在空洞911(鼓风机室)的空气的压力共振因底板918(振动体)的外周区域的弯曲振动而降低并且排出压力、排出流量降低的问题。

实用新型内容

本实用新型的目的在于提供能够防止排出压力、排出流量因振动体的外周区域的弯曲振动而降低的鼓风机。

本实用新型的鼓风机为了解决上述课题而具备以下构成。

本实用新型的鼓风机具备：促动器，其具有振动体和驱动体，上述振动体具有第一主面和第二主面，上述驱动体设置于上述振动体的上述第一主面和上述第二主面中的至少一个主面，并以形成多个振动的波腹的三阶模式以上的奇数阶的振动模式使上述振动体弯曲振动；

壳体，其与上述振动体接合并与上述促动器构成鼓风机室，并且具有使上述鼓风机室的内部与外部连通的通气孔；以及

限制板，其限制上述壳体，

上述振动体具有外周区域和中央区域，上述外周区域与从因上述振动体的弯曲振动而形成的上述鼓风机室的压力振动的波节中最外侧的压力振动的波节到上述鼓风机室的外周的范围接触，上述中央区域比上述外周区域靠内侧，

上述限制板设置于上述外周区域内。

在该构成中，从鼓风机室的中心轴到鼓风机室的外周，鼓风机室的各点的压力因振动体的弯曲振动而变化。鼓风机室由与振动体的外周区域接触的外周空间和比外周空间靠内侧且与振动体的中央区域接触的中央空间构成。

该构成的鼓风机以奇数阶的振动模式的共振频率动作。在该构成的鼓风机动作期间，在鼓风机室的外周空间中，当气体(例如空气)的压力低于基准压力(例如大气压)时，外周区域的弯曲振动被抑制并减少。另外，在鼓风机室的外周空间，当气体的压力高于基准压力时，外周区域的弯曲振动被抑制并减少。

即，在该构成中，振动体的外周区域不会对鼓风机室的压力产生不良影响，不会降低鼓风机室的气体的压力共振。

因此，本实用新型的鼓风机能够防止排出压力、排出流量因振动体的外周区域的弯曲振动而降低。因此，本实用新型的鼓风机能够实现高排出压力和高排出流量。

另外，优选，外周区域的刚性大于中央区域的刚性。

通过该构成，外周区域能够限制外周区域的弯曲振动。

另外，优选，外周区域的厚度厚于中央区域的厚度。

通过该构成，外周区域的刚性变得大于中央区域的刚性。

另外，优选，在将通过鼓风机室的气体的音速设为c、将满足第一种贝塞尔函数J₀′(k₀)＝0的关系的值设为k₀时，从鼓风机室的中心轴到振动体中位于比与壳体接合的接合部分靠内侧的区域的端缘的最短距离a和上述促动器的振动频率f满足af＝(k₀c)/(2π)的关系。

在该构成中，振动体和壳体以成为最短距离a的方式形成。驱动体使促动器以振动频率f振动。

此外，k₀被设为满足对第一种贝塞尔函数进行微分后的J₀′(k₀)＝0 的值。另外，a被设为从鼓风机室的中心轴到振动体中位于比与壳体的接合部分靠内侧的区域的端的最短距离。

这里，在af＝(k₀c)/(2π)的情况下，振动体的振动的波节中的最外侧的波节与鼓风机室的压力振动的波节一致，产生压力共振。

因此，在满足af＝(k₀c)/(2π)的关系的情况下，该构成的鼓风机能够实现高排出压力和高排出流量。

另外，优选，驱动体为压电体。

该构成的鼓风机将在驱动时产生的声音、振动小的压电体用作驱动源，由此能够实现静音化。

另外，优选，在通气孔设置有防止气体从鼓风机室的外部向内部流动的阀。

该构成的鼓风机能够通过阀防止气体从鼓风机室的外部经由通气孔向鼓风机室的内部流动。因此，该构成的鼓风机能够实现高排出压力和高排出流量。

根据该发明，能够防止排出压力、排出流量因振动体的外周区域的弯曲振动而降低。

附图说明

图1是本实用新型的实施方式所涉及的压电鼓风机100的外观立体图。

图2是图1所示的压电鼓风机100的外观立体图。

图3是图1所示的压电鼓风机100的S-S线的剖视图。

图4是使图1所示的压电鼓风机100以三阶模式的共振频率(基波) 动作时的压电鼓风机100的S-S线的剖视图。

图5是示出在图4的(B)所示的瞬间从鼓风机室31的中心轴C到鼓风机室31的外周的鼓风机室31的各点的压力变化与构成鼓风机室31 的中心轴C到鼓风机室31的外周的振动板41的各点的位移之间的关系的图。

图6是本实用新型的实施方式之比较例所涉及的压电鼓风机150的剖视图。

图7是示出图6所示的压电鼓风机150中的鼓风机室31的各点的压力变化与振动板41的各点的位移之间的关系的图。

图8是本实用新型的实施方式的第一变形例所涉及的压电鼓风机101的剖视图。

图9是本实用新型的实施方式的第二变形例所涉及的压电鼓风机 102的剖视图。

图10是本实用新型的实施方式的第三变形例所涉及的压电鼓风机 103的剖视图。

图11是专利文献1所涉及的泵900的剖视图。

图12中，(A)是示出从空洞911的中心轴到空洞911的外周的空洞911的各点的压力变化的图，(B)是示出构成从空洞911的中心轴到空洞911的外周的底板918的各点的位移的图。

图13是将图12的(B)所示的底板918的各点的位移与图12的(A) 所示的鼓风机室31的各点的压力变化重叠的图。

具体实施方式

《本实用新型的实施方式》

下面说明本实用新型的实施方式所涉及的压电鼓风机100。

图1是本实用新型的实施方式所涉及的压电鼓风机100的外观立体图。图2是图1所示的压电鼓风机100的外观立体图。图3是图1所示的压电鼓风机100的S-S线的剖视图。

压电鼓风机100从上依次具备壳体17、振动体45以及压电元件42，具有由它们依次层叠而成的构造。振动体45具备振动板41、加强板70以及限制板60，并具有由它们层叠而成的构造。振动体45具有第一主面40A 和第二主面40B。

振动板41为圆板状，例如由不锈钢(SUS)构成。在本实施方式中，振动板41的厚度为0.1mm。

振动体45的第二主面40B与壳体17的前端接合。由此，振动体45 与壳体17沿振动板41的厚度方向夹持而构成圆柱形状的鼓风机室31。另外，振动体45和壳体17形成为鼓风机室31具有半径a。在本实施方式中，鼓风机室31的半径a为10.3mm。

并且，因此，振动体45的第二主面40B中比与壳体17的接合部分靠内侧的区域构成鼓风机室31的底面。振动体45具有使鼓风机室31与鼓风机室31的外部连通的圆柱状的通气孔124。通气孔124的直径为0.8mm。

另外，振动体45具有外周区域145和中央区域146，该外周区域145 与从因振动体45的弯曲振动而形成的鼓风机室31的压力振动的波节中最外侧的压力振动的波节F到鼓风机室31的外周的范围接触，该中央区域 146比外周区域145靠内侧。外周区域145是限制外周区域145的弯曲振动的区域。

此外，后面将阐述鼓风机室31的压力振动的波节的详情。

在振动板41的主面40C接合有限制外周区域145的弯曲振动的限制板60。由此，外周区域145的厚度变得比中央区域146的厚度厚。因此，外周区域145的刚性大于中央区域146的刚性。限制板60为圆环形状，例如由不锈钢构成。限制板60的内径为17mm。

鼓风机室31由与振动体45的外周区域145接触的外周空间131和位于比外周空间131靠内侧且与振动体45的中央区域146接触的中央空间 132构成。

加强板70为圆板形状，例如由不锈钢构成。加强板70同振动板41的与鼓风机室31相反侧的主面40C接合。加强板70防止因压电元件42的弯曲导致压电元件42破损。

压电元件42为圆板形状，例如由锆钛酸铅系陶瓷构成。在压电元件 42的两个主面形成有电极。

压电元件42同加强板70的与鼓风机室31相反侧的第一主面40A接合。压电元件42与被施加的交流电压对应地伸缩。在本实施方式中，压电元件42的直径为11mm，压电元件42的厚度为0.15mm。

此外，压电元件42、加强板70、限制板60以及振动板41的接合体构成压电促动器90。

壳体17形成为下方开口的剖面“コ”字形状。壳体17的前端与振动板 41接合。壳体17例如由金属构成。

壳体17具有与振动板41的第二主面40B对置的圆板状的顶板部18 和与顶板部18连接的圆环状的侧壁部19。顶板部18的一部分构成鼓风机室31的顶面。

顶板部18具有使鼓风机室31与鼓风机室31的外部连通的圆柱状的通气孔24。通气孔24的直径为1.4mm。

顶板部18具有厚顶部29和位于厚顶部29的内周侧的薄顶部28。顶板部18的薄顶部28具有使鼓风机室31的内部和外部连通的通气孔24。

另外，在顶板部18的靠振动板41侧形成有凹部26，该凹部26构成作为鼓风机室31的一部分并与通气孔24连通的腔室25。腔室25为圆柱形状。腔室25的直径为3.0mm，腔室25的厚度为0.3mm。

下面说明压电鼓风机100动作时空气的流动。

图4中，(A)、(B)是使图1所示的压电鼓风机100以三阶模式的共振频率(基波)动作时的压电鼓风机100的S-S线的剖视图。图4中，(A) 是鼓风机室31的容积减少最多时的图，(B)是鼓风机室31的容积增大最多时的图。这里，图中的箭头表示空气的流动。

另外，图5是示出在图4的(B)所示的瞬间从鼓风机室31的中心轴 C到鼓风机室31的外周的鼓风机室31的各点的压力变化与构成鼓风机室31的中心轴C到鼓风机室31的外周的振动板41的各点的位移之间的关系的图。

这里，在图5中，用按照位于鼓风机室31的中心轴C上的振动板41 的中心的位移标准化后的值表示鼓风机室31的各点的压力变化与振动板 41的各点的位移。图5所示的鼓风机室31的各点的压力变化分布u(r) 在将距鼓风机室31的中心轴C的距离设为r时，用u(r)＝J₀(k₀r/a)式表示。

在图3所示的状态下，如果将三阶模式的共振频率f(40.89kHz)的 30Vpp的交流驱动电压施加于压电元件42的两个主面的电极，则压电元件42伸缩，使振动体45以三阶模式的共振频率f呈同心圆状地弯曲振动。

由此，如图4的(A)、(B)所示，振动体45弯曲变形，鼓风机室31 的体积周期性地变化。

如图4的(A)所示，如果振动体45向压电元件42侧弯曲，则鼓风机室31的容积减少。与此相伴随，压电鼓风机100的外部的空气经由通气孔24被向鼓风机室31内吸引。

如图4的(B)所示，如果振动体45向鼓风机室31侧弯曲，则鼓风机室31的容积增大。与此相伴随，压电鼓风机100的外部的空气经由通气孔124被向鼓风机室31内吸引，鼓风机室31内的空气被从通气孔24排出。

此外，鼓风机室31的半径a和促动器90的共振频率f在将通过鼓风机室31的空气的音速设为c、将满足对第一种贝塞尔函数进行微分后的J₀′ (k₀)＝0的关系的值设为k₀时，满足af＝(k₀c)/(2π)的关系。第一种贝塞尔函数J₀(x)用以下数式表示。

[公式1]

公式1

在本实施方式中，鼓风机室31的半径a是从鼓风机室31的中心轴C 到振动板41中位于比与壳体17的接合部分靠内侧的区域的端J的最短距离。共振频率f是40.89kHz。空气的音速c约为340m/s。k₀是7.02。

如图5的虚线所示，构成鼓风机室31的中心轴C到鼓风机室31的外周的振动板41的各点因弯曲振动而变位。而且，如图5的实线所示，从鼓风机室31的中心轴C到鼓风机室31的外周，鼓风机室31的各点的压力因振动板41的弯曲振动而变化。

在压电鼓风机100中，鼓风机室31的半径a和促动器90的共振频率 f满足af＝(k₀c)/(2π)。因此，在压电鼓风机100中，振动板41的振动的波节中最外侧的波节F与鼓风机室31的压力振动的波节一致，产生压力共振。

这里，在压电鼓风机100动作期间，在鼓风机室31的外周空间131中，当空气的压力高于大气压时，如图5所示，因为在振动体45的外周区域 145(从约8mm到端J的区域)内具备限制板60，所以外周区域145的弯曲振动被抑制并减少。另外，在鼓风机室31的外周空间131中，当空气的压力低于大气压时也同样，振动体45的外周区域145被限制板60限制，外周区域145的弯曲振动被抑制并减少。

即，在该构成中，振动体45的外周区域145不会对鼓风机室31的压力产生不良影响，不会降低鼓风机室31的空气的压力共振。

因此，压电鼓风机100能够防止排出压力、排出流量因振动体45的外周区域145的弯曲振动而降低。因此，压电鼓风机100能够实现高排出压力和高排出流量。

另外，在压电鼓风机100中，在振动板41振动时，比振动板41的振动的波节F靠内侧的振动板41的各点的位移分布如图5所示，近似于比鼓风机室31的压力振动的波节F靠内侧的鼓风机室31的各点的压力变化分布。

因此，压电鼓风机100能够将振动板41的振动能几乎不损失地向鼓风机室31的空气传递。因此，压电鼓风机100能够实现高排出压力和高排出流量。

另外，压电鼓风机100在鼓风机室31的通气孔24的附近具有腔室25。因此，在压电鼓风机100，在鼓风机室31的通气孔24的附近产生的旋涡在腔室25降低。由此，能够防止鼓风机室31的压力振动因旋涡而紊乱。

由此，压电鼓风机100能够减弱在鼓风机室31的通气孔24的附近产生的旋涡，防止排出压力降低。

另外，压电鼓风机100因为使用在驱动时产生的声音、振动小的压电体作为驱动源，所以能够实现静音化。

下面对本实用新型的实施方式所涉及的压电鼓风机100与本实用新型的实施方式之比较例所涉及的压电鼓风机150进行比较。首先，说明压电鼓风机150的构成和动作。

图6是本实用新型的实施方式之比较例所涉及的压电鼓风机150的剖视图。压电鼓风机150与压电鼓风机100的不同点在于不具备限制板60。其他方面都相同，因此省略说明。

在图6所示的状态下，如果将三阶模式的驱动频率f(40.89kHz)的 30Vpp的交流驱动电压施加于压电元件42的两个主面的电极，则压电元件42伸缩，使振动板41和加强板70以三阶模式的驱动频率f呈同心圆状地弯曲振动。

由此，与图4中的(A)、(B)所示的压电鼓风机100同样地，压电鼓风机150的振动板41和加强板70也弯曲变形，鼓风机室31的体积周期性地变化。

图7是示出图6所示的压电鼓风机150中的鼓风机室31的各点的压力变化与振动板41的各点的位移的关系的图。在图7中，鼓风机室31的各点的压力变化与振动板41的各点的位移与图5同样地，用按照位于鼓风机室31的中心轴C上的振动板41的中心的位移标准化后的值表示。图7所示的鼓风机室31的各点的压力变化分布u(r)与图5同样地，在将距鼓风机室31的中心轴C的距离设为r时，用u(r)＝J₀(k₀r/a)式表示。

如图7的虚线所示，构成鼓风机室31的中心轴C到鼓风机室31的外周的振动板41的各点因弯曲振动而变位。而且，如图7的实线所示，从鼓风机室31的中心轴C到鼓风机室31的外周，鼓风机室31的各点的压力因振动板41的弯曲振动而变化。

这里，图7的虚线所示的波形和图7的实线所示的波形在外周区域(从约8mm到端J的区域)，成为相反方向的位移。因此，在压电鼓风机150 中，与专利文献1的泵900同样地，振动板41的外周区域会对鼓风机室 31的压力产生不良影响。

接下来，以下示出在对压电鼓风机150和压电鼓风机100施加了驱动频率f(40.89kHz)的30Vpp的正弦波交流电压的条件下、对从压电鼓风机150的通气孔24流出的空气的风力(mN)和从压电鼓风机100的通气孔24流出的空气的风力(mN)进行测定的结果。

由实验已知，在压电鼓风机150中空气的风力为1009.4(mN)，而在压电鼓风机100中空气的风力为1724.8(mN)。

考虑出现以上结果的理由是，因为在压电鼓风机100中，振动体45 的外周区域145的弯曲振动被限制板60限制，振动体45的外周区域145 未对鼓风机室31的压力产生不良影响。

《其他实施方式》

在上述实施方式中作为流体使用了空气，但并不局限于此。该流体也能够使用空气以外的气体。

另外，在上述实施方式中，压电鼓风机100具备限制板60，但并不局限于此。例如，可以如图8所示的压电鼓风机101那样，具备具有中央区域241和由具有高于中央区域241的刚性的材料构成的外周区域260的振动体245，而不具备限制板60。

另外，在上述实施方式中，设置有通气孔24，但也能够采用以下变形例。即，可以如图9所示的压电鼓风机102那样，在薄顶部28(具体而言为薄顶部28的通气孔24的周围)设置有防止气体从鼓风机室31的外部经由通气孔24流向内部(参见图4(A)的箭头)的阀80。由此，压电鼓风机102能够在驱动时将空气的流动设为单向。

另外，在上述实施方式中，图3所示限制板60设置于外周区域145的整个区域，但并不局限于此。图10所示限制板360也可以设置于外周区域 145内。

另外，在上述实施方式中，压电鼓风机100具备圆环状的限制板60，但并不局限于此。限制板的形状只要是以中心轴C上的点为中心的点对象即可，并不特别限定。限制板的形状也可以是局部设有切口的圆环状。

另外，在上述实施方式中，振动板41、加强板70、限制板60由SUS 构成，但并不局限于此。例如，也可以由铝、钛、镁、铜等其他材料构成。

另外，在上述实施方式中，作为鼓风机的驱动源设置了压电元件42，但并不局限于此。例如，还可以构成为通过电磁驱动实施泵送动作的鼓风机。

另外，在上述实施方式中，压电元件42由锆钛酸铅系陶瓷构成，但并不局限于此。例如，可以由铌酸钾钠系以及碱铌酸系陶瓷等非铅系压电体陶瓷的压电材料等构成。

另外，在上述实施方式中，压电元件42同加强板70的与鼓风机室31 相反侧的第一主面40A接合，但并不局限于此。实施时，例如，可以是压电元件42与振动板41的第二主面40B接合，也可以是2个压电元件42 与加强板70的第一主面40A和振动板41的第二主面40B接合。

在该情况下，壳体17与由至少1个压电元件42、加强板70以及振动板41构成的压电促动器沿振动板41的厚度方向夹持而构成鼓风机室。

另外，在上述实施方式中，使用了圆板状的压电元件42、圆板状的振动板41、圆板状的加强板70、圆环状的限制板60以及圆板状的顶板部18 等，但并不局限于此。例如，这些形状也可以是矩形、多边形。

另外，在上述实施方式中，使用了k₀为7.02的条件，但并不局限于此。只要k₀是3.83、10.17、13.32等满足J₀′(k₀)＝0的关系的值即可。

另外，在上述实施方式中，以三阶模式的频率使压电鼓风机的振动体弯曲振动，但并不局限于此。实施时，可以以形成多个振动的波腹的三阶模式以上的奇数阶的振动模式使振动板弯曲振动。

另外，在上述实施方式中，鼓风机室31的形状为圆柱形状，但并不局限于此。实施时，鼓风机室的形状可以是正棱柱形状。在该情况下，替代鼓风机室的半径a，使用从振动板的中心轴到鼓风机室的外周的最短距离a。

最后，上述实施方式的说明在所有方面都只是例示，应认为并非限制性内容。本实用新型的范围并不由上述实施方式而由权利要求书诠释。并且，本实用新型的范围意图包括与权利要求等同的意思以及范围内的全部的变更。

附图标记说明

a…半径；C…中心轴；F…波节；Q1…第一外周空间；Q2…第二外周空间；17…壳体；18…顶板部；19…侧壁部；24…通气孔；25…腔室； 26…凹部；28…薄顶部；31…鼓风机室；40A…第一主面；40B…第二主面； 40C…主面；41…振动板；42…压电元件；45…振动体；60…限制板；70…加强板；80…阀；90…压电促动器；100…压电鼓风机；101…压电鼓风机；102…压电鼓风机；124…通气孔；131…外周空间；132…中央空间；145…外周区域；146…中央区域；150…压电鼓风机；241…中央区域；245…振动体；260…外周区域；329…厚顶部；360…限制板；900…泵；911…空洞； 912…圆盘；913…主体；914…流出口；915…流入口；916…阀；918…底板；920…压电盘。

Claims

1.一种鼓风机，其中，具备：

促动器，其具有振动体和驱动体，上述振动体具有第一主面和第二主面，上述驱动体设置于上述振动体的上述第一主面和上述第二主面中的至少一个主面，并以形成多个振动的波腹的三阶模式以上的奇数阶的振动模式使上述振动体弯曲振动；

壳体，其与上述振动体接合并与上述促动器共同构成鼓风机室，并且具有使上述鼓风机室的内部与外部连通的通气孔；以及

限制板，其与上述振动体接合，

上述振动体具有外周区域和中央区域，上述外周区域与从因上述振动体的弯曲振动而形成的上述鼓风机室的压力振动的波节中最外侧的压力振动的波节，到通过上述壳体与上述振动体的接合而构成的上述鼓风机室的外周为止的范围接触，上述中央区域比上述外周区域靠内侧，

上述限制板设置于上述外周区域内且比上述壳体的侧壁部靠中央区域侧。

2.根据权利要求1所述的鼓风机，其中，

上述外周区域的刚性大于上述中央区域的刚性。

3.根据权利要求1所述的鼓风机，其中，

上述外周区域的厚度大于上述中央区域的厚度。

4.根据权利要求2所述的鼓风机，其中，

上述外周区域的厚度大于上述中央区域的厚度。

5.根据权利要求1所述的鼓风机，其中，

在将通过上述鼓风机室的气体的音速设为c、将满足第一种贝塞尔函数J₀′(k₀)＝0的关系的值设为k₀时，从上述鼓风机室的中心轴到上述振动体中的比与上述壳体的接合部分靠内侧的区域的端缘为止的最短距离a和上述促动器的振动频率f满足af＝(k₀c)/(2π)的关系。

6.根据权利要求1至5中任一项所述的鼓风机，其中，

上述驱动体为压电体。

7.根据权利要求1至5中任一项所述的鼓风机，其中，

在上述通气孔设置有防止气体从上述鼓风机室的外部向内部流动的阀。

8.根据权利要求6所述的鼓风机，其中，