CN204693832U - 燃气热水装置 - Google Patents

Abstract

本实用新型公开了一种燃气热水装置，所述燃气热水装置包括用于将燃气燃烧的热能转换为水的热能的工作部以及罩设在所述工作部外的外壳，所述外壳包括前盖板和侧盖板，所述前盖板和侧盖板为分体结构或一体结构，所述工作部与外壳之间设置有减振层；所述减振层与所述工作部之间设置有吸音层；所述减振层、吸音层与所述外壳配合形成多次吸声的结构。本实用新型所述燃气热水装置，通过在所述工作部与外壳之间设置有减振层；所述减振层与所述工作部之间设置有吸音层，所述减振层和吸音层叠加使用后，与所述外壳形成多次吸声结构，使其具有降噪功能。

Description

燃气热水装置

技术领域

本实用新型涉及燃气具技术领域，特别涉及一种燃气热水装置。

背景技术

燃气热水装置通常以燃气作为燃料，通过燃烧加热方式将能量传递到流经热交换器的冷水中以达到制备热水的目的的一种燃气具，其具体形式包括壁挂炉、燃气热水器等。

现有的燃气热水装置如图1、图2所示，所述燃气热水装置包括用于将燃气燃烧的热能转换为水的热能的工作部1以及罩设在所述工作部1外的外壳2。以壁挂炉为例，所述工作部1主要包括：风机11、热交换器12、燃烧室13、燃烧器和分配器14、板式换热器15、膨胀水箱16、水泵17等。

当燃气热水装置运行时，通常不可避免地会产生一定的噪声。所述噪声主要来自于三部分：风机噪声、燃烧器燃烧产生的噪声、水泵运行时管道水循环引起的水流噪声。所述风机噪声包括：风机的气动噪声以及风机振动引起的振动噪声。所述气动噪声通常为中高频噪声。所述风机振动一部分原因是源于电机振动，另一部分原因是风机叶轮的偏摆振动。当振动产生后，其会沿着工作部1向所述外壳2进行传递。而现有的外壳2通常为平板结构，当振动传递过来后，会引起平板结构的振动，进而会向外界辐射低频噪声。

根据大量深入细致的用户回访和试验发现，因中低频噪声穿透能力强，用户对该频段噪声非常敏感，尤其是燃气热水装置夜间长期运行过程中(如壁挂炉产品)，中低频噪声通常会影响用户的休息，引起用户的抱怨。然而由于中低频噪声的控制难度相比高频噪声要大很多，目前在燃气具技术领域，在兼顾降低高频噪声的同时，缺乏对于降低中低频噪声的有效手段，尤其是能将噪声降低3分贝以上的技术。

实用新型内容

本实用新型的目的是提供一种具备降噪功能的燃气热水装置。

本实用新型的上述目的可采用下列技术方案来实现：

一种燃气热水装置，所述燃气热水装置包括用于将燃气燃烧的热能转换为水的热能的工作部以及罩设在所述工作部外的外壳，所述外壳包括前盖板和侧盖板，所述前盖板和侧盖板为分体结构或一体结构，所述工作部与外壳之间设置有减振层；所述减振层与所述工作部之间设置有吸音层；所述减振层、吸音层与所述外壳配合形成多次吸声的结构。

进一步的，所述减振层包括阻尼层和约束层。

进一步的，所述减振层占所述外壳总面积的60％以上。

进一步的，所述减振层占所述外壳总面积的比例范围为40％至90％。

进一步的，所述约束层厚度的优选范围为0.16毫米至1毫米。

进一步的，所述阻尼层的厚度优选范围为0.8毫米至2毫米。

进一步的，所述阻尼层的优选厚度为1.2毫米。

进一步的，所述吸音层占所述外壳总面积的优选比例为80％以上。

进一步的，所述吸音层的材料为柔性纤维，随着温度的升高，柔性纤维柔性增加，将声能转换成热能的能力增强，进而使所述吸音层的吸声系数能相应提升。

进一步的，所述柔性纤维的直径为10微米至70微米。

进一步的，所述吸音层的优选厚度范围为5毫米至30毫米。

进一步的，所述外壳还包括顶板、底板和后盖板，所述顶板、底板和后盖板中一个或多个的内侧上也依次设置有减振层、吸音层。

进一步的，所述燃气热水装置还设置有内壳，所述内壳设置在所述工作部外且所述外壳的内部，所述减振层、吸音层依次设置在所述外壳和/或内壳的内表面上。

进一步的，所述燃气热水装置为燃气热水采暖炉。

本实用新型的特点和优点是：相对于现有的燃气热水装置而言，在工作部与外壳之间设置有减振层；所述减振层与所述工作部之间设置有吸音层。所述减振层和吸音层叠加使用后，与所述外壳配合形成多次吸声结构，使所述燃气热水装置具备降噪功能。具体的，所述减振层能够对声音进行有效反射，使其能够在外壳内被吸音层多次吸收而不向外透射，从而达到不仅能降低高频噪音，而且也能有效降低燃气热水装置的中低频噪音的效果；另外所述减振层设置在所述外壳上之后，能够提高外壳本身的隔声量，进而能够有效地提高整个燃气热水装置的减振降噪能力。此外，所述吸音层在使用时，随着温度的升高吸声系数能相应提升，因而可以有效提高整个燃气热水装置的降噪能力，给用户带来更好的使用体验。

附图说明

图1是现有的燃气热水装置的结构示意图；

图2是现有的燃气热水装置主要零部件图；

图3是本实用新型实施例中一种燃气热水装置的结构示意图；

图4-1是本实用新型实施例中一种燃气热水装置前盖板结构示意图；

图4-2是本实用新型实施例中一种燃气热水装置侧盖板结构示意图；

图5是本实用新型实施例中一种燃气热水装置减振层与吸音层的分布示意图；

图6-1是单独设置有减振层的燃气热水装置的降噪频谱分析图；

图6-2是单独设置有吸音层的燃气热水装置的降噪频谱分析图；

图6-3是本实用新型实施例中一种燃气热水装置的降噪频谱分析图；

图7是本实用新型实施例中一种燃气热水装置减振层占外壳的比例对外壳振幅影响的曲线图；

图8是本实用新型实施例中一种燃气热水装置阻尼层厚度对外壳振幅影响的曲线图；

图9是本实用新型实施例中一种燃气热水装置约束层厚度对外壳振幅影响的曲线图；

图10是吸音系数随着声音频率变化的曲线图；

图11是不同厚度的吸音层其吸音系数随着声音频率变化的曲线图；

图12是本实用新型实施例中一种燃气热水装置吸音层在不同温度和时间下吸音系数随着声音频率变化的曲线图；

图13是竞品吸音层在不同温度和时间下吸音系数随着声音频率变化的曲线图。

具体实施方式

下面将结合附图和具体实施例，对本实用新型的技术方案作详细说明，应理解这些实施例仅用于说明本实用新型而不用于限制本实用新型的范围，在阅读了本实用新型之后，本领域技术人员对本实用新型的各种等价形式的修改均落入本申请所附权利要求所限定的范围内。

如图1所示，当燃气热水装置运行时，通常不可避免地会产生一定的噪声。所述噪声主要来自于三部分：风机噪声、燃烧器燃烧产生的噪声、水泵运行时管道水循环引起的水流噪声。所述风机噪声包括：风机的气动噪声以及风机振动引起的振动噪声。所述气动噪声通常为频率在200赫兹以上的中高频噪声。所述风机振动一部分原因是源于电机振动，另一部分原因是风机叶轮的偏摆振动。当振动产生后，其会沿着工作部1向所述外壳2进行传递。而现有的外壳2通常为平板结构，当振动传递过来后，会引起平板结构的振动，进而会向外界辐射频率为200赫兹以下的低频噪声。

对此，本实用新型提供一种具有降噪功能的燃气热水装置。优选的，所述燃气热水装置为燃气热水采暖炉。

请结合参阅图3、图4-1和图4-2，其分别为本实用新型实施例中一种燃气热水装置的结构示意图、前盖板和侧盖板结构示意图。所述燃气热水装置包括用于将燃气燃烧的热能转换为水的热能的工作部1以及罩设在所述工作部1外的外壳2，所述外壳2包括前盖板21和侧盖板22，所述前盖板21和侧盖板22为分体结构或一体结构。所述工作部1与外壳2之间设置有减振层3；所述减振层3与所述工作部1之间设置有吸音层4。所述减振层3、吸音层4与所述外壳2配合形成多次吸声的结构。

所述减振层3设置于所述前盖板21和侧盖板22的内壁面。具体，请参阅图4-1，所述减振层3设置在所述前盖板21的内壁面上，所述吸音层4再设置在所述减振层3上。另外请参阅图4-2，所述减振层3设置在所述侧盖板21的内壁面上，所述吸音层4再设置在所述减振层3上。

请结合参阅图5，为本实用新型实施例中一种燃气热水装置减振层与吸音层的分布示意图。所述减振层3包括阻尼层31和约束层32。所述减振层3可以有效阻隔外界的激励振动。具体的，所述减振层3设置在所述壳体2上时，所述阻尼层31设置在所述壳体2的内壁面上，所述约束层32可与所述阻尼层31通过橡胶胶黏的方式固定在一起。所述吸音层4可通过双面胶或者通过卡夹等固定方式固定在所述约束层32上。

本实用新型所述燃气热水装置相对于现有的燃气热水装置而言，在工作部1与外壳2之间设置有减振层3；所述减振层3与所述工作部1之间固定有吸音层4。所述减振层3和吸音层4叠加使用后，与所述前盖板21和侧盖板22配合形成多次吸声结构，使所述燃气热水装置具备降噪功能。具体的，所述减振层3能够对声音进行有效反射，使其能够被吸音层4多次吸收而不向外透射，从而有效提高了整个燃气热水装置的降噪能力；另外所述减振层3设置在所述外壳2上之后，能够提高外壳2本身的隔声量，进而能够有效地提高整个燃气热水装置的减振降噪能力。

现分别对单独用减振层3、单独吸音层4、以及吸音层4、减振层3叠加使用的情况进行试验，获得相应的降噪分析数据，见表1。

表1

具体试验时，分别选择为燃气热水装置的前方、左侧和右侧三个方向作为噪声的测试点，然后再获得三侧的平均噪声。

如表1所示，当单独使用减振层3时，平均噪声为39.26分贝，相对于原始噪声40.78分贝而言，下降了1.52分贝。

当单独使用吸音层4时，平均噪声为38.17分贝，相对于原始噪声40.78分贝而言，下降了2.61分贝。

当吸音层4、减振层3叠加使用时，平均噪声为37.03分贝，相对于原始噪声40.78分贝而言，下降了3.74分贝。

目前，在燃气热水装置领域，其原始噪声在50分贝左右，如表1所示，测得的原始噪声为40.78分贝。若在此基础上将噪声降低3分贝，则声能能够衰减50％以上，人耳可以轻易感觉到噪声得到了有效地降低，因此从使用舒适度的角度来说，本实用新型所述燃气热水装置能够有效降低噪声，提高用户使用时的舒适度。

另外从频谱的角度分析，请参阅图6-1，是单独设置有减振层的燃气热水装置的降噪频谱分析图。图中横坐标表示频率的大小，单位为赫兹(Hz)；纵坐标表示噪声的大小，单位为分贝(dB)；颜色较浅的矩形柱代表原始噪声在不同频率下的大小，颜色较深的矩形柱代表单独设置有减振层3后，噪声在不同频率下的大小。从图中可以明显看出：通过单独设置所述减振层3，使得噪声整体上下降了。特别是针对中低频段，噪声有了明显下降，可见所述减振层3能够有效抑制中低频段的噪声。

请参阅图6-2，是单独设置有吸音层的燃气热水装置的降噪频谱分析图。图中横坐标表示频率的大小，单位为赫兹(Hz)；纵坐标表示噪声的大小，单位为分贝(dB)；颜色较浅的矩形柱代表原始噪声在不同频率下的大小，颜色较深的矩形柱代表单独设置有吸音层4后，噪声在不同频率下的大小。从图中可以明显看出：通过单独设置所述吸音层4，使得噪声整体上下降了。特别是针对中高频段，噪声有了明显下降，可见所述吸音层4能够有效抑制中高频段的噪声。

请参阅图6-3，是本实用新型实施例中一种燃气热水装置的降噪频谱分析图。图中横坐标表示频率的大小，单位为赫兹(Hz)；纵坐标表示噪声的大小，单位为分贝(dB)；颜色较浅的矩形柱代表原始噪声在不同频率下的大小，颜色较深的矩形柱代表吸音层4、减振层3叠加使用后，噪声在不同频率下的大小。从图中可以明显看出：通过在燃气热水装置内将吸音层4、减振层3叠加使用，不仅使得噪声整体上有了较为明显地下降，且全频段的噪声都得到了有效抑制。

目前，已知的噪声主要来源包括：风机噪声、燃烧噪声、水泵噪声。为了确定这3个噪声源中哪个为主要的噪声源，现分别测定如下数据：

1)、风机单独运行时，测定噪声的大小，并计入表2；

2)、水泵单独运行时，测定噪声的大小，并计入表2；

3)、整机运行时，测定噪声的大小，并计入表2。

表2

运行工况	风机单独运行	水泵单独运行	整机运行
				声压级/dB(分贝)	37.61	33.21	39.76

已知：当有N个噪声源时，整机的总声级通过下式计算，式中L₁、L₂……L_N为各主要声源的声压级。

通过式(1)计算得到燃烧噪声为32.04dB。

综合上述计算结果和测试结果分析可知：在整个燃气热水装置的整机噪声中，风机在各部分噪声源中占主要地位。所述风机噪声包括：风机的气动噪声以及风机振动引起的振动噪声。所述气动噪声通常为频率在200赫兹以上的中高频噪声。所述风机振动向外传递会引起外壳的振动，进而会向外界辐射频率为200赫兹以下的低频噪声。使用时，所述吸音层4能够降低整机噪声，特别是可以使在噪声源中占主要地位的风机的气动噪声得到有效削弱；所述减振层3能够对声音进行有效反射，使其能够再次被吸音层4多次吸收而不向外透射，另外所述减振层3提高外壳2的隔声量，能够对风机振动噪声进行有效抑制，从而整体上能够有效降低整机的总声级。

请参阅图7，为本实用新型实施例中一种燃气热水装置减振层占外壳的比例对外壳振幅影响的曲线图。其中横坐标表示减振层占比，即减振层3占整个外壳2面积的比例，纵坐标表示外壳2振幅的大小，单位为重力加速度g。

从图7中分别选取减振层占比为10％至100％，增量为10％对应的振幅大小，获得表3。

表3

减振层占比	10％	20％	30％	40％	50％	60％	70％	80％	90％	100％
											振幅/g	0.16	0.13	0.11	0.08	0.05	0.02	0.02	0.02	0.02	0.02

从图7并结合表3可以明显看出，当减振层3占外壳2面积从10％增至60％时，所述外壳2振动的振幅值不断下降，当大于60％后，振动幅值趋于稳定且保持不变。因此优选的，所述减振层3可占所述外壳2总面积的60％以上。

另一方面，由于所述减振层3的随着面积的增加，其成本也相应增加。为此所述减振层3占所述外壳的总面积的比例范围可为40％至90％。例如当减振层占比为40％时，其已能够对风机振动噪声进行有效抑制。综上：所述减振层占比可以选择靠近但小于60％的数值，不仅可以有效降低振动幅值，而且可以节约经济成本。

请参阅图8，为本实用新型实施例中一种燃气热水装置阻尼层厚度对外壳振幅影响的曲线图。其中横坐标表示阻尼层31厚度，单位为毫米(mm)，纵坐标表示外壳2振幅的大小，单位为重力加速度g。从图8中可以明显看出，随着阻尼层31厚度的增加，所述外壳2振动的振幅值不断下降，当阻尼层31厚度达到1.5mm时，振动幅度趋于最小。从经济的角度出发，一般情况下阻尼层31厚度达到0.8mm时候，振动幅度已降至低于0.05g，此时若增加阻尼层31的厚度会相应地增加成本，甚至还不易于燃气热水装置整体的装配。因此，优选的，所述阻尼层31的厚度范围为0.8毫米至2毫米。进一步的，所述阻尼层31的厚度可选为1.2毫米，此时振动幅度已降低至0.04g，能够使得燃气热水装置具有较为理想的减振降噪效果。

图9是本实用新型实施例中一种燃气热水装置约束层厚度对外壳振幅影响的曲线图。其中横坐标表示约束层32厚度，单位为毫米(mm)，纵坐标表示外壳2振幅的大小，单位为重力加速度g。从图9中可以明显看出，随着约束层32厚度的增加，所述外壳2振动的振幅值不断下降，当约束层32厚度达到0.16毫米时，振动幅度已降至低于0.08g，已能够使得燃气热水装置具有较为理想的减振降噪效果。因此所述约束层32厚度的优选范围为0.16毫米至1毫米。所述约束层32的材料可以选用高刚度的合金材料，作用是大幅提升阻尼层31的吸振能力，同时也一定程度可以降低钣金件的隔声量损失。所述约束层32的材料优选为高刚度的合金铝。

所述吸音层4具体可以为吸音棉，其用于吸收声能。所述吸音层4的材料为柔性纤维，随着温度的升高所述吸音层4的吸声系数能相应提升。所述吸声系数是用来表征材料吸声能力的参数，它是所吸收的声能占入射总声能的比值。

请参阅图10，为吸音系数随着声音频率变化的曲线图。图中选取的厚度为12毫米(mm)的吸音棉。图中横坐标表示频率，单位为赫兹(Hz)；纵坐标表示吸音系数。从图10中可以明显看出，随着频率升高，吸音系数也相应增大，吸音能力也变强。

请参阅图11，为不同厚度的吸音层其吸音系数随着声音频率变化的曲线图。图中选取的厚度分别为12毫米、15毫米、20毫米的吸音棉。图中横坐标表示频率，单位为赫兹(Hz)；纵坐标表示吸音系数。从图中可以明显看出，在相同频率下，厚度越高，其吸音系数也相对较高。整体上，随着厚度的增加，吸音系数会相应提高，但吸音层4厚度越厚，对于中高频段的吸音能力虽也有一定的提升，相对突出的是对于低频段的提升作用。另外随着吸音层4厚度的增加，其成本也相应的增加。因此所述吸音层的优选厚度范围为5毫米至30毫米，不仅可以满足吸音层4吸收噪声的技术要求，且经济成本较低。

进一步的，本实用新型所述吸音层4的材料为柔性纤维，随着温度的升高，柔性纤维柔性增加，将声能转换成热能的能力增强，进而使所述吸音层的吸声系数能相应提升。

请参阅图12和13，分别为本实用新型实施例中一种燃气热水装置吸音层在不同温度和时间下吸音系数随着声音频率变化的曲线图，以及竞品吸音层在不同温度和时间下吸音系数随着声音频率变化的曲线图。

如图12所示，横坐标表示频率，单位为赫兹(Hz)；纵坐标表示吸音系数。选取的吸音层的试验条件分别为常温下、在80摄氏度(℃)加热48小时(h)、在80摄氏度(℃)加热672小时(h)、在120摄氏度(℃)加热48小时(h)的情况。从图12中，可以明显看出：本实用新型所述吸音层4，其随着温度的升高，吸音系数相应提高，特别是针对中高频，其吸音系数提高更为明显。

相对的，如图13所示，横坐标表示频率，单位为赫兹(Hz)；纵坐标表示吸音系数。选取的吸音层的试验条件分别为常温下、在80摄氏度(℃)加热48小时(h)、在80摄氏度(℃)加热672小时(h)、在120摄氏度(℃)加热48小时(h)的情况。从图13中，可以明显看出：竞品吸音层，即目前市场上现有的一种吸音层，其随着温度的升高，吸音系数并未有明显变化。

本实用新型所述吸音层4由超细柔性纤维制成，当应用于燃气热水装置上时，所述吸音层4靠近热源位置，柔性纤维受热蓬松，在声波的作用下，纤维振动剧烈，有利于增强其吸音能力，更好地将声能转换为热能，从而使得噪声更好地被消耗。优选的，所述柔性纤维为超细柔性纤维，其直径为10微米至70微米，所述直径较小的柔性纤维更有利于将声能转换为自身的动能进而转换为热能消耗，即进一步加强了消耗噪声的降噪功能。

请参阅表4，表4为随着温度的升高，吸音棉的降噪效果有进一步提高的试验数据。

表4

目前，在燃气热水装置领域，其原始噪声在50分贝左右，如表4所示，测得的原始噪声为40.78分贝。若在此基础上将噪声降低5分贝，则声能能够衰减60％以上，人耳可以很明显感觉到噪声得到了有效地降低，相对于因此从使用舒适度的角度来说，本实用新型所述燃气热水装置能够有效降低噪声，进一步提高用户使用时的舒适度。

所述吸音层4占所述外壳2总面积的优选比例为80％以上。理论上，所述吸音层4占外壳2总面积的比例越高，吸音效果越好。但结合实际燃气热水装置的装配以及经济成本而言，所述吸音层4占所述外壳2总面积的比例可为80％以上，当为80％时，其吸音效果已较为理想。

请参阅图3，所述外壳2还包括顶板23、底板24和后盖板25，所述顶板23、底板24和后盖板25中一个或多个的内侧上也依次设置有减振层3、吸音层4。对于燃气热水装置而言，其前盖板21和侧盖板22占了整个外壳2的绝大部分面积，噪声传播时，也主要向前盖板21和侧盖板22方向扩散，但当所述顶板23、底板24和后盖板25中一个或多个的内侧上也依次设置有减振层3、吸音层4后，更有利于所述减振层3、吸音层4叠加，与外壳2配合形成的多次吸声结构发挥降噪作用，将更多的噪声消耗。

所述燃气热水装置还设置有内壳5，所述内壳5设置在所述工作部1外且所述外壳2的内部，所述减振层3、吸音层4依次设置在所述外壳2和/或内壳5的内表面上。上述设置在内壳5上的方式，只是设置位置不同，其原理与设置在外壳2上并无区别，此处不再赘述。

本实用新型所述燃气热水装置相对于现有的燃气热水装置而言，在工作部1与外壳2之间设置有减振层3；所述减振层3与所述工作部1之间固定有吸音层4。所述减振层3和吸音层4叠加使用后，与所述外壳2配合形成多次吸声结构，使所述燃气热水装置具备降噪功能。具体的，所述减振层3能够对声音进行有效反射，使其能够被吸音层4多次吸收而不向外透射，从而不仅能降低高频噪音，而且也能有效降低燃气热水装置的中低频噪音的效果；另外所述减振层3设置在所述外壳2上之后，能够提高外壳2本身的隔声量，进而能够有效地提高整个燃气热水装置的减振降噪能力。此外，所述吸音层4在使用时，随着温度的升高吸声系数也能相应提升，因而也可以有效提高整个燃气热水装置的降噪能力。

以上所述仅为本实用新型的几个实施例，虽然本实用新型所揭露的实施方式如上，但所述内容只是为了便于理解本实用新型而采用的实施方式，并非用于限定本实用新型。任何本实用新型所属技术领域的技术人员，在不脱离本实用新型所揭露的精神和范围的前提下，可以在实施方式的形式上及细节上作任何的修改与变化，但本实用新型的专利保护范围，仍须以所附权利要求书所界定的范围为准。

Claims (14)

1.一种燃气热水装置，所述燃气热水装置包括用于将燃气燃烧的热能转换为水的热能的工作部以及罩设在所述工作部外的外壳，所述外壳至少包括前盖板和侧盖板，所述前盖板和侧盖板为分体结构或一体结构，其特征在于：所述工作部与外壳之间设置有减振层；所述减振层与所述工作部之间设置有吸音层；所述减振层、吸音层与所述外壳配合形成多次吸声的结构。

2.如权利要求1所述的燃气热水装置,其特征在于：所述减振层包括阻尼层和约束层。

3.如权利要求1所述的燃气热水装置，其特征在于：所述减振层占所述外壳总面积的60％以上。

4.如权利要求1所述的燃气热水装置，其特征在于：所述减振层占所述外壳总面积的比例范围为40％至90％。

5.如权利要求2所述的燃气热水装置，其特征在于：所述约束层厚度的优选范围为0.16毫米至1毫米。

6.如权利要求2所述的燃气热水装置，其特征在于：所述阻尼层的厚度优选范围为0.8毫米至2毫米。

7.如权利要求6所述的燃气热水装置，其特征在于：所述阻尼层的优选厚度为1.2毫米。

8.如权利要求1所述的燃气热水装置，其特征在于：所述吸音层占所述外壳总面积的优选比例为80％以上。

9.如权利要求1所述的燃气热水装置，其特征在于：所述吸音层的材料为柔性纤维，随着温度的升高，柔性纤维柔性增加，将声能转换成热能的能力增强，进而使所述吸音层的吸声系数能相应提升。

10.如权利要求9所述的燃气热水装置，其特征在于：所述柔性纤维的直径为10微米至70微米。

11.如权利要求9所述的燃气热水装置，其特征在于：所述吸音层的优选厚度范围为5毫米至30毫米。

12.如权利要求1所述的燃气热水装置，其特征在于：所述外壳还包括顶板、底板和后盖板，所述顶板、底板和后盖板中一个或多个的内侧上也依次设置有减振层、吸音层。

13.如权利要求1所述的燃气热水装置，其特征在于：所述燃气热水装置还设置有内壳，所述内壳设置在所述工作部外且所述外壳的内部，所述减振层、吸音层依次设置在所述外壳和/或内壳的内表面上。

14.如权利要求1所述的燃气热水装置，其特征在于：所述燃气热水装置为燃气热水采暖炉。